EP0662525B1 - Verfahren zur Vermeidung von Randoxidation beim Aufkohlen von Stählen - Google Patents

Verfahren zur Vermeidung von Randoxidation beim Aufkohlen von Stählen Download PDF

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EP0662525B1
EP0662525B1 EP94202796A EP94202796A EP0662525B1 EP 0662525 B1 EP0662525 B1 EP 0662525B1 EP 94202796 A EP94202796 A EP 94202796A EP 94202796 A EP94202796 A EP 94202796A EP 0662525 B1 EP0662525 B1 EP 0662525B1
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gas mixture
hydrogen
carburization
nitrogen
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Messer Griesheim GmbH
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    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
    • C21D3/02—Extraction of non-metals
    • C21D3/06—Extraction of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/20—Carburising
    • C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere

Definitions

  • the invention relates to a method for avoiding edge oxidation when carburizing steels according to the preamble of claim 1.
  • low carbon steels are annealed in carbon donors at temperatures between 800 and 950 ° C (see for example US-A-4 152 177 or US-A-4 643 402).
  • the surface is enriched with carbon and hardens when quenched.
  • Endogases which contain about 20% CO, 40% H 2 , 40% N 2 are mostly used as carbon donors.
  • the base alloy elements are oxidized in the edge zone of the steels, so that they are no longer present in the subsequent microstructure formation.
  • An undesirable one forms in the edge zone of the steels Structure which has unfavorable properties and requires mechanical removal or blasting of this edge zone in order to achieve the required properties of the steels (workpieces).
  • the released carbon, as well as the adsorbed oxygen, are released from the alloy and diffuse into the steel.
  • the amount of dissolved oxygen is determined by the oxygen activity of the gas phase and the duration of the treatment time and is very much less than the amount of carbon that dissolves.
  • the oxygen solubility in pure iron at 950 ° C. and a C level of 1% by weight carbon using an endogas from methane is approximately 0.0003% by weight oxygen (3 ppm oxygen).
  • the oxygen potential of the carburizing media used is usually so low that there is no oxidation of the iron. Alloying elements present in the steels, however, have a high affinity for oxygen, so that small amounts of dissolved oxygen in the alloy lead to what is known as internal oxidation.
  • Edge oxidation or internal oxidation means oxide precipitates of the above-mentioned metals within a metal grain or along the grain boundaries, which are formed by the diffused dissolved oxygen and are then dispersed in the matrix.
  • the invention has for its object to prevent edge oxidation when carburizing steels.
  • the invention provides a carburizing process with only low investment and operating costs because the annealing can be carried out in conventional industrial furnace systems at atmospheric pressure.
  • the edge oxidation of the steels is avoided by the heat treatment being carried out in gas phases which contain no or only little oxygen-containing molecules.
  • the partial pressure of oxygen in the gas atmosphere does not exceed the formation pressure of the oxides.
  • the gas components hydrogen and hydrocarbons of the gas mixture according to the invention are not oxygen-containing (oxygen-free), so that almost none Partial pressure of oxygen is present.
  • the carbon transfer from the gas phase into the steel during the initial and diffusion phase is large and the required carbon content in the edge of the material (approx. 1% C) sets in relatively quickly.
  • the unstable hydrocarbon (C x H y ) on the alloy surface mainly breaks down into hydrogen, methane and atomic carbon, which quickly diffuses into the material. If propane is used, the decay can take place according to the following reaction equation: C. 3rd H 8th ⁇ 2 CH 4th + C ad
  • the resulting carbon activity in the gas phase is influenced by the amount of hydrocarbon added. Since the gas phase consists mainly of hydrogen, the C level is regulated by the methane / hydrogen ratio that arises.
  • the carburization reaction via methane decay in hydrogen atmospheres is:
  • the hydrogen content and in particular the methane content that is established are continuously analyzed and the hydrocarbon supply is regulated to a desired marginal carbon content on the basis of the actual values recorded.
  • the hydrogen dissolved in the workpiece during the main carburization phase is greatly reduced, so that hydrogen embrittlement can be excluded.
  • the carbon-containing gas mixture is replaced by nitrogen after carburizing and the hydrogen dissolved in the steel is thus broken down.
  • the steel is kept in the nitrogen atmosphere for between 5 and 15 minutes.
  • the steel 16 MnCr 5 (1% Mn; 1% Cr; 0.20% Si) was carburized in an industrial furnace system.
  • the furnace system was formed with endogas at approx. 1,000 ° C before the first carburization.
  • the temperature and thermal voltage of the oxygen probe or the dew point or the CO 2 content were measured and registered, and a clear statement was made about the quality of the furnace formation.
  • the carburizing process was carried out as follows:
  • the furnace gas composition was continuously analyzed for H 2 , CH 4 , CO, CO 2 and H 2 O in both process variants throughout the entire process.
  • the temperature profile was also measured and registered. Carbon and oxygen activity were continuously determined and corrected for their target values.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Vermeidung von Randoxidation beim Aufkohlen von Stählen nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
  • Beim Einsatzhärten werden Stähle mit niedrigem Kohlenstoffgehalt in kohlenstoffabgebenden Mitteln bei Temperaturen zwischen 800 und 950 °C geglüht (vgl. z.B. US-A-4 152 177 oder US-A-4 643 402). Die Oberfläche reichert sich mit Kohlenstoff an und wird beim Abschrecken hart. Als kohlenstoffabgebende Mittel werden meist Endogase verwendet, welche ca. 20 % CO, 40 % H2, 40 % N2 enthalten. Beim Aufkohlen dieser Stähle mit Endogas tritt eine Oxidation der unedlen Legierungselemente in der Randzone der Stähle auf, so daß diese nicht mehr bei der späteren Gefügeausbildung vorhanden sind. In der Randzone der Stähle bildet sich dabei ein unerwünschtes Gefüge aus, welches ungünstige Eigenschaften aufweist und ein mechanisches Abtragen oder Strahlen dieser Randzone erfordert, um die geforderten Eigenschaften der Stähle (Werkstücke) zu erreichen.
  • Untersuchungen haben ergeben, daß diese Randoxidation im wesentlichen durch das Sauerstoffpotential der verwendeten Endogase verursacht wird, obwohl diese Gase stark reduzierend wirken und kein "freier Sauerstoff" bei der jeweiligen Aufkohlungstemperatur vorhanden ist. Die Sauerstoffaktivität wird durch Gehalte an CO, CO2, H2O und den nichtsauerstoffhaltigen Komponenten (H2, CH4) bestimmt. Die dominierende Aufkohlungsteilreaktion in solchen CO-haltigen Gasatmosphären ist der Kohlenmonoxidzerfall auf der Werkstückoberfläche:

            COGas = [C]gelöst + [O]adsorbiert

  • Der freiwerdende Kohlenstoff, aber auch der bei der Reaktion entstehende adsorbierte Sauerstoff, werden von der Legierung gelöst und diffundieren in den Stahl ein. Die Menge an gelöstem Sauerstoff wird durch die Sauerstoffaktivität der Gasphase und die Dauer der Behandlungszeit bestimmt und ist sehr viel geringer als die sich lösende Kohlenstoffmenge. Die Sauerstofflöslichkeit im Reineisen beträgt bei 950 °C und einem C-Pegel von 1 Gew.% Kohlenstoff unter Verwendung eines Endogases aus Methan ungefähr 0,0003 Gew.% Sauerstoff (3 ppm Sauerstoff).
  • Wird der Sauerstoffpartialdruck für die Bildung eines Metalloxides überschritten, so tritt die Oxidation des jeweiligen Metalls ein.

            Me + H2O = MeO + H2



            Me + CO2 = MeO + CO

  • Das Sauerstoffpotential der verwendeten Aufkohlungsmedien ist in der Regel so gering, daß keine Oxidation des Eisens auftritt. In den Stählen vorhandene Legierungselemente besitzen jedoch eine hohe Affinität zum Sauerstoff, so daß geringe Mengen an gelöstem Sauerstoff in der Legierung zur sogenannten inneren Oxidation führen.
  • Übliche Legierungselemente sind: Cr, Mn, Si, Ti, V und andere, die in geringen Konzentrationen vorliegen. Unter der Randoxidation oder auch inneren Oxidation werden Oxidausscheidungen der oben genannten Metalle innerhalb eines Metallkorns oder entlang der Korngrenzen verstanden, die durch den eindiffundierenden gelösten Sauerstoff gebildet werden und dann dispergiert in der Matrix verteilt sind.
  • Die Kinetik der Sauerstoffaufnahme gehorcht einem diffusionskontrollierten Zeitgesetz und die Eindringtiefe nimmt somit parabolisch mit der Aufkohlungsdauer zu. Die Eindringtiefe des Sauerstoffs und die daraus resultierende Randoxidationstiefe kann nach folgender Gleichung berechnet werden: X t 2 = 2 · D o . C o ν . C Me . t = k p . t
    Figure imgb0001
     X t = k p . t
    Figure imgb0002
    • Xt
    Eindringtiefe des Sauerstoffs
    Do
    Diffusionskoeffizient des Sauerstoffs in der Legierung
    Co
    Sauerstoffkonzentration aus der Legierungsoberfläche
    CMe
    Konzentration des unedlen Metalls in der Legierung (z.B. Silizium)
    ν
    stöchiometrischer Faktor
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Randoxidation beim Aufkohlen von Stählen zu verhindern.
  • Ausgehend von dem im Oberbegriff des Anspruches 1 berücksichtigten Stand der Technik ist diese Aufgabe erfindungsgemäß gelöst mit den im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 angegebenen Merkmalen.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Durch die Erfindung wird ein Aufkohlungsverfahren mit nur geringen Anlage- und Betriebskosten geschaffen, weil die Glühung in herkömmlichen Industrieofenanlagen bei Atmosphärendruck ausgeführt werden kann.
  • Erfindungsgemäß wird die Randoxidation der Stähle vermieden, indem die Wärmebehandlung in Gasphasen erfolgt, die keine oder nur geringe sauerstoffhaltige Moleküle enthalten. Bei der Aufkohlung dieser Stähle übersteigt der Sauerstoffpartialdruck der Gasatmosphäre nicht den Bildungsdruck der Oxide.
  • Die Gaskomponenten Wasserstoff und Kohlenwasserstoffe des erfindungsgemäßen Gasgemisches, dessen Sauerstoffaktivität kleiner ist als für die Bildung von Mangan(II) - oder Chrom- (III) -oxid notwendig ist, sind nicht sauerstoffhaltig (sauerstofffrei), so daß nahezu kein Sauerstoffpartialdruck vorhanden ist. Der Kohlenstofftransfer aus der Gasphase in den Stahl während der Anfangs- und Diffusionsphase ist groß und der geforderte Kohlenstoffgehalt im Rand des Werkstoffes (ca. 1 % C) stellt sich relativ schnell ein. Bei den Aufkohlungstemperaturen zerfällt der instabile Kohlenwasserstoff (Cx Hy) auf der Legierungsoberfläche hauptsächlich in Wasserstoff, Methan und atomaren Kohlenstoff, der schnell in den Werkstoff eindiffundiert. Der Zerfall kann z.B. bei Einsatz von Propan nach folgender Reaktionsgleichung ablaufen: C 3 H 8 → 2 CH 4 + C ad
    Figure imgb0003
    Figure imgb0004
  • Die sich einstellende Kohlenstoffaktivität der Gasphase wird über die zudosierte Kohlenwasserstoffmenge beeinflußt. Da die Gasphase hauptsächlich aus Wasserstoff besteht, wird der C-Pegel über das sich einstellende Methan/Wasserstoff-Verhältnis geregelt. Die Aufkohlungsreaktion über den Methanzerfall in Wasserstoffatmosphären lautet:
    Figure imgb0005
  • Der Gehalt an Wasserstoff und insbesondere der sich einstellende Methangehalt werden ständig analysiert und anhand der erfaßten Istwerte wird die Kohlenwasserstoffzufuhr auf einen gewünschten Randkohlenstoffgehalt geregelt.
  • Werden jedoch große Aufkohlungstiefen verlangt, d.h. lange Aufkohlungszeiten (größer 8 Stunden), so kann das Wasserstoff-/Kohlenwasserstoff-Gasgemisch durch ein verdünntes Stickstoff-Methanol-Spaltgas zum Ende der Aufkohlungsphase ausgetauscht werden. Es handelt sich somit bei dieser Aufkohlungsvariante um ein zweistufiges Aufkohlungsverfahren:
    • 1. Stufe
    Hauptaufkohlungsphase
    2. Stufe
    Diffusionsphase
  • Während der Diffusionsphase (ca. 1 bis 2 Stunden) wird der sich während der Hauptaufkohlungsphase gelöste Wasserstoff im Werkstück stark herabgesetzt, so daß eine Wasserstoffversprödung ausgeschlossen werden kann.
  • Zum einstufigen Verfahren wird das kohlenstoffhaltige Gasgemisch nach dem Aufkohlen durch Stickstoff ersetzt und damit der im Stahl gelöste Wasserstoff abgebaut. Der Stahl wird zwischen 5 und 15 Minuten in der Stickstoffatmosphäre gehalten.
  • Wird bei einer niedrigeren als der Aufkohlungstemperatur gehärtet, kann während der Abkühlphase auf Härtetemperatur mit Stickstoff gespült werden, um den gelösten Wasserstoff abzubauen. Die Aufkohlungsphase kann somit zu 100 % genutzt werden.
    • Beispiele:
  • In eine Industrieofenanlage wurde der Stahl 16 MnCr 5 (1 % Mn; 1 % Cr; 0,20 % Si) aufgekohlt. Die Ofenanlage wurde vor der ersten Aufkohlung bei ca. 1.000 °C mit Endogas formiert. Während der Formierung wurden Temperatur und Thermospannung der Sauerstoffsonde bzw. der Taupunkt oder der CO2-Gehalt gemessen und registriert und eine eindeutige Aussage über die Güte der Ofenformierung gemacht. Der Ablauf der Aufkohlung wurde wie folgt durchgeführt:
    • Einstufiges Verfahren
    • 1. Schritt:
    Stähle in den Ofen fahren und mit Stickstoff (N2) sauerstofffrei spülen.
    2. Schritt:
    Aufheizen der Stähle auf die Aufkohlungstemperatur unter einer Stickstoff/Wasserstoff-Atmosphäre.
    3. Schritt:
    Ab einer Temperatur von 750 °C Einspeisen eines Wasserstoff/Propan-Gasgemisches.
    4. Schritt:
    Aufkohlen der Stähle bei vorgegebener Haltezeit und -temperatur in der Wasserstoff/Propan-Ofenatmosphäre.
    5. Schritt:
    Ungefähr 1 bis 2 Stunden vor Ablauf der Haltezeit wird der C-Pegel der Ofenatmosphäre durch Zugabe von Propan auf den Wert geregelt, der einen gewünschten Randkohlenstoffgehalt im Stahl einstellt.
    6. Schritt:
    Ofenraum mit Stickstoff spülen (große Spülmenge) und die Stähle ca. 10 Minuten auf Temperatur halten bzw. auf Härtetemperatur abkühlen.
    7. Schritt:
    Stähle härten.
    Zweistufiges Verfahren
    • 1. Schritt:
    Stähle in den Ofen fahren und mit Stickstoff (N2) sauerstofffrei spülen.
    2. Schritt:
    Aufheizen der Stähle auf die Aufkohlungstemperatur unter einer Stickstoff- (N2)/Wasserstoff- (H2) Atmosphäre.
    3. Schritt:
    Ab einer Temperatur von 750 °C einspeisen eines Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Gasgemisches.
    4. Schritt:
    Aufkohlen der Stähle bei vorgegebener Haltezeit und -temperatur in der Kohlenwasserstoff-Ofenatmosphäre.
    5. Schritt:
    Ungefähr 1 bis 2 Stunden vor Ablauf der Haltezeit (Aufkohlungszeit) wird die Gasatmosphäre durch ein Stickstoff-Methanol-Spaltgas ersetzt.
    6. Schritt:
    Ungefähr 1 bis 2 Stunden vor Ablauf der Haltezeit wird der C-Pegel der Ofenatmosphäre (C-Pegelregelung über Sauerstoffsonde, CO2- bzw. Wassergehalt) durch Zugabe von Propan oder andere Kohlenwasserstoffe auf den Wert geregelt, der einen gewünschten Randkohlenstoffgehalt im Stahl einstellt.
    7. Schritt:
    Stähle auf Härtetemperatur abkühlen.
    8. Schritt:
    Während der Abkühlung auf Härtetemperatur wird der C-Pegel auf dem gewünschten Wert konstantgehalten.
    9. Schritt:
    Stähle härten.
  • Die Ofengaszusammensetzung wurde bei beiden Verfahrensvarianten während des gesamten Prozesses auf ihre Gehalte an H2, CH4, CO, CO2 und H2O stetig analysiert. Der Temperaturverlauf wurde ebenfalls gemessen und registriert. Kohlenstoff- und Sauerstoffaktivität wurden ständig bestimmt und auf ihre Sollwerte hin korrigiert.

Claims (7)

  1. Verfahren zur Vermeidung von Randoxidation beim Aufkohlen von Stählen mit Legierungselementen, die in niedriger Konzentration vorliegen, unter kohlenstoffhaltigem Gasgemisch bei Aufkohlungstemperatur,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Stähle unter einem Stickstoff/Wasserstoff-Gasgemisch oder mit reinem Wasserstoff auf die Aufkohlungstemperatur aufgeheizt werden und das Stickstoff/Wasserstoff-Gasgemisch oder der Wasserstoff während der Aufkohlung durch ein kohlenstoffhaltiges Gasgemisch mit einer Sauerstoffaktivität kleiner als die für die Bildung von Mangan- (II) - oder Chrom-(III) -oxid erforderliche ersetzt wird, und das kohlenstoffhaltige Gasgemisch Kohlenstoff liefert, der gelöst in den Stahl eindiffundiert.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das kohlenstoffhaltige Gasgemisch ein Wasserstoff/Kohlenwasserstoff-Gasgemisch, vorzugsweise ein Wasserstoff/Propan-Gasgemisch, ist.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß gegen Ende der Aufkohlung das kohlenstoffhaltige Gasgemisch durch ein Stickstoff-Methanol-Spaltgas ersetzt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Zusammensetzung des Gasgemisches bzw. des Spaltgases während der Aufheizung und Aufkohlung erfaßt wird und in Abhängigkeit von den erfaßten Istwerten der Kohlenstoffgehalt durch Zufuhr von Kohlenwasserstoffen auf einen gewünschten Randkohlenstoffgehalt eingestellt wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das kohlenstoffhaltige Gasgemisch bzw. das Spaltgas nach dem Aufkohlen durch Stickstoff ersetzt und damit der im Stahl gelöste Wasserstoff abgebaut wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Stahl zwischen 5 und 15 Minuten in der Stickstoffatmosphäre auf der Aufkohlungstemperatur gehalten wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Stahl in der Stickstoffatmosphäre unterhalb der Aufkohlungstemperatur abgekühlt wird.
EP94202796A 1994-01-08 1994-09-27 Verfahren zur Vermeidung von Randoxidation beim Aufkohlen von Stählen Expired - Lifetime EP0662525B1 (de)

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EP0662525A1 EP0662525A1 (de) 1995-07-12
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10321414A1 (de) * 2003-05-13 2004-12-09 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Wärmebehandlung von metallischen Werkstücken in Kammeröfen

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5795410A (en) * 1997-01-23 1998-08-18 Usx Corporation Control of surface carbides in steel strip
US6612154B1 (en) * 1998-12-22 2003-09-02 Furnace Control Corp. Systems and methods for monitoring or controlling the ratio of hydrogen to water vapor in metal heat treating atmospheres
US6591215B1 (en) * 1999-02-18 2003-07-08 Furnace Control Corp. Systems and methods for controlling the activity of carbon in heat treating atmospheres
FR2826376B1 (fr) * 2001-06-25 2003-09-26 Serthel Procede de cementation et de carbonitruration des aciers par l'oxyde de carbone
DE10254846B4 (de) * 2002-11-25 2011-06-16 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Einsatzhärten von Bauteilen aus Warmarbeitsstählen mittels Unterdruckaufkohlung
AU2003283720A1 (en) * 2002-12-03 2004-06-23 Moltech Invent S.A. A method of conditioning iron alloy-based anodes for aluminium electrowinning cells
US20080149227A1 (en) * 2006-12-26 2008-06-26 Karen Anne Connery Method for oxygen free carburization in atmospheric pressure furnaces
US20080149226A1 (en) * 2006-12-26 2008-06-26 Karen Anne Connery Method of optimizing an oxygen free heat treating process
US20080149225A1 (en) * 2006-12-26 2008-06-26 Karen Anne Connery Method for oxygen free carburization in atmospheric pressure furnaces
US20080187850A1 (en) * 2007-02-06 2008-08-07 Xerox Corporation Tunable electrophotographic imaging member and method of making same
US9109277B2 (en) 2011-01-10 2015-08-18 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for heat treating a metal
EP3168314A1 (de) 2015-11-13 2017-05-17 Air Liquide Deutschland GmbH Verfahren zur wärmebehandlung metallischer werkstücke
US11149158B2 (en) 2016-05-20 2021-10-19 Icp Construction, Inc. Dry-erase compositions and methods of making and using thereof

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4049473A (en) * 1976-03-11 1977-09-20 Airco, Inc. Methods for carburizing steel parts
US4152177A (en) * 1977-02-03 1979-05-01 General Motors Corporation Method of gas carburizing
CH641840A5 (en) * 1977-06-16 1984-03-15 Standardgraph Filler & Fiebig Process for increasing the abrasion resistance of workpieces of stainless steel or nickel metal alloys
US4175986A (en) * 1978-10-19 1979-11-27 Trw Inc. Inert carrier gas heat treating control process
US4935073A (en) * 1981-11-27 1990-06-19 Sri International Process for applying coatings of zirconium and/or titantuim and a less noble metal to metal substrates and for converting the zirconium and/or titanium to an oxide, nitride, carbide, boride or silicide
SU1204642A1 (ru) * 1982-04-09 1986-01-15 Центральное Производственно-Техническое Предприятие По Ремонту,Наладке И Проектированию Энергетических Установок Предприятий Черной Металлургии Способ производства тонкостенных изделий из высокоуглеродистой стали
US4643402A (en) * 1985-07-24 1987-02-17 Mg Industries System for producing a regulated atmosphere for a high-temperature process
FR2586259B1 (fr) * 1985-08-14 1987-10-30 Air Liquide Procede de cementation rapide dans un four continu
FR2640646B1 (fr) * 1988-12-20 1993-02-05 Air Liquide Procede et installation de traitement thermique de cementation, carbonitruration ou chauffage avant trempe de pieces metalliques
SE466755B (sv) * 1989-06-30 1992-03-30 Aga Ab Foerfarande foer uppkolning av staal med reducering av vaetehalten i uppkolningsskiktet
WO1991000929A1 (de) * 1989-07-07 1991-01-24 Aga Ab Verfahren zum einsatzhärten von wälzlagerelementen aus niedriglegiertem, nickelhaltigem stahl
US5143558A (en) * 1991-03-11 1992-09-01 Thermo Process Systems Inc. Method of heat treating metal parts in an integrated continuous and batch furnace system

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10321414A1 (de) * 2003-05-13 2004-12-09 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Wärmebehandlung von metallischen Werkstücken in Kammeröfen
DE10321414B4 (de) * 2003-05-13 2008-12-18 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Wärmebehandlung von metallischen Werkstücken in Kammeröfen

Also Published As

Publication number Publication date
DE59403219D1 (de) 1997-07-31
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