EP0496016A1 - Hochdruckzerstäubungsdüse - Google Patents
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- EP0496016A1 EP0496016A1 EP91100787A EP91100787A EP0496016A1 EP 0496016 A1 EP0496016 A1 EP 0496016A1 EP 91100787 A EP91100787 A EP 91100787A EP 91100787 A EP91100787 A EP 91100787A EP 0496016 A1 EP0496016 A1 EP 0496016A1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/38—Nozzles; Cleaning devices therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
- B05B1/02—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape
- B05B1/10—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape in the form of a fine jet, e.g. for use in wind-screen washers
-
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- B05B1/34—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl
Definitions
- the invention relates to a high-pressure atomizing nozzle, comprising a nozzle body, in which a turbulence chamber is formed, which is connected to an outside space via at least one nozzle bore, and has at least one feed channel for the liquid to be atomized, through which said liquid can be supplied under pressure .
- the invention refers to a state of the art, as it results for example from the book "LUEGER - LEXIKON DER ENERGIETECHNIK UND KRAFTMASCHINEN", DVA Stuttgart 1965, p.600, under the keyword “atomizer burner”.
- the oil that comes to the combustion is mechanically finely divided, ie broken down into small droplets of about 10 to 400 ⁇ m in diameter (oil mist), which evaporate and burn in the flame when mixed with the combustion air.
- oil mist in addition to atomizer types such as injection and rotary atomizers, so-called pressure atomizers are used for this.
- the oil is fed under high pressure to an atomizing nozzle which is attached to a nozzle body by means of a feed pump.
- the oil enters a swirl chamber via essentially tangential slots or channels and leaves the nozzle via a nozzle bore. Through the tangential Inflow is achieved that the oil particles receive two motion components, an azimuthal and an axial.
- the fluid rotation in the vortex chamber causes the formation of an air funnel, the tip of which extends into the vortex chamber.
- the oil film emerging from the nozzle bore as a rotating hollow cylinder expands due to the centrifugal force into a hollow cone, the edges of which become unstable in vibration and tear into small oil droplets.
- the atomized oil forms a cone with a more or less large opening angle.
- Swirl nozzles of a known type are less suitable for this because they do not allow small angles of spread.
- the invention is based on the object of specifying a high-pressure atomization nozzle which has a simple construction, very small angle of propagation and optimal beam decay is possible even at comparatively low pressures.
- the turbulence is achieved by means of an abrupt expansion (Carnot diffuser) into the turbulence chamber located in front of the actual nozzle hole.
- the fluid flowing into the turbulence chamber is practically not forced into any tangential velocity components in the turbulence chamber, but is only put into strong turbulence, which is excited by shear forces.
- the inflow into the turbulence chamber can take place via one or more feed channels, preferably essentially radially to the axis of the nozzle bore, or else axially and coaxially to the nozzle bore. In the limit case, the feed channel is an annular gap.
- the fuel jet emerging from the nozzle bore also has essentially no tangential speed components which would lead to a conical expansion of the fuel.
- the consequence of this is that the fluid jet is brought to rapid decay by the turbulence generated in front of the nozzle bore.
- the resulting drop spray is characterized by small angles of spread and very small drop sizes (in the case of atomization of water ⁇ 20 ⁇ m above admission pressure ⁇ 150 bar).
- the high-pressure atomization nozzle according to FIG. 1 comprises a nozzle body 1, consisting of a tube 2, which is closed at the bottom by a conical cover 3. In the middle of the cover 3 there is a nozzle bore 4, the longitudinal axis of which is designated 5.
- a second tube 6 is inserted, which reaches up to the cover 3 and rests on it.
- the annular space 7 between the tubes 2 and 6 serves to supply the fluid (water, liquid fuel).
- the end of the tube 6 resting on the cover 3 is provided with four radial slots 8, the longitudinal axes of which are designated by 9.
- the four longitudinal axes 9 of the slots 8 intersect with the longitudinal axis 5 of the nozzle bore 4.
- a filler piece 10 is inserted and fastened therein. This filler 10 is spaced from the upper edge of the slots 8. In this way, a space 11 is formed between the cover 3 and the filler 10, which serves as a turbulence chamber.
- the fluid to be atomized passes under pressure via the annular space 7 through the slots 8 into the turbulence chamber 11.
- the jets - four in the case of the example - enter the turbulence chamber 11 essentially radially and produce by the intensive shear and by their deflection in the axial direction and by the collision of the rays a very high level of turbulence. This high level of turbulence does not subside on the short path to the point where it emerges from the nozzle.
- the liquid jet is brought to rapid decay by the turbulence generated in front of the nozzle bore 4 (after leaving the nozzle bore 4), with angles of propagation of 20 ° and less resulting in the exterior.
- the cross section of the nozzle and the slots 8 results from the desired throughput (depending on the admission pressure) taking into account sufficiently high Reynolds numbers in the nozzle bore 4 and the slots 8.
- the diagram shown in Figure 3 illustrates the dependence of the droplet diameter d T on the form p for different limit diameters of the drop mass distribution Q3, measured at a distance of about 200 mm from the nozzle.
- D X denotes, for example, the limit diameter that X mass% of all particles fall below.
- D S denotes the Sauter diameter.
- the high-pressure atomization nozzle according to the invention can also be provided with fewer or more slits 8, or the slits can extend over almost the entire circumference of the inner tube 6, as illustrated in FIG.
- the individual feed channels 8 are then separated from one another only by narrow webs 8a, which serve as a spacing of the tube 6 from the cover 3. In the limit case of an infinite number of slots, an annular gap results as an inflow channel into the turbulence chamber 11.
- the desired turbulence can also be achieved by an axial inflow, as the embodiment according to FIGS. 4 and 5 shows.
- a metallic insert 13 is soldered into a tube 12, which seals the tube 12 to the right.
- the interior 14 of the tube serves to supply the fuel.
- a blind hole 15 is incorporated in the insert 13, which is connected via a radially running bore 16 to a recess 17 in the form of a cylindrical section in the metallic insert 13.
- This recess 17 forms the turbulence chamber and corresponds to the space 11 in FIG. 1, while the bore 16 corresponds to the slots 8 in FIG.
- the tube 12 is provided with a nozzle bore 18 coaxial with the bore 16.
- the longitudinal axis of the nozzle bore 18 is designated 19, the longitudinal axis of the bore 16 is designated 20. Both axes 19 and 20 coincide.
- the inflow into the "cavity" (turbulence chamber 17) alone generates a sufficiently high level of turbulence, which continues in the nozzle bore 18 and that Fluid in the outside space decays. This also makes it possible to achieve an angle of spread of the drop spray of 20 ° and less in the exterior.
- the diagram according to FIG. 6 illustrates the dependence of the droplet radius d T on the admission pressure p for different and at the same time gives an impression of the comparatively small dependence of the droplet radius d T on the nozzle diameter d L compared to FIG.
- D X denotes the limit diameter that X mass% of all particles fall below.
- D S denotes the Sauter diameter.
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Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf eine Hochdruckzerstäubungsdüse, umfassend einen Düsenkörper, in welchem eine Turbulenzkammer ausgebildet ist, welche über mindestens eine Düsenbohrung mit einem Aussenraum in Verbindung steht, und mindestens einen Zufuhrkanal für die zu zerstäubende Flüssigkeit aufweist, durch welchen besagte Flüssigkeit unter Druck zuführbar ist.
- Die Erfindung nimmt dabei Bezug auf einen Stand der Technik, wie er sich beispielsweise aus dem Buch "LUEGER - LEXIKON DER ENERGIETECHNIK UND KRAFTMASCHINEN", DVA Stuttgart 1965, S.600, unter dem Stichwort "Zerstäuberbrenner" ergibt.
- In Zerstäuberbrennern wird das zur Verbrennung gelangende Oel mechanisch fein verteilt, d.h. in kleine Tröpfchen von etwa 10 bis 400 µm Durchmesser (Oelnebel) zerlegt, die unter Mischung mit der Verbrennungsluft in der Flamme verdampfen und verbrennen. Hierzu werden neben Zerstäubertypen, wie Injektions- und Drehzerstäubern, sogenannte Druckzerstäuber eingesetzt. Hier wird durch eine Förderpumpe das Oel unter hohem Druck einer Zerstäuberdüse zugeführt, die auf einem Düsenkörper befestigt ist. Das Oel gelangt über im wesentlichen tangential verlaufende Schlitze oder Kanäle in eine Wirbelkammer und verlässt über eine Düsenbohrung die Düse. Durch die tangentiale Einströmung wird erreicht, dass die Oelteilchen zwei Bewegungskomponenten, eine azimutale und eine axiale, erhalten. Die Flüssigkeitsrotation in der Wirbelkammer verursacht die Ausbildung eines Lufttrichters, dessen Spitze bis in die Wirbelkammer reicht. Der als rotierende Hohlzylinder aus der Düsenbohrung austretende Oelfilm weitet sich aufgrund der Fliehkraft zu einem Hohlkegel aus, dessen Ränder in instabile Schwingung geraten und zu kleinen Oeltröpfchen zerreissen. Das zerstäubte Oel bildet einen Kegel mehr oder weniger grossen Oeffnungswinkels.
- Bei der emissionsarmen Verbrennung von mineralischen Brennstoffen in modernen Brennern werden besondere Anforderungen an die Zerstäubung gestellt, die sich etwa wie folgt darstellen:
- die Tröpfchen müssen sehr klein sein, sodass sie vor der Verbrennung verdampfen können;
- der Oeffnungswinkel (Ausbreitungswinkel) des Oelnebels sollte bei bestimmten Brennertypen, insbesondere bei Verbrennung unter erhöhtem Druck klein sein (z.B. Dieselmotor,Gasturbine;
- die Tropfen müssen eine sehr hohe Geschwindigkeit haben, um (auch unter der z.B. in einer Gasturbinen-Brennkammer um den Faktor 5 erhöhten Dichte) noch weit genug in den Verbrennungsluftstrom eindringen zu können.
- Dralldüsen bekannter Bauart sind hierfür weniger geeignet, weil sie keine kleine Ausbreitungswinkel erlauben.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Hochdruckzerstäubungsdüse anzugeben, die eine einfache Bauart aufweist, sehr kleine Ausbreitungswinkel und schon bei vergleichsweise geringen Drücken optimalen Strahlzerfall ermöglicht.
- Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass die Querschnittsfläche(n) des bzw. der in die Turbulenzkammer mündenden Zufuhrkanals bzw. Zufuhrkanäle um den Faktor 2 bis 10 grösser ist (sind) als die Querschnittsfläche der Düsenbohrung. Zur Zerstäubung von Wasser mit Düsenbohrungen vum 0.5 mm ist etwa die vierfache Düsenaustrittsfläche als Turbulenzkammer-Eintrittsfläche sinnvoll.
- Auf diese Weise wird ein Teil des zur Verfügung stehenden Düsenvordrucks zur Erzeugung hoher Turbulenzgrade im zu zerstäubenden Fluid benutzt. Die Turbulenzerezugung wird dabei mittels einer stossartigen Erweiterung (Carnot-Diffusor) in die vor dem eigentlichen Düsenloch angeordneten Turbulenzkammer erreicht. Das in die Turbulenzkammer einströmende Fluid erhält in der Turbulenzkammer praktisch keine tangentiale Geschwindigkeitskomponenten aufgezwungen, sondern wird nur in starke, durch Scherkräfte angeregte Turbulenz versetzt. Die Einströmung in die Turbulenzkammer kann dabei über einen oder auch mehrere, vorzugsweise im wesentlichen radial zur Düsenbohrungsachse verlaufende Zufuhrkanäle oder auch axial und koaxial zur Düsenbohrung erfolgen. Im Grenzfall ist der Zuführkanal ein Ringspalt. Damit erhält man - im Gegensatz zur bekannten Dralldüse, wo die Tropfen durch Zerfall eines dünnen Flüssigkeitsfilms stromabwärts der Düsenöffnung entstehen, - auch der aus der Düsenbohrung austretendende Brennstoffstrahl im wesentlichen keine tangentialen Geschwindigeitskomponenten, die zu einer kegelförmigen Erweiterung des Brennstoffes führen würden. Die Folge davon ist, dass der Flüssigkeitsstrahl durch die vor der Düsenbohrung erzeugte Turbulenz zum raschen Zerfall gebracht wird. Das entstehende Tropfenspray zeichnet sich durch kleine Ausbreitungswinkel und sehr kleine Tropfengrössen (im Falle der Zerstäubung von Wasser ≦ 20µm oberhalb Vordrucken ≧ 150 bar) aus.
- Im Vergleich zu einfachen Lochdüsen tritt ein Strahlzerfall schon bei wesentlich geringeren Drücken auf. Im Vergleich zu Dieseleinspritzdüsen ergibt sich durch den vor dem Spritzloch angeordneten Turbulenzerzeuger eine bessere Zerstäubungsgüte.
- Ausführungsbeispiele der Erfindung sowie die damit erzielbaren Vorteile werden nachfolgend anhand der Zeichnung näher erläutert.
- In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung schematisch dargestellt, und zwar zeigt:
- Fig.1
- einen Längsschnitt durch ein erstes Ausführungsbeispiel einer Hochdruckzerstäubungsdüse mit radialer Zuströmung in die Turbulenzkammer;
- Fig.2
- einen Querschnitt durch die Hochdruckzerstäubungsdüse gemäss Fig.1 längs deren Linie AA;
- Fig.2a
- einen Querschnitt durch eine Abwandlung von Fig.2 mit Zufuhrkanälen, die als Spalte ausgebildet sind;
- Fig.3
- ein Diagramm zur Veranschaulichung der Abhängigkeit der Tröpfchengrösse vom Druck einer Hochdruckzerstäubungsdüse gemäss Fig.1 bzw. 2 bei der Zerstäubung von Wasser;
- Fig.4
- ein Ausführungsbeispiel einer Hochdruckzerstäubungsdüse mit axialer Zuströmung im Längsschnitt;
- Fig.5
- ein einen Querschnitt durch die Hochdruckzerstäubungsdüse gemäss Fig.4 längs deren Linie BB.
- Fig.6
- ein Diagramm zur Veranschaulichung der Abhängigkeit der Tröpfchengrösse vom Druck einer Hochdruckzerstäubungsdüse gemäss Fig.4 bzw. 5 bei der Zerstäubung von Wasser.
- Die Hochdruckzerstäubungsdüse nach Fig.1 umfasst einen Düsenkörper 1, bestehend aus einem Rohr 2, das nach unten hin durch einen kegeligen Deckel 3 verschlossen ist. In der Mitte des Deckels 3 befindet sich eine Düsenbohrung 4, deren Längsachse mit 5 bezeichnet ist. In das Rohr 2 ist ein zweites Rohr 6 eingesetzt, das bis an den Deckel 3 heranreicht und auf diesem aufliegt. Der Ringraum 7 zwischen den Rohren 2 und 6 dient der Zufuhr des Fluids (Wasser,flüssiger Brennstoff). Das auf dem Deckel 3 aufliegende Ende des Rohres 6 ist mit vier radialen Schlitzen 8 versehen, deren Längsachsen mit 9 bezeichnet sind. Die vier Längsachsen 9 der Schlitze 8 schneiden sich mit der Längsachse der 5 der Düsenbohrung 4. Im Inneren des zweites Rohres 6 ist ein Füllstück 10 eingeschoben und darin befestigt. Dieses Füllstück 10 ist von der Oberkante der Schlitze 8 beabstandet. Auf diese Weise bildet sich zwischen dem Deckel 3 und dem Füllstück 10 ein Raum 11 aus, der als Turbulenzkammer dient.
- Das zu zerstäubende Fluid gelangt unter Druck über den Ringraum 7 durch die Schlitze 8 in die Turbulenzkammer 11. Die Strahlen - im Beispielsfall vier - treten im wesentlichen radial in die Turbulenzkammer 11 ein und erzeugen durch die intensiven Scherungen und durch ihre Umlenkung in axiale Richtung und durch das Aufeinandertreffen der Strahlen ein sehr hohes Turbulenzniveau. Dieses hohe Turbulenzniveau klingt auf dem kurzen Weg bis zum Austritt aus der Düse nicht ab. Der Flüssigkeitsstrahl wird durch die vor der Düsenbohrung 4 erzeugte Turbulenz im Aussenraum (nach Verlassen der Düsenbohrung 4) zum raschen Zerfall gebracht, wobei sich im Aussenraum Ausbreitungswinkel von 20° und weniger ergeben. Der Querschnitt der Düse und der Schlitze 8 ergibt sich aus dem gewünschten Durchsatz (in Abhängigkeit des Vordruckes) unter Berücksichtigung genügend hoher Reynoldszahlen in der Düsenbohrung 4 und der Schlitze 8.
- Das in Fig.3 dargestellte Diagramm veranschaulicht die Abhängigkeit des Tröpfchendurchmessers dT vom Vordruck p für verschiedene Grenzdurchmesser der Tropfenmassenverteilung Q₃, gemessen im Abstand von etwa 200 mm von der Düse. DX bezeichnet z.B. den Grenzdurchmesser, den X Massen% aller Teilchen unterschreiten. DS bezeichnet den Sauterdurchmesser. Die dem Diagramm zugrunde liegende Hochdruckzerstäubungsdüse wurde dabei mit Wasser beaufschlagt und hatte folgende wesentliche Kenngrössen (vgl. Fig.1):
Die erfindungsgemässe Hochdruckzerstäubungsdüse kann abweichend vom dargestellten Ausführungsbeispiel auch mit weniger oder mehr Schlitzen 8 versehen sein, oder die Schlitze können sich, wie es in Fig.2a veranschaulicht ist, über nahezu den gesamten Umfang des inneren Rohres 6 erstrecken. Die einzelnen Zuführungskanäle 8 sind dann nur noch durch schmale Stege 8a, die als Distanzierung des Rohres 6 vom Deckel 3 dienen, voneinander getrennt Im Grenzfall unendlich vieler Schlitze ergibt sich ein Ringspalt als Zuströmkanal in die Turbulenzkammer 11. - Selbst mit einem einzigen radial verlaufenden Schlitz 8 ergibt sich der angestrebte Effekt der extrem hohen Turbulenzbildung in der Turbulenzkammerkammer 11.
- Anstelle einer radialen Einströmung in die Turbulenzkammer 11 gemäss Fig.1 und 2 lässt sich die gewünschte Turbulenz auch durch eine axiale Zuströmung erzielen, wie es die Ausführungsform nach Fig.4 und 5 zeigt. Dort ist in ein Rohr 12 ein metallischer Einsatz 13 eingelötet, welcher das Rohr 12 nach rechts hin abdichtet. Das Innere 14 des Rohres dient der Zufuhr des Brennstoffes. Im Einsatz 13 ist eine Sacklochbohrung 15 eingearbeitet, welche über einen radial verlaufenden Bohrung 16 mit einer zylinderabschnittförmigen Ausnehmung 17 im metallischer Einsatz 13 in Verbindung steht. Diese Ausnehmung 17 bildet die Turbulenzkammer und entspricht dem Raum 11 der Fig.1, während die Bohrung 16 den Schlitzen 8 der Fig.1 entspricht. Koaxial zur Bohrung 16 ist das Rohr 12 mit einer Düsenbohrung 18 versehen. Die Längsachse der Düsenbohrung 18 ist mit 19, die Längsachse der Bohrung 16 ist mit 20 bezeichnet. Beiden Achsen 19 und 20 fallen zusammen. Obwohl bei der Ausführungsform einer Hochdruckzerstäubungsdüse nach Fig.4 und 5 keine Umlenkung des in die Turbulenzkammer 17 einströmenden Flüssigkeitsstrahles erfolgt, erzeugt allein die Einströmung in die "Kavität" (Turbulenzkammer 17) ein genügend hohes Turbulenzniveau, das sich in der Düsenbohrung 18 fortsetzt und das Fluid im Aussenraum zum Zerfall bringt. Auch hiermit lassen sich Ausbreitungswinkel des Tropfensprays im Aussenraum von 20° und weniger erzielen.
- Das Diagramm gemäss Fig.6 veranschaulicht die Abhängigkeit des Tröpfchenradius dT vom Vordruck p für verschiedene und vermittelt im Vergleich zur Fig.3 gleichzeitig einen Eindruck von der vergleichsweise geringen Abhängigkeit des Tröpfchenradius dT vom Düsendurchmesser dL. DX bezeichnet wie im Diagramm nach Fig.3 den Grenzdurchmesser, den X Massen% aller Teilchen unterschreiten. DS bezeichnet den Sauterdurchmesser.
- Die dem Diagramm zugrunde liegende Hochdruckzerstäubungsdüse wurde dabei mit Wasser beaufschlagt und hatte folgende wesentliche Kenngrössen:
Durchmesser der Düsenbohrung dL: 0,12 mm Länge der Düsenbohrung = Wandstärke des Rohres 12: 0,35 mm Volumen der Turbulenzkammer: etwa 0,4 mm³ Durchmesser der Bohrung 16: 0,3 mm
Claims (7)
- Hochdruckzerstäubungsdüse, umfassend einen Düsenkörper (1;12), in welchem eine Turbulenzkammer (11;17) ausgebildet ist, welche über mindestens eine Düsenbohrung (4;18) mit einem Aussenraum in Verbindung steht, und mindestens einen Zufuhrkanal (8;16) für die zu zerstäubende Flüssigkeit aufweist, durch welchen besagte Flüssigkeit unter Druck zuführbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Querschnittsfläche(n) des bzw. der in die Turbulenzkammer (11;17) mündenden Zufuhrkanals bzw. Zufuhrkanäle (8;8a;16) um den Faktor 2 bis 10 grösser ist (sind) als die Querschnittsfläche der Düsenbohrung (4).
- Hochdruckzerstäubungsdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Düsenbohrung (4) im Deckel (3) eines ersten Rohres (2) angeordnet ist, in welches ein zweites Rohr (6) kleineren Aussendurchmessers eingesetzt ist, das bis zum besagten Deckel (3) reicht, und dass im deckelseitigen Ende des zweiten Rohres mindestens ein radial verlaufender Schlitz (8,8a) vorgesehen ist, welcher den Ringraum (7) zwischen dem ersten und dem zweiten Rohr mit einer Turbulenzkammer (11) verbindet, von welcher Turbulenzkammer die Düsenbohrung (4) in den Aussanraum führt.
- Hochdruckzerstäubungsdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Düsenbohrung (4) im Deckel (3) eines ersten Rohres (2) angeordnet ist, in welches ein zweites Rohr (6) kleineren Aussendurchmessers eingesetzt ist, das unter Belassung eines Ringspaltes bis zum besagten Deckel (3) reicht, welcher Ringspalt den Ringraum (7) zwischen dem ersten und dem zweiten Rohr mit einer Turbulenzkammer (11) verbindet, von welcher Turbulenzkammer die Düsenbohrung (4) in den Aussenraum führt.
- Hochdruckzerstäubungsdüse nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Turbulenzkammer (11) im wesentlichen durch besagten Deckel (3) und durch ein Füllstück (10) im zweiten Rohr (6) begrenzt und gegebenenfalls seitlich durch das über das Füllstück (10) herausragende Ende des zweiten Rohres (6) begrenzt ist.
- Hochdruckzerstäubungsdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Düsenbohrung als radiale Bohrung (16) in der Wandung eines Rohres (12) ausgebildet ist, in welchem Rohr ein metallischer Einsatz (13) befestigt ist, dass in diesem Einsatz im Bereich der Düsenbohrung eine Ausnehmung (17) als Turbulenzkammer ausgebildet ist, welche über eine radial im Einsatz (13) verlaufende Bohrung (16) und eine sich daran anschliessenden axial verlaufende Bohrung (15) mit dem Innenraum des besagten Rohres (12) in Verbindung steht, wobei die Achsen der Bohrung (16) im Einsatz (13) und der Bohrung im Rohr (12) annähernd parallel verlaufen oder im Grenzfall zusammenfallen.
- Hochdruckzerstäubungsdüse nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die besagte Ausnehmung im Einsatz (13) die Form eines Zylinderabschnitts aufweist, der in der in den Einsatz von aussen eingearbeitet ist.
- Hochdruckzerstäubungsdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Achse(n) (9;20) des Zufuhrkanals (8;16) bzw. der Zufuhrkanäle die Achse (5;19) der Düsenbohrung (4;18) schneiden oder im Grenzfall mit der letzteren zusammenfallen.
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EP0496016B1 EP0496016B1 (de) | 1995-05-10 |
Family
ID=8206320
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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EP91100787A Expired - Lifetime EP0496016B1 (de) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | Hochdruckzerstäubungsdüse |
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EP (1) | EP0496016B1 (de) |
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