EP0485331B1 - Verfahren und Vorrichtung zum elektromagnetischen Giessen von Walzbarren mit faltenfreier Oberfläche aus einer Aluminiumlegierung - Google Patents
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Classifications
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- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/01—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths without moulds, e.g. on molten surfaces
- B22D11/015—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths without moulds, e.g. on molten surfaces using magnetic field for conformation, i.e. the metal is not in contact with a mould
Definitions
- the invention relates to a method for preventing the formation of wrinkles and oxide deposits on the rolling surfaces of a billet made of an aluminum alloy, in particular an aluminum-magnesium alloy, during vertical electromagnetic continuous casting with an essentially rectangular inductor and an oxide weir immersed in the melt head of the billet.
- An apparatus for performing the method according to the preamble of claim 8 also lies within the scope of the invention.
- US-A-4'724'896 discloses a device for reducing the surface defects mentioned in the electromagnetic casting of rolled ingots by arranging an oxide weir which is known per se and is immersed in the melt head, also called skim dam in technical jargon.
- the outer edges of the oxide weir form an angle between 105 and 150 with the metal melt, as a result of which the meniscus radius of the surface of the metal melt in the contact zone with the oxide weir outer edges is greatly reduced.
- the oxide skin which forms on the melt surface is to tear off at short intervals before the oxide layer has reached the thickness which is critical for the formation of wrinkles and oxide deposition. It has However, it has been shown that even with inclined outer edges of the oxide weir, the surface defects cannot be completely eliminated.
- the inventor has set itself the goal of providing a method and a suitable device of the type mentioned at the outset with which the formation of wrinkles and oxide deposition on the surface of rolled bars made of aluminum alloys produced by electromagnetic casting can be prevented.
- the object is achieved according to the invention in that the oxide weir, which extends at least over the long sides of the inductor and is arranged approximately parallel and at a distance from it, is moved horizontally in its longitudinal direction to and fro.
- the oxide weir can consist of only two parts adjacent to the long sides of the inductor and are missing towards the transverse sides of the inductor. In practice, however, it is advisable to use a frame-shaped oxide weir. The constant movement of the oxide weir prevents the formation of wrinkles and oxide deposits on the rolled surfaces of the ingots by premature tearing and detachment of the oxide skin that forms on the melt surface.
- a movement cycle should expediently last from 1 to 8 seconds, preferably about 3 seconds, the horizontal displacement of the oxide weir between two end positions being 5 to 15 mm, preferably about 8 mm.
- the aforementioned premature detachment of the oxide skin on the melt surface can be supported by introducing vibrations into the oxide weir in the direction of strand withdrawal.
- the suitable vibration frequency is between 50 and 1000 Hz, preferably around 400 to 600 Hz.
- the optimal acceleration value of the vibration movement is between +/- 20 g and +/- 60 g, where g means the acceleration due to gravity.
- the appropriate immersion depth of the oxide weir in the molten metal is 5 to 15 mm, preferably about 10 mm.
- the object is achieved according to the invention in that, in the case of an essentially rectangular inductor and an essentially rectangular oxide weir, this is fixed to a support frame which is coupled on one side to a pneumatic cylinder which is stationary with respect to the inductor and on the other in a position opposite the inductor fixed leadership is guided.
- At least one vibrator preferably a ball vibrator, is attached to the support frame.
- the distance between the longitudinal sides of the inductor and the oxide weir lying essentially parallel to one another is expediently between 50 and 100 mm and is preferably approximately 70 to 80 mm.
- a vertical electromagnetic continuous casting installation 10 has a loop-shaped inductor 12, which is partially covered by a screen 14 for the fine adjustment of the electromagnetic field.
- An annularly arranged coolant box 16 is used to apply coolant 18 to the surface of the strand or roll ingot 20 emerging from the mold. Via a pouring nozzle 21 the liquid metal is fed to the mold.
- the strand 20 is continuously lowered by means of a start-up floor 22, which keeps the mold closed until the start of casting.
- a pneumatic cylinder 30 is mounted, the piston rod 32 is connected to a first suspension 34 a of the support frame 24.
- a second suspension 34 b of the support frame 24 opposite the first suspension 34 a is supported in a guide 36 mounted on the side of the coolant box 16 diametrically opposite the pneumatic cylinder 30.
- the distance b between the long sides x1 and x2 of the inductor 12 and the oxide weir 26 is thus 80 mm, the distance c between the transverse sides y1 and y2 90 mm.
- the support frame 24 with the oxide weir 26 can be moved horizontally in the direction of the long sides x 1 of the inductor 12 back and forth.
- Ball vibrators 40 are fixed on crossbars 38 of the support frame 24.
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Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verhinderung der Faltenbildung und Oxidablagerung auf den Walzflächen eines Walzbarrens aus einer Aluminiumlegierung, insbesondere einer Aluminium-Magnesium-Legierung, beim vertikalen elektromagnetischen Stranggiessen mit einem im wesentlichen rechteckförmigen Induktor und einem in den Schmelzekopf des Walzbarrens eintauchenden Oxidwehr. Im Rahmen der Erfindung liegt auch eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Oberbegriff des Anspruchs 8.
- Beim elektromagnetischen Giessen von Walzbarren aus Aluminium-Magnesium-Legierungen mit einem Gehalt von mehr als etwa 3 Gew.-% Magnesium treten auf der Barrenoberfläche Fehler in Form von vertikalen Falten und Oxidablagerungen auf, welche bei hohen Anforderungen an die Oberflächenqualität von Walzprodukten ein Ueberfräsen der Walzflächen der Barren erforderlich machen. Ursache der Faltenbildung und Oxidablagerungen ist die durch Magnesium verursachte hohe Oxidationsgeschwindigkeit an der Oberfläche der Aluminium-Magnesium-Legierungsschmelze.
- Es ist bekannt, durch Zugabe von Beryllium zur Metallschmelze die Oxidationsgeschwindigkeit drastisch herabzusetzen und die erwähnten Oberflächenfehler dadurch zu unterdrücken. Die Zugabe von Beryllium zu Aluminiumlegierungen ist jedoch in den USA bereits verboten und ein ähnliches Verbot ist in naher Zukunft auch in anderen Ländern zu erwarten.
- Die US-A-4'724'896 offenbart eine Vorrichtung zur Verminderung der erwähnten Oberflächenfehler beim elektromagnetischen Giessen von Walzbarren durch Anordnung eines an sich bekannten, in den Schmelzekopf eintauchenden Oxidwehrs, in der Fachsprache auch skim dam genannt. Die Aussenkanten des Oxidwehrs bilden mit der Metallschmelze einen Winkel zwischen 105 und 150, wodurch der Meniskusradius der Oberfläche der Metallschmelze in der Berührungszone mit den Oxidwehraussenkanten stark verkleinert wird. Dadurch soll die sich auf der Schmelzeoberfläche bildende Oxidhaut in kurzen Zeitabständen abreissen, bevor die Oxidschicht die zur Faltenbildung und Oxidablagerung kritische Dicke erreicht hat. Es hat sich jedoch gezeigt, dass auch bei geneigten Aussenkanten des Oxidwehrs die Oberflächenfehler nicht völlig eliminiert werden können.
- Angesichts dieser Gegebenheiten hat sich der Erfinder das Ziel gesetzt, ein Verfahren sowie eine geeignete Vorrichtung der eingangs erwähnten Art bereitzustellen, mit welchem die Faltenbildung und Oxidablagerung auf der Oberfläche von durch elektromagnetisches Giessen hergestellten Walzbarren aus Aluminiumlegierungen verhindert werden kann.
- Bezüglich des Verfahrens wird die Aufgabe erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass das sich zumindest über die Längsseiten des Induktors erstreckende, etwa parallel und in Abstand zu diesen angeordnete Oxidwehr horizontal in seiner Längsrichtung hin und her bewegt wird.
- Grundsätzlich kann bei einem rechteckförmigen Induktor zum Giessen von Walzbarren das Oxidwehr aus bloss zwei den Induktorlängsseiten benachbarten Teilen bestehen und gegen die Querseiten des Induktors hin fehlen. In der Praxis ist es jedoch zweckmässig, ein rahmenförmiges Oxidwehr einzusetzen. Durch die ständige Bewegung des Oxidwehrs wird die Faltenbildung und Oxidablagerung auf den Walzflächen der Barren durch frühzeitiges Reissen und Ablösen der sich auf der Schmelzeoberfläche bildenden Oxidhaut verhindert.
- Ein Bewegungszyklus soll zweckmässigerweise 1 bis 8 sec, bevorzugt etwa 3 sec dauern, wobei die horizontale Verschiebung des Oxidwehrs zwischen zwei Endstellungen 5 bis 15 mm, vorzugsweise etwa 8 mm beträgt.
- Die erwähnte frühzeitige Ablösung der Oxidhaut auf der Schmelzeoberfläche kann durch Einleitung von Vibrationen in das Oxidwehr in Strangabzugsrichtung unterstützt werden. Die geeignete Vibrationsfrequenz liegt zwischen 50 und 1000 Hz, vorzugsweise etwa bei 400 bis 600 Hz.
- Der optimale Beschleunigungswert der Vibrationsbewegung liegt zwischen +/- 20 g und +/- 60 g, wobei g die Erdbeschleunigung bedeutet.
- Die Kombination von horizontaler Bewegung des Oxidwehrs mit vertikaler Einleitung von Vibrationen erweist sich bereits vor dem eigentlichen Giessstart während der Metalleinlaufphase als vorteilhaft, wird doch dadurch einerseits bei Verwendung eines Metallverteilsackes aus hitzebeständigem Gewebe der gleichmässige Durchtritt der Metallschmelze erleichtert und andererseits die für eine gute Barrenqualität erforderliche optimale Formfüllung des Anfahrbodens erreicht.
- Die zweckmässige Eintauchtiefe des Oxidwehrs in der Metallschmelze liegt bei 5 bis 15 mm, bevorzugt etwa bei 10 mm.
- In Bezug auf die Vorrichtung wird die Aufgabe erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass bei einem im wesentlichen rechteckförmigen Induktor und einem im wesentlichen rechteckförmigen Oxidwehr dieses an einem Tragrahmen festgelegt ist, welcher einends mit einem gegenüber dem Induktor ortsfesten pneumatischen Zylinder gekoppelt und andernends in einer gegenüber dem Induktor ortsfesten Führung geführt ist.
- Zur Einleitung vertikaler Vibrationen ist auf dem Tragrahmen mindestens ein Vibrator, vorzugsweise ein Kugelvibrator befestigt.
- Der Abstand der im wesentlichen parallel zueinander liegenden Längsseiten des Induktors und des Oxidwehrs liegt zweckmässigerweise zwischen 50 und 100 mm und beträgt bevorzugt etwa 70 bis 80 mm.
- Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels sowie anhand der Zeichung; diese zeigt in
- Fig. 1 den schematisierten Querschnitt durch eine Stranggiessanlage;
- Fig. 2 die schematisierte Draufsicht auf einen Induktor mit Oxidwehr.
- Eine vertikale elektromagnetische Stranggiessanlage 10 weist gemäss Fig. 1 als Kokille einen schlaufenförmigen Induktor 12 auf, welcher zur Feineinstellung des elektromagnetischen Feldes von einem Schirm 14 teilweise überdeckt wird. Ein ringförmig angeordneter Kühlmittelkasten 16 dient zum Aufbringen von Kühlmittel 18 auf die Oberfläche des aus der Kokille austretenden Stranges oder Walzbarrens 20. Ueber eine Giessdüse 21 wird das flüssige Metall der Kokille zugeführt. Der Strang 20 wird mittels eines Anfahrbodens 22, der die Kokille bis zum Giessstart geschlossen hält, kontinuierlich abgesenkt.
- An einem Tragrahmen 24 aus Stahl ist ein im wesentlichen der Schlaufenform des Induktors 12 angepasstes Oxidwehr 26 aus einem keramischen Werkstoff festgelegt, welches um ein Mass a von beispielsweise 10 mm in den Schmelzekopf 28 des Stranges 20 eintaucht. Auf dem Kühlmittelkasten 16 ist ein pneumatischer Zylinder 30 montiert, dessen Kolbenstange 32 mit einer ersten Aufhängung 34 a des Tragrahmens 24 verbunden ist. Eine der ersten Aufhängung 34 a gegenüberliegende zweite Aufhängung 34 b des Tragrahmens 24 lagert in einer auf der gegenüber dem pneumatischen Zylinder 30 diametral entgegengesetzten Seite des Kühlmittelkastens 16 montierten Führung 36.
- Aus Fig. 2 wird die Anordnung des Tragrahmens 24 und des Oxidwehrs 26 in Bezug auf die Lage des Induktors 12 für einen Strang 20 in der Form eines rechteckigen Walzbarrens mit einem Barrenformat von etwa 1600 x 660 mm entsprechend einer Länge x₁=1600 mm der Längsseite und y₁=660 mm der Querseite des Induktors 12. Die Längs- und Querseiten des ebenfalls rechteckförmigen Oxidwehrs 26 liegen symmetrisch und parallel zu den entsprechenden Induktorseiten und weisen eine Länge von beispielsweise x₂=1420 mm und y₂=500 mm auf. Der Abstand b zwischen den Längsseiten x₁ und x₂ des Induktors 12 bzw. des Oxidwehrs 26 beträgt damit 80 mm, der Abstand c zwischen den Querseiten y₁ und y₂ 90 mm.
- Ueber die horizontal und in der parallel zur Walzoberfläche des Stranges 20 liegenden Mittelebene m geführte Kolbenstange 32 des pneumatischen Zylinders 30 kann der Tragrahmen 24 mit dem Oxidwehr 26 horizontal in Richtung der Längsseiten x₁ des Induktors 12 hin und her bewegt werden. Auf Querstegen 38 des Tragrahmens 24 sind Kugelvibratoren 40 festgelegt.
Claims (10)
- Verfahren zur Verhinderung der Faltenbildung und Oxidablagerung auf den Walzflächen eines Walzbarrens (20) aus einer Aluminiumlegierung, insbesondere einer Aluminium-Magnesium-Legierung, beim vertikalen elektromagnetischen Stranggiessen mit einem im wesentlichen rechteckförmigen Induktor (12) und einem in den Schmelzekopf (28) des Walzbarrens (20) eintauchenden Oxidwehr (26),
dadurch gekennzeichnet,
dass das sich zumindest über die Längsseiten (x₁) des Induktors (12) erstreckende, etwa parallel und in Abstand (b) zu diesen angeordnete Oxidwehr (26) horizontal in seiner Längsrichtung (m) hin und her bewegt wird. - Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein Bewegungszyklus innerhalb 1 bis 8 sec, bevorzugt in etwa 3 sec erfolgt.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die horizontale Verschiebung des Oxidwehrs (26) zwischen zwei Endstellungen 5 bis 15 mm, bevorzugt etwa 8 mm beträgt.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidwehr (26) in vertikaler Richtung vibriert wird.
- Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Vibrationsfrequenz 50 bis 1000 Hz, vorzugsweise 400 bis 600 Hz beträgt.
- Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Beschleunigung der Vibrationsbewegung zwischen +/- 20 g bis +/- 60 g liegt.
- Verfahren nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Eintauchtiefe des Oxidwehrs (26) in den Schmelzekopf (28) 5 bis 15 mm, vorzugsweise etwa 10 mm beträgt.
- Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 7 in einer vertikalen elektromagnetischen Stranggußanlage (10), mit einem im wesentlichen rechteckförmigen Induktor (12) und einem in den Schmelzekopf (28) des Walzbarrens (20) eintauchenden, im wesentlichen rechteckförmigen Oxidwehr (26), dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidwehr (26) an einem Tragrahmen (24) festgelegt ist, welcher einends mit einem gegenüber dem Induktor ortsfesten pneumatischen Zylinder (30) gekoppelt und andernends in einer gegenüber dem Induktor (12) ortsfesten Führung (36) geführt ist.
- Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass am Tragrahmen (24) mindestens ein Vibrator (40), vorzugsweise ein Kugelvibrator befestigt ist.
- Vorrichtung nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand (b) der im wesentlichen parallel zueinanderliegenden Längsseiten (x₁, x₂) des Induktors (12) und des Oxidwehrs (26) 50 bis 100 mm, vorzugsweise etwa 70 bis 80 mm beträgt.
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