EP0407254A1 - Procédé de traitement thermique de métaux - Google Patents

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EP0407254A1
EP0407254A1 EP90401720A EP90401720A EP0407254A1 EP 0407254 A1 EP0407254 A1 EP 0407254A1 EP 90401720 A EP90401720 A EP 90401720A EP 90401720 A EP90401720 A EP 90401720A EP 0407254 A1 EP0407254 A1 EP 0407254A1
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EP
European Patent Office
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high temperature
zone
upstream
heat treatment
nitrogen
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP90401720A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Tom Nilsson
Yannick Rancon
Eric Duchateau
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
ALFAX AB
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
ALFAX AB
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Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude, ALFAX AB filed Critical Air Liquide SA
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere

Definitions

  • the invention relates to the thermal treatment of metals by continuous passage of metallic parts in an elongated zone under a controlled atmosphere having an upstream part at high temperature where said controlled atmosphere comprises nitrogen and reducing chemical species, in particular hydrogen, possibly carbon monoxide and a downstream part at a lower temperature under an atmosphere.
  • This type of controlled atmosphere which is mainly used for the annealing of metal parts, has so far been produced as follows: - Either an exothermic generator is used ensuring the incomplete combustion of a hydrocarbon and air and delivering combustion gases which, after possible purification, contain hydrogen and carbon monoxide, both of which are reducing to respective contents which depend on the air / hydrocarbon ratio admitted into the generator.
  • an exothermic atmosphere can contain from 5 to 10% of carbon monoxide and 6 to 12% of hydrogen.
  • - Either a synthetic atmosphere is produced from pure industrial gases such as nitrogen and hydrogen. Nitrogen is produced by cryogenic distillation of air and contains very few impurities; for example, the total of water vapor and oxygen impurities is generally less than 10 vpm. To this very pure nitrogen is added hydrogen, or a hydrocarbon, or hydrogen and a hydrocarbon, or methanol so as to produce a reducing atmosphere and, where appropriate, non-decarburizing to treat the metal parts.
  • cryogenic by nitrogen produced by air separation using adsorption or selective permeation techniques which, under certain production conditions, lead to significantly reduced costs compared to cryogenic nitrogen, to the detriment, however, of impurity oxygen since the nitrogen produced by adsorption usually contains a residual oxygen content of 0.5% to 5% whereas the residual oxygen content of the nitrogen produced by permeation generally exceeds 3% and can range up to 10%.
  • the present invention relates to a process for heat treatment of metals which makes it possible to substantially reduce the cost of the treatment atmosphere while ensuring the qualities required of said atmosphere which must be devoid of oxygen both in the upstream part at high temperature and in the downstream part at lower temperature and this process according to the invention is characterized in that in the upstream part at high temperature the nitrogen constituting the atmosphere is supplied by admission of nitrogen with residual oxygen content not exceeding not 5% and preferably greater than 0.5% produced by air separation according to permeation or adsorption techniques, the said reducing species being at all times present in contents at least sufficient to eliminate the oxygen thus admitted with nitrogen, while the controlled atmosphere partly downstream of said elongated heat treatment zone is formed by admitting sion of a gas flow taken from the upstream part at high temperature and directly transferred into said downstream part at lower temperature.
  • the high temperature zone by adding or creating in situ in sufficient quantities reducing species such as hydrogen and carbon monoxide, it ensures the almost instantaneous and almost complete elimination of the oxygen admitted. with nitrogen by transformation into water vapor and carbon dioxide, while maintaining, if necessary, a sufficient content of said reducing species so that the H rapports / H2O and CO / CO2 ratios remain within the limits suitable for times to ensure the required treatment effect without causing the oxidation of the parts being treated.
  • this problem is circumvented by taking an appropriate flow rate from the zone. at high temperature which is simply transferred to the lower temperature zone.
  • the flow rate taken from the upstream part at high temperature is between 2% and 75% of the overall flow rate admitted in the upstream part at high temperature.
  • the flow rate taken from the upstream part at high temperature is between 2% and 35% of the overall flow rate admitted in the upstream part at high temperature.
  • the flow rate taken from the upstream part at high temperature is between 25% and 75% of the overall flow rate admitted in the upstream part at high temperature.
  • the elongated zone is a continuous zone with an upstream part at high temperature and a downstream part for cooling.
  • the elongated zone is discontinuous and comprises a part of upstream zone at high temperature and a part of downstream zone at lower temperature and according to a more particular form of application, the zone of treatment upstream at temperature high and the lower temperature downstream zone are separated from each other by a treatment station outside of a controlled atmosphere, for example in a liquid bath.
  • the sampling of the gas flow out of the upstream zone at high temperature to transfer it to the downstream zone at lower temperature is carried out downstream of a gas inlet point constituting said controlled atmosphere in high temperature zone and preferably the removal of the gas flow out of the upstream zone at high temperature to transfer it to the downstream zone at lower temperature takes place between two points 'admission of constituent gases of said controlled atmosphere in high temperature zone.
  • the invention relates more particularly to certain following examples of implementation which are detailed by way of illustration.
  • the sheet is subjected here to heating before quenching at 950 ° C. in a high temperature upstream treatment zone formed by a first furnace.
  • the strip is then quenched at the outlet of the first furnace in a bath of liquid lead before undergoing tempering at 400 ° C. in a second treatment zone formed by a second furnace.
  • - 30 m3 / h of atmosphere is admitted at two points spaced from the first oven.
  • This atmosphere is composed of 70% nitrogen obtained by permeation or adsorption (21 m3 / h) with a residual oxygen of O.5%, and 30% hydrogen (6 m3 / h) and CO ( 3 m3 / h) from the cracking of 5.3 l / h of vaporized methanol.
  • the temperature of 950 ° C is sufficient to ensure proper cracking of methanol as well as the combination of residual oxygen with the reducing species present (H2 and CO).
  • the temperature of 400 ° C. is insufficient and the tempering treatment with industrial gases would require the use of cryogenic nitrogen and hydrogen, which is difficult to accept from an economic point of view.
  • the treatment atmosphere of the first oven is used in the second oven by withdrawing by extraction at an intermediate point (15 m3 / h) from the atmosphere of the first oven (i.e. 50% of the total must injected ) to inject it into the second oven.

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Abstract

Procédé de traitement thermique de métaux par passage de pièces métalliques dans une zone allongée sous atmosphère contrôlée présentant une partie amont à température élevée où ladite atmosphère contrôlée comprend de l'azote et des espèces chimiques réductrices, notamment de l'hydrogène, éventuellement du monoxyde de carbone et une partie aval à température plus faible, caractérisé en ce que dans la partie amont à température élevée l'azote de constitution de l'atmosphère est fourni par admission d'azote à teneur résiduelle en oxygène entre 0,5 % et 5 % élaboré par séparation d'air selon les techniques de perméation ou d'adsorption, les dites espèces réductrices étant à tout moment présentes en teneurs au moins suffisantes pour éliminer l'oxygène ainsi admis avec l'azote, tandis que l'atmosphère contrôlée en partie aval de ladite zone allongée de traitement thermique est formée par admission d'un débit gazeux prélevé de la partie amont à température élevée et directement transféré dans ladite partie aval à température plus faible.

Description

  • L'invention concerne le traitement thermique de métaux par passage continu de pièces métalliques dans une zone allongée sous atmosphère contrôlée présentant une partie amont à température élevée où ladite atmosphère contrôlée comprend de l'azote et des espèces chimiques réductrices, notamment de l'hydrogène, éventuellement du monoxyde de carbone et une partie aval à température plus faible sous atmosphère.
  • Ce type d'atmosphère contrôlée qui est essentiellement utilisée pour le recuit de pièces métalliques est jusqu'à maintenant produit de la façon suivante :
    - soit on utilise un générateur exothermique assurant la combustion incomplète d'un hydrocarbure et de l'air et délivrant des gaz de combustion qui, après épuration éventuelle, contiennent de l'hydrogène et du monoxyde de carbone tous deux réducteurs à des teneurs respectives qui dépendent du rapport air/hydrocarbure admis dans le générateur. A titre d'exemple, une telle atmosphère exothermique peut contenir de 5 à 10 % de monoxyde de carbone et 6 à 12 % d'hydrogène
    - soit on réalise une atmosphère synthétique à partir de gaz industriels purs tels que l'azote et l'hydrogène. L'azote est produit par distillation cryogénique de l'air et contient très peu d'impuretés ; par exemple le total des impuretés vapeur d'eau et oxygène est généralement inférieur à 10 vpm. On adjoint à cet azote très pur de l'hydrogène, ou un hydrocarbure, ou de l'hydrogène et un hydrocarbure, ou du méthanol de façon à produire une atmosphère réductrice et le cas échéant non décarburante pour traiter les pièces métalliques.
  • Cette seconde façon de faire a l'avantage de maîtriser complètement la qualité de l'atmosphère de traitement mais présente l'inconvénient de mettre en oeuvre de l'azote cryogénique qui est relativement onéreux. C'est la raison pour laquelle on a été conduit à tenter de réduire les débits de gaz admis en créant notamment en sortie de la zone de refroidissement un tampon d'azote qui permet d'éviter toute remontée d'air au travers de la zone de refroidissement assurant ainsi une réduction significative du débit global admis. Malgré cette réduction de débit importante, il s'est avéré que les gaz industriellement purs sont encore loin d'être économiquement attractifs par rapport aux gaz produits par un générateur exothermique.
  • C'est la raison pour laquelle, dans certaines applications où cela s'est avéré possible, on a proposé de remplacer l'azote cryogénique par de l'azote produit par séparation d'air selon les techniques d'adsorption ou de perméation sélective qui, dans certaines conditions de production, conduisent à des coûts nettement réduits par rapport à l'azote cryogénique au détriment cependant de l'impureté oxygène puisque l'azote produit par adsorption contient usuellement une teneur résiduelle en oxygène de 0,5 % à 5 % alors que la teneur résiduelle en oxygène de l'azote produit par perméation dépasse généralement 3 % et peut aller jusqu'à 10 %.
  • Cette impureté oxygène rend très difficile l'utilisation directe de cet azote brut pour élaborer une atmosphère de traitement thermique convenable. En pratique, on a proposé l'azote produit selon le procédé de perméation sélective uniquement pour la production d'atmosphères réalisées à partir d'azote et de méthanol, comme cela est décrit dans l'article "Heat treating processess with nitrogen and methanol based atmosphere" M. KOSTELITZ and al. dans "Journal of Heat trating" volume 2 N° 1 - 35 et dans les brevets français 79.05.599, 82.12.380 et 85.12.379 au nom de la demanderesse. Une telle atmosphère réalisée à partir d'azote à teneur résiduelle en oxygène et de méthanol peut en effet être utilisée théoriquement dans différentes applications, à savoir le chauffage avant trempe, la carbonitruration et la cémentation d'acier. Mais ce n'est que dans ce dernier domaine que l'utilisation d'azote à teneur résiduelle en oxygène a reçu une utilisation industrielle et cela du fait de la température élevée, de l'ordre de 900°C, que la cémentation implique, cette température favorisant la réaction de l'oxygène résiduel véhiculé par l'azote avec les espèces chimiques de type hydrocarbures admis simultanément pour former l'atmosphère de base.
  • On a bien envisagé de purifier l'azote à teneur résiduelle en oxygène produit par adsorption ou perméation en faisant réagir par voie catalytique l'oxygène avec un apport correspondant d'hydrogène suffisant pour assurer l'élimination complète de tout l'oxygène, mais ce procédé relativement onéreux conduit à un coût de production voisin de l'azote cryogénique, ce qui défavorise cette forme d'elaboration d'azote pur, d'autant plus que la production d'azote par adsorption ou perméation ne présente pas les avantages de souplesse et de simplicité de la production de l'azote cryogénique.
  • La présente invention vise un procédé de traitement thermique des métaux qui permet de réduire substantiellement le coût de l'atmosphère de traitement tout en assurant les qualités requises de ladite atmosphère qui doit être dépourvue d'oxygène aussi bien dans la partie amont à température élevée que dans la partie aval à température plus faible et ce procédé selon l'invention est caractérisé en ce que dans la partie amont à température élevée l'azote de constitution de l'atmosphère est fourni par admission d'azote à teneur résiduelle en oxygène ne dépassant pas 5 % et de préférence supérieure à 0,5 % élaboré par séparation d'air selon les techniques de perméation ou d'adsorption, les dites espèces réductrices étant à tout moment présentes en teneurs au moins suffisantes pour éliminer l'oxygène ainsi admis avec l'azote, tandis que l'atmosphère contrôlée en partie aval de ladite zone allongée de traitement thermique est formée par admission d'un débit gazeux prélevé de la partie amont à température élevée et directement transféré dans ladite partie aval à température plus faible. Ainsi, dans la zone à haute température, en adjoignant ou en créant in situ en quantités suffisantes des espèces réductrices telles que l'hydrogène et le monoxyde de carbone, on assure l'élimination quasi-instantanée et quasi-complète de l'oxygène admis avec l'azote par transformation en vapeur d'eau et en gaz carbonique, tout en maintenant, si besoin est, une teneur suffisante en les dites espèces réductrices pour que les rapports H₂/H₂O et CO/CO₂ restent dans les limites convenables à la fois pour assurer l'effet de traitement requis sans pour autant provoquer l'oxydation des pièces en cours de traitement. Dans la zone à température moins élevée, nettement plus faible et en tout cas insuffisante pour assurer la réaction immédiate entre l'oxygène résiduel véhiculé par l'azote et les espèces réductrices éventuellement présentes, on contourne cette difficulté en prélevant un débit approprié de la zone à température élevée que l'on transfère purement et simplement dans la zone à température moins élevée.
  • Selon l'invention, le débit prélevé de la partie amont à température élevée est compris entre 2 % et 75 % du débit global admis en partie amont à température élevée.
  • Selon une mise en oeuvre, le débit prélevé de la partie amont à température élevée est compris entre 2 % et 35 % du débit global admis en partie amont à température élevée.
  • Selon une autre mise en oeuvre le débit prélevé de la partie amont à température élevée est compris entre 25 % et 75 % du débit global admis en partie amont à température élevée.
  • Dans une forme d'application, la zone allongée est une zone continue avec une partie amont à température élevée et une partie aval de refroidissement.
  • Dans une autre forme d'application, la zone allongée est discontinue et comprend une partie de zone amont à température élevée et une partie de zone aval à température moins élevée et selon une forme d'application plus particulière, la zone de traitement amont à température élevée et la zone aval à température moins élevée sont séparées entre elles par un poste de traitement hors atmosphère contrôlée, par exemple en bain liquide.
  • De préférence et quelle que soit les formes de mise en oeuvre d'application, le prélèvement du débit gazeux hors de la zone amont à température élevée pour le transférer dans la zone aval à température moins élevée s'effectue à l'aval d'un point d'admission de gaz constitutif de ladite atmosphère contrôlée en zone à température élevée et de préférence le prélèvement du débit gazeux hors de la zone amont à température élevée pour le transférer dans la zone aval à température moins élevée s'effectue entre deux points d'admission de gaz constitutifs de ladite atmosphère contrôlée en zone à température élevée.
  • L'invention concerne plus particulièrement certains exemples de mise en oeuvre suivants qui sont détaillés à titre illustratif.
    • PREMIER EXEMPLE : RECUIT D'ACIER A BASSE TENEUR EN CARBONE (≦ 0,3 %)
  • - On admet 60 m³/h en plusieurs points de la zone amont à température élevée d'un four. Une proportion (70 %) de ce débit (soit 42 m³/h) est de l'azote obtenu par perméation ou adsorption avec un résiduel d'oxygène de 0,5 %, tandis que les 30 % restants (soit 18 m³/h) sont constitués par 12 m³/h d'hydrogène et 6 m³/h de monoxyde de carbone provenant du craquage de 10,6 l/h de méthanol admis avec l'azote.
    - on prélève de ladite zone à température élevée 5 m³/h (8,3 % du débit global) par un piquage situé entre deux points d'injection, puis on les achemine et on les réinjecte en sortie du four afin d'éviter toute oxydation en zone de refroidissement.
    • DEUXIEME EXEMPLE : CHAUFFAGE AVANT TREMPE DE BANDES MINCES D'ACIER, SUIVI D'UNE TREMPE ET D'UN REVENU
  • La tôle subit ici un chauffage avant trempe à 950°C dans une zone de traitement amont à température élevée formée par un premier four. La bande est ensuite trempée en sortie du premier four dans un bain de plomb liquide avant de subir un revenu à 400°C dans une seconde zone de traitement formée par un second four.
    - on admet 30 m³/h d'atmosphère en deux points espacés du premier four. Cette atmosphère est composée à 70 % d'azote obtenu par perméation ou adsorption (21 m³/h) avec un résiduel d'oxygène de O.5 %, et à 30 % d'hydrogène (6 m³/h) et de CO (3 m³/h) provenant du craquage de 5,3 l/h de méthanol vaporisé. La température de 950°C est suffisante pour assurer un craquage correct du méthanol ainsi que la combinaison de l'oxygène résiduel avec les espèces réductrices présentes (H₂ et CO). Dans le second four, en revanche, la température de 400°C est insuffisante et le traitement de revenu par les gaz industriels nécessiterait l'emploi d'azote cryogénique et d'hydrogène, ce qui est difficilement acceptable du point de vue économique.
  • Selon l'invention, on utilise dans le second four l'atmosphère de traitement du premier four en prélevant par l'extraction en un point intermédiaire (15 m³/h) de l'atmosphère du premier four (soit 50 % du doit total injecté) pour l'injecter dans le second four.

Claims (12)

1. Procédé de traitement thermique de métaux par passage de pièces métalliques dans une zone allongée sous atmosphère contrôlée présentant une partie amont à température élevée où ladite atmosphère contrôlée comprend de l'azote et des espèces chimiques réductrices, notamment de l'hydrogène, éventuellement du monoxyde de carbone, et une partie aval à température plus faible sous atmosphère, caractérisé en ce que dans la partie amont à température élevée l'azote de constitution de l'atmosphère est fourni par admission d'azote à teneur résiduelle en oxygène ne dépassant pas 5 % élaboré par séparation d'air selon les techniques de perméation ou d'adsorption, les dites espèces réductrices étant à tout moment présentes en teneurs au moins suffisantes pour éliminer l'oxygène ainsi admis avec l'azote, tandis que l'atmosphère contrôlée en partie aval de ladite zone allongée de traitement thermique est formée par admission d'un débit gazeux prélevé de la partie amont à température élevée et directement transféré dans ladite partie aval à température plus faible.
2. Procédé de traitement thermique de métaux selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur résiduelle de l'azote de constitution de l'atmosphère de la partie amont à température élevée est supérieure à 0,5 %.
3. Procédé de traitement thermique de métaux selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le débit prélevé de la partie amont à température élevée est compris entre 2 % et 75 % du débit global admis en partie amont à température élevée.
4. Procédé de traitement thermique de métaux selon la revendication 3, caractérisé en ce que le débit prélevé de la partie amont à température élevée est compris entre 2 % et 35 % du débit global admis en partie amont à température élevée.
5. Procédé de traitement thermique de métaux selon la revendication 3, caractérisé en ce que le débit prélevé de la partie amont à température élevée est compris entre 25 % et 75 % du débit global admis en partie amont à température élevée.
6. Procédé de traitement thermique de métaux selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la zone allongée est une zone continue avec une partie amont à température enlevée et une partie aval de refroidissement.
7. Procédé de traitement thermique de métaux selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la zone allongée est discontinue et comprend une zone amont de traitement à température élevée et une zone aval de traitement à température moins élevée.
8. Procédé de traitement thermique de métaux selon la revendication 7, caractérisé en ce que la zone amont de traitement à température élevée et la zone aval de traitement à température moins élevée sont séparées entre elles par un poste de traitement hors atmosphère contrôlée, par exemple en bain liquide.
9. Procédé de traitement thermique de métaux selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le prélèvement du débit gazeux hors de la zone amont à température élevée pour le transférer dans la zone aval à température moins élevée s'effectue à l'aval d'un point d'admission de gaz constitutif de ladite atmosphère contrôlée en zone amont à température élevée.
10. Procédé de traitement thermique de métaux selon la revendication 9, caractérisé en ce que le prélèvement du débit gazeux hors de la zone amont à température élevée pour le transférer dans la zone aval à température moins élevée s'effectue entre deux points d'admission de gaz constitutifs de ladite atmosphère contrôlée en zone amont à température élevée.
11. Application du procédé de traitement thermique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, 9, 10 au recuit de pièces métalliques, avec admission en zone amont à température élevée d'azote élaboré selon la technique de séparation d'air par perméation ou adsorption à teneur résiduelle en oxygène, ainsi que du méthanol se décomposant par craquage en hydrogène et monoxyde de carbone, l'hydrogène et le monoxyde de carbone réagissant avec l'oxygène résiduel pour former de la vapeur d'eau et du dioxyde de carbone et on prélève de ladite zone amont un débit partiel de gaz d'amosphère pour le réinjecter à l'extrémité de la zone aval de refroidissement.
12. Application du procédé de traitement thermique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, 7, 8, 9, 10 au chauffage avant trempe de pièces métalliques notamment de produits plats, à température élevée, avec revenu à plus basse température, dans deux zones de traitement thermique séparées entre elles, par un traiement de trempe en bain métallique liquide, par exemple de plomb, selon lequel on admet de l'azote élaboré selon la technique de séparation d'air par perméation ou adsorption à teneur résiduelle en oxygène, ainsi que du méthanol dans la partie amont à température élevée, assurant le chauffage avant trempe avec soutirage de l'atmosphère de ladite partie amont d'un débit que l'on réinjecte dans ladite partie aval assurant le revenu des dites pièces métalliques.
EP90401720A 1989-07-03 1990-06-19 Procédé de traitement thermique de métaux Withdrawn EP0407254A1 (fr)

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Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5320818A (en) * 1992-12-22 1994-06-14 Air Products And Chemicals, Inc. Deoxygenation of non-cryogenically produced nitrogen with a hydrocarbon
US5284526A (en) * 1992-12-22 1994-02-08 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated process for producing atmospheres suitable for heat treating from non-cryogenically generated nitrogen
US5417774A (en) * 1992-12-22 1995-05-23 Air Products And Chemicals, Inc. Heat treating atmospheres
US5298090A (en) * 1992-12-22 1994-03-29 Air Products And Chemicals, Inc. Atmospheres for heat treating non-ferrous metals and alloys
US5348592A (en) * 1993-02-01 1994-09-20 Air Products And Chemicals, Inc. Method of producing nitrogen-hydrogen atmospheres for metals processing
US5401339A (en) * 1994-02-10 1995-03-28 Air Products And Chemicals, Inc. Atmospheres for decarburize annealing steels
US5441581A (en) * 1994-06-06 1995-08-15 Praxair Technology, Inc. Process and apparatus for producing heat treatment atmospheres
US5968457A (en) * 1994-06-06 1999-10-19 Praxair Technology, Inc. Apparatus for producing heat treatment atmospheres
IT1291205B1 (it) * 1997-03-18 1998-12-29 Rivoira S P A Procedimento per la generazione di un'atmosfera protettiva a basso punto di rugiada ed esente da ossigeno, per l'effettuazione di
US6168774B1 (en) 1997-08-07 2001-01-02 Praxair Technology, Inc. Compact deoxo system
FR2805531B1 (fr) * 2000-02-24 2003-02-21 Air Liquide Procede de production d'hydrogene par oxydation partielle d'hydrocarbures
US6458217B1 (en) 2000-02-29 2002-10-01 American Air Liquide, Inc. Superadiabatic combustion generation of reducing atmosphere for metal heat treatment
US6533996B2 (en) * 2001-02-02 2003-03-18 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for metal processing

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1055569B (de) * 1955-10-17 1959-04-23 Walter Reinecken Dr Ing Patentieranlage fuer langgestrecktes Material, wie Draehte, Rohre, Baender usw.
DE1063624B (de) * 1957-07-25 1959-08-20 Robert Von Linde Dipl Ing Industrieofen
US4139375A (en) * 1978-02-06 1979-02-13 Union Carbide Corporation Process for sintering powder metal parts
EP0027649A1 (fr) * 1979-10-23 1981-04-29 Air Products And Chemicals, Inc. Procédé de recuit ou de recuit de sphéroidisation de métaux ferreux en atmosphère protectrice

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4445945A (en) * 1981-01-14 1984-05-01 Holcroft & Company Method of controlling furnace atmospheres
JPS59153842A (ja) * 1983-02-19 1984-09-01 Kobe Steel Ltd 焼鈍後のスケ−ルはく離性が優れた鋼線材の製造方法
JPS62136528A (ja) * 1985-12-09 1987-06-19 Kawasaki Steel Corp ステンレス薄鋼板の製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1055569B (de) * 1955-10-17 1959-04-23 Walter Reinecken Dr Ing Patentieranlage fuer langgestrecktes Material, wie Draehte, Rohre, Baender usw.
DE1063624B (de) * 1957-07-25 1959-08-20 Robert Von Linde Dipl Ing Industrieofen
US4139375A (en) * 1978-02-06 1979-02-13 Union Carbide Corporation Process for sintering powder metal parts
EP0027649A1 (fr) * 1979-10-23 1981-04-29 Air Products And Chemicals, Inc. Procédé de recuit ou de recuit de sphéroidisation de métaux ferreux en atmosphère protectrice

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN *

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Publication number Publication date
US5057164A (en) 1991-10-15
FR2649124A1 (fr) 1991-01-04

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