EP0402390A1 - Steuerungsanordnung für eine zweizylinder-dickstoffpumpe. - Google Patents

Steuerungsanordnung für eine zweizylinder-dickstoffpumpe.

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EP0402390A1
EP0402390A1 EP89903132A EP89903132A EP0402390A1 EP 0402390 A1 EP0402390 A1 EP 0402390A1 EP 89903132 A EP89903132 A EP 89903132A EP 89903132 A EP89903132 A EP 89903132A EP 0402390 A1 EP0402390 A1 EP 0402390A1
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EP
European Patent Office
Prior art keywords
valve
pressure
cylinders
cylinder
control arrangement
Prior art date
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EP89903132A
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English (en)
French (fr)
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EP0402390B1 (de
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Rolf Dose
Hartmut Benckert
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Putzmeister Concrete Pumps GmbH
Original Assignee
Putzmeister Werk Maschinenfabrik GmbH
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Publication date
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Publication of EP0402390B1 publication Critical patent/EP0402390B1/de
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B9/00—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members
    • F04B9/08—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being fluid
    • F04B9/10—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being fluid the fluid being liquid
    • F04B9/109—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being fluid the fluid being liquid having plural pumping chambers
    • F04B9/117—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being fluid the fluid being liquid having plural pumping chambers the pumping members not being mechanically connected to each other
    • F04B9/1176—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being fluid the fluid being liquid having plural pumping chambers the pumping members not being mechanically connected to each other the movement of each piston in one direction being obtained by a single-acting piston liquid motor
    • F04B9/1178—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being fluid the fluid being liquid having plural pumping chambers the pumping members not being mechanically connected to each other the movement of each piston in one direction being obtained by a single-acting piston liquid motor the movement in the other direction being obtained by a hydraulic connection between the liquid motor cylinders
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S417/00—Pumps
    • Y10S417/90—Slurry pumps, e.g. concrete

Definitions

  • the invention relates to a control arrangement for a two-cylinder slurry pump of the type specified in the preamble of claim 1.
  • Thick matter pumps of this type have two delivery cylinders which can be actuated in a push-pull manner by hydraulic drive cylinders and open into a material feed container, the delivery pistons of which are connected to the pistons of the drive cylinder via a common piston rod and the openings on the container side during the pressure stroke by means of at least one hydrozy ⁇ easier swiveling pipe switch can be connected to a conveyor line and are open to the inside of the container during the suction stroke.
  • the drive cylinders are alternately subjected to high and low pressure at one end in accordance with the position of a reversing valve via a hydraulic pump, while at the other end they are hydraulically connected to one another.
  • the reversing valve is actuated each time the end positions of the pistons in the delivery cylinders and / or in the drive cylinders are reached so that the hydraulic supply to the drive cylinders and to the hydraulic cylinder actuating the pipe switch is reversed together.
  • a pressure compensation line which includes a check valve and bridges the drive piston in its end positions, at the two ends of one of the two drive cylinders.
  • the object of the invention is to create a control arrangement for two-cylinder thick matter pumps with which a large variation in the delivery quantity is possible and nevertheless a stroke correction is ensured without a piston stop.
  • the invention is based on the knowledge that when a combination of two position signals is triggered to trigger the reversal, one of which ensures a reliable changeover especially in the low-load range and the other, especially in the high-load range, a reliable smooth reversal with Stroke correction can be achieved in a wide range of flow rates.
  • a pressure switching valve for actuating the reversing valve in one and the other direction is connected to the drive cylinder, which has no pressure compensation lines, at least at a distance from the drive piston length of the two ends thereof, while on the rod side End of the feed cylinder
  • an electrical switching arrangement which responds to trigger elements fixed to the rod is provided, with which the reversing valve can be actuated in parallel with the pressure switching valves.
  • the electrical switching arrangement has a sequence control which acts alternately on one and the other actuating side of the reversing valve, preferably in the form of a step relay, wherein two proximity switches, each responding to one of the rigid trigger elements, are expediently provided.
  • the reversing valve can be acted upon by the control pressure on the input side via a servo valve, while a bypass valve which can be controlled by the electrical switching arrangement against the force of a spring is additionally arranged parallel to the servo valve.
  • the bypass valve serves to increase the control pressure and volume flow at the moment of reversal, so that the pilot pressure behind the reversing valve is increased to the maximum pressure independently of the preselected control pressure at the servo valve.
  • the reversal of direction of the reversing sier-Hydropu pe accelerates.
  • a pressure switch is provided for blocking the electrical changeover signals when a high pressure setpoint is exceeded in the drive cylinders.
  • the single figure shows a circuit diagram of a control arrangement for a two-cylinder thick matter pump.
  • the thick matter pump essentially consists of two delivery cylinders 60, the end openings of which open into a material feed container (not shown) and can be connected alternately to a delivery line 51 via a pipe switch 50 during the pressure stroke.
  • the delivery cylinders 60 are driven in a push-pull manner via hydraulic drive cylinders 13, 14 and the reversing hydraulic pump 2 designed as a swash plate axial piston pump in the exemplary embodiment shown.
  • the delivery pistons 61 are connected to the pistons 63 of the drive cylinders 13 and 14 via a common piston rod 62.
  • the drive cylinders 13, 14 are pressurized with pressure oil at the bottom via the pressure lines 7 and 8 with the aid of at least one swash plate axial piston pump 2 and are hydraulically connected to one another at their rod-side end via a cross line 65.
  • a pressure equalization line 81 which bridges the relevant drive piston 63 and contains a check valve 80, is arranged at the two ends of the drive cylinder 13.
  • the direction of movement of the pistons 63 in the drive cylinders 13 and 14 is reversed in that the swash plate 3 of the axial piston pump 2 swings through the zero position triggered by a reversing signal and thus changes the direction of delivery of the oil in the lines 7 and 8 in the free flow.
  • the axial piston pump 2 works in a closed circuit and is supplied with sufficient preload by a feed pump 6, which is limited by a low-pressure relief valve 45.
  • the delivery rate of the axial piston pump 2 is defined by the swivel angle of the swash plate 3 at a predetermined drive speed. The swash plate angle and thus the delivery rate can be adjusted in proportion to a control pressure which actuates the proportional valve 10 via the lines 11 or 12.
  • the control pressure can be set as a setpoint, for example, from a control room via an electrically operated servo or proportional valve 29.
  • the servo valve 29 not only regulates the control pressure.
  • a bypass valve 31 is connected in parallel with the servo valve 29, which allows a sufficient amount of oil into the line 30 on the servo valve 29 during the changeover phase. This is the only way to quickly reverse the thick matter pump with the pipe switch.
  • control oil is passed through the both electrically and hydraulically actuated reversing valve 21 and the downstream reversing valve 34 either to line 12 or to line 11 and thus causes the axial piston pump 2 to be reversed.
  • the reversing valve 21 is actuated once hydraulically via the lines 19 and 20 with the aid of the switching valves 15 and 16 arranged in front of the two end positions of the piston 63 on the drive cylinder 14.
  • the piston 63 reaches its switching positions, the pressure difference switches between the lines 17 and 18 around the valve 15 or 16, the control line 19 or 20 alternately becoming pressurized or depressurized.
  • the reversing valve 21 is actuated via the control lines 19 and 20 and engages in the respective end position.
  • the valve 21 is reversed, the control pressure is reversed in lines 11 and 12 and in parallel in lines 37 and 38; Switch over the thick matter pump.
  • the pressure difference for the hydraulic switching of the valves 15 and 16 must first be built up for their switching through. When idling, this takes place only in the end position of the pistons 63. If the machine is running fast at the same time, undesirable hard blows of the piston against the cylinder base or the cylinder cover occur. In addition to the mechanical stresses, this results in high hydraulic pressure peaks, additional oil heating and an undesired interruption in delivery in the thick material. If, on the other hand, there is a certain pressure level and thus a sufficiently large pressure difference between the lines 17 and 18, the reversing pulse runs through the lines 19 and 20 quickly enough without the pistons 63 mechanically striking the cylinders 13 and 14.
  • an electrical control is provided in parallel with the hydraulic actuation of the reversing valve 21, which is carried out via the electrical proximity switches 24 and 25 in the area of the water tank 64.
  • the proximity switches 24 and 25 are triggered via switch heads 22 and 23, which are arranged on the piston rods 62 in the vicinity of the delivery piston 61.
  • the switches 24 and 25 can be moved relative to the end position of the switch heads 22 and 23, so that the time of the triggering electrical pulse can be preselected within certain limits.
  • the pulses of the switches 24 and 25 are expediently passed to the electrical actuation inputs of the reversing valve 21 via a step relay (not shown). At the same time, the high pressure in the.
  • the pressure switch 27 is adjusted so that the reversing of the reversing valve 21 takes place exclusively electrically via the switches 24 and 25 when the pressure falls below a predetermined minimum pressure.
  • the reversal then takes place exclusively via the hydraulic pulses from the switching valves 15 and 16.
  • the safety valve 36 which is actuated in parallel with the pressure switch 27, is pilot-controlled by the high pressure and results in a pressure cutoff in the high pressure system. After reaching the pressure value set there, the pump 2 switches to compensation circuit, ie the swivel angle is reduced because the control pressure drops.
  • the switches 24 and 25 trigger a bypassing of the bypass valve 31.
  • the bypass valve 31 serves to increase the control pressure and volume flow at the moment of reversal. The reversal is triggered when one of the two proximity switches 24 or 25 is activated by the associated switching head 22 or 23. At this moment the valve 31 is electrically switched through, so that the full pressure of the feed pump 6 passes behind the proportional valve 29 via an adjustable throttle 33. Regardless of the electrically preselected control pressure at valve 29, the pilot pressure behind valve 21 is increased. This means that there is sufficient oil for the pilot control of the reversing valve 39 for switching through the one connected to the pipe switch 50 which hydraulic cylinders 42 are available.
  • valve 31 drops to normal position when there is no signal from electrical switches 24 or 25.
  • the two 4/2 valves 34 and 35 are necessary if the thick matter pump is to be returned, i.e. Sucking from the delivery line 51 is switched. In this case, for reasons of control logic, on the one hand the hydraulic signal from the two switching valves 15 and 16 and on the other hand the signal directed to the hydraulic proportional valve 10 must be reversed.

Description

Steuerungsanordnung für eine Zweizylinder-Dickstoff umpe Beschreibung
Die Erfindung betrifft eine Steuerungsanordnung für eine Zweizylinder-Dickstoffpumpe der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Gattung.
Dickstoffpumpen dieser Art weisen zwei durch hydrauli¬ sche Antriebszylinder im Gegentakt betätigbare, in einen Materialaufgabebehälter mündende Förderzylinder auf, deren Förderkolben über je eine gemeinsame Kolben¬ stange mit den Kolben des Antriebszylinders verbunden sind und deren behälterseitige Öffnungen während des Druckhubs mittels einer durch mindestens einen Hydrozy¬ linder verschwenkbaren Rohrweiche mit einer Förderlei¬ tung verbindbar und während des Saughubs zum Behälter¬ innern hin offen sind. Die Antriebszylinder werden an ihrem einen Ende nach Maßgabe der Stellung eines Um- steuerventils über eine Hydropumpe abwechselnd mit Hoch- und Niederdruck beaufschlagt, während sie an ihrem anderen Ende hydraulisch miteinander verbunden sind. Das Umsteuerventil wird jeweils bei Erreichen der Endstellungen der Kolben in den Förderzylindern und/oder in den AntriebsZylindern so betätigt, daß die Hydraulikzufuhr zu den Antriebszylindern und zu dem die Rohrweiche betätigenden Hydrozylinder gemeinsam umgesteuert wird. Weiter ist es zum Zwecke der Hubkor¬ rektur bekannt, an den beiden Enden eines der beiden Antriebszylinder je eine den Antriebskolben in seinen Endstellungen überbrückende, ein Rückschlagventil enthaltende Druckausgleichsleitung anzuordnen. Mit diesen Hubkorrekturen soll ein Synchronlauf der beiden Antriebszylinder trotz der unvermeidlichen Leckage an den Antriebszylinderkolben von der Hochdruck- zur Niederdruckseite erreicht werden.
Zur Ansteuerung des Umschaltventils ist es bekannt, am stangenseitigen Ende des Förderzylinders im Bereich eines Wasserkastens ein elektrisches Schaltorgan vorzu¬ sehen, das jeweils einen Schaltimpuls abgibt, wenn der Förderkolben seine Endlage im Wasserkasten und damit der zugehörige Antriebszylinder sein bodenseitiges Ende erreicht. Um eine zuverlässige Hubkorrektur zu erzielen, muß in diesem Fall der Schaltkontakt so angeordnet werden, daß der Kolben in seinen Endstellun- gen die Druckausgleichsleitung immer ausreichend über¬ fährt. Da die Leckage und damit der Korrekturbereich von der Hubgeschwindigkeit abhängt, sind der Fördermen¬ genvariation bei dieser Art der Umschaltung enge Gren¬ zen gesetzt. Um auch den bei Industrieanlagen gestell¬ ten hohen Anforderungen an die Fördermengenvariation Rechnung tragen zu können, wurde bereits eine hydrauli¬ sche Signalabtastung an einem der Zylinder vorgesehen, die eine Hubkorrektur unabhängig von der gewählten Hubgeschwindigkeit gewährleistet. Mit zwei Druckschalt¬ ventilen, die am einen Antriebszylinder boden- und stangenseitig angebracht sind, und mit zwei Hubkorrek¬ tur-Leitungen am anderen Antriebszylinder ist ein Synchronlauf der beiden Zylinder nach jedem zweiten Hub sichergestellt. Dies gilt sowohl bei bodenseitigem als auch bei stangenseitigem Antrieb. Allerdings muß bei dieser Art der hydraulischen Signalabtastung in Kauf genommen werden, daß im Leerlauffall, d.h. im Betrieb ohne Last oder bei geringem Pumpwiderstand, der für die Umschaltung der Druckschaltventile notwen- dige Druck aufgrund des Differentialverhältnisses des Antriebszylinders der für die Umschaltung notwendige Druckaufbau erst in der Endlage des Antriebskolbens erreicht wird. Beim lastfreien Betrieb führt dies zu einem unerwünschten Kolbenanschlag in der Endlage.
Ausgehend hiervon liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Steuerungsanordnung für Zweizylinder- Dickstoffpumpen zu schaffen, mit der eine große Förder¬ mengenvariation möglich ist und trotzdem eine Hubkor¬ rektur ohne Kolbenanschlag gewährleistet ist.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird die im Anspruch 1 ange¬ gebene Merkmalskombination vorgeschlagen. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen des Erfindungsgedankens ergeben sich aus den Unteransprü¬ chen.
Die Erfindung geht von der Erkenntnis aus, daß bei einer Kombination zweier Lagesignale zur Auslösung der Umsteuerung, von denen das eine vor allem im Nie¬ derlast-Bereich und das andere vor allem im Hochlast- Bereich eine zuverlässige Umschaltung gewährleistet, ein zuverlässiges weiches Umsteuern mit Hubkorrek¬ tur in einem weiten Fördermengenbereich erzielt werden kann. Dementsprechend wird gemäß der Erfindung vorge¬ schlagen, daß an dem Antriebszylinder, der keine Druck¬ ausgleichsleitungen aufweist, mindestens im Abstand der Antriebskolbenlänge von dessen beiden Enden je ein Druckschaltventil zur Betätigung des Umsteuerventils in der einen und der anderen Richtung angeschlossen ist, während am stangenseitigen Ende der Förderzylinder zusätzlich eine auf stangenfeste Auslöseorgane anspre¬ chende elektrische Schaltanordnung vorgesehen ist, mit der in Parallelschaltung zu den Druckschaltventilen das Umsteuerventil betätigbar ist. Unter der Vorausset¬ zung, daß genügend Überlaufweg zur Verzögerung der Kolbenanordnung eingestellt wurde, kann durch die zusätzliche elektrische Endlagenabtastung auch im Leerlauffall eine weiche Umsteuerung gewährleistet werden. Andererseits wird im Lastbetrieb bevorzugt die eine zuverlässige Hubkorrektur gewährleistende hydrau¬ lische Signalabtastung zur Umsteuerung herangezogen.
Vorteilhafterweise weist die elektrische Schaltanord¬ nung eine abwechselnd auf die eine und die andere Betätigungsseite des Umsteuerventils einwirkende, vorzugsweise als Schrittrelais ausgebildete Folgesteue¬ rung auf, wobei zweckmäßig zwei auf je eines der stan¬ genfesten Auslδseorgane ansprechende NäherungsSchalter vorgesehen sind.
Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist das Umsteuerventil eingangsseitig über ein Servo- ventil mit dem Steuerdruck beaufschlagbar, während parallel zu dem Servoventil zusätzlich ein durch die elektrische Schaltanordnung entgegen der Kraft einer Feder ansteuerbares Bypass-Ventil angeordnet ist. Das Bypass-Ventil dient einer Steuerdruck- und Volumen¬ stromerhöhung im Moment der Umsteuerung, so daß unab¬ hängig von dem vorgewählten Steuerdruck am Servoventil der Vorsteuerdruck hinter dem Umsteuerventil auf den Maximaldruck erhöht wird. Damit srteht genügend Öl für die Vorsteuerung des Umsteuerventils zur Durchschaltung des Rohrweichenzylinders zur Verfügung. Zugleich wird durch den hohen Druck die Richtungsumkehr der Rever- sier-Hydropu pe beschleunigt. Mit der elektrischen Signalabtastung wird also trotz vollhydraulischer Steuerung eine Unterstützung des Schaltvorgangs er¬ reicht. Auch ohne das elektrische Signal würde die Pumpe vollhydraulisch weiterlaufen, allerdings dann nur mit der am Servoventil vorgewählten Ölmenge und dem dort eingestellten Druck.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist ein Druckschalter zur Sperrung der elek¬ trischen UmsteuerSignale bei Überschreiten eines Hoch¬ druck-Sollwerts in den Antriebszylindern vorgesehen.
Im folgenden wird die Erfindung anhand des in der Zeichnung in schematischer Weise dargestellten Ausfüh¬ rungsbeispiels näher erläutert.
Die einzige Figur zeigt ein Schaltschema einer Steue¬ rungsanordnung für eine Zweizylinder-Dickstoffpumpe.
Die Dickstoffpumpe besteht im wesentlichen aus zwei Förderzylindern 60, deren stirnseitige Öffnungen in einen nicht dargestellten Materialaufgabebehälter münden und abwechselnd während des Druckhubs über eine Rohrweiche 50 mit einer Förderleitung 51 verbindbar sind. Die Förderzylinder 60 werden über hydraulische Antriebszylinder 13, 14 und die im gezeigten Ausfüh¬ rungsbeispiel als Schrägscheiben-Axialkolbenpumpe ausgebildete Reversier-Hydropumpe 2 im Gegentakt ange¬ trieben. Zu diesem Zweck sind die Förderkolben 61 über eine gemeinsame Kolbenstange 62 mit den Kolben 63 der Antriebszylinder 13 und 14 verbunden. Zwischen den Förderzylindern 60 und den Antriebszylindern 13, 14, befindet sich ein Wasserkasten 64, durch den die Kol¬ benstangen 62 hindurchgreifen.
Die Antriebszylinder 13, 14 werden bodenseitig über die Druckleitungen 7 und 8 mit Hilfe mindestens einer Schrägscheiben-Axialkolbenpumpe 2 mit Drucköl beauf¬ schlagt und sind an ihrem stangenseitigen Ende über eine Querleitung 65 hydraulisch miteinander verbunden. Zum Zwecke der Hubkorrektur ist an den beiden Enden des AntriebsZylinders 13 je eine den betreffenden Antriebskolben 63 überbrückende, ein Rückschlagventil 80 enthaltende Druckausgleichsleitung 81 angeordnet.
Die Bewegungsrichtung der Kolben 63 in den Antriebs¬ zylindern 13 und 14 wird dadurch umgekehrt, daß die Schrägscheibe 3 der Axialkolbenpumpe 2 ausgelöst durch ein UmsteuerSignal durch die Null-Lage hindurchschwenkt und damit die Förderrichtung des Öls in den Leitungen 7 und 8 im Freifluß wechselt. Die Axialkolbenpumpe 2 arbeitet im geschlossenen Kreis und wird durch eine Speisepumpe 6 mit genügend Vorspannung versorgt, die durch ein Niederdruckbegrenzungsventil 45 limitiert wird. Die Fördermenge der Axialkolbenpumpe 2 wird bei vorgegebener Antriebsdrehzahl durch den Schwenkwinkel der Schrägscheibe 3 definiert. Der Schrägscheibenwinkel und damit die Fördermenge ist proportional zu einem Steuerdruck verstellbar, der über die Leitungen 11 oder 12 das Proportionalventil 10 betätigt. Der Steuer¬ druck kann beispielsweise von einer Schaltwarte aus über ein elektrisch betätigtes Servo- oder Proportio- nalveήtil 29 als Sollwert eingestellt werden. Das Servoventil 29 regelt nicht nur den Steuerdruck. Es muß während der Umsteuerphase der Schrägscheiben-Axial- kolbenpumpe 2 auch genügend Steueröl zur Verfügung stellen. Da standardmäßige Servoventile in ihrer Durch¬ flußmenge begrenzt sind, ist parallel zu dem Servoven¬ til 29 ein Bypass-Ventil 31 geschaltet, das während der Umsteuerphase am Servoventil 29 eine genügende Ölmenge in die Leitung 30 hineinläßt. Erst dadurch ist ein schnelles Umsteuern der Dickstoffpumpe mit Rohrwei¬ che möglich.
Das Steueröl wird durch das sowohl elektrisch als auch hydraulisch betätigbare Umsteuerventil 21 und das nachgeschaltete Rücksteuerventil 34 entweder auf die Leitung 12 oder auf die Leitung 11 gegeben und bewirkt damit die Umsteuerung der Axialkolbenpumpe 2.
Die Ansteuerung des Umsteuerventils 21 erfolgt einmal hydraulisch über die Leitungen 19 und 20 mit Hilfe der vor den beiden Endlagen des Kolbens 63 am Antriebszy¬ linder 14 angeordneten Schaltventile 15 und 16. Er¬ reicht der Kolben 63 seine Schaltpositionen, so schal¬ tet die Druckdifferenz zwischen den Leitungen 17 und 18 das Ventil 15 bzw. 16 um, wobei abwechselnd die Steuer¬ leitung 19 oder 20 druckführend bzw. drucklos wird. Das Umsteuerventil 21 wird über die Steuerleitungen 19 und 20 betätigt und rastet in der jeweiligen Endlage ein. Bei der Umsteuerung des Ventils 21 erfolgt eine Steuerdruckumkehr in den Leitungen 11 und 12 sowie parallel dazu in den Leitungen 37 und 38, weichletztere über das Wegeventil 39 den Umschaltzylinder 42 beauf¬ schlagen und damit über die Hydropumpe 43 und den Druckspeicher 44 die Rohrweiche 50 der Dickstoffpumpe umschalten. Wird die Dickstoffpumpe nur mit sehr geringen Drücken gefahren, muß zur hydraulischen Schaltung der Ventile 15 und 16 die Druckdiffernz zu deren Durchschaltung erst aufgebaut werden. Im Leerlauffall erfolgt dies erst in der .Endlage der Kolben 63. Wenn die Maschine gleichzeitig schnell läuft, kommt es zu unerwünschten harten Schlägen des Kolbens gegen den Zylinderboden bzw. den Zylinderdeckel. Neben den mechanischen Bean¬ spruchungen ergeben sich hierbei hohe Hydraulikdruck¬ spitzen, eine zusätzliche Ölerwärmung und eine uner¬ wünschte Förderunterbrechung im Dickstoff. Ist hingegen ein gewisses Druckniveau und damit eine ausreichend große Druckdifferenz zwischen den Leitungen 17 und 18 vorhanden, so läuft der Umsteuerimpuls über die Leitun¬ gen 19 und 20 schnell genug durch, ohne daß die Kolben 63 mechanisch gegen die Zylinder 13 und 14 anschlagen.
Zur Vermeidung des Endanschlags bei niedrigen Drücken, insbesondere im Leerlauffall, ist parallel zur hydrau¬ lischen Betätigung des Umsteuerventils 21 eine elektri¬ sche Ansteuerung vorgesehen, die über die elektrischen NäherungsSchalter 24 und 25 im Bereich des Wasserka¬ stens 64 erfolgt. Die NäherungsSchalter 24 und 25 werden über Schaltköpfe 22 und 23 ausgelöst, die an den Kolbenstangen 62 in der Nähe des Förderkolbens 61 angeordnet sind. Die Schalter 24 und 25 sind relativ zur Endlage der Schaltköpfe 22 und 23 verschiebbar, so daß der Zeitpunkt des auslösenden Elektroimpulses in gewissen Grenzen vorgewählt werden kann. Die Impulse der Schalter 24 und 25 werden zweckmäßig über ein nicht dargestelltes Schrittrelais an die elektrischen Betäti¬ gungseingänge des Umsteuerventils 21 geleitet. Gleich¬ zeitig wird über einen Druckschalter 27 und über das Doppelrückschlagventil 26 ständig der Hochdruck in der jeweiligen druckführenden Leitung 7 und 8 überwacht. Der Druckschalter 27 wird dabei so justiert, daß bei Unterschreitung eines vorgegebenen Mindestdrucks die Umsteuerung des Umsteuerventils 21 ausschließlich elektrisch über die Schalter 24 und 25 erfolgt. Zusätz¬ lich oder alternativ hierzu ist es möglich, am Druck¬ schalter 27 auch einen Solldruckwert einzustellen, über welchen das elektrische Signal bei der Betätigung des Umsteuerventils 21 nicht mehr beachtet wird. Die Umsteuerung erfolgt dann ausschließlich über die Hy¬ draulikimpulse aus den Schaltventilen 15 und 16. Das parallel zum Druckschalter 27 angesteuerte Sicherheits¬ ventil 36 wird durch den Hochdruck vorgesteuert und ergibt eine Druckabschneidung im Hochdrucksystem. Nach Erreichen des dort eingestellten- Druckwerts schaltet die Pumpe 2 auf Kompensationsschaltung, d.h. der S^chwenkwinkel wird verkleinert, da der Steuerdruck abfällt.
Zusätzlich lösen die Schalter 24 und 25 ein Durchschal¬ ten des Bypass-Ventils 31 aus. Wie oben bereits ausge¬ führt wurde, dient das Bypass-Ventil 31 einer Steuer¬ druck- und Volumenstromerhöhung im Augenblick der Umsteuerung. Ausgelöst wird die Umsteuerung, wenn einer der beiden Näherungsschalter 24 oder 25 durch den zugehörigen Schaltkopf 22 bzw. 23 aktiviert wird. In diesem Augenblick wird das Ventil 31 elektrisch durch¬ geschaltet, so daß über eine einstellbare Drossel 33 der volle Druck der Speisepumpe 6 hinter das Proportio¬ nalventil 29 gelangt. Unabhängig von dem elektrisch vorgewählten Steuerdruck am Ventil 29 wird hierbei der Vorsteuerdruck hinter dem Ventil 21 erhöht. Damit steht genügend Öl für die Vorsteuerung des Umsteuerventils 39 zur Durchschaltung des mit der Rohrweiche 50 verbun- denen Hydrozylinders 42 zur Verfügung. Zusätzlich wird der erhöhte Druck auf das hydraulische Proportionalven¬ til 10 an der Schrägscheiben-Axialkolbenpumpe 2 aufge¬ schaltet. Durch diesen höheren Druck erfolgt die Durch¬ schwenkung der Schwenkscheibe 3 mit größtmöglicher Geschwindigkeit. Das Ventil 31 fällt ab auf Normalstel¬ lung, wenn von den Elektroschaltern 24 bzw. 25 kein Signal mehr ansteht.
Die beiden 4/2-Ventile 34 und 35 sind notwendig, wenn die Dickstoffpumpe auf Rückförderung, d.h. Saugen aus der Förderleitung 51 geschaltet wird. In diesem Fall muß aus Gründen der Steuerlogik einerseits das hydrau¬ lische Signal von den beiden Schaltventilen 15 und 16 und andererseits das an das hydraulische Proportional¬ ventil 10 geleitete Signal umgedreht werden.

Claims

Patentansprüche
Steuerungsanordnung für eine Zweizylinder-Dick¬ stoffpumpe mit zwei durch hydraulische Antriebszy¬ linder mittels mindestens einer Hydropumpe im Gegentakt betätigbaren, in einen Materialaufgabe¬ behälter mündenden FörderZylindern, deren Förder¬ kolben über je eine gemeinsame Kolbenstange mit dem Kolben des zugehörigen Antriebszylinders verbunden sind und deren behälterseitige Öffnungen •während des Druckhubs mittels einer durch minde¬ stens einen Hydrozylinder verschwenkbaren Rohrwei¬ che mit einer Förderleitung verbindbar und während des Saughubs zum Behälterinneren hin offen sind und mit einem bei Erreichen der Endstellungen der Kolben in den Förder∑ylindern und/oder in den Antriebszylindern betätigbaren Umsteuerventil zur gemeinsamen Umsteuerung der Förderrichtung der Hydraulikzufuhr zu den Antriebszylindern und dem die Rohrweiche betätigenden Hydrozylinder, wobei die Antriebszylinder an ihrem einen Ende abwech¬ selnd mit Hoch- und Niederdruck beaufschlagt und an ihrem anderen Ende hydraulisch miteinander verbunden sind und wobei an den beiden Enden eines der beiden Antriebszylinder je eine den Antriebs¬ kolben in seinen Endstellungen überbrückende, ein Rückschlagventil enthaltende Druckausgleichslei¬ tung als Hubkorrektur angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß am anderen Antriebszylinder (14) mindestens im Abstand der Antriebskolbenlänge von dessen beiden Enden je ein Druckschaltventil (15, 16) zur Betätigung des Umsteuerventils (21) angeschlossen ist und daß am stangenseitigen Ende der Förderzylinder (60) eine auf stangenfeste Auslöseorgane (22, 23) ansprechende elektrische Schaltanordnung (24, 25) zur Betätigung des Um¬ steuerventils (21) in Parallelschaltung zu den Druckschaltventilen (15, 16) angeordnet ist.
2. Steuerungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Umsteuerventil (21) in seinen beiden Endstellungen einrastbar ist.
3. Steuerungsanordnung nach Anspruch 1 oder 2, da¬ durch gekennzeichnet, daß die elektrische Schalt¬ anordnung eine vorzugsweise als Schrittrelais ausgebildete, abwechselnd auf die eine und die andere Betätigungsseite des Umsteuerventils (21) einwirkende Folgesteuerung aufweist.
4. Steuerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltanordnung zwei- auf je eines der stangenfe¬ sten Auslöseorgane (22, 23) ansprechende Nähe¬ rungsschalter (24, 25) aufweist. „__
5. Steuerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Umsteuer¬ ventil (21) eingangsseitig über ein Servoventil (29) mit einem einstellbaren Steuerdruck beauf¬ schlagbar ist und daß parallel zu dem Servoventil (29) ein durch die elektrische Schaltanordnung (24, 25) betätigbares Bypass-Ventil (31) angeord¬ net ist.
6. Steuerungsanordnung nach Anspruch 5, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß in der Bypass-Leitung ein Drosselventil (33) zur Volumenstrombegrenzung angeordnet ist und daß der gemeinsame Steuerdruck¬ ausgang des Bypass-Ventils (31) und des Umsteuer¬ ventils (21) mit einem Druckbegrenzungsventil (36) verbunden ist.
7. Steuerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, gekennzeichnet durch einen Druckschalter (27) zur Sperrung der zum Umsteuerventil (21) geleiteten hydraulischen Signale bei Unterschrei¬ ten eines Drucksollwerts in den AntriebsZylindern (13, 14).
8. Steuerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, gekennzeichnet durch einen Druckschalter (27) zur Sperrung der zum Umsteuerventil (21) geleiteten elektrischen Signale bei Überschreiten eines Drucksollwerts in den Antriebszylindern (13, 14).
9. Steuerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Hydropumpe als Reversier-Hydropumpe (2), vorzugsweise als Schrägscheiben-Axialkolbenpumpe, ausgebildet ist.
10. Steuerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere gemein¬ sam durch das Umsteuerventil (21) ansteuerbare, hydraulisch parallelgeschaltete Reversier-Hydro- pumpen (2) vorgesehen sind.
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