EP0289872A2 - Kolben mit variabier Bauhöhe - Google Patents
Kolben mit variabier Bauhöhe Download PDFInfo
- Publication number
- EP0289872A2 EP0289872A2 EP88106362A EP88106362A EP0289872A2 EP 0289872 A2 EP0289872 A2 EP 0289872A2 EP 88106362 A EP88106362 A EP 88106362A EP 88106362 A EP88106362 A EP 88106362A EP 0289872 A2 EP0289872 A2 EP 0289872A2
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- piston
- control
- fluid
- channel
- internal combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 48
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 5
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 claims description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 36
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 36
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 12
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/04—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads
- F02B75/044—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads by means of an adjustable piston length
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/08—Lubricating systems characterised by the provision therein of lubricant jetting means
- F01M2001/086—Lubricating systems characterised by the provision therein of lubricant jetting means for lubricating gudgeon pins
Definitions
- the invention relates to a piston of the type specified in the preamble of the first claim and to an internal combustion engine provided with this piston and is based on the generic DE-OS 34 16 346th
- a piston the level of compression of which can be changed during operation of the internal combustion engine by control chambers provided with oil in the piston.
- the compression height increases due to the mass forces, so that the control chamber is filled with oil.
- this valve opens, causing part of the oil quantity in the control chamber to escape and thereby the piston compression level is reduced so far that the combustion chamber pressure is below the predetermined limit.
- the main disadvantage of this system is that the piston can only react when a certain (inadmissible) operating state exists.
- the pressure control valve will only open when knocking combustion has set due to the high peak pressure. Knocking combustion caused by excessive temperatures cannot be taken into account.
- Another disadvantage is that the compression height always increases at the top dead center of the gas exchange phase.
- the possible adjustment path for reducing the compression height becomes smaller. In the extreme case, this can lead to the fact that the compression height can no longer decrease if the increase in compression height caused by the mass force compensates for the compression height reduction caused by the pressure.
- the object of the invention is therefore to develop a piston of the type specified in the preamble of the first claim in such a way that the optimum overall height can always be obtained regardless of the forces that occur. This object is achieved by the characterizing feature of the first claim.
- control element influencing the supply or the outflow of the fluid to the control chamber is freely controllable, the piston overall height can be changed in a targeted manner. Regardless of external boundary conditions, the control chamber can thus be filled or emptied to the required volume.
- a control element designed as a slide according to claims 2 and 3 is characterized by high functional reliability and a simple structure.
- a division into a separate supply and drainage channel for the fluid is advantageous, since it does not require a reversal of the direction of fluid flow for the filling or emptying of the control chamber.
- the check valve arranged in the supply channel and already known from the generic document makes it possible to keep the slide of the supply channel open even when high pressure values are applied to the piston crown. In this case the check valve closes; The control chamber is only emptied when the slide of the drainage channel is open. In the sense of a component combination, it is particularly advantageous to integrate the slide of the feed channel and the slide of the discharge channel in a common control piston.
- Claim 5 forms a piston according to the invention, which has a damping chamber in addition to the control chamber.
- the volume can also be controlled in a targeted manner by means of a slide element, arranged in the fluid channel filling the damping chamber. If the damping chamber is filled from the control chamber, i.e. if the fluid channel is connected to the outlet opening of the outlet channel of the control chamber, it is advisable to provide a spray hole in the fluid channel if the volume of the mostly annular damping chamber is less than that of the control chamber.
- the spray bore is advantageously directed against hot piston components, as a result of which they are cooled at the same time with the aid of the branched-off fluid.
- the slide element of the fluid channel can also be integrated back into the common control piston in the sense of a component combination.
- a particularly advantageous arrangement for this common control piston calls claim 8.
- a hollow piston pin can accommodate this and at the same time forms the cylinder for the common control piston, so that this arrangement is characterized by an extremely small space requirement. Since the common control piston for regulating the fluid flow is acted upon by it anyway, it is particularly advantageous according to claim 9 to determine the position of the control piston also with a parameter of the fluid flow, for example with the aid of a variable fluid pressure.
- a particularly reliable embodiment of this is mentioned in claim 10, in that an energy store acting against the control piston, for example a spring element, is provided.
- An additional pressure relief valve arranged according to claim 11 in the discharge channel increases the functional reliability of a piston according to the invention.
- a piston works with that feature similar to that of the generic font; Damage due to excessive height is therefore excluded.
- an energy storage element acting on these two parts is provided between the piston head part and the inner part.
- the piston then has the maximum overall height for the starting phase of the internal combustion engine, so a desired high compression is achieved.
- a sensor element provided in the piston for determining the overall height provides feedback on the actually prevailing, through free control variable dimension in the piston geometry; the further activation takes place taking this feedback into account.
- this switching element is controlled by a control unit processing current operating data. For example, depending on the operating state of the internal combustion engine (load, speed), a predetermined compression ratio can be set, but in addition it is also possible to regulate the current compression level on the basis of signals from a knock sensor, a temperature sensor or a pressure sensor. Of course, this can also be used to switch depending on the fuel octane number.
- Claim 17 calls an advantageous embodiment of the throttle point in the lubricating oil circuit. In order to achieve defined fluid pressure values, this can be designed as a pressure control valve downstream of a pressure accumulator.
- each cylinder in a multi-cylinder internal combustion engine, the compression of each cylinder can be optimally set, for example on the basis of signals from a knock sensor.
- a piston with variable compression height consists of a piston head 2 and an inner piston 3. Between these there is a fluid-filled control chamber 4 and an annular damping chamber 5, which can also be filled. The latter is closed by a stop ring 6 attached to the piston head part 2 is the control chamber 4 via a supply channel 7, in which a check valve 8 is arranged, which blocks as a function of the control chamber pressure, and whose inlet opening 9 opens in the region of the piston pin 10 arranged in the inner piston 3.
- An outlet channel 11 connected to the control chamber 4 also opens into the outlet opening 12 in the region of that piston pin 10. This is supported in the inner piston 3 and provided with through bores 13 and 14 which connect to the inlet opening 9 and the outlet opening 12.
- a control piston 19 is mounted in the hollow piston pin 10, which is closed at the end. This is essentially cup-shaped, is supported at its closed end by a spring 20 on the piston pin 10 and is provided with an inlet bore 21 and circumferential control grooves 2 and 23.
- a connecting rod 24 is mounted in the usual way, which with an inlet bore 25 for the Fluid is provided, this inlet bore 25 opening into the interior of the piston pin 10 via a through bore 26.
- control piston 19 assumes the position shown in FIG. 1, the piston 1 will not experience any change in its compression height, since the feed channel 7 at its inlet opening 9, the outlet channel 11 at its outlet opening 12 and likewise the fluid channel 15 and the discharge channel 16 the control piston 19 are closed.
- Fig. 2 shows the position of the control piston 19 for filling the control chamber 4, that is, for increasing the compression height of the piston 1. Since the open end of the cup-shaped control piston 19 rests on the end face of the piston pin 10, its control groove 23 gives the inlet opening 9 of the Supply channel 7 is free and connects it both to the inlet bore 25 provided in the connecting rod 24 and to the discharge channel 16 of the damping chamber 5. With the aid of the inertial forces, the fluid is now conveyed into the control chamber 4; an emptying of the control chamber 4 via that supply channel 7 due to high pressures acting on the piston crown part 2 is avoided by the check valve 8. The drain channel 11 and the fluid channel 15 are also blocked in this position.
- FIG. 3 A reduction in the amount of compression by emptying the control chamber 4 and filling the damping chamber 5 is shown in FIG. 3.
- the closed end of the cup-shaped control piston 19 rests on the end face of the piston pin 10.
- the control groove 22 clears the outlet opening 12 of the outlet channel 11 and the fluid channel 15, while the supply channel 7 and the discharge channel 16 are closed are.
- the fluid passes under the influence of pressure forces acting on the piston crown part 2 via the outlet channel 11 from the control chamber 4 and further into the damping chamber 5, the check valve 17 opening the fluid channel 15. Since the volume of the control chamber 4 is greater than that of the damping chamber 5, a partial fluid quantity is discharged via the spray bore 18 into the open interior of the inner piston 3. That spray bore 18 is advantageously directed against the underside of the inner piston 3, so that the amount of fluid sprayed off can cool that piston head part 3.
- the compression spring 44 arranged between the piston head part 2 and the inner piston 3 and to the pressure relief valve 27 branching off from the outlet channel 11.
- the latter opens at impermissibly high pressure values and is provided in particular as an emergency operation system for cases in which impermissibly high pressure values would occur, for example, due to undesired or incorrect positions of the control piston 19 in the control chamber 4.
- the compression spring 44 causes an increase in the compression height of the piston 1. In this way, a desired high and precisely defined compression is achieved for the starting phase of the internal combustion engine.
- the control piston 19 is also positioned by means of the fluid flow supplied via the inlet bore 25. This passes through a through bore 26 provided in the piston pin 10 and adjoining the inlet bore 25 and via the control groove 22 and the inlet bore 21 into the interior of the Control piston 19. If there is a relatively high fluid pressure, this will move the control piston 19 against the force of the spring 20, so that the cup-shaped control piston 19 comes to rest with its closed end on the end face of the piston pin 10. A reduction in the fluid pressure leads to lower pressure values inside the control piston 19 due to leaks in the system, so that the spring 20 moves it against the opposite end face of the piston pin 10. Due to the fluid pressure alternating in height, the control piston 19 can also be brought into the position shown in FIG. 1.
- FIG. 4 A reciprocating piston internal combustion engine, designated as a whole by 28, is provided with the piston 1 according to the invention.
- the connecting rod 24 establishes its connection to the crankshaft 29, and the supply of lubricating oil or fluid takes place in a manner known per se via the inlet bore 25 and the crankshaft bearing shell 30.
- This is connected to a solenoid valve 33 via a tap bore 31 and an oil line 32 .
- the oil line 32 is connected to various branches 35 and 36 in the lubricating oil circuit of the internal combustion engine 28, designated as a whole by 37.
- This lubricating oil circuit 37 has a lubricant pump 38, which sucks the oil out of the oil pan 39 of the internal combustion engine.
- a pressure accumulator 40 Connected to the lubricant pump 38 is a pressure accumulator 40, which has a first outlet in the form of the branch 35 and a second outlet provided with a pressure control valve 41, which is connected to the main oil channel 42 of the combustion engine 28 is connected.
- the lubricating oil pressure present at the branch 35 and in the pressure accumulator 40 will therefore always be greater than the lubricating oil pressure determined by the pressure control valve 41 in the main oil channel 42 and in the branch 36 emanating therefrom to the solenoid valve 33 set the most diverse pressure values, whereby the compression height of the piston 1 according to the invention can be set as explained above.
- the solenoid valve 33 is advantageously switched so that when it fails, the maximum fluid pressure is applied to the control piston 19 so that the piston 1 assumes its minimum compression height for safety reasons.
- the solenoid valve 33 can be actuated on the basis of a wide variety of criteria. Thus, depending on the operating state of the internal combustion engine (load, speed), a certain compression height of the piston 1 can be predetermined; in this case, an encoder is advantageously provided in the piston 1 for determining the actual compression height.
- the solenoid valve 33 can also be actuated on the basis of certain sensor signals, for example temperature sensors, pressure sensors or knock sensors. The latter are particularly advantageous if a separate solenoid valve 33 is provided for each piston in a multi-cylinder internal combustion engine.
- the four-cylinder internal combustion engine 28 is provided with pistons 1a-1d according to the invention and with solenoid valves 33a-33d assigned to them. From these, oil lines 32a-32d deliver various lubricating oil Pressure to the pistons 1a - 1d.
- the solenoid valves 33a-33d are in turn connected to the lubricating oil pressure accumulator 40 and the main oil channel 42 of the internal combustion engine 28.
- the solenoid valves 33a-33d are controlled by a central control unit 43 which, as shown schematically, processes signals from the individual cylinders of the internal combustion engine.
- FIGS. 6 to 9 Another piston according to the invention, which is of advantageous design, is shown in FIGS. 6 to 9.
- the control chamber 4 is also designed in a ring shape.
- the stop ring 6 is screwed into the piston crown 2 and designed so that the volume of the damping chamber 5 is kept extremely low.
- These two chambers are formed with the aid of a ring element 45, which - provided with sealing cords - is screwed to the inner piston 3.
- the arrangement of the feed channel 7, the outlet channel 11, the fluid channel 15 and the discharge channel 16 are clearly visible in this exemplary embodiment.
- connection with the through bores 13, 14 and 26 provided in the piston pin 10 is effected via segment-shaped recesses 47 and 48 provided in the piston pin eye 46 Since at the same time the through bores 13, 14 and 26 are provided in triplicate in the piston pin 10 and are arranged offset by 180 °, the piston pin 10 can assume any position within the piston pin eye 46. 6 and 8, those through bores 13, 14 and 26 are screwed into the cutting plane. Also for reasons of material savings, the inlet bore 21 opening into the control piston 19 is designed as one or more elongated holes. At the open end of that control piston 19, the piston pin 10 is closed by means of a screwed cover 49 opposite end, an inserted support plate 50 is sufficient for the spring 20.
- An internal combustion engine equipped with pistons according to the invention experiences a significant increase in efficiency, in particular in the partial load range, since the actual compression ratio can be optimally adjusted with regard to the respective operating state. If the operating conditions change due to wear or combustion chamber deposits, the compression ratio can also be adapted to the current conditions at any time based on measured temperature and pressure values or on the basis of knock sensor signals.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf einen Kolben der im Oberbegriff des ersten Anspruchs angegebenen Art sowie auf eine mit diesem Kolben versehene Brennkraftmaschine und geht aus von der gattungsbildenden DE-OS 34 16 346.
- Beschrieben ist darin ein Kolben, dessen Kompressionshöhe während des Betriebes der Brennkraftmaschine durch in dem Kolben vorgesehene ölbeaufschlagte Steuerkammern veränbderbar ist. Im Ansaughub einer Viertakt-Hubkolben-Brennkraftmaschine vergrößert sich dabei aufgrund der Massenkräfte die Kompressionshöhe, so daß die Steuerkammer mit Öl befüllt wird. Treten bei der anschließenden Verbrennung der Zylinderfüllung unzulässig hohe Druckwerte im Brennraum auf, überschreitet also der vom Kolbenboden auf die Steuerkammer übertragene Druck einen durch ein Druckbegrenzungsventil vorgegebenen Grenzwert, so öffnet dieses Ventil, wodurch ein Teil der in der Steuerkammer befindlichen Ölmenge entweicht und dadurch die Kolbenkompressionshöhe soweit verringert wird, daß der Brennraumdruck unter dem vorgegebenen Grenzwert liegt.
- Der Hauptnachteil dieses Systemes besteht darin, daß der Kolben erst dann reagieren kann, wenn ein bestimmter (unzulässiger) Betriebszustand vorleigt. Beispielsweise wird das Druckregelventil erst dann öffnen, wenn sich durch den hohen Spitzendruck eine klopfende Verbrennung eingestellt hat. Eine durch zu hohe Temperaturen bedingte klopfende Verbrennung kann dabei nicht berücksichtigt werden.
Weiterhin ist nachteilig, daß stets eine Vergrößerung der Kompressionshöhe im oberen Totpunkt der Gaswechselphase stattfindet. Da sich jedoch bei höheren Drehzahlen der Brennkraftmaschine die Zeit reduziert, während derer das Druckbegrenzungsventil geöffnet ist, wird der mögliche Verstellweg zur Verringerung der Kompressionshöhe kleiner. Im Grenzfall kann dies dazu führen, daß sich die Kompressionshöhe nicht mehr verkleinern kann, wenn die massenkraftbedingte Kompressionshöhen-Vergrößerung die druckverursachte Kompressionshöhen-Verringerung ausgleicht. Um dem abzuhelfen, wäre es zwar möglich, das Druckbegrenzungsventil insbesondere für den Betrieb bei hohen Massenkräften, also hohen Drehzahlen der Brennkraftmaschine auszulegen, damit ergäbe sich jedoch bei niedrigen Massenkräften, also bei niedrigen Drehzahlen der Brennkraftmaschine eine zu geringe Kompressionshöhe. - Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen Kolben der im Oberbegriff des ersten Anspruchs angegebenen Art dahingehend weiterzubilden, daß sich unabhängig von den auftretenden Kräften stets die optimale Bauhöhe ergeben kann.
Diese Aufgabe wird durch das kennzeichnende Merkmal des ersten Anspruchs gelöst. - Wenn das die Zufuhr bzw. den Ablauf des Fluids zur Steuerkammer beeinflußende Steuerelement frei ansteuer bar ist, so kann die Kolbenbauhöhe gezielt verändert werden. Unabhängig von äußeren Randbedingungen läßt sich somit die Steuerkammer auf das jeweils erforderliche Volumen befüllen bzw. entleeren.
- Ein nach den Ansprüchen 2 und 3 als Schieber ausgebildetes Steuerelement zeichnet sich durch hohe Funktionssicherheit sowie einen einfachen Aufbau aus. Eine Aufteilung in einen separaten Zufuhr- und Ablaufkanal für das Fluid ist vorteilhaft, da damit für die Befüllung bzw. Entleerung der Steuerkammer keine Umkehr der Fluidströmungsrichtung erforderlich ist. Das bereits aus der gattungsbildenden Schrift bekannte im Zufuhrkanal angeordnete Rückschlagventil ermöglicht es, den Schieber des Zufuhrkanales auch dann geöffnet zu halten, wenn auf den Kolbenboden hohe Druckwerte aufgebracht werden. In diesem Falle sperrt das Rückschlagventil; entleert wird die Steuerkammer nur dann, wenn daneben der Schieber des Ablaufkanales geöffnet ist.
Im Sinne einer Bauteilevereinigung ist es besonders vorteilhaft, den Schieber des Zufuhrkanales und den Schieber des Ablaufkanales in einem gemeinsamen Steuerkolben zu integrieren. - Anspruch 5 bildet einen erfindungsgemäßen Kolben, welcher neben der Steuerkammer eine Dämpfungskammer aufweist, weiter. Mittels eines Schieberelementes, angeordnet in dem die Dämpfungskammer befüllenden Fluidkanal, ist auch deren Volumen gezielt steuerbar. Wird dabei die Dämpfungskammer von der Steuerkammer aus befüllt, ist also der Fluidkanal mit der Austrittsöffnung des Ablaufkanales der Steuerkammer verbunden, so empfiehlt es sich, im Fluidkanal eine Abspritzbohrung vorzusehen, wenn das Volumen der zumeist ringförmigen Dämpfungskammer geringer ist als jenes der Steuerkammer. Vorteilhafterweise ist dabei die Abspritzbohrung gegen heiße Kolbenbauteile gerichtet, wodurch diese mit Hilfe des abgezweigten Fluids gleichzeitig gekühlt werden. Auch das Schieberelement des Fluidkanales kann im Sinne einer Bauteilevereinigung wieder in den gemeinsamen Steuerkolben integriert sein.
- Eine besonders vroteilhafte Anordnung für diesen gemeinsamen Steuerkolben nennt Anspruch 8. Ein hohl ausgebildeter Kolbenbolzen vermag diesen aufzunehmen und bildet zugleich den Zylinder für den gemeinsamen Steuerkolben, so daß sich diese Anordnung durch einen äußerst geringen Platzbedarf auszeichnet. Da der gemeinsame Steuerkolben zur Regelung des Fluidstromes ohnehin von diesem beaufschlagt wird, ist es nach Anspruch 9 besonders vorteilhaft, die Position des Steuerkolbens auch mit einer Kenngröße des Fluidstromes, so beispielsweise mit Hilfe eines veränderbarem Fluiddruckes zu bestimmen. Eine besonders funktionssichere Ausführung hierzu nennt Anspruch 10, indem ein gegen den Steuerkolben wirkender Kraftspeicher, beispielsweise ein Federelement, vorgesehen ist.
- Ein zusätzlich nach Anspruch 11 im Ablaufkanal angeordnetes Druckbegrenzungsventil erhöht die Funktionssicherheit eines erfindungsgemäßen Kolbens. Bei Ausfall eines Steuerelementes bzw. des gemeinsamen Steuerkolbens arbeitet ein Kolben mit jenem Merkmal ähnlich dem der gattungsbildenden Schrift; Schäden aufgrund zu großer Bauhöhe sind somit ausgeschlossen.
- Um bei Fehlen eines Fluidstromes, also beispielsweise bei stillstehender Brennkraftmaschine eine definierte Kompressionshöhe erzielen zu können, ist nach Anspruch 12 zwischen dem Kolbenbodenteil und dem Innenteil ein auf diese beiden Teile wirkendes Kraftspeicherelement vorgesehen. Für die Startphase der Brennkraftmaschine weist der Kolben dann die maximale Bauhöhe auf, es stellt sich also eine erwünschte hohe Verdichtung ein.
- Ein gemäß Anspruch 13 im Kolben vorgesehenes Geberelement zur Ermittlung der Bauhöhe liefert eine Rückmeldung über die tatsächlich herrschende, durch freie Ansteue rung veränderbare Abmessung in der Kolbengeometrie; die weitere Ansteuerung erfolgt somit unter Berücksichtigung dieser Rückmeldung.
- Die folgenden Ansprüche beziehen sich auf eine mit einem erfindungsgemäßen Kolben versehene Hubkolben-Brennkraftmaschine.
Nach Anspruch 14 sind verschiedene Fluid-Druckwerte zur Ansteuerung des gemeinsamen Steuerkolbens besonders einfach dann erzielbar, wenn das Fluid bzw. das Schmieröl dem Schmierölkreislauf der Brennkraftmaschine vor bzw. nach einer Drosselstelle entnommen wird. Dazu kann ein Umschaltelement vorgesehen sein, welches vorteilhafterweise als taktendes Magnetventil ausgeführt ist, um somit beliebige Druckwerte auch zwischen den durch die Drosselstelle vorgegebenen Extremwerten einstellen zu können. - Nach Anspruch 16 erfolgt die Ansteuerung dieses Umschaltelementes über eine aktuelle Betriebsdaten verarbeitende Steuereinheit. So kann beispielsweise in Abhängigkeit vom Betriebszustand der Brennkraftmaschine (Last, Drehzahl) ein vorgegebenes Verdichtungsverhältnis eingestellt werden, daneben ist aber auch eine Regelung der momentanen Kompressionshöhe aufgrund von Signalen eines Klopfsensors, eines Temperatursensors oder eines Drucksensors möglich. Selbstverständlich kann hiermit auch eine Umschaltung in Abhängigkeit der Kraftstoff-Oktanzahl realisiert werden.
- Anspruch 17 nennt eine vorteilhafte Ausgestaltung der Drosselstelle im Schmierölkreislauf. Zur Erzielung definierter Fluid-Druckwerte kann diese als ein einem Druckspeicher nachgeschaltetes Druckregelventil ausgebildet sein.
- Ist gemäß Anspruch 18 bei einer mehrzylindrigen Brennkraftmaschine für den Kolben jedes Zylinders ein separates Umschaltelement vorgesehen, so kann die Verdichtung jedes Zylinders, beispielsweise aufgrund von Signalen eines Klopfsensors, optimal eingestellt werden.
- Im folgenden wird die vorliegende Erfindung anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels näher beschrieben, erfindungswesentlich sind dabei alle bezeichneten Merkmale. Es zeigen:
- Fig. 1 Prinzipdarstellung eines erfindungsgemäßen Kolbens im Falle konstanter Kompressionshöhe,
- Fig. 2 diesen Kolben bei Vergrößerung der Kompressionshöhe, dabei ist - ebenso wie in den weiteren Figuren - der Fluidstrom durch Pfeile dargestellt,
- Fig. 3 diesen Kolben bei Verringerung der Kompressionshöhe,
- Fig. 4 eine Hubkolben-Brennkraftmaschine mit einem erfindungsgemäßen Kolben,
- Fig. 5 die Prinzipskizze für eine mehrzylindrige Brennkraftmaschine
- Fig. 6 einen weiteren konstruktiv vorteilhaft ausgestalteten Kolben bei Vergrößerung der Kompressionshöhe,
- Fig. 7 den Schnitt A-A aus Fig. 6
- Fig. 8 jenen Kolben bei Verringerung der Kompressionshöhe, sowie
- Fig. 9 den Schnitt B-B aus Fig. 8
- Ein in seiner Gesamtheit mit 1 bezeichneter Kolben mit variabler Kompressionshöhe besteht aus einem Kolbenboden 2 sowie einem Innenkolben 3. Zwischen diesen befindet sich eine fluidbefüllbare Steuerkammer 4 sowie eine ringförmige ebenfalls befüllbare Dämpfungskammer 5. Letztere ist abgeschlossen durch einen am Kolbenbodenteil 2 angebrachten Anschlagring 6. Befüllt wird die Steuerkammer 4 über einen Zufuhrkanal 7, in welchem ein in Abhängigkeit vom Steuerkammerdruck sperrendes Rückschlagventil 8 angeordnet ist und dessen Eintrittsöffnung 9 im Bereich des im Innenkolben 3 angeordneten Kolbenbolzens 10 mündet. Auch ein mit der Steuerkammer 4 verbundener Ablaufkanal 11 mündet mit der Austrittsöffnung 12 im Bereich jenes Kolbenbolzens 10. Dieser ist im Innenkolben 3 gelagert und mit Durchgangsbohrungen 13 und 14 versehen, welche sich an die Eintrittsöffnung 9 sowie die Austrittsöffnung 12 anschließen. Diese Durchgangsbohrungen setzen sich fort in einem Fluidkanal 15 sowie in einem Ableitkanal 16. Beide münden in der Dämpfungskammer 5, wobei diese über den Fluidkanal 15 befüllt und über den Ableitkanal 16 entleert wird. Ferner ist im Fluidkanal 15 ein in Abhängigkeit vom Dämpfungskammerdruck sperrendes Rückschlagventil 17 sowie eine Abspritzbohrung 18 vorgesehen.
- Im hohl ausgebildeten stirnseitig verschlossenen Kolbenbolzen 10 ist ein Steuerkolben 19 gelagert. Dieser ist im wesentlichen becherförmig gestaltet, stützt sich an seinem geschlossenen Ende mit einer feder 20 am Kolbenbolzen 10 ab und ist mit einer Eintrittsbohrung 21 sowie umfangsseitigen Steuernuten 2 und 23 versehen. Auf dem Kolbenbolzen 10 ist in üblicher Weise ein Pleuel 24 gelagert, welches mit einer Zulaufbohrung 25 für das Fluid versehen ist, wobei diese Zulaufbohrung 25 über eine Durchgangsbohrung 26 in den Innenraum des Kolbenbolzens 10 mündet.
- Nimmt der Steuerkolben 19 die in Fig. 1 gezeigte Position ein, so wird der Kolben 1 keine Veränderung seiner Kompressionshöhe erfahren, da der Zufuhrkanal 7 an seiner Eintrittsöffnung 9, der Ablaufkanal 11 an seiner Austrittsöffnung 12 und ebenso der Fluidkanal 15 sowie der Ableitkanal 16 durch den Steuerkolben 19 verschlossen sind.
- Fig. 2 zeigt die Position des Steuerkolbens 19 für eine Befüllung der Steuerkammer 4, also für eine Erhöhung der Kompressionshöhe des Kolbens 1. Indem das offene Ende des becherförmigen Steuerkolbens 19 an der Stirnseite des Kolbenbolzens 10 anliegt, gibt dessen Steuernut 23 die Eintrittsöffnung 9 des Zufuhrkanals 7 frei und verbindet diese sowohl mit der im Pleuel 24 vorgesehenen Zulaufbohrung 25 als auch mit dem Ableitkanal 16 der Dämpfungskammer 5. Unter Zuhilfenahme auch der Massenkräfte wird nun das Fluid in die Steuerkammer 4 gefördert; eine Entleerung der Steuerkammer 4 über jenen Zufuhrkanal 7 aufgrund hoher auf das Kolbenbodenteil 2 einwirkender Drücke wird durch das Rückschlagventil 8 vermieden. In dieser Position weiterhin gesperrt ist der Ablaufkanal 11 sowie der Fluidkanal 15.
- Eine Verringerung der Kompressionshöhe durch eine Entleerung der Steuerkammer 4 sowie eine Befüllung der Dämpfungskammer 5 ist in Fig. 3 dargestellt. In diesem Falle liegt das geschlossene Ende des becherförmigen Steuerkolbens 19 an der Stirnseite des Kolbenbolzens 10 an. Die Steuernut 22 gibt die Austrittsöffnung 12 des Ablaufkanales 11 sowie den Fluidkanal 15 frei, während der Zufuhrkanal 7 sowie der Ableitkanal 16 geschlossen sind. Somit gelangt das Fluid unter dem Einfluß von auf das Kolbenbodenteil 2 wirkenden Druckkräften über den Ablaufkanal 11 aus der Steuerkammer 4 und weiter in die Dämpfungskammer 5, wobei das Rückschlagventil 17 den Fluidkanal 15 freigibt. Da das Volumen der Steuerkammer 4 größer ist als jenes der Dämpfungskammer 5, wird dabei eine Fluidteilmenge über die Abspritzbohrung 18 in den offenen Innenraum des Innenkolbens 3 abgeführt. Jene Abspritzbohrung 18 ist dabei vorteilhafterweise gegen die Unterseite des Innenkolbens 3 gerichtet, so daß die abgespritzte Fluidmenge jenes Kolbenbodenteil 3 zu kühlen vermag.
- Bevor die Ansteuerung des Steuerkolbens 19 näher erläutert wird, sei noch auf die zwischen dem Kolbenbodenteil 2 und dem Innenkolben 3 angeordnete Druckfeder 44 sowie auf das vom Ablaufkanal 11 abzweigende Druckbegrenzungsventil 27 hingewiesen. Letzteres öffnet bei unzulässig hohen Druckwerten und ist insbesondere als Notlaufsystem für Fälle vorgesehen, in denen beispielsweise aufgrund ungewünschter oder falscher Positionen des Steuerkolbens 19 in der Steuerkammer 4 unzulässig hohe Druckwerte auftreten würden.
Die Druckfeder 44 verursacht bei fehlendem Fluidstrom durch die Zulaufbohrung 25 - also beispielsweise bei stillstehender Brennkraftmaschine - eine Vergrößerung der Kompressionshöhe des Kolbens 1. Auf diese Weise wird für die Startphase der Brennkraftmaschine eine erwünschte hohe und genau definierte Verdichtung erzielt. - Die Positionierung des Steuerkolbens 19 erfolgt ebenfalls mittels des über die Zulaufbohrung 25 zugeführten Fluidstromes. Dieser gelangt über eine im Kolbenbolzen 10 vorgesehene und sich an die Zulaufbohrung 25 anschließende Durchgangsbohrung 26 sowie über die Steuernut 22 und die Eintrittsbohrung 21 in das Innere des Steuerkolbens 19. Liegt dabei en relativ hoher Fluiddruck an, so wird dieser den Steuerkolben 19 gegen die Kraft der Feder 20 bewegen, so daß der becherförmige Steuerkolben 19 mit seinem geschlossenen Ende an der Stirnseite des Kolbenbolzens 10 zum Anliegen kommt. Eine Reduzierung des Fluiddruckes führt aufgrund von Undichtigkeiten im System zu geringeren Druckwerten im Inneren des Steuerkolbens 19, so daß die Feder 20 jenen gegen die entgegengesetzte Stirnseite des Kolbenbolzens 10 bewegt. Durch in seiner Höhe alternierenden Fluiddruck kann der Steuerkolben 19 auch in die in Fig. 1 dargestellte Position gebracht werden.
- Die hierfür erforderliche Steuervorrichtung ist in Fig. 4 dargestellt.
Eine in ihrer Gesamtheit mit 28 bezeichnete Hubkolben-Brennkraftmaschine ist mit dem erfindungsgemäßen Kolben 1 versehen. Dessen Verbindung zur Kurbelwelle 29 stellt das Pleuel 24 her, die Versorgung mit Schmieröl bzw. Fluid erfolgt in an sich bekannter Weise über die Zulaufbohrung 25 sowie die Kurbelwellen-Lagerschale 30. Über eine Stichbohrung 31 sowie eine Ölleitung 32 ist diese mit einem Magnetventil 33 verbunden. In Abhängigkeit von der Position eines in dem Magnetventil 33 angeordneten Regelkolbens 34 wird die Ölleitung 32 mit verschiedenen Abzweigungen 35 und 36 in dem in seiner Gesamtheit mit 37 bezeichneten Schmierölkreislauf der Brennkraftmaschine 28 verbunden. - Dieser Schmierölkreislauf 37 weist eine Schmiermittelpumpe 38 auf, welche das Öl aus der Ölwanne 39 der Brennkraftmaschine absaugt. An die Schmiermittelpumpe 38 schließt sich ein Druckspeicher 40 an, welcher einen ersten Ausgang in Form der Abzweigung 35 sowie einen zweiten mit einem Druckregelventil 41 versehenen Ausgang aufweist, welcher mit dem Hauptölkanal 42 der Brenn kraftmaschine 28 verbunden ist. Der an der Abzweigung 35 sowie im Druckspeicher 40 vorliegende Schmieröldruck wird also stets größer sein als der durch das Druckregelventil 41 bestimmte Schmieröldruck im Hauptölkanal 42 sowie in der davon ausgehenden Abzweigung 36 zum Magnetventil 33. Durch Takten des Magnetventiles 33 lassen sich somit in der Zulaufbohrung 25 die verschiedensten Druckwerte einstellen, womit die Kompressionshöhe des erfindungsgemäßen Kolbens 1 wie oben erläutert einstellbar ist. Vorteilhafterweise ist das Magnetventil 33 dabei so geschaltet, daß bei dessen Ausfall am Steuerkolben 19 der maximale Fluiddruck anliegt so daß der Kolben 1 sicherheitshalber seine minimale Kompressionshöhe einnimmt.
- Die Ansteuerung des Magnetventiles 33 kann dabei aufgrund unterschiedlichster Kriterien erfolgen. So kann in Abhängigkeit vom Betriebszustand der Brennkraftmaschine (Last, Drehzahl) eine bestimmte Kompressionshöhe des Kolbens 1 vorgegeben sein, vorteilhafterweise ist in diesem Fall im Kolben 1 ein Geber zur Ermittlung der tatsächlichen Kompressionshöhe vorgesehen. Selbstverständlich kann die Ansteuerung des Magnetventiles 33 auch aufgrund bestimmter Sensorsignale, so beispielsweise Temperatursensoren, Drucksensoren oder Klopfsensoren erfolgen. Letztere sind insbesondere dann von Vorteil, wenn bei einer mehrzylindrigen Brennkraftmaschine für jeden Kolben ein separates Magnetventil 33 vorgesehen ist.
- Eine derartige Anordnung ist in der Prinzipdarstellung von Fig. 5 gezeigt.
Die vierzylindrige Brennkraftmaschine 28 ist mit erfindungsgemäßen Kolben 1a - 1d sowie mit diesen zugeordneten Magnetventilen 33a - 33d versehen. Von diesen aus fördern Ölleitungen 32a - 32d Schmieröl verschiedenen Druckes zu den Kolben 1a - 1d. Die Magnetventile 33a - 33d sind ihrerseits mit dem Schmieröl-Druckspeicher 40 sowie dem Hauptölkanal 42 der Brennkraftmaschine 28 verbunden. Angesteuert werden die Magnetventile 33a -33d von einer zentralen Steuereinheit 43, welche, wie schematisch dargestellt, Signale aus den einzelnen Zylindern der Brennkraftmaschine verarbeitet. - Ein weiterer erfindungsgemäßer sowie konstruktiv vorteilhafter ausgestalteter Kolben ist in den Fig. 6 bis 9 dargestellt.
Aus Gewichtsgründen ist dabei auch die Steuerkammer 4 ringförmig gestaltet. Der Anschlagring 6 ist in den Kolbenboden 2 eingeschraubt und so ausgebildet, daß auch das Volumen der Dämpfungskammer 5 äußerst gering gehalten wird. Gebildet werden diese beiden Kammern dabei mit Hilfe eines Ringelementes 45, welches - mit Dichtschnüren versehen - am Innenkolben 3 verschraubt ist. Klar ersichtlich sind in diesem Ausführungsbeispiel die Anordnung des Zufuhrkanales 7, des Ablaufkanales 11, des Fluidkanales 15 sowie des Ableitkanales 16. Die Verbindung mit den im Kolbenbolzen 10 vorgesehenen Durchtrittsbohrungen 13, 14 und 26 erfolgt dabei über im Kolbenbolzenauge 46 vorgesehene segmentförmige Aussparungen 47 und 48. Da zugleich die Durchgangsbohrungen 13, 14 und 26 im Kolbenbolzen 10 jeweils dreifach vorgesehen und um 180° versetzt angeordnet sind, kann der Kolbenbolzen 10 innerhalb des Kolbenbolzenauges 46 jede beliebige Stellung einnehmen. In den Fig. 6 bzw. 8 sind dabei jene Durchgangsbohrungen 13, 14 und 26 in die Schnittebene hineingedreht.
Auch aus Gründen der Materialersparnis ist die in den Steuerkolben 19 mündende Eintrittsbohrung 21 als ein bzw. mehrere Langlöcher ausgebildet. Am offenen Ende jenes Steuerkolbens 19 ist der Kolbenbolzen 10 mittels eines verschraubten Verschlußdeckels 49 verschlossen, am entgegengesetzten Ende ist eine eingesetzte Abstützplatte 50 für die Feder 20 ausreichend. - Eine mit erfindungsgemäßen Kolben ausgestattete Brennkraftmaschine erfährt insbesondere im Teillastbereich eine deutliche Steigerung des Wirkungsgrades, da das tatsächliche Verdichtungsverhältnis hinsichtlich des jeweiligen Betriebszustandes optimal einstellbar ist. Sollten sich dabei durch Verschleiß oder Brennraumablagerungen die Betriebsbedingungen ändern, kann das Verdichtungsverhältnis auch anhand gemessener Temperatur und Druckwerte bzw. aufgrund von Klopfsensorsignalen jederzeit den aktuellen Gegebenheiten angepaßt werden.
Claims (18)
dadurch gekennzeichnet, daß das Steuerelement frei ansteuerbar ist.
dadurch gekennzeichnet, daß das Steuerelement als ein die Austrittsöffnung (12) des Ablaufkanales (11) verschließender bzw. freigebender Schieber ausgebildet ist.
dadurch gekennzeichnet, daß der Schieber des Zufuhrkanales (7) und der Schieber des Ablaufkanales (11) als gemeinsamer Steuerkolben (19) ausgebildet sind.
dadurch gekennzeichnet, daß der Fluidkanal (15) durch ein zwischen dem Rückschlagventil (17) und der Steuerkammer (4) angeordnetes Schieberelement sperrbar ist.
dadurch gekennzeichnet, daß im Fluidkanal (15) eine gegen zu kühlende Bauteile des Kolbens (1) gerichtete Fluid-Abspritzbohrung (18) vorgesehen ist.
dadurch gekennzeichnet, daß das Schieberelement des Fluidkanals (15) in den gemeinsamen Steuerkolben (19) integriert ist.
dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid mittels eines Umschaltelementes vor bzw. nach einer Drosselstelle im Schmierölkreislauf (37) entnommen wird.
dadurch gekennzeichnet, daß das Umschaltelement als taktendes Magnetventil (33) ausgebildet ist.
dadurch gekennzeichnet, daß für die Ansteuerung des Umschaltelementes eine aktuelle Betriebsdaten der Brennkraftmaschine verarbeitende Steuereinheit (43) vorgesehen ist.
dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselstelle als ein einem Druckspeicher (40) nachgeschaltetes Druckregelventil (41) ausgebildet ist.
dadurch gekennzeichnet, daß für den Kolben jedes Zylinders ein separates Umschaltelement vorgesehen ist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19873714762 DE3714762A1 (de) | 1987-05-04 | 1987-05-04 | Kolben mit variabler bauhoehe |
DE3714762 | 1987-05-04 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0289872A2 true EP0289872A2 (de) | 1988-11-09 |
EP0289872A3 EP0289872A3 (en) | 1990-02-28 |
EP0289872B1 EP0289872B1 (de) | 1991-10-23 |
Family
ID=6326777
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP88106362A Expired - Lifetime EP0289872B1 (de) | 1987-05-04 | 1988-04-21 | Kolben mit variabier Bauhöhe |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0289872B1 (de) |
DE (2) | DE3714762A1 (de) |
ES (1) | ES2027337T3 (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2244113A (en) * | 1990-05-12 | 1991-11-20 | Daimler Benz Ag | A piston of changeable compression height |
DE4018344C1 (en) * | 1990-06-08 | 1992-01-02 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Piston for IC-engine - has central section of piston attached to underside of guide ring |
WO2004015256A1 (en) * | 2002-08-09 | 2004-02-19 | Environmental Protection Agency, The United States Of America As Represented By The Secretary | Piston-in-piston variable compression ratio engine |
CN102330617A (zh) * | 2011-08-31 | 2012-01-25 | 李钢 | 自适应可变压缩比发动机活塞 |
CN116263127A (zh) * | 2023-01-18 | 2023-06-16 | 杭州海的动力机械股份有限公司 | 一种可变压缩比的发动机 |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4005906A1 (de) * | 1990-02-24 | 1991-08-29 | Mahle Gmbh | Tauchkolben mit variabler kompressionshoehe fuer verbrennungsmotoren |
DE4038549C1 (en) * | 1990-12-04 | 1992-01-09 | Mercedes-Benz Aktiengesellschaft, 7000 Stuttgart, De | IC engine oil pressure regulator - has piston control chamber connected to oil circuit pump assembly |
DE4316798C2 (de) * | 1993-05-19 | 2002-06-27 | Reliance Electric Ind Co | Verfahren zum Steuern von Motorhochlauf und Anlaufphase bei Antriebseinrichtungen für Kettenantriebe von Strebförderern oder Hobelanlagen und entsprechende Antriebseinrichtungen |
DE19813398C1 (de) * | 1998-03-26 | 1999-09-09 | Blodig | Vorrichtung zur Verstellung des Verdichtungsverhältnisses und der Steuerzeiten bei Brennkraftmaschinen |
DE19955250B4 (de) | 1999-11-17 | 2005-05-04 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Funktionsüberwachung einer variablen Zylinderverdichtung |
WO2008100219A1 (en) * | 2007-02-13 | 2008-08-21 | Mk Piston Aktiebolag | Combustion engine |
DE102008005333B4 (de) * | 2008-01-21 | 2010-06-10 | Lemouré, Suheyla | Hubkolben-Brennkraftmaschine mit variablem Verdichtungsverhältniss |
DE102010041103A1 (de) | 2010-09-21 | 2012-03-22 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Kolben für eine Hubkolben-Brennkraftmaschine |
DE102013103685B4 (de) * | 2013-04-12 | 2023-09-21 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Umschaltventil und Verbrennungsmotor mit einem solchen Umschaltventil |
DE102013105389B4 (de) * | 2013-05-27 | 2021-12-23 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Umschaltventil und Verbrennungsmotor mit einem solchen Umschaltventil |
DE102013111617B4 (de) * | 2013-10-22 | 2021-12-23 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Umschaltventil und Verbrennungsmotor mit einem solchen Umschaltventil |
DE102013111616B4 (de) * | 2013-10-22 | 2021-12-23 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Umschaltventil und Verbrennungsmotor mit einem solchen Umschaltventil |
DE102014200162B4 (de) | 2014-01-09 | 2022-09-29 | Hochschule Heilbronn | Maschine, insbesondere Verbrennungskraftmaschine, mit einem bewegbaren Bauteil, das mit einem schaltbaren Ventil ausgerüstet ist |
US9856790B2 (en) | 2015-08-10 | 2018-01-02 | Hyundai Motor Company | Variable compression ratio apparatus |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3185137A (en) * | 1963-06-26 | 1965-05-25 | Continental Aviat & Eng Corp | Valve mounting and sealing structure |
GB2110791A (en) * | 1981-11-25 | 1983-06-22 | British Internal Combust Eng | Variable compression ratio pistons |
DE3416346A1 (de) * | 1984-05-03 | 1985-11-07 | Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart | Kolben mit veraenderlicher kompressionshoehe fuer verbrennungsmotoren |
WO1986001562A1 (en) * | 1984-08-29 | 1986-03-13 | Dwight Allan Caswell | Controlled variable compression ratio piston for an internal combustion engine |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE461459C (de) * | 1926-08-03 | 1932-02-09 | Erich Schweter Dipl Ing | Einrichtung zur Veraenderung des Verdichtungsraums |
US3405697A (en) * | 1967-12-08 | 1968-10-15 | Continental Aviat & Eng Corp | Hollow valve construction for variable compression ratio piston |
US3407791A (en) * | 1967-12-08 | 1968-10-29 | Continental Aviat & Eng Corp | Supply valve assembly for variable compression ratio piston assembly |
-
1987
- 1987-05-04 DE DE19873714762 patent/DE3714762A1/de active Granted
-
1988
- 1988-04-21 DE DE8888106362T patent/DE3865727D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-21 EP EP88106362A patent/EP0289872B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-21 ES ES198888106362T patent/ES2027337T3/es not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3185137A (en) * | 1963-06-26 | 1965-05-25 | Continental Aviat & Eng Corp | Valve mounting and sealing structure |
GB2110791A (en) * | 1981-11-25 | 1983-06-22 | British Internal Combust Eng | Variable compression ratio pistons |
DE3416346A1 (de) * | 1984-05-03 | 1985-11-07 | Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart | Kolben mit veraenderlicher kompressionshoehe fuer verbrennungsmotoren |
WO1986001562A1 (en) * | 1984-08-29 | 1986-03-13 | Dwight Allan Caswell | Controlled variable compression ratio piston for an internal combustion engine |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2244113A (en) * | 1990-05-12 | 1991-11-20 | Daimler Benz Ag | A piston of changeable compression height |
GB2244113B (en) * | 1990-05-12 | 1994-11-02 | Daimler Benz Ag | A piston of changeable compression height |
DE4018344C1 (en) * | 1990-06-08 | 1992-01-02 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Piston for IC-engine - has central section of piston attached to underside of guide ring |
WO2004015256A1 (en) * | 2002-08-09 | 2004-02-19 | Environmental Protection Agency, The United States Of America As Represented By The Secretary | Piston-in-piston variable compression ratio engine |
US6752105B2 (en) | 2002-08-09 | 2004-06-22 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The United States Environmental Protection Agency | Piston-in-piston variable compression ratio engine |
CN102330617A (zh) * | 2011-08-31 | 2012-01-25 | 李钢 | 自适应可变压缩比发动机活塞 |
CN116263127A (zh) * | 2023-01-18 | 2023-06-16 | 杭州海的动力机械股份有限公司 | 一种可变压缩比的发动机 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3714762A1 (de) | 1988-11-24 |
EP0289872B1 (de) | 1991-10-23 |
DE3714762C2 (de) | 1990-08-23 |
ES2027337T3 (es) | 1992-06-01 |
EP0289872A3 (en) | 1990-02-28 |
DE3865727D1 (de) | 1991-11-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3714762C2 (de) | ||
EP3311015B1 (de) | Längenverstellbare pleuelstange | |
DE102013113432B4 (de) | Umschaltventileinheit und Verbrennungsmotor mit einer solchen Umschaltventileinheit | |
AT517217B1 (de) | Längenverstellbare pleuelstange | |
DE60200462T2 (de) | Brennkraftmaschine mit hydraulischer Vorrichtung zur variablen Betätigung der Ventile und Mittel zum Ausgleichen von Volumenänderungen der hydraulischen Flüssigkeit | |
DE102017006755A1 (de) | Motorölzuführvorrichtung, Verfahren zum Schützen eines Ölfilters und Computerprogrammprodukt | |
DE102009048172A1 (de) | Kolben für eine ein veränderbares Kompressionsverhältnis aufweisende Verbrennungskraftmaschine | |
DE69404799T2 (de) | Bremsvorrichtung für eine Brennkraftmaschine | |
AT519802B1 (de) | Ventilmechanismus für eine längenverstellbare Pleuelstange | |
WO2018083256A1 (de) | Längenverstellbare pleuelstange mit einer zylinder-kolben-einheit mit mehreren kolbendichtungen | |
DE19934800A1 (de) | Verfahren zum Steuern des Ausgangsdruckes einer Motorölpumpe | |
EP0455763B1 (de) | Hydraulische ventilsteuervorrichtung für eine mehrzylinder-brennkraftmaschine | |
AT519297B1 (de) | Pleuelstange mit gekapselter Baugruppe zur Längenverstellung | |
DE602004006121T2 (de) | Brennkraftmaschine mit variabler und hydraulischer Ventilsteuerung durch Kipphebel | |
AT521256B1 (de) | Hydraulisches Steuerventil für eine längenverstellbare Pleuelstange mit geteilter Drainage | |
DE1301823B (de) | Sich selbsttaetig hydraulisch einstellendes Spielausgleichselement fuer die Ventilsteuerung von Kolbenbrennkraftmaschinen | |
EP0185915A2 (de) | Kraftstoffeinspritzpumpe für Brennkraftmaschinen | |
DE1914693A1 (de) | Ventilstoessel fuer Motoren mit obenliegender Nockenwelle | |
DE1751703A1 (de) | Kolbenanordnung mit veraenderbarem Kompressionsverhaeltnis | |
AT521269B1 (de) | Hydraulisches Steuerventil für eine längenverstellbare Pleuelstange mit zwei Steuerdruckräumen | |
EP0525284B1 (de) | Hydraulische Ventilspielausgleichseinrichtung für eine Verbrennungskraftmaschine | |
AT519303B1 (de) | Pleuelstange mit Stufenkolben | |
DE1751722C3 (de) | ||
WO2018215093A1 (de) | Einrichtung zur verstellung des hubes eines ventils von verbrennungsmotoren | |
AT521675B1 (de) | Hydraulisches Steuerventil für eine längenverstellbare Pleuelstange mit zwei stirnseitigen Steuerkolben |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A2 Designated state(s): DE ES FR GB IT SE |
|
PUAL | Search report despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A3 Designated state(s): DE ES FR GB IT SE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19900331 |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19910212 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): DE ES FR GB IT SE |
|
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) | ||
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 3865727 Country of ref document: DE Date of ref document: 19911128 |
|
ITF | It: translation for a ep patent filed | ||
EN | Fr: translation not filed | ||
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Ref document number: 2027337 Country of ref document: ES Kind code of ref document: T3 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed | ||
ET | Fr: translation filed |
Free format text: BO 11/92 PAGE 153: ANNULATION |
|
ET | Fr: translation filed | ||
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 19930329 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 19930421 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 19930427 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 19930429 Year of fee payment: 6 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Effective date: 19940421 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Effective date: 19940422 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 19940422 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 19940421 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Effective date: 19941229 |
|
EUG | Se: european patent has lapsed |
Ref document number: 88106362.2 Effective date: 19941110 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FD2A Effective date: 19990405 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20010528 Year of fee payment: 14 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20021101 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED. Effective date: 20050421 |