EP0265726B1

EP0265726B1 - Wärmetauscher

Info

Publication number: EP0265726B1
Application number: EP87114629A
Authority: EP
Inventors: Klaus Hagemeister; Alfred Hueber
Original assignee: MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH
Current assignee: MTU Aero Engines AG
Priority date: 1986-10-20
Filing date: 1987-10-07
Publication date: 1990-09-26
Anticipated expiration: 2007-10-07
Also published as: EP0265726A1; US4800955A; JPS63105397A; JPH0689991B2; DE3635548C1

Description

Bei einem aus der GB-A 2 130 355 bekannten Profilrohr-Wärmetausch der Kreuz-Gegenstrom-Bauweise, bestehend aus einem Kollektiv von Rohrbügeln, die ein geordnetes Matrixfeld bilden, lassen sich im Hinblick auf die Durchströmung zwei Matrix-Bereiche unterscheiden:

Der Bereich der im wesentlichen geradlinigen Schenkel, der den eigentlichen und regulär durchströmten Bereich des Kreuz-Gegenstrom-Wärmetauschers darstellt, und außerdem der bei dieser Bauweise aus konstruktiven Gründen notwendige Bogenbereich, in dem die dem gekrümmten Verlauf der Rohrbögen folgenden Profilrohre von dem außen geradlinig, quer strömenden Fluid (Heißgas) in örtlich unterschiedlicher Richtung umströmt werden.

Die gegenseitige Stellung der Profilrohre im Strömungsfeld der Wärmetauschermatrix wird durch die Erfordernisse der Querströmung im Schenkelbereich der Rohrbügel bestimmt. Diese Zuordnung bleibt auch im Verlaufe der gekrümmten Rohrführung im Bogenbereich erhalten. Da das Außenmedium (Heißgas) jedoch auch hier im wesentlichen der Richtung der Querströmung, wie sie im Schenkelbereich vorherrscht, folgt, trifft es dabei örtlich auf Strömungsquerschnitte, die erheblich von denen des Schenkelbereiches abweichen.
Besonders deutlich wird das beim Vergleich der effektiv offenen Strömungsquerschnitte des regulär durchströmten Schenkelbereiches mit denen im Zenit der Rohrbögen, in dem das Rohrfeld demgegenüber um 90_° gedreht zur Außen- bzw. Heißgasströmung verläuft.
Demzufolge ergibt sich der Nachteil, daß das Heißgas bevorzugt durch den Bogenbereich strömt, wodurch eine unerwünschte Verschiebung der Massenstromverteilung zu Gunsten dieses Bereiches erfolgt.
Die Gründe für diesen Nachteil lassen sich im Detail weiter wie folgt beschreiben:

- Zerlegt man die Querströmung des außen strömenden Heißgases gedanklich in Stromröhren gleichen Querschnitts, so treffen Stromröhren des Bogenbereiches auf effektiv offene Querschnitte, die größer sind als diejenigen im regulär durchströmten Bereich, der durch die geradlinig verlaufenden Matrixstränge charakterisiert ist.
- Im äußeren Gebiet des Bogenbereiches der Matrix ist der Weg der Strömung kürzer (ca. der Länge der Sehne des jeweiligen Bogenabschnittes entsprechend) und daher der Strömungswiderstand geringer.
- Im Bogenbereich sind die hydraulischen Durchmesser der Heißgaspassagen größer und deshalb die Strömungswiderstände vergleichsweise geringer.
- Der Charakter der Wandströmung des Heißgases entlang der Profilrohre ist im Bogenbereich - gegenüber dem regulär durchströmten Bereich - anders, da die Lauflänge der Grenzschicht längs der Profilrohre länger ist. Demgegenüber werden im regulär durchströmten Bereich die Grenzschichten beim Wechsel vom einen umströmten Profil zum in Richtung der Querströmung nachgeordneten weiteren Profil ständig neu aufgebaut.

Ein weiterer wesentlicher Nachteil vorstehend behandelter bekannter Wärmetauscherkonzepte ist es, daß über verhältnismäßig weite Teile des Matrixbogenbereiches kein exakt definierbarer Kreuz-Gegenstrom-Wärmetauschprozeß realisierbar ist.
Bei einem aus der FR-A 52 074 bekannten, für Warm-Wasser-Aufbereitung vorgesehenen Wärmetauscher in Kreuz-Gegenstrom-Bauweise ist eine zeitlich von Sammelrohren U-förmig ins Feuerungsabgas hineinragende Rohrmatrix vorgesehen, deren Rohre in einem im wesentlichen geradschenkeligen Bereich in gleichförmigen verhältnismäßig großen gegenseitigen Abständen und im bogenförmig mittigen Umlenkbereich in verhältnismäßig geringen gleichförmigen gegenseitigen Abständen angeordnet sind. Dieser bekannte Fall sieht ferner als Rohrhalter in räumlich gestaffelt versetzter Anordnung an der Matrix ausgebildete aerodynamische "Schikanen" vor, die in Kombination mit an der Innenseite und an der Außenseite einen Teil des äußeren Matrixbogens umfassenden Abdeckungen eine vorgegebene Zwangsführung von Verbrennungsgas hervorrufen sollen; mithin soll im bekannten Fall eine örtliche Steigerung der Heißgasverweilzeiten erreicht werden, was sich letztlich in einem indifferenten "schlangenlinienförmigen" Heißgasströmungsverlauf an der Matrix äußert; es hat dort also eine ausgeprägtere Richtung der Strömung zum Bogenbereich hin die Vernachlässigung einer "regulären" Strömung an den geradschenkeligen Rohrsträngen der Matrix zur Folge. Die Erzielung einer im Sinne einer Hauptströmungsrichtung quer durchströmbaren Matrix mit gleichförmiger Verteilung der Heißgase auf die Gesamtmatrix unter gleichzeitiger Optimierung des Wärmeaustauschprozesses im Hinblick auf den aerodynamisch "kritischen" Bogenbereich ist aus dem bekannten Fall nicht herleitbar.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Wärmetauscher nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 anzugeben, der insbesondere im Hinblick auf die Ausbildung des bogenförmigen Matrixumlenkbereiches einen vergleichsweise hohen Wärmeaustauschgrad ermöglicht.
Die gestellte Aufgabe ist durch die Merkmale des Kennzeichnungsteils des Patentanspruchs 1 erfindungsgemäß gelöst.
Mit der angegebenen Lösung kann also die eingangs zu Bekanntem erwähnte ungleichförmige Heißgas-Massenstromverteilung zwischen den geradschenkeligen Sektionen und dem bogenförmigen Umlenkbereich der Matrix besonders ausgeprägt vergleichmäßigt werden.
Das quer durch die Matrix strömende Heißgas findet so, insbesondere im Zenit des Bogenbereiches, an diesen Stellen vergleichsweise geringe Durchströmquerschnitte vor und wird deshalb veranlaßt, mehr in die tiefer.liegenden Gebiete des Bogenbereiches - also in Richtung auf die Bügel mit den kleineren Biegeradien - auszuweichen. Damit erfolgt die Durchströmung des Bogenbereiches nicht mehr allein längs der Sehnen der Kreisbögen, sondern es entsteht vorzugsweise an den äußeren Bögen mit größerem Radius - eine starke Querströmungskomponente. Das in diesem Falle besonders stark verdichtete Gebiet im Zenit der betreffenden Rohrbögen, außen, stellt damit den Kern einer nur schwach durchströmten Zone dar.
Diese schwach durchströmte Zone kann - vom äußersten Bogenrand der Profilrohre ausgehend - die natürliche Profilrohrkrümmung etwa pilzförmig entgegengerichtet gekrümmt überschneiden. Bezüglich des bogenförmigen Matrixumlenkbereiches umströmt also die Hauptmasse der heißgase die pilzförmige Zone und fördert somit eine zusätzliche Heißgasquerumströmung der Profilrohre zu Gunsten eines insbesondere auch im äußeren Bogenbereich möglichen Kreuz-Gegenstrom-Wärmetauschprozesses.
Eine weitere vorteilhafte Folge der angegeben Anordnung ist es, daß eine gehäuseseitige Abdeckung oder eine Berandungsleitwand auf ein verhältnismäßig schmales Gebiet im Zenit des bogenförmigen Matrixumlenkbereiches, bzw. der betreffenden Matrixrohrbögen, beschränkt werden kann.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung gehen aus den Patentansprüchen 2 bis 8 hervor.
Anhand der Zeichnungen ist die Erfindung beispielsweise weiter erläutert; es zeigen:

Fig. 1 ein dem Stand der Technik entnehmbares und der vorliegenden Erfindung als Ausgangsbasis dienendes Wärmetauscherkonzept in perspektivischer, schematischer sowie teilweise aufgeschnittener Darstellung,
Fig. 2 die zur Hälfte sowie matrixseitig teilweise durchbrochen dargestellte Frontansicht des Wärmetauschers nach Fig. 1,
Fig. 3 einen gemäß III-III der Fig. 2 gesehenen Teilschnitt geradschenkeliger Abschnitte der Rohrbügel, worin deren reguläre Staffelung verdeutlicht ist,
Fig. 4 einen gemäß IV-IV gesehenen Teilschnitt im bogenförmigen Umlenkbereich liegender Abschnitte der Rohrbügel, nach Fig. 2,
Fig. 5 die Frontansicht einer kompletten rechten Wärmetauscherhälfte in Rohrbügeldetailausbildung und -anordnung für eine erste Ausführungsform der Erfindung mit entlang der Bogenmeridianebene des Umlenkbereiches der Matrix - von innen nach außen gesehen - sich zunehmend verringernder Rohrbügelbeabstandung,
Fig. 6 einen gemäß Schnitt VII-VII der Fig. 5 gesehenen Ausschnitt des bogenförmigen Umlenkbereiches der Matrix, in der Bogenmeridianebene verlaufend,
Fig. 7 die Frontansicht einer kompletten rechten Wärmetauscherhälfte in Rohrbügeldetailausbildung und -anordnung für eine zweite Ausführungsform der Erfindung, unter Einschluß im bogenförmigen Matrixumlenkbereich überwiegend elliptisch gekrümmter Rohrabschnitte und sich dabei - von innen nach außen gesehen - fortlaufend gegenseitig sich verringernden Profilrohrabständen,
Fig. 8 einen gemäß Schnitt IX-IX der Fig. 7 gesehenen Ausschnitt des bogenförmigen Umlenkbereiches der Matrix, in der Bogenmeridianebene der Matrix verlaufend,
Fig. 9 einen der Schnittdarstellung nach Fig. 4 entsprechenden Matrixbogenteilausschnitt, unter Verdeutlichung einer gegenseitigen Rohrbügelabstützung durch gegenseitig profilseitig eingebrachte Ausbauchungen und
Fig. 10 ein für die Ausbauchungsherstellung geeignetes, schematisch dargestelltes Formwerkzeug.

Die Erfindung geht von einem Wärmetauscher nach Fig. 1 aus, der aus zwei im wesentlichen parallel nebeneinander angeordneten Druckluftführungen 1, 2 besteht, die hier z.B. als separate Verteiler- bzw. Sammelrohre ausgebildet sind. Gemäß abgedunkelter Kontur sind die Druckluftführungen 1, 2 am jeweils hinteren Ende verschlossen ausgebildet. Die zeitlich von beiden Druckluftführungen 1, 2 quer gegen die Heißgasströmung H auskragende, aus räumlich ineinander verschachtelten U-förmigen, profilrohrartigen Rohrbügeln zusammengesetzte Matrix 3 besteht aus zunächst geradschenkelig parallel zueinander verlaufenden Matrixsträngen 4, 5, die in einen gemeinsamen bogenförmigen Umlenkbereich 6 übergehen. Im Betrieb wird aufzuheizende Druckluft in die obere Druckluftführung 1 eingespeist (D₁), durchströmt dann die geradschenkeligen Matrixstränge 4 (D₂), worauf sie über den Umlenkbereich 6 umgelenkt wird (D₃) und dann in umgekehrter Strömungsrichtung die geradschenkeligen Matrixsträngen 5 durchströmt (D₄), aus denen sie über die untere Druckluftführung 2 in aufgeheiztem Zustand abströmt (Ds), um einem geeigneten Verbraucher, z.B. der Brennkammer eines Gasturbinentriebwerkes, zugeführt zu werden.
Abweichend von Fig. 1 wäre die Erfindung auch bei einem Wärmetauscher praktikabel, bei dem die zuvor genannten Druckluftführungen in ein gemeinsames Sammelrohr oder Verteilerrohr integriert sind, von dem die Matrix beidseitig U-förmig auskragt.
Unter Hinweis auf Fig. 1, 2, 3 und 4 sind die Rohrbügel im bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix 3 in geringerem gegenseitigen Abstand angerodnet (Fig. 4) als in den geradschenkelig verlaufenden Matrixsträngen, z.B. 4, Fig. 2 und 3.
Es ergibt sich dabei gemäß Fig. 2 eine Anordnung, bei der die Rohrbügel bezüglich der geradschenkeligen Rohrabschnitte 4₁, 4₂ bis 4₁₀ bzw. 5₁, 5₂ bis 5₁₀ sowie bezüglich der den bogenförmigen Umlenkbereich 6 definierenden Rohrabschnitte 6₁, 6₂ bis 6₁o jeweils in einer gemeinsamen Ebene übereinander gestaffelt angeordnet sind; diese Ebene kann im allgemeinen als eine quer zu den Rohrführungen 1, 2 (bzw. Sammel- und Verteilerrohren) verlaufende, also als "Querebene" definiert werden. In einer gemeinsamen Bogenmeridianebene des Umlenkbereiches 6, also in einer Ebene, die dem Schnitt IV-IV (Fig. 2) folgt, sind die Rohrabschnitte 6₁, 6₂ bis 6₁₀ in geringeren gegenseitigen Abständen übereinander gestaffelt angeordnet als die Rohrabschnitte 4₁, 4₂ bis 4₁₀ bzw. 5₁, 5₂ bis 5₁o in den geradschenkelig verlaufenden Matrixsträngen 4, 5. Gemäß Fig. 2 ist ferner erkennbar, daß die Rohrbügel bezüglich der im bogenförmigen Umlenkbereich 6 enthaltenen Rohrabschnitte 6₁, 6₂ bis 6₁₀ über- bzw. nebeneinander angeordnet sind.
Genau genommen, besteht gemäß Fig. 2 der bogenförmige Umlenkbereich 6 aus halbkreisförmig gekrümmten, von außen nach innen fortlaufend mit 6₁, 6₂ bis 6₁₀ bezifferten Rohrabschnitten; dabei sind die den letzteren jeweils zugeordneten Kreismittelpunkte K₁, K₂ bis K₁₀ bezeichnet und entsprechend der Rohrbeabstandung im Bogenbereich sowie mit Rücksicht auf eine von außen nach innen abnehmende Bogenradiusverriegelung - jeweils pro Querebene - auf einer gemeinsamen Geraden S fortlaufend nach außen verschoben. Nach Fig. 2 sind also die Kreismittelpunkte Ki, K₂ usw. bis Kio in fortlaufend gleichen Abständen auf der Geraden G angeordnet.
Aus Fig. 2 ist also erkennbar, daß die gekrümmten Rohrabschnitte 6₁, 6₂ usw. bis 6₁o geometrisch kontinuierlich fluchtend in die zugehörigen geradschenkeligen Rohrabschnitte 4₁, 4₂ bis 4₁₀ bzw. 5₁, 5₂, bis 5₁₀ übergehen; ferner ist aus Fig. 2 ein bezüglich der geradschenkeligen Profilrohrsektionen (4₁ usw. bzw. 5₁ usw.) - von außen nach innen - zunehmender Profilrohrlängengewinn erkennbar, der sich aus der erwähnten fortlaufenden Kreismittelpunktsverschiebung ergibt; mithin liegen in Fig. 2 gleichförmig schräg verlaufende Rohrbasen R, R_' vor, die unter jeweils gleichen Neigungswinkeln γ, β gegenüber einer Senkrechten S angestellt sind, die den auf der Geraden G liegenden Kreismittelpunkt K₁ schneidet und ferner durch die gemeinsamen Schnittpunke 8₁, S₂ der Rohrbasen R, R' mit dem mittleren Kreisbogen M des am weitesten außen liegenden Rohrbogenabschnitts 6₁ hindurchgeht.
Gemäß Fig. 3 und 4 greifen die Rohrabschnitte 4₁, 4₂, 4₁', 4₁", 4₂", der geradschenkeligen Matrixstränge, z.B. 4, und die mit diesem verbundenen zugehörigen Rohrabschnitte 6₁, 6₂, 6₁'; 6₁", 6₂", des Umlenkbereiches 6 jeweils räumlich verschachtelt ineinander: Unter Zugrundelegung einer jeweils gleichen seitlichen Profilrohrbeabstandung ergibt sich gegenüber Fig. 3 (Durchströmfläche F1) die in Fig. 4 verringerte Heißgasdurchströmfläche F₂. Mit anderen Worten verkörpert Fig. 3 die reguläre und Fig. 4 die sich dabei ergebende engere Profilrohrstaffelung mit entlang der Bogenmeridianebene (Schnitt IV-IV-Fig. 2) gleichförmigem gegenseitigen Rohrabstand im Umlenkbereich 6.
Unter Anwendung der gleichen Bezugszeichen gemäß Fig. 1 und 2 verkörpert Fig. 5 eine erste Ausführungsform der Erfindung mit den daraus resultierenden Auswirkungen auf die Heißgasströmung. Hierzu sei kurz auf die eingangs bereits erwähnten nachteilhaften Kriterien bekannter Wärmetauscherkonzepte im Wege der Nomenklatur nach Fig. 1 eingegangen.
Reguläre optimale Heißgasdurchströmverhältnisse können hierbei lediglich bezüglich der blockartig, geradlinig quer gegen die Heißgasströmung H auskragenden Matrixprofilrohrreihen 4, 5 (Fig. 1) zugrunde gelegt werden. In diesen örtlichen Matrixbereichen sind die einzelnen Profilrohre (U-förmige Rohrbügel) unter Gewährleistung einer vorgegebenen einwandfreien gleichförmigen Heißgasversperrung sowie Heißgasdrosselung gleichförmig verschachtelt zueinander angeordnet; die Profilrohrreihen sind also im Rahmen eines einwandfreien Kreuz-Gegenstrom-Wärmetauschprozesses vom Heißgasstrom H umströmbar.
Infolge der eingangs zu Bekanntem beschriebenen Profilrohranordnung im bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix 3 ist dort die Heißgasdrosselung verhältnismäßig gering, es ergibt sich ein Ungleichgewicht hinsichtlich der Heißgas-Massenstromdichte zwischen dem Umlenkbereich 6 und den geradschenkelig verlaufenden Profilrohrreihen 4, 5; der Wärmetauschprozeß Heißgas/Druckluft ist im Umlenkbereich 6 verhältnismäßig ungünstig. Im Bestreben, die Heißgasströmung, zumindest dem Bogenverlauf folgend, an den Profilen entlangströmen zu lassen, wird eine verhältnismäßig lange bogenseitige Berandung erforderlich.
Ferner können die aus dem bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix 3 (Fig. 1) mit verhältnismäßig großer Strömungsgeschwindigkeit abfließenden Heißgasanteile die Heißgasabströmung aus der übrigen Matrix mit den überwiegend geradschenkeligem Matrixsträngen beeinträchtigen (Mischturbulenzen).
Ein konkretes Ausführungsbeispiel der Erfindung hierzu ergibt sich aus den Fig. 5 und 6, wonach die zu den Rohrbügeln gehörenden, den bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix definierenden Rohrabschnitte 6₁, 6₂ usw. bis 6₁o in der durch den bogenmeridianen Schnitt VII-VII der Fig. 5 in Fig. 6 wiedergegebenen Weise, in Richtung vom innersten Profilrohrbügel mit dem kleinsten Krümmungsbogen (Rohrabschnitt 6₁₀) auf einen äußersten Profilrohrbügel mit dem größten Krümmungsbogen (Profilrohrabschnitt 6₁), in sich fortlaufend verringerndem gegenseitigen Abständen in jeweils parallel zueinander verlaufenden Ebenen übereinander liegen. Dabei sind die jeweils einem Profilrohrfeld gemäß Fig. 6 zugehörigen Kreismittelpunkte - in Zuordnung zu den bogenförmigen Rohrabschnitten 6₁, 6₂ und 6₁₀ mit K₁, K₂ bis K₁₀ auf der Geraden G aufgetragen. Im Gegensatz zu Fig. 2 sind in Fig. 5 die Rohrbasen R, R' entsprechend der zunehmenden Mittelpunktsverdichtung (K₁ nach K_io) leicht kontinuierlich bogenförmig verlaufend sowie etwa im Sinne von Fig. 2 schräg zur Senkrechten S angestellt.
Es ist Fig. 5 und 6 eine Ausgestaltung des Grundgedankens der Erfindung (Anspruch 1), wonach im bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix 3 die weiter außen liegenden, mit vergleichsweise großen Biegeradien ausgestatteten Rohrabschnitte 6₁, 6₂ bzw. 6_1", 62", der Rohrbügel stärker ineinander verschachtelt, und damit in geringerem gegenseitigen Abstand angeordnet sind als die mit den vergleichsweise kleinen Biegeradien ausgestatteten inneren Rohrabschnitt 6₉, 6₁₀ bzw. 6_9", 6_10" (Fig. 6).
Gemäß der bogenmeridianen Schnittdarstellung des verschachtelt ineinandergreifenden Profilrohrfeldes nach Fig. 6 verkörpern z.B. die schwarz aufscheinenden Heißgasdurchströmflächen H_f1 (innerer Teil des Umlenkbereichs 6) sowie H_f2 (äußerer Teil des Umlenkbereichs 6) die von innen nach außen sich kontinuierlich fortsetzende Heißgasdurchströmflächenverringerung.
Im Rahmen des durch die Fig. 5 und 6 verkörperten Erfindungsgegenstandes kann eine im wesentlichen zentrisch die Profilrohrkrümmung im Bogenbereich entgegengerichtet gekrümmt überschneidende, hier durch Überkreuz-Schraffur verdeutlichte schwach vom Heißgas durchströmte Zone 7 ausgebildet werden. Im Gegensatz zum beschriebenen Stand der Technik kann also gemäß Fig. 5 auch der wesentlichste Teil des bogenförmigen Matrixumlenkbereiches 6 gemäß Pfeilfolge Hi, H₂, H₃ vom Heißgas 30 durchströmt werden, daß ein Kreuz-Gegenstrom-Wärmetauschprozeß möglich ist, und zwar dies als Folge der örtlichen gegenseitigen Heißgasdurchström-Querschnittsverringerung (Fig. 6), die wiederum die schwach durchströmte Zone 7 und damit den bogenseitig nach innen ausgebeulten Heißgasströmungsverlauf H₁, H₂, H₃ nach sich zieht. Zugleich kann das eingangs zu Bekanntem erwähnte Ungleichgewicht der Massenstromdichte zwischen dem bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix 3 und geradschenkeligen Matrixsträngen 4, 5 (Profilrohrabschnitte 4₁, 4₂ bis 4₁₀ bzw. 5₁, 5₂ bis 5₁₀) im wesentlichen beseitigt und eine ungestöre, homogene Durchströmung der gesamten Matrix 3 bei gleichzeitig ferner im wesentlichen gleichen Abströmgeschwindigkeiten sämtlicher Heißgasanteile aus der Matrix 3 erzielt werden (Heißgasflußfolge H₁, H₂, Hs, H₄, H₅).
Gemäß Fig. 5 kann eine z.B. als mittelbarer oder unmittelbarer Bestandteil eines die Heißgase führenden Gehäuses ausgebildete Berandung 8 entlang der äußeren Rohrbögen 6₁ der Matrix 3 verhältnismäßig kurz, d.h. im Bogensinne verlaufend kurz, ausgeführt werden, während z.B. das Gehäuse 10 parallel zur Heißgashauptströmungsrichtung H verlaufen kann.
Wie beispielsweise in Fig. 5 durch schematische Zuordnung gestrichelt repräsentiert, kann die im Bogensinne verhältnismäßig kurz ausführbare bzw. von geringer lichter Breite ausgeführte Berandung 8 über eine stützkraftübertragende Bauteilhalterung 9 beweglich am benachbarten Wärmetauschergehäuse 10 aufgehängt ist; dabei können besondere Heißgasabsperrdichtungen zwischen Berandung 8 und Gehäuse 10 vorgesehen sein, die mittelbar oder unmittelbar bewegungskompensatorisch mit der Bauteilhalterung 9 zusammenwirken können. Im übrigen kann die Bauteilhalterung 9 selbst die notwendige Heißgasabsperrung zwischen Berandung 8 und Gehäuse 10 bewirken.
Abweichend von Fig. 5 kann auch eine längs geteilte, aus zwei Schalenelemente bestehenden Bogenberandung vorgesehen sein, die sich mittels bewegungskompensatorischer Bauteilhalterungsmittel am Wärmetauschergehäuse abstützen kann.
In nicht weiter dargestellter Weise wäre die Erfindung auch dann realisierbar, wenn die Rohrbügel in der gemeinsamen Bogenmeridianebene des Matrixumlenkbereichs, in Richtung vom jeweils innersten Profilrohrbügel mit dem kleinsten Krümmungsbogen, zunächst in einem fortlaufend verhältnismäßig großen und dann in einem verhältnismäßig kleinen gleichmäßigen gegenseitigen Abstand in jeweils parallel zueinander verlaufenden Ebenen übereinanderliegen.
Beim Ausführungsbeispiel nach Fig. 7 und 8 wird z.B. der jeweils am weitesten innen liegende gekrümmte Rohrabschnitt 6₁₀ kreisförmig ausgebildet, während die hierauf folgenden Rohrabschnitte 6₉, 6₈ bis 6₁ elliptisch gekrümmt sind, wobei sämtlichen Rohrabschnitten 6₁o bis 6₁ auf den betreffend zugehörigen Geraden G ein gleicher Mittelpunkt M zugeordnet ist. In Fig. 7 und 8 wird also die jeweils große Achse (A) der elliptisch gekrümmten Rohrabschnitte durch die gleichmäßige Profilbeabstandung in den geradschenkeligen Matrixsträngen 4, 5 (Rohrabschnitte 4₁, 4₂ bis 4₁₀ bzw. 5₁, 5₂ bis 5₁₀) vorgegeben und deren jeweils kleine Achse (B) durch die gewählte (Profil-) Rohrbügelbeabstandung in der Bogenmeridianebene (Schnitt IX-IX); dabei ist in Fig. 7 und 8 also eine im bogenförmigen Matrixumlenkbereich 6 von innen nach außen hin sich fortlaufend verringernde gegenseitige Rohrbügelbeabstandung vorgesehen, was gemäß Fig. 8 - ähnlich Fig. 6 zu der örtlichen, von außen nach innen gesehen, sich stetig fortsetzenden Heißdurchströmflächenverringerung führt und auch hier wiederum symbolisch durch innere, verhältnismäßig große (H_fi) und eine äußere, verhältnismäßig kleine Heißgasdurchströmfläche H_f2 verdeutlicht ist.
Aufgrund der in Fig. 7 und 8 angegebenen Bauweise kann gegenüber den Ausführungsformen nach Fig. 2 bis 6 - bei äquivalenter Matrixbaulänge und -breite - das den Umlenkbereich 6 der Matrix 3 ausbildende Matrixvolumen (Rohrabschnitte 6₁ bis 6₁₀) verringert werden bei zugleich insgesamt vergrößerter Baulänge der geradschenkeligen Matrixstränge 4, 5 mit den Rohrabschnitten 4₁ bis 4₁₀ bzw. 5₁ bis 5₁₀.
Für Fig. 7 und 8 kann eine mit Fig. 5 etwa vergleichbare Heißgasdurchströmung zugrunde gelegt werden in Verbindung mit einer vom äußeren Bogenrand aus etwa pilzförmig gegen die vorhandene Profilrohrkrümmung nach innen sich auskrümmenden schwach durchströmten Zone.
Gemäß Fig. 2, 5 und 7 kann die Bogenmeridianebene bzw. deren Verlängerung in sich mittig sowie parallel zwischen den beiden geradschenkeligen Matrixsträngen 4, 5 (Fig. 1) erstrecken, wobei die die Kreismittelpunkte K₁, K₂, K₆ enthaltenden Geraden G (Fig. 2 und 5) oder die einen oder kleinen Achsen B (Fig. 7), welche den elliptisch gekrümmten bzw. halbelliptischen Profilrohrabschnitten 6₁ bis 6₁₀ zugehörig sind, in dieser Ebene liegen.
Wie ferner aus den Fig. 3, 4, 6 und 8 entnehmbar, weisen die Rohrbügel einen jeweils gleichförmigen, länglich ovalen Profilrohrquerschnitt auf.
Die erfindungsgemäße engere Staffelung des Profilrohrfeldes im Zenit des Bogenbereiches erlaubt in vorteilhafter Weise auch die Lösung des mechanischen Problems, im Betrieb des Wärmetauschers die vorgegebenen Abstände zwischen den Profilrohren einzuhalten. Ohne besondere diesbezügliche Maßnahmen können die Bogenbereiche der Rohrbügel in Querrichtung leicht aus ihrer Normallage ausgelenkt werden, denn eine solche elastische Bewegung bewirkt Biegung des Profilrohres um die Achse seines geringsten Biegewiderstandsmomentes. Die aus dieser Bewegung heraus möglichen Querschwingungen der Rohrbügel können die Außenströmung und deren Wärmeaustausch empfindlich stören und sollen daher vermieden werden. Dazu ist es erforderlich, die Profilrohre auch im Bogenbereich aneinander abzustützen. Diese Abstützung darf das Grundprinzip dieser Wärmetauscherbauart nicht verletzen, nach dem sich jeder individuelle Rohrbügel ohne Zwang frei in der Länge ausdehnen können soll. Andererseits sollte eine Abstützung in diesem Bereich die Querschnitte für die längsgerichtete Durchströmung nicht versperren.
Zur Erfüllung dieser Forderungen wird in weiterer Ausgestaltung der Erfindung vorgeschlagen, daß die den bogenförmigen Umlenkbereich 6 der Matrix 3 ausbildenden Rohrabschnitte 6₁, 6₂; 6_1", 6₂ (Fig. 10) im Bereich bzw. in der Bogenmeridianebene mittels profilendseitig eingebrachter Ausbauchungen 10 gegeneinander abgestützt sind; dazu können die den bogenförmigen Umlenkbereich ausbildenden Rohrabschnitte, z.B. örtlich, im Zenit des Bogens, über ihre Spitzen in Richtung ihrer größeren Achse gestaucht werden, und zwar in dem Maße, daß die Flanken in kontrollierter Weise zeitlich nach außen ausbeulen (Ausbauchungen 10). Dieser Vorgang wird mit Hilfe von Spezialwerkzeugen ausgeführt, so daß die Form des gestauchten Profilabschnittes präzise und wiederholbar erzeugt wird. Die Werkzeuge 11, 12 können wie in Fig. 11 gezeigt gestaltet sein.
Beim Zusammenfügen der solcherart behandelten Profilrohrbügel zu der jeweiligen Bogenkonfiguration entsteht in diesem Bereich eine Packung, wie in Fig. 10 dargestellt. Damit werden die genannten Bedingungen für die gegenseitige Abstützung der Profilrohrbügel erfüllt. Bei Bedarf können die Berührungsstellen der Profiloberflächen mit einer Verschleißschutzschicht versehen werden.

Claims

1. Wärmetauscher, der aus einer quer gegen eine Heißgasströmung (H) auskragenden, aus räumlich ineinander verschachtelten U-förmigen Rohrbügeln (4₁, 6₁; 4₂, 6₂; 4₁₀, 6₁0) zusammengesetzten Matrix (3) besteht, die über zwei geradschenkelige, in einen bogenförmigen Umlenkbereich (6) auslaufende Matrixstränge (4, 5') an zwei im wesentlichen parallel nebeneinander und quer zur Matrix angeordnete Druckluft-Rohrführungen (1, 2) angeschlossen ist, wobei eine Kreuz-Gegenstrom-Führung der Medien entsteht und bei dem die Rohrbügel im bogenförmigen Umlenkbereich der Matrix in geringerem gegenseitigen Abstand angeordnet sind als in den geradschenkelig verlaufenden Matrixsträngen (4, 5), in denen die zugehörigen Rohrabschnitte (4₁, 4₁₀; 5₁, 5₁₀) in gleichförmigem gegenseitigen Abstand angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, daß im bogenförmigen Umlenkbereich (6) der Matrix (3) die weiter außen liegenden, mit vergleichsweise großen Biegeradien ausgestatteten Rohrabschnitte (6₁, 6₂, 6₃) der Rohrbügel stärker in einander verschachtelt, und damit in geringerem gegenseitigen Abstand angeordnet sind als die mit den vergleichsweise kleinen Biegeradien ausgestatteten inneren Rohrabschnitte (6₈, 6₉, 6₁₀).

2. Wärmetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrbügel in der gemeinsamen Bogenmeridianebene des Umlenkbereichs (6), in Richtung vom innersten Profilrohrabschnitt (6₁₀) mit dem kleinsten Krümmungsbogen auf den äußersten Rohrabschnitt (6₁) mit dem größtem Krümmungsbogen, in sich fortlaufend verringerndem gegenseitigen Abstand in jeweils parallel zueinander verlaufenden Ebenen übereinanderliegen.

3. Wärmetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrbügel in der gemeinsamen Bogenmeridianebene des Umlenkbereichs, in Richtung vom innersten Profilrohrabschnitt mit dem kleinsten Krümmungsbogen auf den äußersten Profilrohrabschnitt mit dem größten Krümmungsbogen, zunächst in einem fortlaufend verhältnismäßig großen und dann in einem verhältnismäßig kleinen gleichmäßigen gegenseitigen Abstand in jeweils parallel zueinander verlaufenden Ebenen übereinanderliegen.

4. Wärmetauscher nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der bogenförmige Matrixumlenkbereich (6) aus halbkreisförmig gekrümmten Rohrabschnitten (6₁, 6₂, 6₁₀) besteht, deren Kreismittelpunkte (Ki, K₂, K_io) entsprechend der unterschiedlichen gegenseitigen Rohrbeabstandung sowie, mit Rücksicht auf die dabei von außen nach innen abnehmende Bogenradiusverringerung, jeweils auf einer gemeinsamen Geraden (G) fortlaufend nach außen verschoben sind.

5. Wärmetauscher nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der bogenförmige Matrixumlenkbereich aus kreisförmig und/oder elliptisch gekrümmten Rohrabschnitten (6₁, 6e, 6^g, 6₁₀) mit jeweils gleichem Mittelpunkt (M) besteht, deren jeweils eine oder große Achse (A) durch die gleichförmige gegenseitige Rohrbügelbeabstandung in der geradschenkeligen Matrixsträngen (4, 5) vorgegeben ist und deren jeweils andere oder kleine Achse (B) durch die unterschiedliche gegenseitige Rohrbügelbeabstandung in der Bogenmeridianebene vorgegeben ist.

6. Wärmetauscher nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Bogenmeridianebene bzw. deren Verlängerung sich mittig sowie parallel zwischen den beiden geradschenkeligen Matrixsträngen (4, 5) erstreckt, wobei die die Kreismittelpunkte (K₁, K₂, K_io) enthaltenden Geraden (G) oder die einen oder kleinen Achsen (B), welche den elliptisch gekrümmten bzw. halbelliptischen Profilrohrabschnitten (6₁, 6₈, 6₉, 6₁₀) zugehörig sind, auf der verlängerten Bogenmeridianebene liegen.

7. Wärmetauscher nach einer oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrbügel einen jeweils gleichförmigen, länglich ovalen Profilrohrquerschnitt aufweisen.

8. Wärmetauscher nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die den bogenförmigen Umlenkbereich (6) der Matrix (3) ausbildenden Rohrabschnitte (6₁, 6₂, 6_1", 6_2") im Bereich bzw. in der Bogenmeridianebene mittels profilendseitig eingebrachter Ausbauchungen (10) gegeneinander abgestützt sind.