EP0143727B1 - Alliages à base d'aluminium présentant une grande stabilité à chaud - Google Patents
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Classifications
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Definitions
- the invention relates to Al-based alloys with high heat stability.
- Alloys based on AI are known which exhibit good hot stability, in particular those described in French patent application FR 2 190 553 or US patent 4 347 076.
- alloys based are described. of AI containing from 3 to 15% (by weight) of transition element belonging to the group Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Fe, Zr, Nb and Mo. However, these only keep a hardness lower than 190 Vickers units, for durations of 1 week at temperatures lower than or equal to 400 ° C.
- the invention relates to Al alloys whose heat stability is significantly higher.
- the alloys according to the invention contain, in addition to the Al and the inevitable processing impurities, at least 5 to 20% (by weight) of Fe, and more than 0.05% Ni and 0.5% Mo.
- the sum of the Ni + Mo contents must not exceed 8%, so as not to exceed the retention capacity of the alloying elements during rapid solidification (> 10 4 ° C / second) of the alloy.
- the% Mo /% Ni ratio must be greater than 0.5 to obtain the desired hot stability. This stability is very much greater than that which a separate addition of Ni or Mo could confer; this point will be illustrated by examples.
- One (or more) other refractory element (s) from the group Mn, Si, Ti, Hf, Zr, Nb, V can be added to this basic composition, for an overall content of less than 5%. weight.
- the alloys of preferred compositions individually or in combination from 5 to 10% Fe, a ratio 0.5 ⁇ - K 2 and / or an Ni content of Mo ⁇ 1%.
- the alloys were produced in the form of a ribbon 1 to 5 min ⁇ 20 to 40 ⁇ m, by rapid solidification on a steel casting wheel, driven at a tangential speed of 45 m / second.
- alloys 2, 7, 8 which are outside the scope of the invention have poor heat stability, relative to the other alloys according to the invention.
- a minimum quantity of nickel (and of Mo) is essential in order to obtain the good heat resistance properties: the preferred compositions (4, 5, 6 ) have optimal hot characteristics.
- Table III gives the characteristics of hot resistance for longer-lasting holdings of the alloys (4 to 6) at 400 ° C.
- alloy 4 has precipitation in semi-coherent platelets while in the alloy 8, the precipitation already consists of incoherent globules of phase type Al 9 FeNi.
- the thermal stability of alloy 4 is associated with the slower decomposition kinetics observed on this alloy.
- the alloys according to the invention may be used for parts of turbomachines operating at temperatures below 350 ° C for fairly long periods or operating at higher temperature for fairly short periods (missile bodies).
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Description
- L'invention concerne des alliages à base d'Al présentant une grande stabilité à chaud.
- On connaît des alliages à base d'AI qui présentent une bonne stabilité à chaud, en particulier ceux décrits dans la demande de brevet français FR 2 190 553 ou le brevet US 4 347 076. Dans la demande française, sont décrits des alliages à base d'AI contenant de 3 à 15% (en poids) d'élément de transition appartenant au groupe Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Fe, Zr, Nb et Mo. Cependant, ceux-ci ne conservent qu'une dureté inférieure à 190 unités Vickers, pour des durées de maintien de 1 semaine à des températures inférieures ou égales à 400°C.
- Dans le brevet US 4 347 076 sont décrits des alliages à base d'Al contenant de 5 à 16% (en poids) d'éléments de transition du groupe Fe, Cr, Ni, Co, Mn, V, Ti, Zr, Mo, W et B avec Mn + V + Ti + Zr + Mo + W K 5% et B K 1 %. Ces alliages n'atteignent que des duretés inférieures à 240 unités Vickers après un traitement de 1 h 30 mn à 400°C.
- L'invention concerne des alliages d'Al dont la stabilité à chaud est notablement supérieure. Les alliages selon l'invention contiennent, outre l'Al et les impuretés d'élaboration inévitables, au moins de 5 à 20% (en poids) de Fe, et plus de 0,05% Ni et 0,5% Mo.
- Il a été trouvé que la somme des teneurs en Ni + Mo ne doit pas excéder 8%, de manière à ne pas dépasser la capacité de rétention des éléments d'alliages lors d'une solidification rapide (> 104 °C/seconde) de l'alliage. De plus, le rapport % Mo/% Ni doit être supérieur à 0,5 pour obtenir la stabilité à chaud désirée. Cette stabilité est très largement supérieure à celle que pourrait conférer une addition séparée de Ni ou de Mo; ce point sera illustré par des exemples.
- On peut ajouter à cette composition de base un (ou plusieurs) autre(s) élément(s) réfractaire(s) du groupe Mn, Si, Ti, Hf, Zr, Nb, V, pour une teneur globale inférieure à 5% en poids.
- Les alliages de compositions préférentielles comportent individuellement ou en combinaison de 5 à Mo 10% Fe, un rapport 0,5 ≤ - K 2 et/ou une teneur Ni en Mo ≥ 1%.
- Ces alliages obtenus par solidification rapide (> 104 °C/seconde), par tout moyen connu, présentent à l'état brut de solidification soit une structure monophasée (solution solide sursaturée à base d'AI) soit une structure particulière constituée de cette solution solide à base d'Al et d'une fine précipitation de type eutectoïde, d'une phase (que nous appele- rons µ) d'aspect filiforme dont la largeur, sur coupe micrographique, est de l'ordre de 5 à 50 nm. Cette phase µ, contient au moins 1 % en poids de Ni et 1 % de Mo. Cette phase µ, microcristalline possède les distances interréticulaires suivantes:
- 0,38 - 0,203 à 0,211 - 0,147 - 0,125 - 0,107 nm
- Cette précipitation est particulièrement stable lors des maintiens à chaud, ce qui explique les propriétés ainsi obtenues. Lors de ces maintiens, la phase µ, se décompose progressivement en plaquettes semico- hérentes (phase µ') puis en globules incohérents ayant la structure du composé AlgFeNi.
- L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples suivants et figures suivantes:
- La figure 1 représente l'évolution de la dureté des alliages après maintien de 10 mn à diverses températures.
- La figure 2 représente, au grossissement 31000, la microstructure de l'alliage 8 après maintien de 10 mn à 400°C.
- La figure 3 représente, au grossissement 31000, la microstructure de l'alliage 4 après maintien de 10 mn à 400°C.
- Les alliages dont les compositions pondérales sont reportées au tableau 1, ont été élaborés sous forme de ruban 1 à 5 mn x 20 à 40 µm, par solidification rapide sur une roue de coulée en acier, animée d'une vitesse tangentielle de 45 m/seconde.
- Ces alliages ont été portés 10 mn à différentes températures, entre 300 et 500°C et les mesures de microdureté Vickers sous 10 g ont été effectuées. Les résultats (moyenne de 6 essais) en sont reportés au tableau Il et représentés graphiquement sur la figure 1.
- On peut constater que les alliages 2, 7, 8 qui sont hors du domaine de l'invention présentent une stabilité à chaud médiocre, relativement aux autres alliages conformes à l'invention. De plus, comme le montrent les essais effectués sur l'alliage 7 (et 8), une quantité minimale de nickel (et de Mo) est indispensable pour obtenir les bonnes propriétés de résistance à chaud: les compositions préférentielles (4, 5, 6) présentent les caractéristiques à chaud optimales.
- Le tableau III donne les caractéristiques de résistance à chaud pour des maintiens de plus longue durée des alliages (4 à 6) à 400°C.
- On remarque que sur les figures 2 et 3, pour une même température de maintien, l'alliage 4 présente une précipitation en plaquettes semi-cohérentes alors que dans l'alliage 8, la précipitation est déjà constituée de globules incohérents de phase type Al9FeNi. La stabilité thermique de l'alliage 4 est associée à la cinétique de décomposition plus lente observée sur cet alliage.
- Les alliages selon l'invention pourront être utilisés pour des parties de turbomachines fonctionnant à des températures inférieures à 350°C pendant d'assez longues durées ou fonctionnant à température plus élevée pendant des durées assez courtes (corps de missiles).
- Ils peuvent également être utilisés sous forme de revêtement sur des substrats de nature différente, et, éventuellement durcis par traitement laser ou bombardement électronique.
sa structure étant probablement cubique complexe. La taille des cristallites de cette phase µ, est de l'ordre de 1 nm ce qui se traduit par l'existence de plusieurs anneaux larges et diffus sur les clichés de diffraction électronique. Les distances interréticulaires sont les distances de divers plans d'atomes du réseau cristallin, déterminées par radiocristallographie.
Claims (10)
1. Alliage à base d'Al caractérisé en ce qu'il contient (en poids %) 
et éventuellement jusqu'à 5% au total d'un (ou plusieurs) élément(s) du groupe Si, Mn, Ti, Hf, Zr, V, Nb, reste AI et impuretés inévitables.
2. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce que
5 ≤ Fe ≤ 10.
5 ≤ Fe ≤ 10.
3. Alliage selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que
Mo/Ni ≤ 2.
Mo/Ni ≤ 2.
4. Alliage selon l'une des revendications 2 à 3, caractérisé en ce que
Mo ≥ 1.
Mo ≥ 1.
5. Alliage selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'à l'état brut de solidification, la structure est une solution solide sursaturée à base d'Al.
6. Alliage selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte à l'état brut de solidification, outre la solution solide, une phase cristalline dont les distances interréticulaires déterminées à partir de clichés de diffraction sont:
0, 38 - 0,203 à 0,211 - 0,147 - 0,125 - 0,107 nm.
7. Alliage selon la revendication 6, caractérisé en ce que la phase cristalline contient au moins 1 % en poids de Ni et 1 % en poids de Mo.
8. Alliage selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce qu'à l'état brut de solidification, la grosseur des grains de la phase cristalline est de l'ordre de 1 nm.
9. Alliage selon la revendication 8, caractérisé en ce que la phase microcristalline forme un réseau filiforme dont la largeur, sur coupe micrographique, est comprise entre 5 et 50 nm.
10. Procédé d'obtention d'un alliage suivant l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la vitesse de solidification est supérieure à 104 °C/seconde.
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