FR2458596A1 - Alliages ferreux a structure ordonnee longue, articles manufactures a partir de ces alliages et leur procede de fabrication - Google Patents

Abstract

ALLIAGE A STRUCTURE ORDONNEE LONGUE, ARTICLES USINES A PARTIR DE CET ALLIAGE ET PROCEDE POUR L'USINAGE DE CES ARTICLES. L'ALLIAGE ORDONNE SELON L'INVENTION CONSISTE ESSENTIELLEMENT EN 22 A 23 DE V, 35 A 50 DE FE, 0 A 22 DE CO ET 19 A 40 DE NI. ON LE TRAVAILLE AU-DESSUS OU AU-DESSOUS DE SA TEMPERATURE CRITIQUE ORDRE-DESORDRE ET ON SOUMET ENSUITE L'ARTICLE OUVRE A UN RECUIT SUFFISANT POUR LUI CONFERER UNE STRUCTURE ORDONNEE LONGUE.

Description

*458596

La présente invention se rapporte d'une manière géné-

rale à des alliages à structure ordonnée longue des métaux de transi-

tion V, Fe, Ni et Co et plus précisément à des alliages à structure

ordonnée longue du type AB3.

Les alliages à structure ordonnée longue sont analogues à des composés intermétalliques dont les atomes sont disposés en ordre au-dessous d'une température critique de transition ordre-désordre T.

L'expression "structure ordonnée longue" s'applique à des alliages pré-

sentant une structure ordonnée qui s'étend sur une distance supérieure à 100 atomes environ dans une région isolée. Les avantages principaux des alliages à structure ordonnée longue résident dans leur résistance

et leurs stabilité aux températures élevées. Aux températures infé-

rieutres à TC, la structure ordonnée de l'alliage a l'énergie libre la

plus basse. Un alliage ordonné peut supporter des températures infé-

rieures à TC pendant des durées indéfinies sans modification appré-

ciable de composition ni changement de phases. Au-dessus de TC cepen-

dant, on constate une diminution importante de la résistance à la trac-

tion de ces alliages, en raison de l'effet de passage au désordre.

Dans la technique antérieure, le principal inconvénient rencontré dans les alliages à structure ordonnée longue résidait dans leur extrême fragilité. Par suite, on ne pouvait pas les utiliser comme matériaux

de construction pour les applications à haute température. Une excep-

tion notable réside dans l'alliage ductile à structure ordonnée longue décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059. Les

alliages décrits dans ce brevet sont des alliages à base de Co pré-

sentant la composition nominale V (Co, Fe)3 ou V (Co, Fe, Ni)3 avec 22 à 23% de V,'14 à 30% de Fe, le solde consistant en Co ou Co et Ni,

et une densité électronique ne dépassant pas 7,85. Avec cette limita-

tion de la densité électronique, l'alliage ne contenant pas plus de 23% de V et 30% de Fe ne peut contenir qu'environ 10% en poids au maximum de Ni et environ 37% en poids au minimum de Co. Les alliages décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059 précité sont coCteux en raison du prix élevé du cobalt nécessaire. Ces alliages ont également un intérêt limité dans les applications nucléaires en raison de la forte section d'absorption des neutrons résultant de la teneur en cobalt. Il serait très intéressant de disposer d'un alliage à structure longue ordonnée et ductile présentant de faibles sections d'absorption des neutrons pour des composants de structure tels que le doublage du combustible dans les réacteurs rapides et thermiques et

en tant que matériau de première paroi dans les réacteurs thermonu-

cléaires contrôlés. La présente invention concerne précisément un alliage ferreux à structure longue ordonnée et ductile du type AB3 présentant une section d'absorption des neutrons inférieure à celle de l'alliage

du brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059.

L'alliage selon l'invention contient plus de fer et moins de cobalt que les alliages du brevet des Etats-Unis d'Amérique

n0 4 144 059.

L'invention comprend également les utilisations des

alliages définis ci-dessus ainsi qu'un procédé de fabrication exploi-

tant leurs propriétés à l'état ordonné, nouvellement découvertes, pour parvenir à des articles usinés possédant d'excellentes propriétés

mécaniques et d'excellentes stabilités à température élevée.

L'invention comprend en outre un appareillage perfec-

tionné dans lequel un composant est exposé à une température supérieure

à 3000C.

Dans ses aspects relatifs à des compositions, l'inven-

tion concerne un alliage à structure ordonnée longue présentant une température de transition critique ordre-désordre supérieure à 6000C environ, une résistance à la rupture à température ambiante supérieure

à 1 000 MPa, un allongement à la rupture à température ambiante supé-

rieur à 30%, cet alliage présentant la composition nominale V (Fe,Ni)3 ou V (Fe, Ni, Co)3 avec une densité électronique ne dépassant par 8,00 environ, et consistant en 22 à 23% de V, 35 à 50% de Fe, 0 à 22% de Co et 19 à 40% de Ni, en poids. La combinaison maximale de résistance au fluage à haute température, de résistance mécanique et de ductilité, se situe dans l'alliage constitué de 22 à 23% de V, 35 à 45% de Fe, 0 à 10% de Co et 25 à 35% de Ni en poids. L'invention, dans d'autres aspects, concerne le procédé de fabrication d'articles usinés à partir de l'alliage à structure longue ordonnée selon l'invention constitué de 22 à 23% de V, 35 à 50% de Fe, 0 à 22% de Co et 19 à 40% de Ni en poids et présentant la composition nominale V (Fe, Si) ou V (Fe, Ni, Co)3, avec une densité électronique ne dépassant pas 8,00 environ, ce procédé se caractérisant en ce qu'il comprend les stades suivants a) on usine l'alliage à une température supérieure ou inférieure à la température critique de transition ordre-désordre, en un article; b) on recuit cet article usiné pendant une durée suffisante pour lui conférer une structure ordonnée longue. En raison des excellentes propriétés de résistance mécanique et du ductilité de l'alliage lorsqu'il est à l'état ordonné, l'opération d'usinage, c'est-à-dire de formage, peut être effectuée à des températures très inférieures à la température

critique de transition ordre-désordre.

Dans d'autres aspects concernant des articles nouveaux, l'invention concerne un article manufacturé usiné ou étiré sous forme

de plaque, de t8le, de barreau, de fil, de feuille et d'articles ana-

logues, qui est constitué d'un alliage à structure longue ordonnée aux compositions selon l'invention. Dans dtautres aspects concernant les appareillages, l'invention concerne un appareillage perfectionné dont

un composant est exposé à une température supérieure à 300'C et carac-

térisé en ce que ce composant consiste en un alliage selon l'invention.

D'autres caractéristiques et avantages ressortiront

plus clairement de la description détaillée donnée ci-après en réfé-

rence aux figures des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un graphique représentant la limite d'élasticité des alliages selon l'invention comparativement à celles de l'acier inoxydable 316, de l'alliage Hastelloy-X et des alliages à structure longue ordonnée à base de Co du brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059;

la figure 2 est un graphique qui représente la résis-

tance à la rupture des alliages selon l'invention comparativement à celle de l'acier inoxydable 316; et

la figure 3 est un graphique qui représente l'allonge-

ment des alliages selon l'invention comparativement à celui de l'acier

inoxydable 316.

Dans l'un de ses aspects, l'invention résulte de la découverte qu'il existe des alliages ferreux ductiles à structure

longue ordonnée du type AB3 dans le système V-Fe-Ni et dans le sys-

tème V-Fe-Ni-Co à une teneur maximale de 22% en poids de Co. On a vu

(brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059 précité) que des al-

liages du système V-Co étaient connus pour être ordonnés et que le

remplacement d'une partie du Co par Fe conduisait à une ductilité amé-

liorée. Les alliages du système Fe-V ne présentent pas une structure ordonnée. Toutefois, on a trouvé que l'on pouvait remplacer une partie du Fe par Ni ou Ni et Co et qu'on parvenait alors à une augmentation marquée de la ductilité. Il est tout à fait surprenant qu'un alliage ne contenant pas de cobalt ou ne contenant que de faibles proportions de cobalt manifeste une structure ordonnée associée à d'excellentes propriétés mécaniques. Les alliages selon l'invention ont une densité électronique ne dépassant pas 8,00 environ. La densité électronique (e/a) est une fonction de la composition et est égale au nombre des électrons par atome à ltextérieur de la couche correspondant aux gaz inertes.Aux densités électroniques inférieures à 8,00, les alliages ordonnés selon l'invention présentent une structure ordonnée à face cubique centrée. Aux densités électroniques supérieures à 8,00 environ,

les alliages ordonnés selon l'invention présentent une structure ordon-

née hexagonale compacte qui se caractérise par une ductilité nettement plus faible. La structure ordonnée cubique ductile dans les alliages ferreux ordonnés selon l'invention est stable aux forts rapports e/a, même à ceux qui sont supérieurs à la limite de 7,85 citée dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059 précité. Les alliages

ferreux présentent à basse température des propriétés mécaniques supé-

rieures à cellesdes alliages à base de cobalt de ce brevet.

Les alliages selon l'invention présentent une combi-

naison très avantageuse de faible section d'absorption des neutrons, de haute résistance à la traction, de haute limite d'élasticité, de bon allongement et de faible perte d'évaporation, s'accompagnant de

l'absence de formation de phase fragile aux températures élevées.

L'exceptionnelle ductilité des alliages à structure ordonnée longue

selon l'invention permet de les utiliser dans des techniques classi-

ques d'usinage des métaux tels que le laminage, l'étirage, le forgeage, l'emboutissage, etc., en faisant suivre d'un recuit pendant une durée suffisante pour assurer la structure ordonnée longue caractéristique de l'alliage. Les articles obtenus, par exemple des plaques, des t8les, des barreaux, des fils, des feuilles et articles analogues, ont une excellente stabilité et peuvent encore être usinés aux formes voulues par des techniques classiques de travail des métaux, y compris des

déformations réalisées au-dessous de la température TC de l'alliage.

Les propriétés inespérées de ductilité et de résistance mécanique à haute température des alliages ordonnés usinés selon l'invention les rendent'utilisables dans des applications à haute température. Les

alliages selon l'invention conviennent tout particulièrement à l'uti-

lisation en tant que matériaux de construction pour des composants d'appareillage exposés à des températures dépassant 3000C, et par exemple dans des systèmes énergétiques à cycle fermé comme les moteurs à combustion externe, par exemple les systèmes Sterling, les réacteurs

refroidis par des gaz, les systèmes de propulsion spatiaux, les réac-

teurs de fusion magnétique et les réacteurs régénérateurs rapides qui exigent une haute résistance mécanique et la résistance au fluage à température élevée. La faible teneur en cobalt des alliages ductiles à longue structure ordonnée selon l'invention conduit à une diminution importante du prix, comparativement aux alliages à base de cobalt du

brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059. Les alliages selon l'in-

vention peuvent consister essentiellement en les métaux de transition spécifiés ci-dessus; toutefois, il est probable qu'on trouvera

d'autres composants capables d'améliorer encore leurs propriétés.

L'expression "consister essentiellement en" est conçue comme s'appli-

quant uniquement aux composants qui n'affectent pas matériellement la

résistance mécanique et la ductilité de l'alliage à l'état ordonné.

Les alliages selon l'invention peuvent consister uniquement en V, Fe, Ni et Co aux proportions spécifiées, c'est-à-dire qu'en dehors de ces

composants il. ne contiennent que les impuretés habituellement asso-

ciées, aux proportions habituelles.

Le moyen le plus simple de préparer les alliages selon l'invention consiste à fondre d'abord le mélange de métaux appropriés

par des techniques classiques telles que la fusion à l'arc puis à cou-

ler en lingot. Les alliages coulés peuvent etre travaillés par des

techniques classiques, de préférence par laminage. En général, on pré-

fère travailler les alliages selon l'invention à chaud afin de briser

la structure de coulée, en faisant suivre d'un travail à froid, c'est-

à-dire à température ambiante. Le stade de travail à chaud peut #tre réalisé au-dessus de TC si on le désire, et on obtient des résultats satisfaisants à des températures de 900 à 1 100C. Après le travail,

les alliages selon l'invention sont recuits pendant une durée suffi-

sante pour assurer la structure ordonnée longue, et en général des durées de recuit de 2 à 15 h à une température de 600 à 7300C sont suffisantes. Les températures de recuit préférées se situent entre

et 100C environ au-dessous de T0.

On trouvera dans le tableau I ci-après les valeurs de TC de e/a et la nature de la structure cristalline pour plusieurs compositions atomiques de V, Fe, Ni et Co, à savoir les compositions ordonnées LRO-15, LRO-16 et LRO-17. Les proportions des constituants

en poids sont rapportées dans le tableau Il ci-après. L'alliage ana-

logue LRO-18, Fe3V, est apparemment à l'état désordonné, du moins d'après les essais réalisés. Les résultats rapportés dans le tableau I montrent que l'addition de Ni ou de Ni et Co à l'alliage Fe3V favorise l'ordre atomique et accroit la température critique de transition

ordre-désordre. Lorsque la densité électronfique atteint 8,00, la struc-

ture ordonnée cubique se transforme en une structure compacte hexago-

nale, structure ordonnée fragile.

L'exemple qui suit illustre l'invention sans toutefois en limiter la portée; dans cet exemple, les indications de parties

et de pourcentages s'entendent en poids sauf mention contraire.

Exemple.

On a préparé les alliages LRO-15 et LRO-16 par fusion

des mélanges des composants métalliques à l'arc et coulée rapide.

L'alliage LRO-17 a été préparé par fusion au faisceau d'électrons et coulée. Les lingots ont été enveloppés dans une feuille de molybdène

et liminés à 1 000-1 100WC; on a ensuite laminé à froid, à tempéra-

ture ambiante, en tales de 0,8 mm d'épaisseur. Les tôles sont de bonne qualité, sans craquelure apparente en surface ou sur les bords. Dans ces tôles, on a découpé des éprouvettes qu'on a traitées à la chaleur à 600-1 100IC sous vide ou dans l'hélium. La structure désordonnée a été fixée par trempe de 1 1000C. La structure ordonnée a été obtenue

par un vieillissement à des températures inférieures à TC0 Un chauf-

fage d'environ 5 à 10 h à une température inférieure de 100C à TC

est suffisant pour donner la structure ordonnée.

On trouvera dans le tableau III ci-après les proprié-

tés mécaniques à température ambiante des alliages LRO-15, LRO-16 et LRO17 à l'état ordonné et à l'état désordonné. L'apparition de la structure ordonnée longue s'accompagne d'une augmentation notable de la vitesse de durcissement au travail et de la résistance à la trac- tion mais affecte peu la limite d'élasticité. Chaque alliage est

ductile et présente un allongement d'environ 35 à 55eL à l'état or-

donné. Dans la figure 1 des dessins annexes, on a représenté graphi-

quement la limite d'élasticité en fonction de la température d'essai pour les alliages LRO-15 et LRO-16. On peut constater que la limite

d'élasticité augmente nettement avec la température d'essai au-des-

sus de 300QC et atteint un maximum au voisinage de T. Au-dessus de TC, il y a une chute de la limite d'élasticité en raison du passage au désordre. Néanmoins, l'alliage est encore nettement plus résistant

que l'acier inoxydable 316, même aux températures supérieures à TC.

Pour les alliages LRO-15 et LRO-16, les maxima de limite d'élasticité se situent à des températures plus basses que pour les alliages LRO-1 et LRO3 du brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 144 059 précité. La composition de l'alliage LRO-1 est d'environ 16% de Fe, 23% de V, solde: Co. La composition de l'alliage LRO-3 est de 25% de Fe, 23% de V, solde: Co. La figure 2 est une représentation graphique de la résistance à la traction des alliages LRO-15 et LRO-16 en fonction de la température d'essai. On constate que la résistance à la traction diminue progressivement avec la température jusqu'au voisinage de T0C au-delà, elle diminue plus vite. Dans la figure 3, qui est également un graphique, on compare l'allongement des alliages LRO-15 et LRO-16 en fonction de la température d'essai. On peut constater que ces deux alliages présentent des allongements supérieurs à celui de l'acier inoxydable 316 jusqu'aux températures voisines de T. La ductilité

minimale de l'alliage LRO-15 se situe au voisinage de 780C, proba-

blement en raison d'un changement dans l'état d'ordre au voisinage

de Tc.

L'examen des figures 1 à 3 montre que les alliages

LRO-16 et LRO-15, aux basses températures, ont des propriétés méca-

niques supérieures à celles des alliages LRO-1 et LRO-3 à base de cobalt. Les alliages selon l'invention particulièrement intéressants aux températures inférieures à 6500C ont une composition qui se situe autour de celle de l'alliage LRO-16. Ces alliages contiennent de 22 à 23% de V, de 28 à 33% de Ni, solde: Fe et, comme le montrent les graphiques des figures 1 à 3, ils présentent une limite d'élasticité d'au moins 400 MPa environ dans tout l'intervalle de température

allant de la température ambiante à 650 C environ. Les alliages pré-

sentant une haute ductilité et une limite d'élasticité exceptionnel-

lement forte jusqu'à 800 C environ sont les alliages dont la composi-

tion se situe autour de celle de l'alliage LRO-15. Ces alliages con-

1o tiennent de 22 à 23% de V, de 19 à 22% de Ni, de 19 à 22% de Co, solde: Fe et comme le montrent les graphiques des figures 1 à 3, ils présentent dans l'intervalle de température de 650 à 7500C une limite d'élasticité d'au moins 450 MPa environ et, à température ambiante et

à l'état ordonné, un allongement d'au moins 45% environ.

On a étudié les propriétés de fluage des alliages ordonnés à 6500C et 276 MPa sous vide avec une disposition à charge morte. On trouvera dans le tableau IV ci-après les taux de fluage et les temps de rupture des alliages ordonnés et recuits LRO-15, LRO-16 et LRO-17, comparativement à ceux de l'acier inoxydable type 316. On peut constater que le taux minimal de fluage est inférieur d'environ 3 fois à celui de l'acier inoxydable type 316. Les alliages ordonnés de l'invention ne rompent pas en 1 000 h.

T A B L E A U I

Alliage Composition ea Stu urT 1) nominale e/a S cr TC (ç) LRO-18 Fe3V 7, 25 désordonnée LRO-16 (Fe61Ni39)3V 7,835 ordonnée, y', CFC 670 LRO-17 (Fe52Co10Ni38) 3V 7,895 ordonnée, -y', CFC 700 LRO-15 (Fe48Co27Ni25)3V 7, 828 ordonnée, -y', CFC 760 LRO-19 Co3V 8,00 ordonnée, K, HC I 070

T A B L E A U I I

T A B L E A U III

T A B L E A U IV

Nota: a) les échantillons étaient a l'état ordonné et recuit, b) les échantillons étaient à l'état recuit, c) l'essai a été arrÉté au bout de 1 000 h. Alliage Composition, % V I Fe Ni Co

LRO-16 23 46 31 O

LRO-15 23 36 20 21

LR0-17 23 39 30 8

il I Alliage Etat;Résistance à la Limite d'1as- Allongement Aliage rupture, MPa jticité, MPa, 51, LRO-15 désordonné 881,2 394,1 51,1 LRO-15 ordonné 1 329,1 354,2 54,7 LRO-16 désordonné 858,5 392,7 48,0 LRO-16 ordonné 1 070,7 423,1 35,2 LRO-17 désordonné 711 305 61,6 LRO-17 ordonné 1 085 287 50,1 LRO-18 désordonn! 594 J 440 22,0 apras veil- 6 440 6,0 LRO18 lissement 600 1 460 6,6 t i Alliage Taux minimal de fluage Temps de rupture, cm/cm/h h LRO-15a 2 x 10-6 c LRO-17a 4 x 106 c LRO-16a 9 x 10-6 c 316b 1 x 10'2 20

Claims (11)

R E V E N D I C A T I 0 N S

1. Alliage à structure ordonnée longue convenant pour

l'usinage de composants de structure exposés à des températures supé-

rieures à 300 C, cet alliage se caractérisant par une température de transition critique ordre-désordre supérieure h 600 C, une résistance à la rupture à température ambiante supérieure à 1 000 MPa environ, un allongement à température ambiante supérieure à 30%, une densité

électronique ne dépassant pas 8,00 et une composition nominale corres-

pondant à V (Fe, Ni)3 ou V (Fe, Ni, Co)3, soit en poids 22 à 23% de V,

à 50% de Fe, 0.à 22% de Co et 19 à 40% de Ni.

2. Alliage ordonné selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en 22 à 23% de V, 35 à 50% de Fe,

0 à 22% de Co et 19 à 40% de Ni, en poids.

3. Alliage ordonné selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en 22 à 23% de V, 35 à 50% de Fe, 0 à 22% de Co

et 19 à 40% de Ni, en poids.

4. Alliage ordonné selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en 22 à 23% de V, 35 a 45% de Fe, O à 10% de Co,

à 35% de Ni en poids.

5. Alliage ordonné selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en 22 à 23% de V, 28 à 33% de Ni, solde: Fe, et

présente une limite d'élasticité d'au moins 400 MPa environ dans l'in-

tervalle de température compris entre la température ambiante et 650 C environ.

6. Alliage ordonné selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en 22 à 23% de V, 19 à 22% de Ni, 19 à 22% de Co en poids, solde: Fe, en ce qu'il présente une limite d'élasticité d'au moins 450 MPa environ dans l'intervalle de température de 650 - à 750 C et un allongement à température ambiante à l'état ordonné

d'au moins 457% environ.

7. Alliage ordonné selon la revendication 1, caractérisé

en ce qu'il présente une densité électronique supérieure à 7,85.

8. Article usiné ou étiré sous forme de plaque, de tale, de barreau, de fil, de feuille ou sous une fotme analogue, caractérisé

en ce qu'il consiste en un alliage selon la revendication 1.

9. Appareillage comportant un composant de structure exposé à des températures supérieures à 3000C et caractérisé en ce

que ce composant consiste en un alliage selon la revendication 1.

10. Procédé pour l'usinage d'articles à partir de l'al-

liage selon la revendication 1, ce procédé se caractérisant en ce que l'on soumet l'alliage à déformation à une température supérieure à sa température critique de transition ordre-désordre, formant ainsi un article ouvré qu'on soumet à recuit pendant une durée suffisante

pour lui conférer une structure ordonnée longue.

11. Procédé pour l'usinage d'articles à partir de l'al-

liage selon la revendication 1, ce procédé se caractérisant en ce que l'on soumet cet alliage à déformation à une température inférieure à la température critique de transition ordre-désordre de cet alliage, formant ainsi un article ouvré qu'on soumet à recuit pendant une durée

suffisante pour lui conférer une structure ordonnée longue.