EP0135516B1 - Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer einschlagvorrichtung - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer einschlagvorrichtung Download PDF

Info

Publication number
EP0135516B1
EP0135516B1 EP84900604A EP84900604A EP0135516B1 EP 0135516 B1 EP0135516 B1 EP 0135516B1 EP 84900604 A EP84900604 A EP 84900604A EP 84900604 A EP84900604 A EP 84900604A EP 0135516 B1 EP0135516 B1 EP 0135516B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
chisel
molten electrolyte
measuring circuit
impedance
cell
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
EP84900604A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0135516A1 (de
Inventor
Ulrich Heinzmann
Werner Braun
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Alcan Holdings Switzerland AG
Original Assignee
Schweizerische Aluminium AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schweizerische Aluminium AG filed Critical Schweizerische Aluminium AG
Priority to AT84900604T priority Critical patent/ATE22938T1/de
Publication of EP0135516A1 publication Critical patent/EP0135516A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0135516B1 publication Critical patent/EP0135516B1/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
    • C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
    • C25C3/14—Devices for feeding or crust breaking

Definitions

  • the present invention relates to a method for controlling an impact device with an up / down movable chisel for the crust forming on the molten electrolyte of a melt flow electrolytic cell, by detection of the chisel / molten electrolyte contact.
  • a device for controlling an impact device with an up / down movable chisel for the crust that forms on the molten electrolyte of a melt flow electrolysis cell by detecting the chisel / molten electrolyte contact with an electrical measuring circuit, comprising the chisel as a sensor on which the chisel / molten electrolyte path appears as a contact-significant impedance element.
  • the aluminum oxide or the alumina in the electrolyte is consumed.
  • alumina concentration must be increased by adding new aluminum oxide.
  • maximum restraint of the process gases is guaranteed if the operation is carried out automatically at short intervals.
  • the non-continuous alumina feed can also be used over the entire longitudinal or transverse cell axis.
  • the known storage bunkers or alumina silos arranged on the electrolysis cells are generally designed in the form of funnels or containers with a funnel-shaped or conically tapering lower part.
  • the content of the silos arranged on the cell usually covers one to two times the daily requirement, which is why they are also called day silos.
  • the day silos are mostly fed in a closed pipe system, preferably by means of dense current from the central alumina supply.
  • the supply of alumina from the day silo to a breakthrough in the crust covering the molten electrolyte takes place in known devices usually by opening at least one flap which is pivoted for charging, or according to other systems with metering screws, metering cylinders or metering volumes.
  • day silos on the electrolytic cells are dispensed with, the metering devices are located outside the area of the electrolytic cell.
  • alumina charging and impact device for breaking the crust are always combined locally and functionally.
  • An electronic process control initially triggers the lowering and lifting of the chisel of the impact device, followed immediately by the charging of alumina.
  • the lowering movement of the chisel is stopped by a mechanically or pneumatically actuated limit switch and its return to the rest position is triggered.
  • the chisel remains immersed in the molten electrolyte for some time, has to be corroded relatively quickly and has to be replaced prematurely.
  • crust material remains stuck to the strongly heated chisel and must be stripped off.
  • the compressed air consumption is relatively high.
  • the chisel is used as a sensor in an electrical measuring circuit, which leads from the chisel to the cathode of the cell via a recording device. If the chisel is immersed in the molten electrolyte, the DC voltage generated by the direct electrolysis between the molten electrolyte and the cell cathode appears on the recording device as an indication that the chisel has contacted the molten electrolyte and as a control criterion.
  • the object of the present invention is the method. to design the device of the type mentioned in such a way that the above-mentioned disadvantages are eliminated.
  • the impedance between the chisel and the molten electrolyte is detected by means of an active impedance measuring circuit.
  • the measuring circuit is provided with an active signal source, a current or voltage source, and the impedance between the chisel and molten electrolyte is recorded by registering the resulting current or voltage signal on the measuring circuit, which results, at least primarily, from the closing of the measuring circuit by immersing the chisel in the molten electrolyte.
  • the impact device is preferably controlled such that when the impedance measured by the active impedance measuring circuit reaches a predetermined minimum value, the chisel is raised.
  • the impacting device in order to keep the energy to be used for the impacting devices at the individual electrolysis cells of an overall system to a minimum, the impacting device is to be operated with as little energy as possible, which in the normal case is just sufficient to break through the crust, it is proposed that the chisel be used with a predetermined Lowered force, monitors whether the minimum value is reached within a specified period of time, otherwise the lowering force increases.
  • the operating energy for the impact device is increased by raising the lowering force in order to force the breakthrough.
  • the operational safety of such a wrapping device is increased by detecting the time span of reaching or falling below the minimum value and generating an indication when a predetermined maximum time span is exceeded.
  • the device of the type mentioned at the outset is designed according to the invention in such a way that the measuring circuit with an active source and measuring device belonging to the circuit is an impedance measuring circuit.
  • the measuring circuit from the chisel must be connected via an active source and measuring device to a connection which preferably contacts the molten electrolyte with low resistance. Where this connector is located is of secondary importance. It is therefore possible to arrange this connection point directly at the area where the chisel is immersed in the molten electrolyte. If this connection point is practically at the same potential with regard to the operating parameters of the cell as the area in which the chisel is immersed in the molten electrolyte, then when it is immersed in cell operation, there appears practically a zero potential difference between the connection point and the chisel. In such a case, the measuring circuit remains unaffected by the operating parameters of the cell, in particular by the anode / cathode voltage, and a direct current impedance measurement can be carried out.
  • the source be an alternating signal source and thus an alternating signal impedance is measured.
  • the detected impedance is largely independent of the cell operating variables mentioned and interfering variables, if the measuring circuit is closed on the one hand via the chisel and on the other hand via a connection with low-resistance connection to the molten electrolyte.
  • connection point for the molten electrolyte isolated from the cell i.e. Arranging the entire measuring circuit in relation to the cell on the fly simplifies the implementation in that the connection for the molten electrolyte is a connection point of the cell itself. This can be on the anode or cathode side, for example. If an AC impedance is measured with an AC signal source, it is further proposed to provide DC decoupling capacitors in the circuit which decouple DC operating cell values from the circuit with a high impedance, but which act as low-resistance elements on the measuring circuit drive frequency used.
  • a steel trough 10 is lined with an insulation and carbon layer, which is not shown individually for reasons of clarity, the carbon base containing the cathode bars running in the transverse direction of the cell.
  • Carbon anodes 16 are immersed in the molten electrolyte 14 and are suspended from the cross members 20 via anode rods 18.
  • the cell encapsulation comprises a horizontal cover 22 and mobile oblique cover plates 24, which are electrically insulated from the board of the steel tub 10.
  • the impact device 28 is fastened in an electrically insulating manner with at least 5 kOhm.
  • This impacting device pneumatically actuates a chisel 30 which can be moved vertically up and down and which is shown in the rest position above the carbon anodes 16.
  • the lowermost working position of the chisel is drawn in with dashed lines, which plunges into the molten electrolyte, closes the electrical measuring circuit, in FIG. 1 an AC circuit, and is raised to the rest position in the next moment.
  • the electronic relay 34 measures the resulting alternating current signal as a function of the circuit impedance and sends a corresponding signal to the electronic process control 36.
  • Two decoupling capacitors 40 in the alternating current circuit cause the DC potential separation between the electrolytic cell and the electronic process control, respectively. the relay 34.
  • one connection 42 of the measuring circuit generally designated 44 is connected to the chisel 30, the other connection 46 to one of the anode trees 18.
  • the measuring circuit 44 generally comprises an active signal source 48, a signal generator for DC or preferably AC Signals and a measuring device 50, a current or voltage measuring device for impedance measurement.
  • the impact device is preferably controlled in accordance with the impedance measurement signal, preferably via a process control.
  • Fig. 2 it is now shown with function blocks, how the essential functions of the control can be realized, in a specially created structure, whereby in most cases, as mentioned, the use of an already provided process control will be indicated.
  • output A 50 of measuring device 50 acts on one input of a comparator unit 52, at the second input of which a reference signal source 54, preferably adjustable, is connected.
  • the comparator unit 52 only emits a signal with a high level if the output signal of the measuring device 50 falls below the switching value set with the source 54. If the output signal of the measuring device 50 is proportional to the circular impedance, that is to say the impedance between the chisel 30 and the anode tree 18, then a signal with a high level only appears at the output of the comparator unit 52 if the minimal impedance that is significant for contacting the chisel and molten electrolyte is registered .
  • a bistable unit such as a FLIP-FLOP 56
  • the striking device 28 is controlled pneumatically by a control unit 58 with control inputs d and u, corresponding to the control of the lowering movement and lifting movement.
  • a start switch 5 1 is closed and a control voltage U B is applied to the lowering input d of the control unit 58, via a changeover switch S 2 which is then in the position shown.
  • the chisel is lowered and finally contacts the molten electrolyte.
  • the changeover switch S 2 is switched to the position shown in broken lines, which triggers the return of the chisel 30 via the control unit 58.
  • the rising signal edge at the output of the bistable element 56 triggers a time delay circuit, for example a monostable multivibrator 59 with an adjustable pulse length TI , at the end of the pulse appearing at output A 59 a pulse is generated via a monostable multivibrator 60 generated which is fed to an AND gate 62.
  • the second input of the AND gate 62 is connected to the output of the comparator unit 52.
  • this pulse appears at the output of the AND gate 62, it means that the contact between the chisel and the electrolyte has been maintained during the set time period ⁇ j , so long, a bistable circuit, such as a FLIP-FLOP 64, is set, which leads to a display on the display device 66.
  • the FLIP-FLOP 64 is reset on a falling edge at the output A 52 of the comparator unit 52, which indicates that the contact between the chisel and the electrolyte has been interrupted again by the chisel being returned.
  • a second time delay circuit 68 such as a monostable multivibrator with an adjustable output pulse length T2 is triggered.
  • a pulse is generated by a monostable multivibrator 70.
  • This pulse is fed to the AND gate 72.
  • the pulse at the output of the monostable multivibrator 70 only appears at the output of the AND gate 72 when the second input of said gate is at logic '1'. which, with the inverter 75, is only the case when the output signal of the FLIP-FLOP 56 indicates that the contact between the chisel and the electrolyte has not been established.
  • the pulse at the exit of gate 72 thus indicates that after triggering the lowering movement of the chisel, waiting for the time period t 2 , contact between the chisel and the electrolyte has still not taken place. This means that the crust has not been broken. Therefore, with the pulse then appearing at the output of the gate 72, a bistable circuit, the FLIP-FLOP 74, is set, the output of which acts on the control input E 76 of a force control device 76, with the aid of which the pressure force or. the pressure P with which the chisel 30 is driven down is then increased. If the crust is broken, the FLIP-FLOP 74 is reset by the rising switching edge at the output of the FLIP-FLOP 56: The crust is broken.
  • the FLIP-FLOP 56 is reset after passing through the return path of the chisel 30 by a limit switch S E , which is only shown schematically, the impact cycle is ended. It goes without saying that when the pressure is increased, the chisel is preferably only, at least partially, retrieved in order to attempt a new breakthrough. The control to be provided for this is not shown in FIG. 2.
  • a further time delay unit for example a monostable multivibrator 78 with an adjustable pulse length T3, is triggered, at the end of which a pulse is generated again via a monostable multivibrator 80.
  • the output pulse of the monostable multivibrator 80 only appears at the AND gate 82 if the FLIP-FLOP 74 is still set at the same time, ie if the chiseling force is still being used. This means that the chisel was unable to penetrate the molten electrolyte even under increased pressure.
  • This state is also indicated on display 66 via an OR gate 84.
  • the lowering of the chisel is thus triggered by the control system, which is also referred to as electronic process control.
  • This can be determined in a time-fixed interval by closing S 1 in FIG. 2, for example every 1 to 2 minutes, according to instrumental analysis results of the alumina concentration in the melt flow or according to other automated parameters.
  • the preferably used AC voltage source of FIG. 1 can output an adjustable voltage, which is preferably between 20 and 40 V, in particular between 20 and 25 V.
  • the entire resistance of the AC circuit closed via the molten electrolyte is designed here in such a way that the AC voltage source emits a current of a few milli-amperes at the set voltage.
  • the electronic relay (converter) built into the AC circuit sends the signal to the central electronic unit, which is usually located outside the electrolysis hall Process control further.
  • a capacitor is installed in the alternating current circuit, as shown in FIG. 1. These capacitors separate the potential between the electrolytic cell, any stray currents that may occur and the electronic process control.
  • All elements of the measuring circuit are in the area of the electrolysis cell, but outside the hot one. corrosive zone.
  • the electronic process control causes the chisel to drop into the working position with a signal and - after contact with the electrolyte is established - e.g. via the electronic relay, the chisel is immediately raised in the rest position or - if the measuring circuit is not within the specified period ⁇ 2 after the chisel has been lowered - that the pneumatic or hydraulic pressure P on the chisel is increased.
  • the chisel In the rest position, the chisel is outside the area of the anode body, on the one hand because of mechanical effects when changing the anode, and on the other hand because of the increasing temperature and corrosion effects in the direction of the crust breakthrough.
  • the measuring circuit is closed and the electronic process control initiates the immediate termination of the lowering phase and the immediately subsequent lifting of the chisel into the rest position.
  • a chisel that is already somewhat worn or corroded in the lowest area does not have a disadvantageous effect on the method according to the invention.
  • the measuring circuit is not closed.
  • the electronic process control triggers an increase in pressure.
  • a reduced line pressure of, for example, 3-4 bar. If the chisel does not apply enough force with this reduced line pressure, the electronic process control causes the system to switch to the normal line pressure of, for example, 7-8 bar.
  • the electronic process control will trigger an optical and / or acoustic signal.
  • the cell operator can then correct the problem.
  • the same signal is triggered if the AC circuit remains closed for a time T 1 exceeding the normal operating cycle of the impact device, for example because the chisel is jammed.
  • the voltage source of FIG. 1 preferably outputs a voltage between 20 and 40 V, in particular 20 and 25 V, an alternating current of a few milliamps flowing when contact is made between the chisel and the electrolyte.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Electrolytic Production Of Metals (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Steuerung einer Einschlagvorrichtung mit auf/abbeweglichem Meissel für die sich auf dem schmelzflüssigen Elektrolyten einer Schmelzfluss-Elektrolysezelle bildende Kruste, durch Detektion der Meissel/schmelzflüssiger Elektrolyt-Kontaktierung. wobei man mit dem Meissel als Messfühler in einem elektrischen Messkreis durch Aenderungen der Impedanz zwischen Meissel und schmelzflüssigem Elektrolyten bewirkte Signaländerungen zur Steuerung erfasst sowie eine Vorrichtung zur Steuerung einer Einschlagvorrichtung mit auf/abbeweglichem Meissel für die sich auf dem schmelzflüssigen Elektrolyten einer Schmelzfluss-Elektrolysezelle bildende Kruste, durch Detektion der Meissel/schmelzflüssiger Elektrolyt-Kontaktierung mit einem elektrischen Messkreis, den Meissel als Messfühler umfassend, an welchem die Meissel/schmelzflüssigerElektrolyt-Strecke als kontaktierungs-signifikantes Impedanzelement erscheint.
    • Stand der Technik
  • Für die Gewinnung von Aluminium durch Schmelzflusselektrolyse von Aluminiumoxid wird dieses in einer Fluoridschmelze gelöst, die zum grössten Teil aus Kryolith besteht. Das kathodisch abgeschiedene Aluminium sammelt sich unter der Fluoridschmelze auf dem Kohleboden der Zelle, wobei die Oberfläche des flüssigen Aluminiums die Kathode bildet. In die Schmelze tauchen von oben Anoden ein, die beim konventionellen Verfahren aus amorphem Kohlenstoff bestehen. An den Kohleanoden entsteht durch die elektrolytische Zersetzung des Aluminiumoxids Sauerstoff, der sich mit dem Kohlenstoff der Anoden zu C02 und CO verbindet. Die Elektrolyse findet in einem Temperaturbereich von etwa 940 bis 970°C statt.
  • Im Laufe der Elektrolyse wird also das Aluminiumoxid bzw. die Tonerde im Elektrolyten verbraucht. Bei einer unteren Konzentration von etwa 1 - 2 Gew.-0/o Tonerde im Elektrolyten kommt es zum Anodeneffekt, der sich in einer Erhöhung der Spannung von beispielsweise 4 - 5 V auf 30 V und darüber auswirkt. Die Zelle wird deshalb im normalen Betrieb üblicherweise periodisch bedient, auch wenn kein Anodeneffekt auftritt. Zusätzlich muss bei jedem Anodeneffekt die Tonerdekonzentration durch Zugabe von neuem Aluminiumoxid angehoben werden. Bei gekapselten Elektrolysezellen ist eine maximale Zurückhaltung der Prozessgase gewährleistet, wenn die Bedienung in kurzen Zeitabständen automatisch erfolgt. Neben dem heute üblichen, lokalen und kontinuierlichen "Point-feeder"-Prinzip ist jedoch auch die nichtkontinuierliche Tonerdezufuhr über die ganze Zellenlängs- oder Zeilenquerachse anwendbar.
  • Die bekannten, auf den Elektrolysezellen angeordneten Vorratsbunker bzw. Tonerdesilos sind im allgemeinen in Form von Trichtern oder Behältern mit einem trichterförmigen bzw. konisch auslaufenden Unterteil ausgebildet. Der Inhalt der auf der Zelle angeordneten Silos deckt meist einen ein- bis zweifachen Tagesbedarf, sie werden daher auch Tagessilos genannt. Die Speisung der Tagessilos erfolgt bis heute meist in einem geschlossenen Rohrsystem, vorzugsweise mittels Dichtstromförderung aus der zentralen Tonerdeversorgung.
  • Die Tonerdezufuhr vom Tagessilo zu einem Durchbruch in der den schmelzflüssigen Elektrolyten überdeckenden Kruste erfolgt bei bekannten Vorrichtungen üblicherweise durch das Oeffnen mindestens einer Klappe, die zwecks Chargierung geschwenkt wird, oder nach anderen Systemen mit Dosierschnecken, Dosierzylindern oder Dosiervolumen.
  • Nach anderen Tonerdezufuhrvorrichtungen wird auf Tagessilos auf den Elektrolysezellen verzichtet, die Dosiervorrichtungen befinden sich ausserhalb des Bereiches der Elektrolysezelle.
  • Bei der kontinuierlichen Tonerdezufuhr ist wesentlich, dass stets ein entsprechender Krustendurchbruch offen ist, damit die Tonerde portionenweise in den Elektrolyten eingespeist werden kann. Bei modernen Elektrolysezellen sind daher stets Tonerdechargierung und Einschlagvorrichtung zum Brechen der Kruste örtlich und funktionell miteinander kombiniert. Eine elektronische Prozeßsteuerung löst vorerst das Absenken und Hochheben des Meissels der Einschlagvorrichtung aus, unmittelbar darauf erfolgt die Tonerdechargierung.
  • Durch einen mechanisch oder pneumatisch betätigbaren Endschalter wird die Senkbewegung des Meissels beendet und dessen Rückkehr in die Ruhelage ausgelöst. Dies hat zur Folge, dass der Meissel während einiger Zeit in den schmelzflüssigen Elektrolyten eingetaucht bleibt, verhältnismässig schnell korrodiert und vorzeitig ersetzt werden muss, weiter bleibt Krustenmaterial am stark erhitzten Meissel kleben und muss abgestreift werden. Der Druckluftverbrauch ist verhältnismässig hoch.
  • Aus der F-PS 2 483 965 ist nun ein Verfahren und eine Vorrichtung eingangs genannter Art bekannt. Dabei wird der Meissel als Messfühler in einem elektrischen Messkreis verwendet, der vom Meissel über ein Registriergerät auf die Kathode der Zelle führt. Taucht der Meissel in den schmelzflüssigen Elektrolyten ein, so erscheint am Registriergerät die durch den Elektrolyse-Gleichstrom zwischen schmelzflüssigem Elektrolyten und Zellkathode erzeugte Gleichspannung als Anzeige, dass der Meissel den schmelzflüssigen Elektrolyten kontaktiert hat und als Steuerungskriterium.
  • Versuche haben nun ergeben, dass mit diesem Verfahren und der Vorrichtung keine befriedigenden Ergebnisse inform eindeutiger Steuerkriterien erzielt werden. Dies kann u.a. wie folgt erklärt werden:
    • Die Anoden/Kathoden-Spannung, die oder deren Teil mit dem Verfahren gemäss dieser FR-PS abgegriffen wird, ist Schwankungen unterworfen. Bekannterweise werden nämlich derartige Schmelzfluss-Elektrolysezellen mit dem Elektrolysestrom stromgespiesen, d.h. aus einer Stromquelle und es wird eine Mehrzahl derartiger Zellen in den Elektrolysestrompfad seriegeschaltet. Deshalb stellen sich an den einzelnen Zellen die Anoden/Kathoden-Spannungen entsprechend den momentanen Stromdurchgangswiderständen zwischen Anoden und Kathoden ein und werden nicht durch starre Speisespannung konstant gehalten. Wie bereits oben erwähnt, kann deshalb die Anoden/Kathoden-Spannung insbesondere bei Auftreten von Anodeneffekten in grossen Bereichen schwanken. Derartige Schwankungen, generell unvoraussehbare. die Anoden/Kathoden-Spannung der Zelle beeinflussende Störgrössen,gehen bei Einsatz des bekannten Verfahrens in die Messung ein. denn nach diesem Verfahren erfolgt eine Spannungsmessung von Zellbetriebsgrössen.
    Darstellung der Erfindung
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, das Verfahren resp. die Vorrichtung eingangs genannter Art derart auszubilden, dass die obgenannten Nachteile behoben werden.
  • Zu diesem Zweck wird erfindungsgemäss vorgeschlagen, dass man die Impedanz zwischen Meissel und schmelzflüssigem Elektrolyten mittels eines aktiven Impedanzmesskreises erfasst.
  • Es wird somit in prinzipieller Abweichung vom Stand der Technik der Messkreis mit einer aktiven Signalquelle, einer Strom- oder Spannungs-Quelle,versehen und die Impedanz zwischen Meissel und schmelzflüssigem Elektrolyten durch Registrierung des sich ergebenden Strom- oder Spannungs-Signals am Messkreis erfasst, das sich, mindestens in erster Linie, aus dem Schliessen des Messkreises durch Eintauchen des Meissels in den schmelzflüssigen Elektrolyten ergibt.
  • Dabei wird die Einschlagvorrichtung vorzugsweise so angesteuert, dass, wenn die mittels des aktiven Impedanzmesskreises gemessene Impedanz einen vorgegebenen Minimalwert erreicht, der Meissel hochgezogen wird.
  • Berücksichtigt man, dass einerseits zur Minimalhaltung der für die Einschlagvorrichtungen aufzuwendenden Energie an den einzelnen Elektrolysezellen einer Gesamtanlage die Einschlagvorrichtung mit möglichst geringer Energie zu betreiben ist, die im Normallfall gerade genügt, die Kruste zu durchschlagen, so wird vorgeschlagen, dass man den Meissel mit vorgegebener Kraft absenkt, überwacht, ob innerhalb einer vorgegebenen Zeitspanne der Minimalwert erreicht wird, ansonsten die Absenkkraft erhöht.
  • Wird nämlich während der vorgegebenen Zeitspanne der Impedanz-Minimalwert als Indikation, dass der Meissel die Kruste durchschlagen hat, nicht erreicht, so wird dann die Betriebsenergie für die Einschlagvorrichtung erhöht, durch Anheben der Absenkkraft, um den Durchbruch zu erzwingen.
  • Im weiteren wird die Betriebssicherheit einer derartigen Einschlagvorrichtung dadurch erhöht, dass man die Zeitspanne des Erreichens oder Unterschreitens des Minimalwertes erfasst und bei Ueberschreiten einer vorgegebenen Maximalzeitspanne eine Anzeige erzeugt.
  • Ueberschreitet nämlich die Zeitspanne, während welcher der Meissel in den schmelzflüssigen Elektrolyten eingetaucht bleibt, die vorgegebene Maximalzeitspanne, so ist dies eine Indikation dafür, dass die Einschlagvorrichtung nicht ordnungsgemäss funktioniert.
  • Die Vorrichtung eingangs genannter Art ist erfindungsgemäss so ausgebildet, dass der Messkreis mit kreiszugehöriger, aktiver Quelle und Messeinrichtung ein Impedanzmesskreis ist.
  • Daraus ist ersichtlich, dass der Messkreis vom Meissel über aktive Quelle und Messeinrichtung mit einem den schmelzflüssigen Elektrolyten vorzugsweise niederohmig, kontaktierenden Anschluss verbunden sein muss. Wo dieser Anschluss angeordnet ist, ist von sekundärer Bedeutung. Es ist somit möglich, diesen Anschlusspunkt unmittelbar beim Bereich anzuordnen, wo der Meissel in den schmelzflüssigen Elektrolyten eintaucht. Ist dieser Anschlusspunkt mit Bezug auf die Betriebsparameter der Zelle praktisch auf gleichem Potential, wie der Bereich, in welchem der Meissel in den schmelzflüssigen Elektrolyten eintaucht, so erscheint bei dessen Eintauchen vom Zellbetrieb her, zwischen Anschlusspunkt und Meissel, praktisch eine Null-Potentialdifferenz. In einem solchen Fall bleibt der Messkreis von den Betriebsparametern der Zelle unbeeinflusst, insbesondere von der Anoden/Kathoden-Spannung und es kann eine Gleichstrom-Impedanzmessung vorgenommen werden.
  • Um jedoch einerseits von Betriebsgrössen der Zelle, anderseits von eingestreuten Störgrössen unabhängig zu sein, wird bevorzugterweise vorgeschlagen, dass die Quelle eine Wechselsignalquelle ist und somit eine Wechselsignalimpedanz gemessen wird. Prinzipiell wird die erfasste Impedanz dann von den erwähnten Zellbetriebsgrössen und eingestreuten Störgrössen weitgehend unabhängig, wenn der Messkreis einerseits über den Meissel, anderseits über einen niederohmig mit dem schmelzflüssigen Elektrolyten verbundenen Anschluss geschlossen ist. Je niederohmiger zusätzlich zur Meissel-Elektrolytimpedanz vorgesehene Impedanzelemente im Kreis, bei der vorgesehenen Kreisbetriebsfrequenz sind, desto geringer werden die obgenannten Einflüsse.
  • Obwohl es durchaus möglich ist, den Anschlusspunkt für den schmelzflüssigen Elektrolyten mit Bezug auf die Zelle isoliert vorzusehen, d.h. den ganzen Messkreis bezüglich der Zelle fliegend anzuordnen, wird die Realisation dadurch vereinfacht, dass der Anschluss für den schmelzflüssigen Elektrolyten ein Anschlusspunkt der Zelle selber ist. Dies kann beispielsweise anoden- oder kathodenseitig sein. Wird mit einer Wechselsignalquelle eine Wechselstromimpedanz gemessen, so wird im weiteren vorgeschlagen, im Kreis DC-Entkopplungskondensatoren vorzusehen, die DCmässig hochohmig Zellbetriebsgrössen vom Kreis entkoppeln, jedoch auf der verwendeten Messkreisbrtriebsfrequenz als niederohmige Elemente wirken.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Die Erfindung wird anschliessend beispielsweise anhand von Figuren erläutert.
  • Es zeigen:
    • Fig. 1 einen schematischen vertikalen Querschnitt durch eine Elektrolysezelle mit erfindungsgemässem Messkreis, mit Wechselsignalquelle,
    • Fig. 2 eine Darstellung analog zu Fig. 1, mit erfindungsgemässem Messkreis, in von Fig. 1 abweichender Anschlussart, grundsätzlich für Gleichstrom- oder Wechselstromimpedanzmessung, mit einem Funktionsblockdiagramm der Einschlagvorrichtungssteuerung.
    Beschreibung der Einzelfiguren
  • In den Figuren ist eine Stahlwanne 10 mit einer wegen der Uebersichtlichkeit nicht einzeln dargestellten Isolations- und Kohlenstoffschicht ausgekleidet, wobei der Kohlenstoffboden die in Zellquerrichtung verlaufenden Kathodenbarren enthält.
  • Auf dem Kohlenstoffboden liegt eine Schicht von abgeschiedenem, flüssigen Aluminium 12, darauf eine Schicht von geschmolzenem Elektrolyten 14, mit ebenfalls nicht dargestellter Kruste. In den schmelzflüssigen Elektrolyten 14 tauchen von oben Kohlenstoffanoden 16 ein, welche über Anodenstangen 18 an den Traversen 20 aufgehängt sind.
  • Die Zellenkapselung umfasst eine horizontale Abdeckung 22 und mobile schräge Abdeckplatten 24, welche gegen das Bord der Stahlwanne 10 elektrisch isoliert sind. Im anodischen Aufbau 26 ist die Einschlagvorrichtung 28 mit mindestens 5 kOhm elektrisch isolierend befestigt. Diese Einschlagvorrichtung betätigt pneumatisch einen vertikal ab- und aufwärtsbewegbaren Meissel 30, welcher in Ruhestellung oberhalb der Kohlenstoffanoden 16 eingezeichnet ist. Gestrichelt ist die unterste Arbeitsposition des Meissels eingezeichnet, der in den schmelzflüssigen Elektrolyten eintaucht, den elektrischen Messkreis, in Fig. 1 einen Wechselstromkreis, schliesst und im nächsten Moment wieder in die Ruhestellung gehoben wird.
  • Der gemäss Fig. 1 an der Deckfläche der Einschlagvorrichtung 28 und an der Stahlwanne 10 der Elektrolysezelle, d.h. einem Punkt 38 mit kathodischem Zellenpotential, elektrisch leitend angeschlossene Wechselstromkreis wird von einer Wechselspannungsquelle 32 gespeist, welche eine Wechselspannung von 24 V erzeugt. Das elektronische Relais 34 misst das in Abhängigkeit der Kreisimpedanz resultierende Wechselstromsignal und sendet ein entsprechendes Signal zur elektronischen Prozeßsteuerung 36. Zwei Entkopplungs-Kondensatoren 40 im Wechselstromkreis bewirken die DC-Potentialtrennung zwischen der Elektrolysezelle und der elektronischen Prozeßsteuerung resp. dem Relais 34.
  • Gemäss Fig. 2 ist der eine Anschluss 42 des generell mit 44 bezeichneten Messkreises mit dem Meissel 30 verbunden, der andere Anschluss 46 mit einem der Anodenbäume 18. Der Messkreis 44 umfasst generell eine aktive Signalquelle 48, einen Signalgenerator für DC-oder vorzugsweise AC-Signale und eine Messeinrichtung 50, zur Impedanzmessung eine Strom- oder Spannungs-Messeinrichtung. Wie anhand von Fig. 1 beschrieben worden ist, wird bevorzugterweise die Einschlagvorrichtung nach Massgabe des Impedanzmessignals, vorzugsweise über eine Prozesssteuerung, angesteuert. In Fig. 2 ist nun mit Funktionsblöcken dargestellt, wie die wesentlichen Funktionen der Steuerung realisiert werden können, in einem eigens dafür geschaffenen Aufbau, wobei in den meisten Fällen, wie erwähnt, der Einsatz einer ohnehin vorgesehenen Prozeßsteuerung angezeigt sein wird. Gemäss Fig. 2 wirkt der Ausgang A50 der Messeinrichtung 50 auf den einen Eingang einer Komparatoreinheit 52, an deren zweitem Eingang eine Referenzsignalquelle 54, vorzugsweise einstellbar, zugeschaltet ist. Die Komparatoreinheit 52 gibt nur dann ein Signal mit hohem Pegel ab, wenn das Ausgangssignal der Messeinrichtung 50 den mit der Quelle 54 eingestellten Schaltwert unterschreitet. Ist das Ausgangssignal der Messeinrichtung 50 proportional zur Kreisimpedanz, d.h. zur Impedanz zwischen Meissel 30 und Anodenbaum 18, so erscheint am Ausgang der Komparatoreinheit 52 somit nur dann ein Signal mit hohem Pegel, wenn die für das Kontaktieren vom Meissel und schmelzflüssigem Elektrolyt signifikante Minimalimpedanz registriert wird. Ist dieser Kontakt erstellt, so wird eine bistabile Einheit, wie ein FLIP-FLOP 56, gesetzt. Die Einschlagvorrichtung 28 wird pneumatisch durch eine Steuereinheit 58 mit Steuereingängen d und u, entsprechend zur Ansteuerung der Absenkbewegung und Anhebbewegung, angesteuert. Für das Absenken des Meissels 30 wird ein Startschalter 51 geschlossen und eine Steuerspannung UB an den Absenkeingang d der Steuereinheit 58 angelegt, über einen dann in eingezeichneter Position stehenden Umschalter S2. Der Meissel wird abgesenkt und kontaktiert schliesslich den schmelzflüssigen Elektrolyten. Durch Setzen des bistabilen Elementes 56 wird der Umschalter S2 in die gestrichelt eingetragene Position umgelegt, was das Rückholen des Meissels 30 über die Steuereinheit 58 auslöst. Bei der Detektion des Meissel/ Elektrolyt-Kontaktes löst die aufsteigende Signalflanke am Ausgang des bistabilen Elementes 56 eine Zeitverzögerungsschaltung, beispielsweise einen monostabilen Multivibrator 59 mit einstellbarer Impulslänge TI aus, am Ende des am Ausgang A59 erscheinenden Impulses wird über einen monostabilen Multivibrator 60 ein Impuls erzeugt, der einem UND-Tor 62 zugeführt ist. Der zweite Eingang des UND-Tores 62 ist mit dem Ausgang der Komparatoreinheit 52 verbunden. Somit wird der Ausgangsimpuls des monostabilen Multivibrators 60 nur dann am Ausgang des UND-Tores 62 erscheinen, wenn der Meissel den schmelzflüssigen Elektrolyten dann kontaktiert. Erscheint dieser Impuls am Ausgang des UND-Tores 62, so besagt, dies, dass der Kontakt zwischen Meissel und Elektrolyt während der eingestellten Zeitspanne τj aufrechterhalten worden ist, also zulang, es wird eine bistabile Schaltung, wie ein FLIP-FLOP 64 gesetzt, was zu einer Anzeige an der Anzeigeeinrichtung 66 führt. Das FLIP-FLOP 64 wird rückgesetzt bei abfallender Flanke am Ausgang A52 der Komparatoreinheit 52, was anzeigt, dass der Kontakt zwischen Meissel und Elektrolyt wieder unterbrochen worden ist, durch Rückholen des Meissels.
  • Bei Auslösung der Absenkbewegung durch Schliessen des Schalters S1 wird im weiteren eine zweite Zeitverzögerungsschaltung 68, wie ein monostabiler Multivibrator mit einstellbarer Ausgangsimpulslänge T2 ausgelöst. Am Ende des am Ausgang A68 der Einheit 68 erscheinenden Impulses der Länge Ty wird über einen monostabilen Multivibrator 70 ein Impuls erzeugt. Dieser Impuls wird dem UND-Tor 72 zugeführt. Der Impuls am Ausgang des monostabilen Multivibrators 70 erscheint jedoch nur am Ausgang des UND-Tores 72, wenn der zweite Eingang besagten Tores auf logisch '1' steht. was, mit dem Inverter 75, nur dann der Fall ist, wenn das Ausgangssignal des FLIP-FLOP's 56 anzeigt, dass der Kontakt zwischen Meissel und Elektrolyt nicht erstellt ist. Der Impuls am Ausgang des Tores 72 zeigt somit an, dass nach Auslösen der Absenkbewegung des Meissels, Abwarten der Zeitspanne t2, eine Kontaktierung zwischen Meissel und Elektrolyt noch immer nicht stattgefunden hat. Dies besagt, dass die Kruste nicht durchbrochen worden ist. Deshalb wird mit dem dann am Ausgang des Tores 72 erscheinenden Impuls eine bistabile Schaltung, das FLIP-FLOP 74, gesetzt, dessen Ausgang auf den Steuereingang E76 einer Kraftstelleinrichtung 76 wirkt, mit deren Hilfe die Druckkraft resp. der Druck P, mit welchem der Meissel 30 nach unten getrieben wird, dann erhöht wird. Wird die Kruste durchbrochen, so wird das FLIP-FLOP 74 durch die aufsteigende Schaltflanke am Ausgang des FLIP-FLOP's 56 rückgesetzt: Die Kruste ist durchbrochen. Das FLIP-FLOP 56 wird nach Durchlaufen des Rückholweges des Meissels 30 durch einen nur schematisch dargestellten Endschalter SE rückgesetzt, der Einschlagzyklus ist beendet. Es versteht sich dabei von selbst, dass bei erhöhter Druckkraft der Meissel vorzugsweise erst, mindestens teilweise rückgeholt wird, um darauf einen neuen Durchbrechungsversuch zu unternehmen. Die dafür vorzusehende Steuerung ist in Fig. 2 nicht eingetragen.
  • Ist das Ausgangssignal des FLIP-FLOP's 74 gesetzt, so wird eine weitere Zeitverzögerungseinheit, beispielsweise ein monostabiler Multivibrator 78 mit einstellbarer Impulslänge T3 ausgelöst, an dessen Ende, über einen monostabilen Multivibrator 80, wiederum ein Impuls erzeugt wird. Am UND-Tor 82 erscheint der Ausgangsimpuls des monostabilen Multivibrators 80 nur dann, wenn zur gleichen Zeit das FLIP-FLOP 74 noch immer gesetzt ist, d.h. immer noch mit erhöhter Meisselkraft gearbeitet wird. Dies besagt, dass der Meissel auch bei erhöhtem Druck nicht zum schmelzflüssigen Elektrolyten durchdringen konnte. Dieser Zustand wird über ein ODER-Tor 84 ebenfalls an Anzeige 66 zur Anzeige gebracht.
  • Die Absenkung des Meissels wird somit von der im weitern als elektronischen Prozeßsteuerung bezeichneten Steuerung ausgelöst. Dies kann in einem zeitlich festgelegten Intervall durch Schliessen von S1 in Fig. 2 beispielsweise alle 1 bis 2 Minuten, nach instrumentellen Analysenresultaten der Tonerdekonzentration im Schmelzfluss oder nach andern automatisierten Parametern festgelegt werden.
  • Die bevorzugterweise eingesetzte Wechselspannungsquelle von Fig. 1 kann eine einstellbare Spannung abgeben, die vorzugsweise zwischen 20 und 40 V, insbesondere zwischen 20 und 25 V liegt. Der gesamte Widerstand des über den schmelzflüssigen Elektrolyten geschlossenen Wechselstromkreises ist hier derart ausgelegt, dass die Wechselspannungsquelle bei der eingestellten Spannung eine Stromstärke von einigen Milli-Ampere abgibt.
  • Das in den Wechselstromkreis eingebaute elektronische Relais (Wandler) gibt das Signal an die üblicherweise ausserhalb der Elektrolysehalle angeordnete, zentrale elektronische Prozeßsteuerung weiter.
  • Zwischen dem elektronischen Relais und der Einschlagvorrichtung sowie der Wechselstromquelle und dem Punkt mit kathodischem Zellenpotential ist, wie in Fig. 1 gezeigt, je ein Kondensator in den Wechselstromkreis eingebaut. Diese Kondensatoren bewirken die Potentialtrennung zwischen der Elektrolysezelle, gegebenenfalls auftretenden vagabundierenden Strömen und der elektronischen Prozesssteuerung.
  • Sämtliche Elemente des Messkreises befinden sich im Bereich der Elektrolysezelle,jedoch ausserhalb der heissen. korrosiven Zone.
  • In bezug auf das Verfahren bewirkt die elektronische Prozeßsteuerung mit einem Signal ein Absenken des Meissels in Arbeitsposition und - nachdem der Kontakt mit dem Elektrolyten hergestellt ist - z.B. über das elektronische Relais, das unverzügliche Anheben des Meissels in Ruhestellung oder - falls der Messkreis nicht innerhalb der festgelegten Zeitspanne τ2 nach dem Absenken des Meissels geschlossen wird - dass der pneumatische bzw. hydraulische Druck P auf den Meissel vergrössert wird.
  • In Ruhestellung befindet sich der Meissel ausserhalb des Bereiches der Anodenkörper, einerseits wegen mechanischen Einwirkungen beim Anodenwechsel, anderseits wegen der in Richtung des Krustendurchbruchs zunehmenden Temperatur- und Korrosionseinwirkung.
  • Beim ersten Kontakt des in Arbeitsposition abgesenkten Meissels 30 mit dem flüssigen Elektrolyten wird der Messkreis geschlossen und durch die elektronische Prozeßsteuerung die sofortige Beendigung der Absenkphase und das unmittelbar darauffolgende Anheben des Meissels in die Ruhestellung eingeleitet. Ein im untersten Bereich bereits etwas abgenützter oder korrodierter Meissel wirkt sich in bezug auf das erfindungsgemässe Verfahren nicht nachteilig aus.
  • Gelangt der Meissel 30 beim normalen Absenken nicht in Kontakt mit schmelzflüssigem Elektrolyten, sondern nur mit erstarrtem Elektrolytmaterial, so wird der Messkreis nicht geschlossen. Nach einer festgelegten Zeitspanne x2, beispielsweise 5 - 10 sec nach dem Absenken, löst die elektronische Prozeßsteuerung eine Druckerhöhung aus. Zweckmässig wird bei Normalbetrieb der Einschlagvorrichtung mit reduziertem Leitungsdruck von beispielsweise 3 - 4 bar gearbeitet. Bringt der Meissel mit diesem reduzierten Leitungsdruck nicht genügend Kraft auf, so bewirkt die elektronische Prozeßsteuerung, dass auf den normalen Leitungsdruck von beispielsweise 7 - 8 bar umgeschaltet wird. Genügt dieser erhöhte Druck immer noch nicht zum Durchstossen der Kruste, so wird, falls nach einigen normalen Arbeitszyklen der elektrische Kontakt im Wechselstromkreis nicht hergestellt werden kann, durch die elektronische Prozeßsteuerung ein optisches und/oder akustisches Signal ausgelöst. Das Zellenbedienungspersonal kann dann die Störung beheben. Dasselbe Signal wird ausgelöst, wenn der Wechselstromkreis während einer den normalen Arbeitszyklus der Einschlagvorrichtung übersteigenden Zeit T, geschlossen bleibt, weil beispielsweise der Meissel verklemmt ist.
  • Bevorzugt gibt die Spannungsquelle von Fig. 1 eine Spannung zwischen 20 und 40 V, insbesondere 20 und 25 V, ab, wobei ein Wechselstrom von einigen Milli-Ampere fliesst, bei Kontakterstellung zwischen Meissel und Elektrolyt.
  • Mit der erfindungsgemässen Vorrichtung und dem erfindungsgemässen Verfahren kann also nicht nur die Tonerdechargierung kontrolliert werden, sondern beiläufig noch folgende Ueberwachungen durchgeführt werden:
    • -Defekt im Druckluftnetz
    • -Defekt der Isolation zwischen Einschlagvorrichtung und dem anodischen Teil der Elektrolysezelle.

Claims (10)

1. Verfahren zur Steuerung einer Einschlagvorrichtung mit auf/abbeweglichem Meissel (30) für die sich auf dem schmelzflüssigen Elektrolyten (14) einer Schmelzflusselektrolysezelle bildende Kruste, durch Detektion der Meissel/schmelzflüssiger Elektrolyt-Kontaktierung, wobei man mit dem Meissel (30) als Messfühler in einem elektrischen Messkreis, durch Aenderungen der Impedanz zwischen Meissel und schmelzflüssigem Elektrolyten bewirkte Signaländerungen zur Steuerung erfasst,
dadurch gekennzeichnet, dass
man die Impedanz zwischen Meissel (30) und schmelzflüssigem Elektrolyten (14) mittels eines aktiven Impedanzmesskreises (38, 40, 32, 34) erfasst.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass
man, wenn die Impedanz einen vorgegebenen Minimalwert erreicht, den Meissel (30) hochzieht.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass
man den Meissel (30) mit vorgegebener Kraft absenkt, überwacht, ob innerhalb einer vorgegebenen Zeitspanne der Minimalwert erreicht wird, ansonsten die Absenkkraft erhöht.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass
man die Zeitspanne des Erreichens oder Unterschreitens des Minimalwertes erfasst, und bei Ueberschreiten einer vorgegebenen Maximalzeitspanne eine Anzeige erzeugt.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass
man das Erhöhen der Absenkkraft anzeigt.
6. Schmelzfluß-Elektrolysezelle mit Steuerung einer Einschlagvorrichtung mit auf/abbeweglichem Meissel (30) für die sich auf dem schmelzflussigen Elektrolyten (14) der Schmelzflusselektrolysezelle bildende Kruste durch Detektion der Meissel/schmelzflüssigen Elektrolyt-Kontaktierung mit einem elektrischen Messkreis, den Meissel (30) als Messfühler umfassend, an welchem die Meissel/ schmelzflüssige Elektrolyt-Strecke als kontaktierungssignifikantes Impedanzelement erscheint, dadurch gekennzeichnet, dass
der Messkreis mit kreiszugehöriger, aktiver Quelle (32) und Messeinrichtung (34) ein Impedanzmesskreis ist.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass
die Quelle eine Wechselsignalquelle (32) ist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass
der Messkreis einerseits über den Meissel (30), anderseits über einen niederohmig mit dem schmelzflüssigen Elektrolyten (14) verbundenen Anschluss (38) geschlossen ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass
der Anschluss ein Anschlusspunkt (38) der Zelle (12,14,16) ist.
10. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass
die Quelle (32) über eine DC-Entkopplungs-Kondensatoranordnung (40) angeschlossen ist.
EP84900604A 1983-02-10 1984-02-09 Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer einschlagvorrichtung Expired EP0135516B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT84900604T ATE22938T1 (de) 1983-02-10 1984-02-09 Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer einschlagvorrichtung.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH73983 1983-02-10
CH739/83 1983-02-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0135516A1 EP0135516A1 (de) 1985-04-03
EP0135516B1 true EP0135516B1 (de) 1986-10-15

Family

ID=4194080

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP84900604A Expired EP0135516B1 (de) 1983-02-10 1984-02-09 Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer einschlagvorrichtung

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4563255A (de)
EP (1) EP0135516B1 (de)
AU (1) AU567029B2 (de)
DE (2) DE3305236C2 (de)
IT (1) IT1175323B (de)
WO (1) WO1984003108A1 (de)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4702324A (en) * 1984-05-14 1987-10-27 Aluminum Company Of America Control system for positioning and operating a pneumatic percussion tool
IT1196487B (it) * 1986-07-15 1988-11-16 Techmo Car Spa Procedimento per depurare i gas emessi dai forni di elettrolisi per la produzione di alluminio e relativa apparecchiatura
EP0505535A1 (de) * 1990-10-15 1992-09-30 TRESKY, Miroslav Vorrichtung zum entfernen defekter bauteile aus schaltungen
EP0650538B1 (de) * 1992-07-14 1997-03-12 Portland Smelter Services Pty. Ltd Zufuhrvorrichtung für aluminiumoxid zu einer elektrolytischen schmelzvorrichtung
WO1996002764A1 (en) * 1994-07-15 1996-02-01 Terry Fluid Controls Pty. Ltd. Actuator
FR2727985B1 (fr) * 1994-12-09 1997-01-24 Pechiney Aluminium Procede et dispositif de mesure de la temperature et du niveau du bain d'electrolyse fondu dans les cuves de production d'aluminium
US6436270B1 (en) * 1999-07-19 2002-08-20 Ab Rexroth Mecman Method and device for controlling the movement of a feeding and breaking chisel in an aluminum production cell
US6649035B2 (en) * 2001-05-04 2003-11-18 Ross Operating Valve Company Low energy and non-heat transferring crust breaking system
US6732761B2 (en) * 2001-08-03 2004-05-11 Ross Operating Valve Company Solenoid valve for reduced energy consumption
DE102004033964B3 (de) * 2004-07-14 2006-03-30 Bosch Rexroth Ag Einrichtung und Verfahren zum Betrieb einer Krustenbrechvorrichtung für Metallschmelzen
DE102007059962B3 (de) * 2007-12-11 2008-12-11 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung zum Messen des Metallniveaus in einem Reduktionsbecken
CN101275245B (zh) * 2008-01-14 2010-10-13 贵州莱利斯机械设计制造有限责任公司 一种双阳极碳块残极自动压脱方法及装置
DE102008010175B4 (de) * 2008-02-20 2011-08-25 Robert Bosch GmbH, 70469 System für reduzierten Druckluftverbrauch in metallurgischer Industrie
US8367953B2 (en) * 2008-06-17 2013-02-05 Mac Valves, Inc. Pneumatic system electrical contact device
US7915550B2 (en) * 2008-06-17 2011-03-29 Mac Valves, Inc. Pneumatic system electrical contact device
DE102009052776A1 (de) * 2009-11-11 2011-05-12 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Einrichtung zum Betrieb einer Krustenbrechvorrichtung für Metallschmelzen
NO336059B1 (no) * 2012-12-27 2015-05-04 Sinvent As Fremgangsmåte og apparat for rensing av karbonanoder
CN107287621B (zh) * 2017-07-07 2023-08-18 新乡宏达冶金振动设备有限公司 一种电解质清理机
CN107497793B (zh) * 2017-09-30 2024-03-12 中冶赛迪技术研究中心有限公司 一种铝槽打壳锤头超声振动清洗装置及方法
CN109594103B (zh) * 2019-02-20 2020-01-10 长江师范学院 铝电解槽阳极效应预警方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1064628B (de) * 1958-07-22 1959-09-03 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Anordnung zur ununterbrochenen UEberwachung des Ohmschen Widerstandes von aktiven Zweipolen
FR1376385A (fr) * 1962-12-07 1964-10-23 Vmw Ranshofen Berndorf Ag Procédé et dispositif pour l'addition automatique d'alumine dans les fours d'électrolyse pour la production d'aluminium
IT949765B (it) * 1972-03-01 1973-06-11 Cronzio De Nora Impianti Elett Metodo e relativo dispositivo per proteggere gli anodi contro il pericolo di cortocircuiti in celle a catodo di mercurio
FR2483965A1 (fr) * 1980-06-06 1981-12-11 Aluminium Grece Procede et appareillage de controle de l'alimentation en alumine d'une cellule pour la production d'aluminium par electrolyse
FR2487386A1 (fr) * 1980-07-23 1982-01-29 Pechiney Aluminium Procede et appareillage pour reguler de facon precise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'electrolyse ignee, et application a la production d'aluminium

Also Published As

Publication number Publication date
AU567029B2 (en) 1987-11-05
IT1175323B (it) 1987-07-01
EP0135516A1 (de) 1985-04-03
DE3460987D1 (en) 1986-11-27
DE3305236A1 (de) 1984-09-20
DE3305236C2 (de) 1985-11-21
AU2437384A (en) 1984-08-30
WO1984003108A1 (en) 1984-08-16
US4563255A (en) 1986-01-07
IT8419515A0 (it) 1984-02-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0135516B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer einschlagvorrichtung
EP0364841B1 (de) Korrosionsmesszelle
DE2135485A1 (de) Vorrichtung zum Zuführen von Aluminium oxid
DE1907737A1 (de) Verfahren zur Regelung eines Brennstoffzellenaggregates
EP2859126A1 (de) Verfahren und einrichtung zur bestimmung des verbrauchs an elektrodenmaterial beim betrieb eines elektroofens
DE2614658C3 (de) Vorrichtung zum Suchen und Beseitigen von Kurzschlüssen in einem Elektrolysebecken
DE1925201B2 (de) Verfahren zum Betreiben eines Elektrolyseofens für die Reduktion von Aluminiumoxyd
DE1193683B (de) Verfahren und Vorrichtung zur automatischen Regelung der Klemmenspannung bei einer Anlage zur Herstellung von Aluminium durch Schmelz-flusselektrolyse
NL8102771A (nl) Werkwijze en inrichting voor het regelen van de toe- voer van aluminiumoxyde aan een cel voor de vorming van aluminium door electrolyse.
DE2308565A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von metallen
DE2804911C2 (de) Vorrichtung zum Einfüllen einer Anodenpaste
EP0091399B1 (de) Vorrichtung zum Messen der Badtemperatur in einer Aluminium-Schmelzflusselektrolysezelle
DE2336388A1 (de) Verfahren zum schutz von elektrisch leitenden teilen in gleichstromdurchflossener fluoridschmelze und vorrichtung hierzu
DE2107675B2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Regulieren der Al tief 2 0 tief 3 -Konzentration im Fluoridelektrolyten bei der Aluminiumelektrolyse
DE3125045C2 (de) Vorrichtung zum portionsweisen Zuführen von fluidisierbarem Schüttgut und Verfahren zum Betreiben der Vorrichtung
DE1483343C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Elektrolysezelle zur Gewinnung von Aluminium
DE2444434C3 (de) Steuerungsanordnung für eine Anzahl von Aluminiumoxidreduktionstiegeln
DE2335029C3 (de) Verfahren zum Führen einer Zelle für die Gewinnung von Aluminium durch die Elektrolyse von Aluminiumoxid in einer Fluoridschmelze
DE2461473A1 (de) Verfahren zum erkennen und signalisieren des quecksilberkathodenabrisses bei der chloralkali-elektrolyse
DE2637232A1 (de) Vorrichtung zum einstellen des abstandes zwischen den elektroden einer elektrolytischen zelle
DE2335029B2 (de) Verfahren zum fuehren einer zelle fuer die gewinnung von aluminium durch die elektrolyse von aluminiumoxid in einer fluoridschmelze
DE2259849A1 (de) Einrichtung zur automatischen ueberpruefung von kapazitiven grenzschaltern
AT271924B (de) Verfahren und Einrichtung zum automatischen Aufbrechen der Krusten von Aluminiumelektrolyse-Bäderbatterien und zum Chargieren dieser Bäder mit Tonerde
DE2438078C3 (de) Verfahren zum Schöpfen von Aluminium aus einer Zelle zur Gewinnung von Aluminium durch Elektrolyse
DE2503635C3 (de) Verfahren zur Kontrolle der Dicke der seitlichen Borde in einer Elektrolysezelle zur Gewinnung von Aluminium

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19840913

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH DE FR GB LI LU NL SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19860211

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT CH DE FR GB LI NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 22938

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19861115

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3460987

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19861127

ET Fr: translation filed
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
EAL Se: european patent in force in sweden

Ref document number: 84900604.4

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 19960202

Year of fee payment: 13

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Effective date: 19970209

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20030124

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20030219

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20030224

Year of fee payment: 20

Ref country code: NL

Payment date: 20030224

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20030304

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20030306

Year of fee payment: 20

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20040208

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20040208

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20040208

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20040209

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

EUG Se: european patent has lapsed
NLV7 Nl: ceased due to reaching the maximum lifetime of a patent

Effective date: 20040209