EP0116864A2 - Kraftstoffeinspritzdüse für Brennkraftmaschinen - Google Patents
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- EP0116864A2 EP0116864A2 EP19840100582 EP84100582A EP0116864A2 EP 0116864 A2 EP0116864 A2 EP 0116864A2 EP 19840100582 EP19840100582 EP 19840100582 EP 84100582 A EP84100582 A EP 84100582A EP 0116864 A2 EP0116864 A2 EP 0116864A2
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
- F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
- F02M61/1806—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for characterised by the arrangement of discharge orifices, e.g. orientation or size
- F02M61/182—Discharge orifices being situated in different transversal planes with respect to valve member direction of movement
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Definitions
- the invention relates to a fuel injector for internal combustion engines according to the preamble of the main claim.
- the closing cone of the nozzle needle is struck by the closing force on the valve seat surface, namely in time with the injection.
- the impact force can be several hundred kilograms and the number of cycles can be relatively high, for example in the case of fast-rotating diesel engines a few thousand times per minute.
- This creates an extraordinarily high permanent stress on the tip of the nozzle body, with the result that a tip tears off again and again, the fatigue failure starting from the spray openings.
- the torn tip then falls into the combustion chamber of the engine, which can cause considerable damage. So it is conceivable that this tip the cylinder ⁇ Damaged walls of the engine, or even leads to total engine failure due to destruction in the combustion chamber.
- Spray hole cross section and spray hole length are thus determined by injection parameters such as the injection quantity, fuel atomization and the like. There are also limits to the production quality and material-specific sizes of an improvement in the steel quality in order to avoid tearing of the tips.
- the fuel injection nozzle according to the invention with the characterizing features of the main claim has the advantage that despite maintaining the required spray hole length and the spray hole cross section, the nozzle body tip can be reinforced so that tearing is avoided.
- the larger diameter section does not affect the spray cone or the fuel atomization.
- the second section is designed as a countersink with a rounded transition to the end face, or it has a spherical segment-shaped cross section. Due to the soft transition to the floor surface in which the cylindrical section opens, there is a significant reduction in the notch effect and thus a reduction in the risk of fatigue failure.
- FIG. 1 shows a longitudinal section through the end of a conventional fuel injection nozzle on the injection side
- FIG. 2 shows a corresponding section through the first exemplary embodiment of the invention
- FIG. 3 correspondingly through the second exemplary embodiment
- FIG. 4 shows a section along the line IV-IV in FIG. 3.
- a valve needle 1 is arranged in a nozzle body 2 and is pressed via a closing spring (not shown) with a closing cone 3 arranged at one end of the needle 1 onto a valve seat surface 5 provided in a dome 4 of the nozzle body 2.
- the fuel supplied by a fuel injection pump, not shown is conveyed under pressure into the space 6 and, when the pressure is sufficient, lifts the valve needle 1 against the force of the closing spring from the seat 5, so that the fuel between the closing cone 3 and the valve seat surface 5 reaches spray openings 7 and over this into the combustion chamber.
- the pressure in the room 6 is reduced again and the valve needle 1 is pushed back onto the seat 5.
- the angle enclosed by the seat 5 can be somewhat smaller than the angle enclosed by the closing cone 3, so that the greatest sealing press force results at the closing cone edge 8 of the largest diameter. Because the valve needle l under high frequency and great force, and this Over an extended period of time, when the nozzle tip hits, there is an extraordinarily high load. After the valve needle "strikes", there is almost complete surface contact between the closing cone 3 and the seat cone 5.
- the weakest point of the crest is the area of the spray holes 7. As shown in FIG. 1, this area has a certain thickness X in the usual nozzles, which is determined by the length of the spray holes 7. This length in turn is determined by parameters of the injection law, such as injection pressure, opening pressure, injection quantity, jet shape, jet direction, hole diameter, etc. The hole length cannot be changed.
- the tip 4 is of reinforced design. However, so that the length X of the spray hole 7 can be maintained, a counterbore 9 with a larger cross section is connected to the spray opening 7, which has a rounded transition to the end face to avoid notch effects. This avoids an old problem, namely the tearing off of the tips, using simple means, namely the application of countersinks to the spray openings.
- the length of the spray opening 7 is now specifically controlled by the Depth of the countersink 9 can be determined. I.e. So that mass-produced nozzle body after drilling the spray holes 7 may receive automatically controlled countersinks 9, the depth of which is determined by the particular use of the nozzle. The outer edges of the countersink 9 in no way hinder the injection jet penetrating the section 7.
- the countersink is designed as a counterbore 9 ', which has a spherical segment-shaped end.
- the crest 4 ' is corresponding to the depth of this counterbore 9' thicker than the usual thickness X.
- the countersink 9 is achieved by form milling or form grinding.
- the position of the processing tool is here oriented to the position of the spray hole, the positions being intended to largely coincide.
- the center point of the countersink is preferably the same as that of the However, an offset of the countersink is possible, in particular with a larger countersink radius, the radius R1 in one direction is preferably different here than the radius R2 in the other direction, the cut shape resulting with the outer wall of the dome has an oval cross section.
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Abstract
Es wird eine Kraftstoffeinspritzdüse für Brennkraftmaschinen vorgeschlagen, bei der zur Vermeidung von Kuppenbrüchen die Kuppe verstärkt wird und zur Vermeidung der sich dadurch ergebenden Verlängerung der Spritzlöcher diese in zwei Abschnitte geteilt werden, einem mit durch das Einspritzgesetz bestimmten festen Querschnitt und einem nach außen sich anschließenden Abschnitt größeren Querschnitts, der keinen Einfluß auf den Einspritzstrahl hat.
Description
- Die Erfindung geht aus von einer Kraftstoffeinspritzdüse für Brennkraftmaschinen nach der Gattung des Hauptanspruchs. Bei nach innen öffnenden Kraftstoffeinspritzdüsen wird die Düsennadel mit ihrem Schließkegel durch die Schließkraft auf die Ventilsitzfläche geschlagen und zwar im Takt der Einspritzung. Hierbei kann die Schlagkraft mehrere hundert Kilogramm betragen und die Taktzahl verhältnismäßig hoch sein, beispielsweise bei schnelldrehenden Dieselmotoren einige tausendmal pro Minute. Hierdurch entsteht eine außerordentlich hohe Dauerbeanspruchung der Kuppe des Düsenkörpers, mit der Folge, daß immer wieder einmal eine Kuppe abreißt, wobei der Dauerbruch von den Spritzöffnungen ausgeht. Die abgerissene Kuppe fällt dann in den Brennraum des Motors, wodurch ein erheblicher Schaden entstehen kann. So ist es denkbar, daß diese Kuppe die Zylinder- · wände des Motors beschädigt, oder gar durch Zerstörungen im Brennraum zum Totalausfall des Motors führt.
- Der Querschnitt der Spritzöffnung oder öffnungen ist für die Aufbereitung d.h. die Zerstäubung des Kraftstoffes in den Brennraum hinein maßgebend. Je dicker die Kuppenwand ist, desto länger ist das Spritzloch, was ebenfalls auf die Strahlausbildung einen entscheidenden Einfluß hat. Spritzlochquerschnitt und Spritzlochlänge sind somit durch Einspritzkenngrößen wie die Einspritzmenge, Kraftstoffzerstäubung und dergleichen festgelegt. Auch einer Verbesserung der Stahlqualität, um ein Abreissen der Kuppen mvermeiden sind aus fertigungstechnischen sowie materialbestimmten Größen Grenzen gesetzt.
- Die erfindungsgemäße Kraftstoffeinspritzdüse mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß trotz Einhaltung der erforderlichen Spritzlochlänge und des Spritzlochquerschnitts die Düsenkörperkuppe derart verstärkt werden kann, daß ein Abreissen vermieden wird. Der Abschnitt größeren Durchmessers beeinträchtigt den Spritzkegel, sowie die Kraftstoffzerstäubung nicht.
- Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist der 2. Abschnitt als Ansenkung mit einem gerundeten Übergang zur Stirnfläche ausgebildet, bzw. er weist einen kugelsegmentförmigen Querschnitt auf. Aufgrund des weichen Übergangs zur Bodenfläche hin, in welcher der zylindrische Abschnitt mündet, ergibt sich eine wesentliche Herabsetzung der Kerbwirkung und damit eine Verringerung der Dauerbruchgefahr.
- Zwei Ausführungsbeispiele des Gegenstandes der Erfindung sowie zum Vergleich eine bekannte übliche Düse sind in der Zeichnung dargestellt und werden im folgenden näher beschrieben. Es zeigen Figur 1 einen Längsschnitt durch das einspritzseitige Ende einer üblichen Kraftstoffeinspritzdüse, Figur 2 einen entsprechenden Schnitt durch das erste Ausführungsbeispiel der Erfindung, Figur 3 entsprechend durch das zweite Ausführungsbeispiel und Figur 4 einen Schnitt gemäß der Linie IV-IV in Figur 3.
- Wie in den Figuren dargestellt, ist eine Ventilnadel l in einem Düsenkörper 2 angeordnet und über eine nicht dargestellte Schließfeder mit einem am einen Ende der Nadel 1 angeordneten Schließkegel 3 auf eine in einer Kuppe 4 des Düsenkörpers 2 vorgesehene Ventilsitzfläche 5 gepresst. Der von einer nicht dargestellten Kraftstoffeinspritzpumpe her zugeführte Kraftstoff wird unter Druck in den Raum 6 gefördert und hebt bei ausreichendem Druck die Ventilnadel 1 entgegen der Kraft der Schließfeder vom Sitz 5 ab, so daß der Kraftstoff zwischen Schließkegel 3 und Ventilsitzfläche 5 zu Spritzöffnungen 7 gelangt und über diese in den Brennraum. Nach Beendigung der Förderung baut sich der Druck im Raum 6 wieder ab und die Ventilnadel l wird wieder auf den Sitz 5 geschoben.
- Hierbei kann der vom Sitz 5 eingeschlossene Winkel etwas kleiner als der vom Schließkegel 3 eingeschlossene Winkel sein, so daß sich an der Schließkegelkante 8 größten Durchmessers die höchste Dichtpreßkraftergibt. Da die Ventilnadel l unter hoher Frequenz und großer Kraft, und dies über längere Zeit, auf die Düsenkuppe schlägt, entsteht dort eine außerordentlich hohe Belastung. Nachdem sich die Ventilnadel "eingeschlagen hat", besteht zwischen Schließkegel 3 und Sitzkonus 5 nahezu vollständige Flächenberührung.
- Beim Schlagen der Ventilnadel auf die Kuppe 4 ist beachtenswert, daß es sich aufgrund des Kegels 3 nicht nur um eine Axialkomponente der Kraft handelt, sondern auch um eine Komponente, die senkrecht von der Kegelmantelfläche ausgeht und eine entsprechende Sprengwirkung mit sich bringt.
- Der schwächste Punkt der Kuppe ist der Bereich der Spritzlöcher 7. Dieser Bereich weist wie in Fig. 1 dargestellt bei den üblichen Düsen eine bestimmte Dicke X auf, die durch die Länge der Spritzlöcher 7 bestimmt wird. Diese Länge wiederum wird durch Kenngrößen des Einspritzgesetzes bestimmt, wie Einspritzdruck, öffnungsdruck, Einspritzmenge, Strahlform, Strahlrichtung, Lochdurchmesser usw. Die Lochlänge kann somit nicht geändert werden.
- Bei den in den Figuren 2 bis 4 dargestellten Ausführungsbeispielen der Erfindung ist die Kuppe 4 verstärkt ausgebildet. Damit jedoch die Länge X des Spritzloches 7 beibehalten werden kann, ist an die Spritzöffnung 7 nach außen eine Ansenkbohrung 9 größeren Querschnitts angeschlossen, die zur Vermeidung von Kerbwirkungen einen abgerundeten Übergang zur Stirnfläche aufweist. Hierdurch wird mit einfachen Mitteln, nämlich das Anbringen von Ansenkungen an den Spritzöffnungen ein altes Problem, nämlich das Abreißen der Kuppen, vermieden.
- Über dieses hinaus besteht jedoch auch der Vorteil, daß die Länge der Spritzöffnung 7 nunmehr gezielt durch die Tiefe der Ansenkung 9 bestimmt werden kann. D. h. also, daß in Großserie hergestellte Düsenkörper nach Bohren der Spritzlöcher 7 möglicherweise automatisch gesteuert Ansenkungen 9 erhalten, deren Tiefe durch den jeweils bestimmten Einsatz der Düse festgelegt wird. Die äußeren Kanten der Ansenkung 9 behindern in keinem Fall den den Abschnitt 7 durchdringenden Einspritzstrahl.
- Bei dem in Fig. 2 dargestellten ersten Ausführungsbeispiel ist die Ansenkung als Senkbohrung 9' ausgebildet, die ein kugelsegmentförmiges Ende aufweist. Die Kuppe 4' ist entsprechend der Tiefe dieser Senkbohrung 9' dicker als die übliche Dicke X.
- Beim zweiten in Fig. 3 und 4 dargestellten Ausführungsbeispiel wird die Ansenkung 9" durch Formfräsen oder Formschleifen erzielt. Die Position des Bearbeitungswerkzeugs wird hierbei nach der Position des Spritzloches gerichtet, wobei die Positionen weitgehend übereinstimmen sollen. Der Mittelpunkt der Ansenkung stimmt vorzugsweise mit dem der Spritzlöcher überein. Ein Versatz der Ansenkung, insbesondere bei größerem Ansenkradius, ist jedoch möglich. Der Radius R1 in der einen Richtung ist hier vorzugsweise anders als der Radius R2 in der anderen Richtung; die sich dabei mit Kuppenaußenwand ergebende Schnittform hat einen . ovalen Querschnitt.
Claims (6)
1. Kraftstoffeinspritzdüse für Brennkraftmaschinen mit einer entgegen einer Schließkraft in einem Düsenkörper axial verschiebbaren, radial geführten Ventilnadel, an welcher ein Schließkegel angeordnet ist, der mit einer in einer Abschlußkuppe des Düsenkörpers angeordneten konischen Ventilsitzfläche zusammenwirkt, von der mindestens ein, die Kuppenwand durchstoßendes Spritzloch ausgeht, dadurch gekennzeichnet, daß das Spritzloch (7) aus zwei Abschnitten (7, 9) unterschiedlichen Querschnitts besteht, einem von der Sitzfläche (5) ausgehenden ersten, zylindrischen, den Spritzquerschnitt und die Spritzlochlänge bestimmenden Abschnitt und einem sich nach außen an- schließenden zweiten Abschnitt (9) im Querschnitt grösserer Abmessung.
2. Kraftstoffeinspritzdüse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Abschnitt (9) als Ansenkung mit einem gerundeten Übergang zur Bodenfläche ausgebildet ist.
3. Kraftstoffeinspritzdüse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Ansenkung (9) einen kugelsegmentförmigen Querschnitt aufweist.
4. Kraftstoffeinspritzdüse nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Ansenkung (9) mittels Formfräsen und/oder Formschleifen erzeugt wird.
5. Kraftstoffeinspritzdüse nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Position des Formwerkzeuges beim Bearbeiten weitgehend mit der Position des Spritzloches (7) übereinstimmt.
6. Kraftstoffeinspritzdüse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandstärke der Kuppe (4') um die Tiefe des zweiten Abschnitts (9) des Spritzlochs (7, 9) verstärkt ist.
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