EP0106411B1 - Kleinkalibermunition und Verfahren zu ihrer Herstellung - Google Patents

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EP0106411B1
EP0106411B1 EP19830201455 EP83201455A EP0106411B1 EP 0106411 B1 EP0106411 B1 EP 0106411B1 EP 19830201455 EP19830201455 EP 19830201455 EP 83201455 A EP83201455 A EP 83201455A EP 0106411 B1 EP0106411 B1 EP 0106411B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
projectile
tip
small arms
axis
cartridge case
Prior art date
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Expired
Application number
EP19830201455
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English (en)
French (fr)
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EP0106411A2 (de
EP0106411A3 (en
Inventor
Beat Kneubühl
Hans Schwendimann
Max Ruf
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schweizerische Eidgenossenschaft
Original Assignee
Schweizerische Eidgenossenschaft
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Publication date
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Priority claimed from CH450883A external-priority patent/CH666345A5/de
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Priority to AT83201455T priority Critical patent/ATE27999T1/de
Publication of EP0106411A2 publication Critical patent/EP0106411A2/de
Publication of EP0106411A3 publication Critical patent/EP0106411A3/de
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
    • F42B12/72—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the material
    • F42B12/76—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the material of the casing
    • F42B12/78—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the material of the casing of jackets for smallarm bullets ; Jacketed bullets or projectiles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/02—Making machine elements balls, rolls, or rollers, e.g. for bearings
    • B21K1/025—Making machine elements balls, rolls, or rollers, e.g. for bearings of bullets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K21/00—Making hollow articles not covered by a single preceding sub-group
    • B21K21/04—Shaping thin-walled hollow articles, e.g. cartridges
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B30/00—Projectiles or missiles, not otherwise provided for, characterised by the ammunition class or type, e.g. by the launching apparatus or weapon used
    • F42B30/02—Bullets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B5/00—Cartridge ammunition, e.g. separately-loaded propellant charges
    • F42B5/02—Cartridges, i.e. cases with charge and missile
    • F42B5/025—Cartridges, i.e. cases with charge and missile characterised by the dimension of the case or the missile

Definitions

  • the present invention relates to a small-caliber ammunition consisting of a rotationally symmetrical projectile, a cartridge case with a powder charge and a primer arranged centrally with respect to its longitudinal axis, the cartridge case being fastened in a section between the flattened tip of the projectile and its rear end.
  • the invention further relates to a method for producing small-caliber ammunition and to an application of this method.
  • Small-caliber ammunition is understood to mean ammunition with a caliber of less than 12.7 mm, in particular with a caliber in the range from 4 to 6.35 mm.
  • a rotationally symmetrical mantle bullet is from the publication of the US Department of Commerce, National Technical Information Service, No. AD-A025 131 (Michael Pino, "The Effect of Varying certain Parameters on the Performance of the S.C.A.M.P. produced 5.56 mm Projectile", DARCOM Intern Training Center, May 1976).
  • the known projectile has an ogival-shaped profile part, a cylindrical middle part and a frustoconical rear end part.
  • the profile part described is parabolic, conical or spherical in shape. It is expressly stated that a change in the profile part requires a change in the design of the weapon.
  • DE-A 25 25 230 describes a method for producing jacket bullets and the bullets produced using this method.
  • the object of the invention is to provide a projectile of the type mentioned at the outset which has a better chance of being hit and an increased ballistic final energy.
  • Another object is to provide a method for producing such a jacket bullet, which is economically suitable for large-scale production despite increased penetration. It must also not disassemble at the finish line and must meet the requirements of the CICR (Comite International de la Croix-Rouge).
  • the imaginary point of the projectile is a distance (-s) from the origin of a rectangular coordinate system, the positive X-axis of which represents an axis of symmetry and the Y-axis of which represents the direction of the radius r of the projectile, the actual point of the projectile is arranged in the origin of the coordinate system.
  • the invention is based on the surprising finding that, contrary to what is expected by experts, an aerodynamic design of small-caliber ammunition influences the probability of a hit very favorably despite the small size, the relatively short range and the relatively short flight time, which are typical for such projectiles.
  • the starting point for this optimization is a mathematical formula from Haack for the shape of a bullet with minimal air resistance, which is applicable to large-caliber bullets with muzzle velocity in the supersonic range (Oerlikon paperback, machine tools Oerlikon-Briggle AG factory, Zurich, Switzerland, May 1981, chap. 5.2.3., Pages 168 to 171). From this equation, a parameter equation for the calculation of a shape optimized in relation to the air resistance was derived for the profile part of small-caliber ammunition.
  • the section for fastening the cartridge case is shifted from the location corresponding to an upper limit value of X1 by a distance in the range from 0.1 to 0.5 r o to the range of X2 .
  • a small piece of the cylindrical part protrudes from the cartridge case when it is connected to the shell bullet, whereby favorable guiding properties are obtained.
  • a rear end of the projectile has two essentially frusto-conical sections, the imaginary cone tips of which lie on the axis of symmetry of the projectile, and that the section lying on the inside with respect to the end has a cone angle in the range from 5 to 10 Degrees and a length in the range of 0.5 to 2 r o and the portion lying outside with respect to the end has a cone angle in the range of 60 degrees and ends at a distance from the axis of symmetry of the projectile.
  • Such a design of the rear end also has a favorable influence on the stability and the flight behavior of the projectile.
  • the projectile according to claim 4 is a jacket bullet, the jacket of which consists of a plated alloy steel in which a heavy metal core is inserted.
  • Such projectiles can be efficiently produced by train-pressure forming. Even with large quantities, the required precision in the design can be achieved.
  • the jacket has at both ends a groove-shaped section for its attachment to the cartridge case.
  • the rotationally symmetrical jacket bullets for small-caliber ammunition are manufactured in such a way that a cylindrical bowl rounded at the bottom is deep-drawn, that according to the invention the preformed bowl is then extended in a first step with a constant floor thickness and the angle of the inner cone is reduced in one step second step, the cylinder part of the projectile is drawn and a squeeze collar is formed at the end, the angle of the inner cone being reduced again, that in a third step the tip of the projectile is preformed in a polished and smooth die, and in a fourth step in a further polished one and smooth die, the tip of the projectile is finally shaped, that in a fifth step the projectile is cut to its preliminary length in the region of the crimping collar, that in a sixth step a preformed heavy metal core is pressed into the projectile is that in a seventh step the rear part of the projectile is shaped conically, in an eighth step the rear edge is flanged over the heavy metal core, in a ninth step the rear end of the projectile is
  • the first to tenth process steps are expediently linked together and take place on a single step press. In this way, economical production is achieved.
  • the aforementioned method is advantageously used to produce a small-caliber hard lead core. This application is particularly advantageous and tried and tested.
  • Fig. 1 shows in longitudinal section a small-caliber ammunition with a caliber of 5.56 mm, which is a common type of small-caliber ammunition.
  • This ammunition consists of a conventional cartridge case 1 made of brass, which contains a powder charge 2 of the usual composition (e.g. from a smokeless powder for small-caliber weapons) as well as from a jacket bullet, the jacket 3 of which consists of the material usually used for this (e.g. from plated alloy steel) copper-rich non-ferrous metal and the like).
  • the core 15 contained therein consists of a material usually used for this purpose, such as lead or a lead alloy; the core 15 can also consist of steel or sintered material.
  • the projectile has a front part 4, the shape of which is aerodynamically optimized so that the air resistance is reduced to a minimum, as will be described in detail below.
  • the middle part 5 is provided with a groove-shaped section 7 for fastening the jacket 3 to the cartridge case 1. Instead of the groove, however, the cylindrical middle part 5 can also be knurled for fastening the cartridge case 1.
  • the cylindrical middle part 5 extends outwards from the section 7 by 0.254 mm, corresponding to approximately 0.1 r o , where r o represents the radius of the cylindrical middle part 5.
  • the outward protruding extension can be in the range between 0.1 and 0.5 r o .
  • the remaining portion of the cylindrical middle part 5 and the rear end 6 are enclosed in the cartridge case 1.
  • a primer 11 is arranged in the closed end 10 of the cartridge case 1 and is centered with respect to the longitudinal axis of the cartridge case 1.
  • the projectile described is shown in detail in FIG. 2 and on an enlarged scale in longitudinal section.
  • the front part 4 has a truncated front end 12 made of solid material.
  • the rounded front part 4 of the projectile is designated as x 1 and the cylindrical middle part 5 with its section 5a as x 2 .
  • the distance from the end of the imaginary tip to the beginning of the cylindrical middle part 5 and 5a of the projectile is denoted by h.
  • the profile of the projectile is determined by the parameter equation given below, which was derived from the Haack equation known per se and relates to a form of minimal air resistance for large-caliber projectiles, the air resistance being expressed by the coefficient of drag c w .
  • the actual tip of the mantle storey is, according to FIG. 2, in the origin of a right-angled coordinate system in which the height of the mantle storey runs along the positive X axis, while the radius of the storey extends in the Y direction.
  • the profile of the mantle storey is represented by a continuous function r (x), whose continuous differential quotient d r dx assumes a finite value.
  • This function is a sum function:
  • This sum function comprises a range r 1 (x i ) which is connected to a continuously decreasing differential quotient and a range r 2 ( X2 ) in which the differential quotient is constant and equal to zero.
  • the sum function extends up to an imaginary tip of the mantle storey, which is shifted by a distance -s from the origin of the coordinate system.
  • s is the displacement of the actual front end 12 relative to the imaginary tip
  • a is a parameter that is within the range of arc cos can take on any value.
  • the following parameter equation for r for the first term of the above-mentioned sum function is readily obtained from the further Haack equation: Therein, r is the radius of the cylindrical middle part 5 of the jacket storey, r 1 is the radius of the jacket storey in the area x 1 and arc cos
  • the second term in the above sum function refers to the range X2 > h and is by the equation certainly.
  • s has a value of 0.65 mm or 0.232 units of the radius r o of the mantle storey; However, s can have any value in the range from 0.1 to 0.5 r o .
  • the front end 12 generates a defined turbulence during the flight of the jacket floor, so that instabilities due to an otherwise in the we substantial laminar flow can be avoided.
  • the cylindrical middle part 5, which corresponds to the area X2 in the formula given above, has a groove-shaped section 7 for connection to the cartridge case according to FIG. 1.
  • the section 7 can be replaced by a knurled section.
  • the cylindrical middle part 5 extends beyond the section 7 by a section 5a, the axial length of which is 0.254 mm or approximately 0.1 r o .
  • Section 5a can take any value in the range between 0.1 and 0.5 r o .
  • the middle part 5 is followed by the rear end 6, which consists of two essentially frustoconical sections 13 and 14.
  • the inner section 13 has a cone angle of 8 °, but can have any value in the range from 5 ° to 10 °. Its length is 1.82 mm corresponding to 0.65 r o .
  • the outer section 14 has a cone angle of 60 °, but can also have other values in this range.
  • This section ends at a distance from the axis of symmetry.
  • the aforementioned cone angles each end in an imaginary cone tip, which lies on the imaginary extension of the axis of symmetry outside the shell floor.
  • the special shape of the rear end 6 supports the effect of the profile described above on the flight behavior of the projectile by favorably influencing the stability and the air resistance behavior.
  • the jacket bullet described above includes a core 15 made of lead or a lead alloy, which can also consist of another conventional material such as steel or sintered material.
  • a particularly preferred embodiment of the shell bullet consists in a variation of the rear end 6 in the inner, frustoconical section 13, the cone angle of which is only 7 ° and the length is 3.6 mm or 1.3 r o .
  • the bowl 16 is prefabricated in large quantities and is intended for intermediate storage in the sense of a semi-finished product.
  • the bowl 16 is fed to a step press with ten workstations, which is operated in a frame stand by a mono slide driven by a crankshaft and two connecting rods, with a cycle rate of 120 cycles / min. is operated.
  • the individual work stations are linked together by a linear feed device.
  • the feeding of the bowls 16 takes place with the aid of a vibrator known per se with spiral guideways.
  • a squeeze collar is formed at the end with the superfluous material.
  • the angle of the inner cone is reduced again; the wall thickness of the cylindrical part of the floor already has its calibratable dimension.
  • the tip of the projectile is preformed in a finely polished and smooth die, as shown in FIG. 6.
  • the tip of the projectile is finally shaped in a fourth work station, also in a finely polished and smooth die, cf. Fig. 7.
  • the projectile is cut to its preliminary length in the region of the squeeze collar, corresponding to FIG. 8.
  • a hard lead (98% Pb + 2% Sb), pre-fabricated according to the shape of FIG. 9, is pressed into the interior of the floor; the sectional view is produced in Fig. 10.
  • the hard lead is symbolized by dots.
  • the projectile located in a die is conically shaped in its rear part, as shown in FIG. 11.
  • the rear edge is flanged over the heavy metal core in a next method step.
  • the floor is calibrated in a matrix.
  • a gag groove 20 for the cartridge case is rolled in the area of the cylindrical part of the projectile, as the section in FIG. 14 shows.
  • the above-described small-caliber ammunition and the above-described shell projectile are distinguished by the fact that, contrary to expectations, in some important properties they have very considerable improvements over the previously known small-caliber ammunition or the previously known shell projectile of this type, in which the front part is ogival, ie parabolic, conical or spherical is.
  • the high probability of being hit by this projectile is the most significant due to its optimal casing geometry. This is achieved without the use of special rifle barrels, which give the projectile a higher spin.
  • Trials have shown that many properties of the projectile are significantly improved; the spreading in the horizontal and vertical axes of the spreading distribution is 30% and 60% cheaper for shooting distances from 30 to 300 m.
  • This bullet also has a breakthrough performance against lightly armored targets, which can be compared to steel and hard core bullets, without having their significantly higher manufacturing costs.
  • the deformation resistance as well as the increased penetration and penetration ability can be explained with the massive bullet tip, see Fig. 11 to 14.
  • a projectile produced according to the invention has high strength in the target and only disassembles under extreme conditions.
  • the table below shows measurement data for some important properties of known, conventional ammunition with a caliber of 5.56 mm and the corresponding values for the ammunition according to the invention of the same caliber. The relative differences compared to the values obtained with the known ammunition are also given in percent. It can be seen from the table that the shell projectile, which is aerodynamically optimized in terms of air resistance according to the invention, has a relatively less steep trajectory and a somewhat shorter flight time. It has a considerably higher final ballistic energy, especially with long shooting distances. The deflection due to cross winds is reduced by the high amount of 25% for all shot ranges examined, although the projectile according to the invention has a higher weight and a lower muzzle velocity compared to the known projectile.
  • the data reproduced in the table were determined in a customary manner by using the known light barrier method for determining the drag coefficient and by conventional calculations from the drag coefficient obtained.
  • the small-caliber ammunition described above and the mantle bullet therefor have the particular advantage that they can be used with most of the major weapon designs currently in use.
  • the new shell bullet profile does not require any changes in the rifle design for use.
  • the use of the aerodynamically optimized profile according to the invention is not limited to jacket storeys. Bullets made of a full material appear to be suitable in special applications due to their high initial speed, especially for hand and handguns.

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Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft eine Kleinkalibermunition bestehend aus einem rotationssymetrischen Geschoss, einer Patronenhülse mit einer Pulverladung und einem zentral in bezug auf deren Längsachse angeordneten Zündhütchen, wobei die Patronenhülse in einem Abschnitt zwischen der abgeflachten Spitze des Geschosses und dessen hinteren Ende befestigt ist. Die Erfindung bezieht sich weiter auf ein Verfahren zur Herstellung der Kleinkalibermunition und auf eine Anwendung dieses Verfahrens.
  • Unter Kleinkalibermunition ist eine Munition mit einem Kaliber unter 12,7 mm, insbesondere mit einem Kaliber im Bereich von 4 bis 6,35 mm zu verstehen.
  • Ein rotationssymmetrisches Mantelgeschoss ist aus der Veröffentlichung des US Department of Commerce, National Technical Information Service, No. AD-A025 131 (Michael Pino, «The Effect of Varying certain Parameters on the Performance of the S.C.A.M.P. produced 5.56 mm Projectile», DARCOM Intern Training Center, May 1976) bekannt. Das bekannte Geschoss hat ein ogival geformtes Profilteil, ein zylindrisches Mittelteil und ein kegelstumpfförmiges rückwärtiges Endteil. Das beschriebene Profilteil ist parabolisch, konisch oder sphärisch geformt. Es wird ausdrücklich festgestellt, dass eine Änderung des Profilteils, eine Änderung in der Konstruktion der Waffe erfordere. In der DE-A 25 25 230 ist ein Verfahren zur Herstellung von Mantelgeschossen und die mit diesem Verfahren hergestellten Geschosse beschrieben und dargestellt. Bei diesen Geschossen ändert sich die Krümmung ihrer Spitze, sie ist jedoch nicht präzise definiert, so dass man die Krümmung nur nach der Zeichnung beurteilen kann. Bei der Herstellung werden aus einem rohrförmigen Geschossrohling in an sich bekannter Weise die Geschosse geformt und getrennt. In den US-A 2 301 565 und US-A 2 920 374 sind verschiedene Arten beschrieben, auf die der Mantel des Geschosses geformt wird. Es werden mehrere Schritte mit verschiedenen Werkzeugen verwendet. Die Formen der Mäntel der Geschosse sind nicht mathematisch definiert und man kann sie nur ungenau aus den Zeichnungen ablesen.
  • Es ist bekannt, dass die Wirkungen durch Änderungen in der Form der Spitze und/oder des rückwärtigen Endes in bezug auf das ballistische Verhalten des Geschosses hervorgerufen werden.
  • Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Geschoss der eingangs genannten Art zu schaffen, das eine bessere Trefferwahrscheinlichkeit und eine erhöhte ballistische Endenergie aufweist.
  • Eine weitere Aufgabe ist es, ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Mantelgeschosses zu schaffen, welches trotz gesteigerter Durchschlagsleistung wirtschaftlich für eine Gross-Serienfabrikation geeignet ist. Es darf sich zudem im Ziel nicht zerlegen und muss den Anforderungen des CICR (Comite International de la Croix-Rouge) genügen.
  • Erfindungsgemäss wird die vorgenannte Aufgabe dadurch gekennzeichnet, dass, das Profil des Geschosses durch eine Summenfunktion
    Figure imgb0001
    bestimmt ist, in der der Bereich von x1 durch
    Figure imgb0002
    worin h eine gedachte Länge von xi für a = π bis zu einer gedachten Spitze des Geschosses und arc cos
    Figure imgb0003
    ist und die zugehörigen Werte von r1 durch
    Figure imgb0004
    gegeben sind, worin arc cos
    Figure imgb0005
    ist, und in der der Bereich von x2 durch
    Figure imgb0006
    bestimmt ist, in dem r2 = const. = ro, wobei die gedachte Spitze des Geschosses um einen Abstand (-s) vom Ursprung eines rechtwinkligen Koordinatensystems entfernt ist, dessen positive X-Achse eine Symmetrieachse und dessen Y-Achse eine Richtung des Radius r des Geschosses darstellt, wobei die tatsächliche Spitze des Geschosses im Ursprung des Koordinatensystems angeordnet ist.
  • Die Erfindung beruht auf der überraschenden Erkenntnis, dass entgegen der Erwartung durch die Fachwelt, eine aerodynamische Ausbildung von Kleinkalibermunition die Trefferwahrscheinlichkeit trotz der geringen Grösse, der relativ kurzen Reichweite und der relativ kurzen Flugzeit, die für solche Geschosse typisch sind, sehr günstig beeinflusst wird.
  • Die im Patentanspruch aufgezeigte stetige Funktion r(x) beschreibt das Profil des Geschosses im wesentlichsten. Selbstverständlich kann die geforderte Stetigkeit an den Geschossenden sowie im Bereich der Befestigung der Patronenhülse, in praxi, ohne Einbusse der Lehre und des Resultates, partiell nicht erfüllt sein.
  • Ausgangspunkt dieser Optimierung ist eine mathematische Formel von Haack für die Form eines Geschosses mit minimalem Luftwiderstand, die auf grosskalibrige Geschosse mit Mündungsgeschwindigkeiten im Überschallbereich anwendbar ist (Oerlikon Taschenbuch, Werkzeugmaschinenfabrik Oerlikon-Bührle AG, Zürich, Schweiz, Mai 1981, Kap. 5.2.3., Seiten 168 bis 171). Aus dieser Gleichung wurde eine Parametergleichung für die Berechnung einer in bezug auf den Luftwiderstand optimierten Form für den Profilteil von Kleinkalibermunition abgeleitet.
  • Es ist zweckmässig, wenn nach Anspruch 2 der Abschnitt zur Befestigung der Patronenhülse von dem einem oberen Grenzwert von X1 entsprechenden Ort um einen Abstand im Bereich von 0,1 bis 0,5 ro in den Bereich von X2 verschoben ist. Dadurch steht ein kleines Stück des zylindrischen Teils aus der Patronenhülse vor, wenn diese mit dem Mantelgeschoss verbunden ist, wodurch günstige Führungseigenschaften erhalten werden.
  • Eine vorteilhafte Weiterbildung nach Anspruch 3 besteht darin, dass ein hinteres Ende des Geschosses zwei im wesentlichen kegelstumpfförmige Abschnitte aufweist, deren gedachte Kegelspitzen auf der Symmetrieachse des Geschosses liegen, und dass der in bezug auf das Ende innenliegende Abschnitt einen Kegelwinkel im Bereich von 5 bis 10 Grad und eine Länge im Bereich von 0,5 bis 2 ro und der in bezug auf das Ende aussenliegende Abschnitt einen Kegelwinkel im Bereich von 60 Grad aufweist und in einem Abstand von der Symmetrieachse des Geschosses endet. Durch eine solche Ausbildung des hinteren Endes werden zusätzlich die Stabilität und das Flugverhalten des Geschosses günstig beeinflusst.
  • Vorteilhafterweise ist das Geschoss nach Anspruch 4 ein Mantelgeschoss, dessen Mantel aus einem plattierten legierten Stahl besteht, in welchem ein Schwermetallkern eingebracht ist. Durch Zug-Druckumformen lassen sich derartige Geschosse rationell herstellen. Auch bei grossen Stückzahlen kann dabei die geforderte Präzision in der Formgebung realisiert werden.
  • In vorteilhafter Weise weist gemäss Anspruch 5 der Mantel an seinen beiden Enden einen nutförmigen Abschnitt zu seiner Befestigung an der Patronenhülse auf.
  • Die rotationssymmetrischen Mantelgeschosse für die Kleinkalibermunition werden so hergestellt, dass ein zylindrischer, bodenseitig abgerundeter Napf tiefgezogen wird, dass danach erfindungsgemäss gemäss Anspruch 6 der vorgeformte Napf im Weiterzug in einem ersten Schritt bei gleichbleibender Bodendicke verlängert und der Winkel des Innenkonuses reduziert wird, dass in einem zweiten Schritt die Zylinderpartie des Geschosses gezogen sowie endseitig ein Abquetschkragen geformt werden, wobei der Winkel des Innenkonuses nochmals reduziert wird, dass in einem dritten Schritt in einer polierten und glatten Matrize die Spitze des Geschosses vorgeformt wird, dass in einem vierten Schritt in einer weiteren polierten und glatten Matrize die Spitze des Geschosses endgültig geformt wird, dass in einem fünften Schritt das Geschoss im Bereich des Abquetschkragens auf seine vorläufige Länge abgeschnitten wird, dass in einem sechsten Schritt ein vorgeformter Schwermetallkern in das Geschoss eingepresst wird, dass in einem siebten Schritt das Heckteil des Geschosses konisch geformt wird, dass in einem achten Schritt die Heckkante über den Schwermetallkern gebördelt wird, dass in einem neunten Schritt das hintere Ende des Geschosses endgültig geformt wird und dass in einem zehnten Schritt das Geschoss durch eine Kalibrier-Matrize hindurch geschoben wird. Diese Verfahren stellt eine Optimierung der Verformungsarbeit pro Verfahrensschritt dar und erlaubt trotz hoher Taktzahl der Presse die Herstellung von Geschossen hoher und reproduzierbarer Qualität.
  • Zweckmässig sind gemäss Anspruch 7 der erste bis zehnte Verfahrensschritt miteinander verkettet sind und erfolgen auf einer einzigen Stufenpresse. Auf diese Weise wird eine wirtschaftliche Herstellung erreicht.
  • Vorteilhaft wird gemäss Anspruch 8 das vorgenannte Verfahren zur Herstellung eines kleinkalibrigen Hartbleikerngeschosses angewendet. Diese Anwendung ist besonders vorteilhaft und praxiserprobt.
  • Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Abbildungen dargestellt und werden nachfolgend im einzelnen anhand von Zeichnungen erläutert und beschrieben.
  • Es zeigen:
    • Fig. 1 einen Längsschnitt durch eine Patrone der erfindungsgemässen Kleinkalibermunition;
    • Fig. 2 einen Längsschnitt in einem vergrösserten Massstab durch ein erstes Ausführungsbeispiel eines Mantelgeschosses für die Kleinkalibermunition nach Fig. 1;
    • Fig. den im Erstzug erstellten Napf für eine Kleinkalibermunition mit einem kegelstumpfförmigen und bodenseitig verdickten Innenbereich in stark vergrösserter Schnittdarstellung,
    • Fig. 3a den Napf Fig. 3 in der relativen Grösse zum Geschoss in dessen endgültigen Form,
    • Fig. bis 14 die einzelnen Verfahrensschritte zur Erstellung des endgültigen Geschosses, wobei Fig. 9 den einzupressenden Hartbleikern zeigt, und
    • Fig. 15 den im ersten Ziehgang des Weiterzugs benutzten Stempel in vergrösserter Teil-Darstellung.
  • Fig. 1 zeigt im Längsschnitt eine Kleinkalibermunition mit einem Kaliber von 5,56 mm, die eine übliche Art von Kleinkalibermunition darstellt. Diese Munition besteht aus einer konventionellen Patronenhülse 1 aus Messing, die eine Pulverladung 2 üblicher Zusammensetzung enthält (z.B. aus einem rauchlosen Pulver für Kleinkaliberwaffen) sowie aus einem Mantelgeschoss, dessen Mantel 3 aus dem dafür üblicherweise verwendeten Material besteht (z.B. aus plattiertem legiertem Stahl, aus kupferreichem Nichteisenmetall und dergleichen). Der darin enthaltene Kern 15 besteht aus einem dafür üblicherweise verwendeten Material wie Blei oder einer Bleilegierung; der Kern 15 kann aber auch aus Stahl oder Sintermaterial bestehen. Das Geschoss weist ein Vorderteil 4 auf, das in seiner Form aerodynamisch so optimiert ist, dass der Luftwiderstand auf ein Minimum reduziert ist, wie weiter unten noch im einzelnen beschrieben wird. Weiterhin besteht das Geschoss aus einem im wesentlichen zylindrischen Mittelteil 5 und einem im allgemeinen kegelstumpfförmigen hinteren Ende 6. Das Mittelteil 5 ist mit einem nutförmigen Abschnitt 7 zur Befestigung des Mantels 3 an der Patronenhülse 1 versehen. Anstelle der Nut kann aber auch das zylindrische Mittelteil 5 zur Befestigung der Patronenhülse 1 gerändelt sein. Das zylindrische Mittelteil 5 erstreckt sich von dem Abschnitt 7 um 0,254 mm nach aussen, entsprechend ungefähr 0,1 ro, wobei ro den Radius des zylindrischen Mittelteils 5 darstellt. Die nach aussen, vorstehende Verlängerung kann in dem Bereich zwischen 0,1 und 0,5 ro bemessen sein. Der verbleibende Abschnitt des zylindrischen Mittelteils 5 und das hintere Ende 6 sind in der Patronenhülse 1 eingeschlossen. In dem geschlossenen Ende 10 der Patronenhülse 1 ist ein Zündhütchen 11 angeordnet, das in bezug auf die Längsachse der Patronenhülse 1 zentriert ist.
  • Das beschriebene Geschoss ist in Fig. 2 im einzelnen und in einem vergrösserten Massstab im Längsschnitt dargestellt. Das Vorderteil 4 weist ein abgestumpftes Vorderende 12 aus Vollmaterial auf. Das zylindrische Mittelteil 5 und 5a mit dem Abschnitt 7 und das hintere Ende 6, gebildet aus einem kegelstumpfförmigen Abschnitt 13 und einem weiteren kegelstumpfförmigen Abschnitt 14, enthalten einen Geschosskern 15. In der Fig. 2 ist der abgerundete Vorderteil 4 des Geschosses als x1 bezeichnet und der zylindrische Mittelteil 5 mit seinem Abschnitt 5a als x2. Die Entfernung des Endes der gedachten Spitze zum Anfang des zylindrischen Mittelteils 5 und 5a des Geschosses ist mit h bezeichnet. Neben dem Vorderteil 4 und dem Mittelteil 5 sind die entsprechenden Gleichheiten für die Radien r1 und r2 beider Teile erwähnt. Aus dieser Fig. 2 ist sichtbar, dass der Radius r1 des Vorderteils sich von der Spitze zum zylindrischen Mittelteil 5a, 5 vergrössert, wobei sich seine Krümmung von der Spitze zum Mittelteil verkleinert, bis sie kontinuierlich stufenlos in den zylindrischen Mittelteil 5a, 5 übergeht.
  • Das Profil des Geschosses ist durch die weiter unten angegebene Parametergleichung bestimmt, die aus der an sich bekannten Haack-Gleichung abgeleitet wurde und sich auf eine Form minimalen Luftwiderstands für grosskalibrige Geschosse bezieht, wobei der Luftwiderstand durch den Luftwiderstandsbeiwert cw ausgedrückt wird. Die tatsächliche Spitze des Mantelgeschosses befindet sich entsprechend Fig. 2 im Ursprung eines rechtwinkligen Koordinatensystems, in dem die Höhe des Mantelgeschosses entlang der positiven X-Achse verläuft, während sich der Radius des Geschosses in der Y-Richtung erstreckt. Mit Ausnahme des Vorderendes 12, des Abschnitts 7 und des rückwärtigen Endes 6 wird das Profil des Mantelgeschosses durch eine stetige Funktion r(x) dargestellt, deren stetiger Differentiaiquotient d r dx einen endlichen Wert annimmt.
  • Diese Funktion stellt eine Summenfunktion dar:
    Figure imgb0007
  • Diese Summenfunktion umfasst einen Bereich r1 (xi), der mit einem kontinuierlich abnehmenden Differentialquotienten verbunden ist und einen Bereich r2 (X2), in dem der Differentialquotient konstant und gleich Null ist. Die Summenfunktion erstreckt sich bis zu einer gedachten Spitze des Mantelgeschosses, die um einen Abstand -s gegen den Ursprung des Koordinatensystems verschoben ist.
  • Ausgehend von der Haack-Gleichung für x wird für das erste Glied der obengenannten Summenfunktion die folgende Parametergleichung erhalten:
    Figure imgb0008
  • Darin ist h die gedachte Höhe des Mantelgeschosses von dem Wert für x1 bei a = π bis zur gedachten Spitze, s ist die Verschiebung des tatsächlichen Vorderendes 12 gegenüber der gedachten Spitze und a ist ein Parameter, der innerhalb des Bereiches von arc cos
    Figure imgb0009
    jeden Wert annehmen kann. Aus der weiteren Haack-Gleichung wird die folgende Parametergleichung für r für das erste Glied der obengenannten Summenfunktion ohne weiteres erhalten:
    Figure imgb0010
    Darin ist r der Radius des zylindrischen Mittelteils 5 des Mantelgeschosses, r1 der Radius des Mantelgeschosses im Bereich x1 und arc cos
    Figure imgb0011
  • Das zweite Glied in der obengenannten Summenfunktion bezieht sich auf den Bereich X2 > h und ist durch die Gleichung
    Figure imgb0012
    bestimmt. Wie man ohne weiteres sieht, zeichnet sich das durch die vorgenannte Summenfunktion bestimmte Profil dadurch aus, dass zwischen den Bereichen von x1 und x2 ein absolut kontinuierlicher Übergang besteht, da für den Fall a = π die Werte von r1 und r2 identisch werden.
  • In dem dargestellten Ausführungsbeispiel hat s einen Wert von 0,65 mm bzw. 0,232 Einheiten des Radius ro des Mantelgeschosses; s kann aber jeden Wert im Bereich von 0,1 bis 0,5 ro annehmen. Das Vorderende 12 erzeugt während des Fluges des Mantelgeschosses eine definierte Turbulenz, so dass Instabilitäten aufgrund einer sonst im wesentlichen laminaren Strömung vermieden werden. Das zylindrische Mittelteil 5, das in der oben gegebenen Formel dem Bereich X2 entspricht, hat einen nutförmigen Abschnitt 7 zur Verbindung mit der Patronenhülse entsprechend Fig. 1. Der Abschnitt 7 kann durch einen gerändelten Abschnitt ersetzt werden. In dem dargestellten Ausführungsbeispiel erstreckt sich das zylindrische Mittelteil 5 über den Abschnitt 7 um einen Abschnitt 5a hinaus, dessen axiale Länge 0,254 mm bzw. ungefähr 0,1 ro beträgt.
  • Der Abschnitt 5a kann jeden Wert in dem Bereich zwischen 0,1 und 0,5 ro annehmen. An dem dem Vorderteil 4abgewandten Ende schIiesst sich an das Mittelteil 5 das hintere Ende 6 an, das aus zwei im wesentlichen kegelstumpfförmigen Abschnitten 13 und 14 besteht. Der innenliegende Abschnitt 13 hat bei diesem Ausführungsbeispiel einen Kegelwinkel von 8°, kann aber jeden Wert im Bereich von 5° bis 10° annehmen. Seine Länge beträgt 1,82 mm entsprechend 0,65 ro. Der aussenliegende Abschnitt 14 hat einen Kegelwinkel von 60°, kann aber auch andere Werte in diesem Bereich aufweisen. Dieser Abschnitt endet in einem Abstand von der Symmetrieachse. Die vorerwähnten Kegelwinkel enden jeweils in einer gedachten Kegelspitze, die ausserhalb des Mantelgeschosses auf einer gedachten Verlängerung der Symmetrieachse liegt. Die besondere Form des hinteren Endes 6 unterstützt die Wirkung des vorstehend beschriebenen Profils auf das Flugverhalten des Geschosses, indem sie die Stabilität und das Luftwiderstandsverhalten günstigt beeinflusst.
  • Das vorstehende beschriebene Mantelgeschoss schliesst einen Kern 15 aus Blei oder einer Bleilegierung ein, der auch aus einem anderen konventionellen Material wie Stahl oder Sintermaterial bestehen kann.
  • Ein besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel des Mantelgeschosses besteht in einer Variation des hinteren Endes 6 in dem innenliegenden, kegelstumpfförmigen Abschnitt 13, dessen Kegelwinkel nur 7° und dessen Länge 3,6 mm bzw. 1,3 ro beträgt.
  • Erfindungsgemässe Mantelgeschosse werden nach folgender Methode hergestellt:
    • Hierzu zeigt Fig. 3 einen Napf 16, welcher aus einer beidseitig kupfer/nickelplattierten, aus einem Stahlblech gestanzten Rondelle in einem Erstzug nach Art des Napf-Rückwärts-Fliesspressens erstellt wurde. Dabei ist der Napf mit 16 bezeichnet, dessen zylindrischer Teil mit 17 und dessen abgerundeter Teil mit 18. Ein bodennaher Bereich 19 ist im Innern kegelstumpfförmig ausgebildet, im Äusseren abgerundet und weist gegenüber seinem zylindrischen Teil 17 eine grössere Wandstärke auf. Der Kegelwinkel des Innenkonuses ist mit alpha 1 bezeichnet und beträgt zirka 20°.
  • Der Napf 16 wird in grossen Stückzahlen vorfabriziert und ist im Sinne eines Halbfabrikates zur Zwischenlagerung bestimmt.
  • Zu gegebener Zeit wird der Napf 16 einer Stufenpresse mit zehn Arbeitsstationen zugeführt, welche in einem Rahmenständer, durch einen mittels einer Kurbelwelle und zwei Pleuel angetriebenen Monoschlitten, mit einer Taktzahl von 120 Takten/Min. betrieben wird.
  • Die einzelnen Arbeitsstationen sind untereinander durch eine Linear-Vorschubeinrichtung verkettet. Die Zuführung der Näpfe 16 erfolgt mit Hilfe eines an sich bekannten Vibrators mit spiralförmigen Führungsbahnen.
  • Das Geschoss wird in dieser Stufenpresse in den zehn aufeinanderfolgenden Verfahrensschritten fertig gepresst, und zwar in der folgenden Reihenfolge:
    • Das Halbfabrikat gemäss Fig. 3a wird in einem ersten Schritt durch einen Stempel, Fig. 15, mit einer endseitig konkaven Ausnehmung R bei gleichbleibender Bodendicke, entsprechend Fig. 4 verlängert, wobei der Winkel des Innenkonuses alpha 2 auf 10° reduziert wird.
  • In einem zweiten Schritt wird die Zylinderpartie gemäss Fig. 5 gezogen und endseitig ein Abquetschkragen mit dem überflüssigen Material geformt. Dabei wird der Winkel des Innenkonuses nochmals reduziert; die Wandstärke des zylindrischen Teils des Geschosses besitzt hier bereits sein kalibrierfähiges Mass.
  • In einem dritten Schritt wird in einer fein polierten und glatten Matrize die Spitze des Geschosses, entsprechend Fig. 6, vorgeformt.
  • In einer vierten Arbeitsstation wird die Spitze des Geschosses, ebenfalls in einer fein polierten und glatten Matrize, endgültig geformt, vgl. Fig. 7.
  • In einem fünften Verfahrensschritt wird das Geschoss im Bereich des Abquetschkragens auf seine vorläufige Länge, entsprechend Fig. 8, abgeschnitten.
  • In einem sechsten Schritt wird in das Innere des Geschosses ein Hartbleikern (98 % Pb + 2 % Sb), entsprechend der Form Fig. 9 vorfabriziert, eingepresst; es entsteht das Schnittbild Fig. 10. Der Hartbleikern ist hier, wie auch in den weiteren Figuren, durch Punkte symbolisiert.
  • In einer siebten Arbeitsstation wird das in einer Matrize befindliche Geschoss in seinem Heckteil konisch vorgeformt, wie Fig. 11 zeigt.
  • Entsprechend der Darstellung Fig. 12 wird in einem nächsten Verfahrensschritt die Heckkante über den Schwermetallkern gebördelt.
  • In einem neunten Schritt wird das Heckteil des Geschosses endgültig geformt, wie Fig. 13 zeigt.
  • In einer zehnten und letzten Arbeitsstation wird das Geschoss in einer Matrize kalibriert.
  • Ausserhalb der Stufenpresse wird im Bereich des zylindrischen Teils des Geschosses eine Würgerille 20 für die Patronenhülse eingewalzt, wie der Schnitt Fig. 14 zeigt.
  • Die vorstehend beschriebene Kleinkalibermunition und das vorstehend beschriebene Mantelgeschoss zeichnen sich dadurch aus, dass sie entgegen der Erwartung in einigen wichtigen Eigenschaften sehr erhebliche Verbesserungen gegenüber der vorbekannten Kleinkalibermunition bzw. dem vorbekannten Mantelgeschoss dieser Art aufweisen, in denen das Vorderteil ogival, d. h. parabolisch, konisch oder sphärisch ausgebildet ist. Von diesen Eigenschaften ist die hohe Trefferwahrscheinlichkeit dieses Geschosses aufgrund seiner optimalen Mantelgeometrie die bedeutendste. Dies wird erreicht, ohne dass besondere Gewehrläufe eingesetzt sind, welche dem Geschoss einen höheren Drall verleihen. Bei Schiessversuchen hat sich gezeigt, dass viele Eigenschaften des Geschosses erheblich verbessert sind; so ist die Streuung in der horizontalen und vertikalen Achse der Streuverteilung bei Schussweiten von 30 bis 300 m um 30 % bzw. 60 % günstiger. Auch weist dieses Geschoss eine Durchschlagsleistung gegen leicht gepanzerte Ziele auf, welche sich mit Stahl- und Hartkerngeschossen vergleichen lässt, ohne deren bedeutend höheren Herstellungskosten aufzuweisen. Die Verformfestigkeit sowie die gesteigerte Durchschlags- und Eindringfähigkeit lassen sich mit der massiven Geschossspitze erklären, siehe Fig. 11 bis 14.
  • Ein erfindungsgemäss hergestelltes Geschoss besitzt eine hohe Festigkeit im Ziel und zerlegt sich nur unter extremen Bedingungen.
  • Die nachfolgende Tabelle gibt Messdaten für einige wichtige Eigenschaften bekannter, konventioneller Munition mit einem Kaliber von 5,56 mm und die entsprechenden Werte für die erfindungsgemässe Munition des gleichen Kalibers wieder. Darin sind auch die relativen Unterschiede gegenüber den mit der bekannten Munition erhaltenen Werten in Prozenten angegeben.
    Figure imgb0013
    Es ist aus der Tabelle erkennbar, dass das in seiner Form in bezug auf den Luftwiderstand aerodynamisch optimierte Mantelgeschoss nach der Erfindung eine relativ weniger steile Flugbahn und eine etwas geringere Flugzeit aufweist. Es besitzt, besonders bei grossen Schussweiten, eine beträchtlich höhere ballistische Endenergie. Die Auslenkung durch Seitenwind wird bei allen untersuchten Schussweiten um den hohen Betrag von 25 % reduziert, obwohl das erfindungsgemässe Geschoss im Vergleich zu dem bekannten Geschoss ein höheres Gewicht und eine geringere Mündungsgeschwindigkeit aufweist.
  • Die in der Tabelle wiedergegebenen Daten wurden in üblicher Weise durch Verwendung des bekannten Lichtschrankenverfahrens zur Bestimmung des Luftwiderstandsbeiwertes und durch übliche Berechnungen aus dem erhaltenen Luftwiderstandsbeiwert bestimmt.
  • Die vorstehend beschriebene Kleinkalibermunition und das Mantelgeschoss dafür, haben den besonderen Vorteil, dass sie mit den meisten bedeutenden, derzeit benutzten Waffenkonstruktionen verwendet werden können. Das neue Mantelgeschossprofil erfordert keine Änderungen in der Gewehrkonstruktion für den Gebrauch.
  • Das erfindungsgemäss aerodynamisch optimierte Profil ist in seiner Verwendung nicht auf Mantelgeschosse beschränkt. Geschosse aus einem vollen Material erscheinen aufgrund ihrer hohen Anfangsgeschwindigkeit, insbesondere für Hand- und Faustfeuerwaffen, in speziellen Anwendungen als geeignet.
    • Bezeichnungsliste
    • 1 = Patronenhülse
    • 2 = Pulverladung
    • 3 = Geschossmantel
    • 4 = Vorderteil
    • 5 = Mittelteil
    • 5a = Abschnitt des Mittelteils 5
    • 6 = hinteres Ende
    • 7 = nutförmiger Abschnitt
    • 8 = offenes Ende der Patronenhülse 1
    • 9 = Rand des offenen Endes 8
    • 10 = geschlossenes Ende der Patronenhülse 1
    • 11 = Zündhütchen
    • 12 = Vorderende
    • 13 = innerer, kegelstumpfförmiger Abschnitt des Endes 6
    • 14 = äusserer, kegelstumpfförmiger Abschnitt des Endes 6
    • 15 = Kern des Mantelgeschosses
    • 16 = Napf
    • 17 = zylindrischer Teil des Napfes
    • 18 = gerundeter Teil des Napfes
    • 19 = bodennaher Bereich des Napfes
    • 20 = Würgerille

Claims (8)

1. Kleinkalibermunition bestehend aus einem rotationssymmetrischen Geschoss (3 bis 7; 12), einer Patronenhülse (1) mit einer Pulverladung (2) und einem zentral in bezug auf deren Längsachse angeordneten Zündhütchen (11), wobei die Patronenhülse in einem Abschnitt (7) zwischen der abgeflachten Spitze (12) des Geschosses und dessen hinteren Ende (6) befestigt ist, dadurch gekennzeichnet, dass das Profil des Geschosses (3 bis 7; 12 bis 14) durch eine Summenfunktion
Figure imgb0014
bestimmt ist, in der der Bereich von xi durch
Figure imgb0015
, worin h eine gedachte Länge von X1 für a = 7t bis zu einer gedachten Spitze des Geschosses (3 bis 7; 12 bis 14) und arc cos
Figure imgb0016
ist und die zugehörigen Werte von r, durch
Figure imgb0017
gegeben sind, worin arc cos
Figure imgb0018
ist, und in der der Bereich von x2 durch
Figure imgb0019
bestimmt ist, in dem r2 = const. = ro, wobei die gedachte Spitze des Geschosses (3 bis 7; 12) um einen Abstand (-s) vom Ursprung eines rechtwinkligen Koordinatensystems entfernt ist, dessen positive X-Achse eine Symmetrieachse und dessen Y-Achse eine Richtung des Radius r des Geschosses darstellt und die tatsächliche Spitze (12) des Geschosses (3 bis 7; 12) im Ursprung des Koordinatensystems angeordnet ist. (Fig. 2; Fig. 1)
2. Kleinkalibermunition nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Abschnitt (7) zur Befestigung der Patronenhülse (1) von dem einem oberen Grenzwert von x, entsprechenden Ort um einen Abstand im Bereich von 0,1 bis 0,5 ro in den Bereich von X2 verschoben ist. (Fig. 2)
3. Kleinkalibermunition nach einem der Ansprüche 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, dass ein hinteres Ende (6) des Geschosses (4 bis 7, 12 bis 14) zwei im wesentlichen kegelstumpfförmige Abschnitte (13, 14) aufweist, deren gedachte Kegelspitzen auf der Symmetrieachse des Geschosses liegen, und dass der in bezug auf das Ende innenliegende Abschnitt (13) einen Kegelwinkel im Bereich von 5 bis 10 Grad und eine Länge im Bereich von 0,5 bis 2 ro und der in bezug auf das Ende aussenliegende Abschnitt (14) einen Kegelwinkel im Bereich von 60 Grad aufweist und in einem Abstand von der Symmetrieachse des Geschosses endet. (Fig. 2)
4. Kleinkalibermunition nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Geschoss (3 bis 7, 12 bis 15) ein Mantelgeschoss ist, dessen Mantel (3) aus einem plattierten, legierten Stahl besteht, in welchem ein Schwermetallkern (15) eingebracht ist. (Fig. 2; Fig. 1)
5. Kleinkalibermunition nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel (3) zwischen den Enden (4, 6) einen nutförmigen Abschnitt (7) zur Befestigung des Mantels an der Patronenhülse (1) aufweist. (Fig. 1)
6. Verfahren zur Herstellung eines rotationssymmetrischen Mantelgeschosses für Kleinkalibermunition nach Anspruch 1, wobei ein zylindrischer, bodenseitig abgerundeter Napf (16) tiefgezogen wird, dadurch gekennzeichnet, dass der vorgeformte Napf (16) im Weiterzug in einem ersten Schritt bei gleichbleibender Bodendicke verlängert und der Winkel des Innenkonuses reduziert wird, dass in einem zweiten Schritt die Zylinderpartie des Geschosses gezogen sowie endseitig ein Abquetschkragen geformt werden, wobei der Winkel des Innenkonuses nochmals reduziert wird, dass in einem dritten Schritt in einer polierten und glatten Matrize die Spitze des Geschosses vorgeformt wird, dass in einem vierten Schritt in einer weiteren polierten und glatten Matrize die Spitze des Geschosses endgültig geformt wird, dass in einem fünften Schritt das Geschoss im Bereich des Abquetschkragens auf seine vorläufige Länge abgeschnitten wird, dass in einem sechsten Schritt ein vorgeformter Schwermetallkern in das Geschoss eingepresst wird, dass in einem siebten Schritt das Heckteil des Geschosses konisch geformt wird, dass in einem achten Schritt die Heckkante über den Schwermetallkern gebördelt wird, dass in einem neunten Schritt das hintere Ende des Geschosses endgültig geformt wird und dass in einem zehnten Schritt das Geschoss durch eine Kalibrier-Matrize hindurch geschoben wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der erste bis zehnte Verfahrensschritt miteinander verkettet sind und auf einer einzigen Stufenpresse erfolgen.
8. Anwendung des Verfahrens nach einem der vorangehenden Ansprüche 6 und 7 zur Herstellung eines kleinkalibrigen Hartbleikerngeschosses. (Fig. 2)
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