EP0008376B1 - Verfahren zum Stranggiessen von Metall in eine Kokille und Einwirkung eines elektromagnetischen Feldes - Google Patents
Verfahren zum Stranggiessen von Metall in eine Kokille und Einwirkung eines elektromagnetischen Feldes Download PDFInfo
- Publication number
- EP0008376B1 EP0008376B1 EP19790102611 EP79102611A EP0008376B1 EP 0008376 B1 EP0008376 B1 EP 0008376B1 EP 19790102611 EP19790102611 EP 19790102611 EP 79102611 A EP79102611 A EP 79102611A EP 0008376 B1 EP0008376 B1 EP 0008376B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- strand
- thrust
- fields
- acting
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 title claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 title description 16
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 14
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 6
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 19
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 15
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000080575 Oxalis tetraphylla Species 0.000 description 1
- 241000255969 Pieris brassicae Species 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000003760 magnetic stirring Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000005293 physical law Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- IHQKEDIOMGYHEB-UHFFFAOYSA-M sodium dimethylarsinate Chemical class [Na+].C[As](C)([O-])=O IHQKEDIOMGYHEB-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Definitions
- the present invention relates to a process for the continuous casting of metal, in which the melt is poured into a mold, the resulting strand having a liquid core is drawn out, guided and further cooled and by means of at least one electro-, magnetic field in the strand-inducing stirrer by means of the Melt acting thrust a turbulent flow is generated in the liquid core.
- the structure of a strand produced by the continuous casting process depends, among other things, on the composition of the material and the casting temperature. At casting temperatures of only a few degrees Celsius above the melting temperature, a globular, non-directional structure, and at casting temperatures with more than 15 ° above liquidus, a columnar, directed structure with a strong, central positive segregation of the accompanying elements. In practice, for casting reasons, casting must be carried out at excess temperatures of more than 20 ° C. For this reason, many efforts have already been made to obtain a slab with a predominantly globulitic, undirected structure and little central segregation even with continuous casting at such excess temperatures.
- Alloy and accompanying elements such as C, Si, Mn, P, S etc. are contained in the steel, which can lead to segregation, especially central segregation, when solidified.
- segregations, as well as the crystal structure are known to include depending on the level of excess temperature.
- segregations are to be prevented by electromagnetic stirring or by the turbulent flow generated.
- the solidification structure should be influenced in such a way that the largest possible zone of dense, undirected crystal structure is obtained.
- the solidification front is influenced by the strong local movement of the melt in such a way that so-called white bands form. These white bands are negative segregations that can have a negative impact on quality.
- a device in which an electromagnetic device with three pole pairs is arranged around the mold tube, which sets the liquid core into a movement rotating about the longitudinal axis of the strand.
- This rotation created by a perfect rotating field, has an insufficient turbulence in its flow.
- the mixing of the liquid steel is imperfect because there is no force acting across the strand due to the uniform magnetic application of the melt.
- This relatively low turbulence leaves something to be desired in terms of the quality of the cast product in relation to the surface, the distribution of the alloy and accompanying elements, but also to the internal structure.
- thrust forces are generated in the direction of the longitudinal axis of the strand with an electromagnetic traveling field, the magnets running around the strand being arranged between the pairs of rollers up to the end of the sump.
- the flow created along the swamp brings the desired area of non-columnar structure and prevents the occurrence of significant segregations, in particular the central sedimentation and white bands.
- Such an arrangement requires too much space due to the large number of magnets, hinders sufficient cooling of the strand and is far too complex.
- the cast material should not have any white bands and should be low in segregation, particularly with regard to the central segregation.
- this object is achieved in that pulsating thrust forces acting differently on the melt are generated by applying a predetermined asymmetry in the phases.
- a linear thrust direction can be produced in the melt transversely or longitudinally to the longitudinal axis of the strand from the differently acting shear forces within the fields.
- the space required to produce a stirring effect which is sufficiently long in the direction of the strand is therefore reduced.
- the shear forces acting differently within the fields produce a shear direction in the melt that runs in an arc around the longitudinal axis of the strand.
- the strand surface can be improved in addition to the better internal structure.
- the windings of one phase coil in order to generate the different shear forces, can be acted upon by different currents in comparison to the windings of at least one other phase coil.
- These different current strengths are advantageously in a range between approximately 10% -25%.
- the differently acting thrust forces can also be generated by different geometrical designs of the phase coils.
- the asymmetry in the current application of the phase coils in the start-up period is set from approximately zero to a predetermined maximum value according to an additional criterion. It was thus possible to ensure that the foremost strand section also has the desired metallurgical quality.
- Fig. 1 denotes a cooled, curved and oscillating mold for casting a slab, which is supplied with liquid steel from a casting vessel, not shown, via a pouring tube reaching into the mold 1.
- the strand 2 formed in the mold 1 and having a liquid core 3 is guided and supported in a curved strand path 4 following the mold 1 with a radius of 10 m with the aid of rollers 5.
- Spray nozzles 6 for further cooling the strand 2 are arranged between the rollers 5.
- the strand is pulled out and straightened by a driving judge 7.
- a stirrer in the form of a traveling field magnet 10 of known construction is arranged on the inside of the strand 4 at a distance of approximately 5 m below the end of the mold. Between the magnet 10 and the inside of the strand 2, rollers 5 'made of an anti-magnetic material, for example stainless steel, are attached.
- the magnet 10 is constructed in two phases. Three-phase magnets can also be used. The shear forces generated by the stirrer act transversely to the longitudinal axis of the strand.
- Fig. 2 shows the micrograph of a steel cast at an excess temperature of 29 ° C with 0.15% C, 0.025% S and usual other accompanying elements, wherein, as mentioned, a conventional stirring method was used.
- the micrograph shows a relatively thin edge zone 20 with a predominantly globulitic structure. This zone 20 is followed by a zone 21 with a columnar structure of dendrites directed towards the center.
- Zone 21 is followed by zone 22, which has an undirected crystal structure, is lighter and represents a white band.
- This band can consist of one piece, as the reference number 22 indicates, or can be divided into several bands 23, 24, 25.
- the zone 22 is followed by a zone 26 with a dense, non-directional crystal structure, which merges into the central reduction 27.
- FIG. 3 shows the result of the quantitative analysis of the sulfur fraction length along line 111-111 in FIG. 2.
- the sulfur content is plotted on the ordinate and the slab thickness on the abscissa. It can be seen from the diagram that the sulfur content in the white band (zones 23, 24, 25) is markedly reduced.
- FIG. 4 illustrates a micrograph of half the cross-section of a slab stirred by the method according to the invention.
- the format of the slab cross-section, steel quality, pull-out speed, direction of the thrust forces and frequency were the same as described for FIG. 2.
- the excess temperature was 43 ° C.
- the strength for the excitation current was 830 A for one phase and 1000 amperes for the other phase.
- One phase is thus exposed to a current that is approx. 20% higher than the other phase, i.e. the phases of the electromagnetic fields are asymmetrical.
- a zone 31 with a predominantly globulitic structure can again be seen in the micrograph. This is followed by a zone 32 with dendrites directed towards the center of the slab.
- a weakly formed zone 33 with a crystal structure that shows no alignment is followed by zone 32.
- the center of the slab has a zone 34 with an also undirected crystal structure, which is, however, finer and denser than that according to FIG. 2.
- FIG. 5 shows the result of the quantitative analysis of the sulfur content along the line V-V of FIG. 4.
- the analysis reveals that when the liquid core is stirred by the method according to the invention, a relatively uniform distribution of the sulfur is achieved with the turbulent flow generated thereby. Both the positive central increase and the negative segregation in zone 32 largely no longer occur. Only insignificant white bands are present.
- phase 1 is charged with 1000 and phase 2 with approximately 1000 amperes.
- stirring transverse to the strand with a linear direction of thrust can run from left to right or vice versa on a broad side of the slab.
- the stirrer can be arranged on one or on both broad sides.
- Asymmetry creates a natural shear force that is natural, perpendicular to the main movement component and also perpendicular to the strand pulling direction.
- the force resulting from the asymmetry in the phases and perpendicular to the stirrer surface should be effective away from the stirrer surface facing the strand.
- their direction of action can be rotated by 180 °, i.e. away from the middle of the strand towards the strand skin.
- the denser, undirected crystal structure produced by the described method and the insignificant white bands result in much better properties of the rolled product when the slabs are rolled out. On top of that, little space is required for the device for generating the optimal turbulent flow.
- the different shear forces are generated by applying different currents to the windings.
- these different shear forces can also be caused by different geometrical designs of the phase coils, e.g. of the number of turns.
- the traveling field magnets can also be arranged in such a way that the different shear forces act in the direction of the longitudinal axis of the strand or at an angle to it.
- an additional hiking field can be provided on the other side of the strand.
- more than one moving field can act in the longitudinal direction of the strand.
- the turbulent flow can also be effective in the mold, the flow can also be effective in the mold, the flow advantageously being kept in such a way that it does not affect the bath level, so as not to have a negative effect on the surface quality of the strand.
- the asymmetry described can also be achieved by the interaction of several stirring segments in the same stirrer with different loading or geometric design of the phase coils.
- a mold is referred to on average. It consists of a mold tube 52 made of copper and a mold jacket 53. A cooling jacket 54 is arranged around the tube 52. Cooling water flows through the space between the mold 52 and the cooling jacket 54. A partially solidified strand 60 with a liquid core 61 is shown in the interior of the mold 52. This strand 60 is drawn from the mold by known means and cooled further.
- Magnetic poles 70, 71, 72, 73 are provided on each side of the cooling jacket 54, each of which is provided with a turn 74, 75, 76, 77. These magnetic poles are cooled by cooling water in the space between cooling jacket 54 and mold jacket 53. The turns 74, 75, 76, 77 are switched so that a traveling field is created. These magnetic poles form an electromagnetic field in the strand-inducing stirrer. According to the casting parameters, one phase is fed with a 1025% higher current than the other, subsequent phase. For a stick of 100x100 mm, the turns 74 and 76 are at a frequency of 50 Hz and a voltage of 50 V with 400 A and applied windings 75 and 77 with 320 A.
- the traveling field produces differently acting shear forces in the liquid steel which, due to the arrangement of the magnetic poles described, cause the melt to rotate. If a slower penetration of the stirring action or a lower stirring speed is desired, the frequency is reduced accordingly, especially with large wall thicknesses of the mold tube.
- the circuit can, however, also be selected such that the magnetic flux flows between the pole pairs 70, 72 or 71, 73 and the rotary movement is generated in this way with the aid of the magnetic field.
- the pole pairs 70, 72 are excited, for example, with 400 A and the pole pairs 71, 73 with 320 A.
- the number of poles can be increased for larger billet and bloom formats.
- the differently acting thrust forces can be generated by different geometrical designs of the phase coils, e.g. by different number of turns or by different formation of the pole irons, such as shape and size of the iron cross sections and / or polar axis directions etc.
- the method according to the invention can be used for all types of continuous casting plants with continuous molds, also for plants for casting beam pre-profiles and non-ferrous metals. In the case of strands with long, liquid cores, several stirrers can work together.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
- Die vorliegende Erfindung behandelt ein Verfahren zum Stranggiessen von Metall, bei dem Schmelze in eine Kokille gegossen, der entstehende, einen flüssigen Kern aufweisende Strang ausgezogen, geführt sowie weiter gekühlt und durch mindestens einen elektro-, magnetische Felder in den Strang induzierenden Rührer mittels auf die Schmelze wirkender Schubkräfte eine turbulente Strömung im flüssigen Kern erzeugt wird.
- Das Gefüge eines im Stranggiessverfahren hergestellten Stranges ist neben anderem von der Zusammensetzung des Materials und von der Giesstemperatur abhängig. Bei Giesstemperaturen von nur wenigen Grad Celsius über der Schmelztemperatur überwiegt ein globulitisches, ungerichtetes und bei Giesstemperaturen mit mehr als 15° über Liquidus ein kolumnares, gerichtetes Gefüge mit einer starken, zentralen positiven Seigerung der Begleitelemente. Aus giesstechnischen Gründen muss in der Praxis mit Uebertemperaturen von mehr als 20°C gegossen werden. Es sind darum schon viele Anstrengungen unternommen worden, auch beim Stranggiessen mit solchen Uebertemperaturen eine Bramme mit überwiegend globulitischem, ungerichtetem Gefüge und geringer zentraler Seigerung zu erhalten.
- Beim Stranggiessen von Stahl ist es bekannt, durch magnetisches Rühren der Schmelze im flüssigen Kern Verbesserungen der Qualität des gegossenen Materials mittels einer mehr oder weniger starken turbulenten Strömung zu erhalten. Diese Verbesserungen sind durch verschiedene Verfahren zum Aufbringen der Schubkräfte auf die Schmelze erzielt worden.
- Im Stahl sind Legierungs- und Begleitelemente, wie C, Si, Mn, P, S usw. enthalten, die beim Erstarren zu Seigerungen, insbesondere Zentralseigerungen, führen können. Solche Seigerungen, wie auch die Kristallstruktur, sind bekanntlich u.a. von der Höhe der Uebertemperatur abhängig. Durch das elektromagnetische Rühren bzw. durch die erzeugte turbulente Strömung sollen solche Seigerungen verhindert werden. Das Erstarrungsgefüge soll derart beeinflusst werden, dass eine möglichst grosse Zone von dichter, ungerichteter Kristallstruktur erhalten wird. Es hat sich aber gezeigt, dass durch die lokale starke Bewegung der Schmelze die Erstarrungsfront so beeinflusst wird, dass sich sogenannte weisse Bänder bilden. Diese weissen Bänder sind negative Seigerungen, die sich qualitätsverschlechternd auswirken können.
- Beim Vergiessen von Knüppeln oder Vorblöcken ist es zur Verbesserung der Oberflächen- sowie der Innenqualität bekannt, die Schmelze im flüssigen Kern mit Hilfe einer elektromagnetischen Einrichtung in eine um die Strahgtängsachse rotierende Bewegung zu versetzen. Hierbei wird die Rotation mit einem unvollkommenen Drehfeld (drei Magnetpole) erzeugt. Wohl wird dabei eine feinkörnigere Struktur erhalten, aber das Entstehen eines grossen weissen Bandes konnte nicht verhindert werden.
- Es ist weiter eine Vorrichtung bekannt, bei der um das Kokillenrohr herum eine elektromagnetische Einrichtung mit drei Polpaaren angeordnet ist, die den flüssigen Kern in eine um die Stranglängsachse rotierende Bewegung versetzt. Diese von einem vollkommenen Drehfeld erzeugte Rotation weist in ihrer Strömung eine ungenügende Turbulenz auf. Die Durchmischung des flüssigen Stahles ist deshalb unvollkommen, weil sich durch die gleichmässige magnetische Beaufschlagung der Schmelze keine quer zum Strang wirkende Kraft ergibt. Diese relativ geringe Turbulenz lässt hinsichtlich der Qualität des gegossenen Produktes in bezug auf die Oberfläche, die Verteilung der Legierungs- und Begleitelemente, aber auch auf die innere Struktur, zu wünschen übrig.
- Nach einem bekannten Verfahren werden mit einem elektromagnetischen Wanderfeld Schubkräfte in Richtung der Stranglängsachse erzeugt, wobei die um den Strang verlaufenden Magnete zwischen den Rollenpaaren bis zum Sumpfende angeordnet sind. Die entlang des Sumpfes erzeugte Strömung bringt den gewünschten Bereich von nicht kolumnarem Gefüge und verhindert das Entstehen von massgeb- .enden Seigerungen, insbesondere der Mittenseigerung und weissen Bändern. Eine solche Anordnung benötigt durch die Vielzahl der Magnete einen zu grossen Platz, behindert ein ausreichendes Kühlen des Stranges und ist viel zu aufwendig.
- Mit einem andern bekannten Verfahren für Brammenformate wird versucht, diese weissen Bänder zu eliminieren, indem mit elektromagnetischen Wanderfeldern, erregt durch zwei an den Längsseiten sich gegenüber befindliche Magnete, Schubkräfte auf den flüssigen Stahl erzeugt werden. Diese Schubkräfte sollen so quer zur Stranglängsachse wirken, dass ein sanftes Anstossen der Strömung an der erstarrten Wand erzielt wird, so dass die umgelenkte Strömung innerhalb eines begrenzten Bereiches gehalten wird. Dieser begrenzte Wirkungsbereich ergibt eine ungenügende Zone von dichter, ungerichteter Kristallstruktur: Im weiteren hat sich gezeigt, dass mit diesem Verfahren die weissen Bänder nur mangelhaft eliminiert werden können, so dass durch diese Nachteile kein optimales Produkt erhalten werden kann, was sich z.B. auf das gewalzte Produkt qualitätsmässig negativ auswirken kann.
- Bei Versuchen mit von Symmetrie in den Phasen beeinflussten Schubkräften mit quer zur Stranglängsrichtung geradlinig verlaufender Schubrichtung, erzeugt von einem an der Längsseite einer Bramme angeordneten Rührer, zeigten die Schliffbilder weisse Bänder und eine breite Zone von Dendriten, was eine ungenügende Qualität des gegossenen Stahles erbrachte.
- Es ist Aufgabe der Vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zu schaffen, mit dem eine Optimale Strangqualität erhalten wird. Im besonderen soll eine genügende Zone von dichter, ungerichteter Kristallstruktur vorhanden sein. Das gegossene Material soll keine weissen Bänder aufweisen und seigerungsarm sein, insbesondere in bezug auf die Zentralseigerung.
- Die Lösung dieser Aufgabe besteht erfindungsgemäss darin, dass durch Aufbringen einer vorbestimmten Asymmetrie in den Phasen unterschiedlich auf die Schmelze wirkende, pulseirende Schubkräfte erzeugt werden.
- Ueberrachenderweise konnte festgestellt werden, dass bei unterschiedlich auf die Schmelze wirkenden Schubkräften innerhalb der Felder eine derartige turbulente Strömung erzeugt wurde, dass trotz hoher Uebertemperatur praktisch keine weissen Bänder im Schliffbild auftraten sowie die gewünschte Zone von dichter, ungerichteter Kristallstruktur ohne massgebende Zentralseigerung erreicht wurde.
- In Abhängigkeit der gegebenen Giessparameter kann nach einer vorteilhaften Anwendung des Verfahrens, von den unterschiedlich wirkenden Schubkräften innerhalb der Felder eine geradlinig verlaufende Schubrichtung in der Schmelze quer oder längs zur Stranglängsachse erzeugt werden. Bei grösseren Strangquerschnitten mit quer zur Stranglaufrichtung verlaufender Schubwirkung wird daher der Platzbedarf zur Erzeugung eines in Stranglaufrichtung genügend langen Rühreffektes verringert.
- Für Knüppel- und Vorblockformate wird nach einer anderen vorteilhaften Anwendung von den unterschiedlich wirkenden Schubkräften innerhalb der Felder eine bogenförmig um die Stranglängsachse verlaufende Schubrichtung in der Schmelze erzeugt. Bei Anwendung dieses Verfahrens in der Kokille kann neben der besseren Innenstruktur die Strangoberfläche verbessert werden.
- Nach einer Weiteren Anwendung der Erfindung können zur Erzeugung der unterschiedlichen Schubkräfte auf einfachste Weise die Windungen der einen Phasenspule gegenüber den Windungen mindestens einer anderen Phasenspule von unterschiedlichen Stromstärken beaufschlagt werden. Vorteilhaft liegen dabei diese unterschiedlichen Stromstärken in einem Bereich zwischen ca. 10%-25%. Die unterschiedlich wirkenden Schubkräfte können aber auch durch unterschiedlich geometrische Ausbildungen der Phasenspulen erzeugt werden.
- Ueberraschenderweise hat sich herausgestellt, dass die turbulente Strömung effizienter wird, wenn, gemäss einem weiteren Merkmal der Erfindung, die schwächere Schubkraft der einen Phase vor der stärkeren Schubkraft der in Schubrichtung nachfolgenden Phase wirksam wird.
- Bei Giessbeginn verstreicht eine gewisse Zeitspanne, bevor der flüssige Kern in umlaufende Bewegung versetzt werden kann. Um dabei möglichst rasch die angestrebte turbulente Strömung zu erreichen, wird, nach einem zusätzlichen Markmal, die Asymmetrie in der Strombeaufschlagung der Phasenspulen in der Anfahrperiode von annähernd Null auf einen vorgegebenen Maximalwert eingestellt. Damit konnte erreicht werden, dass auch der vorderste Strangabschnitt die gewünschte metallurgische Qualität aufweist.
- Beim erfindungsgemässen Verfahren ergibt sich auf Grund physikalischer Gesetze zusätzlich zu der in Rührrichtung wirkenden Kraft, eine zwischen Null und einem Maximum pulsierende Querkraft. Diese überlagerte Kraft wirkt sich durch eine zusätzliche Verstärkung der Turbulenz dann vorteilhaft aus, wenn, gemäss einem anderen Merkmal der Erfindung, durch Einstellen der Schubrichtung der Felder die aus der Asymmetrie in den Phasen resultierende, senkrecht zur Rühreroberfläche verlaufende Kraft von der, dem Strang zugekehrten Rührerfläche weg wirksam wird. Hierduch kann eine zusätzliche Qualitätsverbesserung, insbesondere bei einseitiger Rühreranordnung, erzielt werden.
- Beispiele der Erfindung werden anhand von Figuren näher beschrieben, wobei diese Figuren folgendes veranschaulichen:
- Fig. 1 die Anordnung eines Rührers mit geradlinig verlaufender Schubrichtung zur' Durchführung des Verfahrens in einer Bogenanlage,
- Fig. 2 ein Schliffbild eines halben Querschnittes einer Bramme, deren Flüssiger Kern mit einem quer zum Strang wirkenden Wanderfeld gerührt wurde,
- Fig. 3 die Verteilung des Schwefels entlang der Linie 111-111 der Fig. 2,
- Fig. 4 ein Schliffbild einds halben Querschnittes einer Bramme, deren flüssiger Kern gemäss der Erfindung gerührt wurde,
- Fig. 5 die Verteilung des Schwefels entlang der Linie V-V der Fig. 4 und
- Fig. 6 einen Schnitt durch eine Knüppel-oder Vorblockkokille mit einem, die bogenförmig verlaufende Schubrichtung erzeugenden Rührer.
- In Fig. 1 ist mit 1 eine gekühlte, gebogene und oszillierende Kokille zum Giessen einer Bramme bezeichnet, die aus einem nicht dargestellten Giessgefäss über ein in die Kokille 1 reichendes Giessrohr mit flüssigem Stahl versorgt wird. Der in der Kokille 1 entstehende, einen flüssigen Kern 3 aufweisende Strang 2 wird in einer der Kokille 1 folgenden gebogenen Strangbahn 4 mit einem Radius von 10 m mit Hilfe von Rollen 5 geführt und gestützt. Zwischen den Rollen 5 sind Sprühdüsen 6 zur weiteren Kühlung des Stranges 2 angeordnet. Von einem Treib-Richter 7 wird der Strang ausgezogen und gerichtet.
- In einem Abstand von ca. 5 m unterhalb des Kokillenendes ist ein Rührer in Form eines Wanderfeld-Magneten 10 bekannter Konstruktion an der Innenseite der Strangbahn 4 angeordnet. Zwischen dem Magneten 10 und der Innenseite des Stranges 2 sind Rollen 5' aus einem antimagnetischen Material, beispielsweise rostfreiem Stahl, angebracht. Der Magnet 10 ist zweiphasig aufgebaut. Auch dreiphasige Magnete können Anwendung finden. Die von Rührer erzeugten Schubkräfte wirken quer zur Stranglängsachse.
- Die auf der beschriebenen Anlage gegossenen Brammen hatten ein Format von 1550 mm x 270 mm. Die Auszugsgeschwindigkeit betrug etwa 0,55 m/min. Beide Phasen wurden zunächst bei einer Spannung von 200 V mit einer Frequenz von 2 Hz und ca. 1000 Ampere, d.h. in bekannter Weise, symmetrisch, beaufschlagt. Fig. 2 zeigt das Schliffbild eines mit einer Uebertemperatur von 29°C gegossenen Stahles mit 0,15% C, 0,025% S und üblichen weiteren Begleitelementen, wobei, wie erwähnt, ein konventionelles Rührverfahren angewendet wurde. Das Schliffbild zeigt eine relativ dünne Randzone 20 mit überwiegend globulitischem Gefüge. An diese Zone 20 schliesst sich eine Zone 21 mit kolumnarem Gefüge zur Mitte gerichteter Dendriten an. Der Zone 21 folgt eine Zone 22, die über eine ungerichtete Kristallstruktur verfügt, heller ist und ein weissen Band darstellt. Dieses Band kann aus einem Stück bestehen, wie das Bezugszeichen 22 verweist, oder in mehrere Bänder 23, 24, 25 unterteilt sein. Der Zone 22 folgt eine Zone 26 mit dichter, ungerichteter Kristallstruktur, die in die Mittenseigerung 27 übergeht.
- In Fig. 3 ist das Ergebnis der quantitativen Analyse des Schwefelanteils länge der Linie 111-111 der Fig. 2 dargestellt. Auf der Ordinate ist der Schwefelgehalt in Prozenten und auf der Abzisse die Brammendicke aufgetragen. Aus dem Diagramm ist zu erkennen, dass der Schwefelgehalt im weissen Band (Zone 23, 24, 25) merklich verringert ist.
- Fig. 4 veranschaulicht ein Schliffbild des halben Querschnittes einer nach dem erfindungsgemässen Verfahren gerührten Bramme. Format des Brammenquerschnittes, Stahlqualität, Auszugsgeschwindigkeit, Richtung der Schubkräfte und Frequenz waren gleich wie für Fig. 2 beschrieben. Die Uebertemperatur betrug 43°C. Die Stärke für den Erregerstrom betrug für die eine Phase 830 A und für die andere Phase 1000 Ampere. Die eine Phase ist also gegenüber der anderen Phase mit einem um ca. 20% höheren Strom beaufschlagt, d.h. die Phasen der elektromagnetischen Felder sind asymmetrisch. Im Schliffbild ist wiederum eine Zone 31 mit überwiegend globulitischem Gefüge zu erkennen. Daran anschliessend folgt eine Zone 32 mit gegen die Mitte der Bramme gerichteten Dendriten Eine schwach ausgebildete Zone 33 mit einer Kristallstruktur, die keine Ausrichtung zeigt, schliesst sich der Zone 32 an. Die Mitte der Bramme verfügt über eine Zone 34 mit einer ebenfalls ungerichteten Kristallstruktur, die aber feiner und dichter als diejenige gemäss Fig. 2 ist.
- Fig. 5 zeigt das Ergebnis der quantitativen Analyse des Schwefelanteils längs der Linie V-V der Fig. 4. Die Analyse lässt erkennen, dass beim Rühren des flüssigen Kernes nach dem erfindungsgemässen Verfahren mit der dadurch erzeugten turbulenten Strömung eine relativ gleichmässige Verteilung des Schwefels erreicht wird. Sowohl die positive Mittenseigerung als auch die negative Seigerung in der Zone 32 treten zum grossen Teil nicht mehr auf nur noch unbedeutende weise Bänder sind vorhanden.
- Durch die beschriebene Asymmetrie entstehen Schubkräfte mit unterschiedlicher Schubwirkung auf die Schmelze, d.h. durch den häufigen, frequenzabhängigen Wechsel zwischen stärkerer und schwächerer Schubkraft wird die Turbulenz innerhalb der Strömung im flüssigen Kern wesentlich erhöht. Durch die zeitliche Reihung der schwächeren vor der stärkeren Schubkraft, d.h. die mit 830 A beaufschlagte Phase wird vor derjenigen mit 1000 A wirksam, kommt est in Wirkrichtung des Wanderfeldes durch die Periodisch pulsierende Schubkraft zu Turbulenzerhöhungen.
- Anhand von Schliffbildern hat sich gezeigt, dass im praktischen Giessbetrieb bei Giessbeginn eine wesentlich längere Zeitspanne bis zum Erreichen eines qualitätsmässig einwandfreien Gussgefüges verstreicht, wenn anstelle einer annähernd symmetrischen Betriebsweise des Rührers dieser schon in der Anfahrperiode asymmetrisch betrieben wird. Es müssen nämlich, um die gewünschte Turbulenz in der Schmelze zu erzielen, zunächst im Strangkern geschlossene Strömungskreisläufe, sogenannte Strömungswalzen, ausgebildet werden, in welche sodann auf Grund des Unterschiedes in den Schubkräften beider Phasen bei asymmetrischer Betriebsweise zusätzliche Turbulenzen integriert werden. Dies sieht in der Praxis so aus, dass bei Giessbeginn, bis sich eine ausreichende Strömung im Sumpf des Stranges ausgebildet hat, das Rühren mit nur geringem Unterschied in der Strombeaufschlagung beider Phasen, z.B. wird Phase 1 mit 1000 und Phase 2 mit annähernd 1000 Ampere beaufschlagt, begonnen wird. Nach Ausbilden der notwendigen Strömung, d.h. nach Erreichen einer turbulenten umlaufenden Bewegung im flüssigen Kern, wird auf die schon beschriebene asymmetrische Beaufschlagung umgeschaltet. Auf diese Weise konnte der in der Qualität schlechtere, erste Teil der Bramme deutlich verkürzt werden.
- Es hat sich weiterhin gezeigt, dass auch die Laufrichtung des Wanderfeldes einen entscheidenden Einfluss auf die Gussqualität ausübt. Beispielsweise kann einem Rühren quer zum Strang mit einer geradlinig verlaufenden Schubrichtung diese an einer Brammenbreitseite von links nach rechts oder umgekehrt verlaufen. Der Rührer kann auf einer oder auf beiden Breitseiten angeordnet sein. Mit der Asymmetrie entsteht eine resultierende, naturgegebene, senkrecht zur Hauptbewegungskomponente und ebenfalls senkfecht zur Strangausziehrichtung wirkende Querkraft. Im bevorzugten Fall soll durch Einstellen der Schubrichtung der Felder die aus der Asymmetrie in den Phasen resultierende, senkrecht zur Rühreroberfläche verlaufende Kraft von der dem Strang zugekehrten Rührerfläche weg wirksam sein. Bei gewissen Giessparametern kann ihre Wirkrichtung um 180° gedreht, d.h. von der Strangmitte weg auf die Stranghaut zu gerichtet, sein.
- Bei Zusammenwirken zweier, einander gegenüberliegender Rührer, z.B. bei dicken Brammen, können diese vorzugsweise so geschaltet sein, dass ihre Wanderfelder gegeneinander laufen, damit sowohl die Querkraft des einen als auch die des anderen Wanderfeldes zur Strangmitte hin gerichtet sind.
- Die nach dem beschriebenen Verfahren erzeugte dichtere, ungerichtete Kristallstruktur sowie die unbedeutenden weissen Bänder ergeben beim Auswalzen der Brammen wesentlich bessere Eigenschaften des Gewalzten Produktes. Obendrein wird für die Vorrichtung zur Erzeugung der optimalen turbulenten Strömung wenig Platz beansprucht.
- Im angeführten Beispiel werden die unterschiedlichen Schubkräfte durch Beaufschlagen der Windungen mit unterschiedlichen Stromstärken erzeugt. Diese unterschiedlichen Schubkräfte können aber auch durch unterschiedliche geometrische Ausbildung der Phasenspulen, z.B. der Windungszahlen, erzeugt werden. Die Wanderfeld-Magnete können auch so angeordnet werden, dass die unterschliedlichen Schubkräfte in Richtung der Stranglängsachse oder schräg zu dieser wirken. Anstelle von einem, von einer Strangseite wirkenden Wanderfeld kann ein zusätzliches Wanderfeld an der anderen Strangseite vorgesehen werden. Bei Strängen mit lange flüssigen Kernen kann in Stranglängsrichtung mehr als ein Wanderfeld wirken. Die turbulente Strömung kann auch in der Kokille wirksam sein, wobei die Strömung kann auch in der Kokille wirksam seine, wobei die Strömung vorteilhaft so gehalten wird, dass sie den Badspiegel nicht beeinflusst, um keine negative Wirkung auf die Oberflächenqualität des Stranges hervorzurufen. Die beschriebene Asymmetrie kann auch durch das Zusammenwirken mehrerer Rührsegmente im gleichen Rührer mit unterschiedlicher Beaufschlagung oder geometrischer Ausbildung der Phasenspulen erreicht werden.
- Anhand von Fig. 6 wird die Anwendung des erfindungsgemässen Verfahrens für eine Knüppelkokille beschrieben, wobei eine bogenförmig verlaufende Schubrichtung eine Drehbewegung der Schmelze um die Stranglängsachse erzeugt. Mit 51 ist im Schnitt eine Kokille bezeichnet. Sie besteht aus einem Kokillenrohr 52 aus Kupfer und einem Kokillenmantel 53. Um das Rohr 52 ist ein Kühlmantel 54 angeordnet. Durch den Raum zwischen Kokille 52 und Kühlmantel 54 strömt Kühlwasser. Im Innern der Kokille 52 ist ein Teilerstarrter Strang 60 mit einem flüssigen Kern 61 gezeigt. Dieser Strang 60 wird mit bekannten Mitteln aus der Kokille gezogen und weiter gekühlt.
- An jeder Seite des Kühlmantels 54 sind Magnetpole 70, 71, 72, 73 angebracht, die mit je einer Windung 74, 75, 76, 77 versehen sind. Diese Magnetpole werden durch Kühlwasser im Raum zwischen Kühlmantel 54 und Kokillenmantel 53 gekühlt. Die Windungen 74, 75, 76, 77 sind so geschaltet, dass eine Wanderfeld entsteht. Diese Magnetpole bilden einen elektromagnetische Felder in den Strang induzierenden Rührer. Entsprechend der Giessparameter wird dabei die eine Phase gegenüber der anderen, nachfolgenden Phase mit einem um 1025% höheren Strom gespeist Für einen Knüppel von 100x100 mm sind die Windungen 74 und 76 bei einer Frequenz von 50 Hz und einer Spannung von 50 V mit 400 A und die Windungen 75 und 77 mit 320 A beaufschlagt. Das Wanderfeld erzeugt im flüssigen Stahl unterschiedlich wirkende Schubkräfte, die auf Grund der beschriebenen Anordnung der Magnetpole eine Drehbewegung der Schmelze bewirken. Wird trieferes Eindringen der Rührwirkung oder eine kleinere Rührgeschwindigkeit gewünscht so wird die Frequenz entsprechend verringert, speziell bei grossen Wandstärken des Kokillenrohres.
- Die Schaltung kann aber auch so gewählt werden, dass der magnetische Fluss zwischen den Polpaaren 70, 72 bzw. 71, 73 fliesst und mit Hilfe des magnetischen Feldes die Drehbewegung auf diese Weise erzeugt wird. Dabei werden die Polpaare 70, 72 beispielsweise mit 400 A und die Polpaare 71, 73 mit 320 A erregt.
- Für grössere Knüppel- und Vorblockformate kann die Anzahl der Pole erhöht werden. Anstelle der asymmetrischen Beaufschlagung der Windungen mit Strom können die unterschiedlich wirkenden Schubkräfte durch unterschiedliche geometrische Ausbildung der Phasenspulen erzeugt werden, z.B. durch unterschiedliche Windungszahl oder durch unterschiedliche Ausbildung der Poleisen, wie Form und Grösse der Eisenquerschnitte und/oder Polachsenrichtungen usw.
- Die asymmetrische Beaufschlagung mit Strom oder die unterschiedliche geometrische Ausbildung können auch kombiniert werden. Im angeführten letzten Beispiel ist das Rühren mit bogenförmig verlaufender Schubrichtung in der Kokille beschrieben worden. Dieses Rühren kann aber auch in der Sekundärkühlzone Anwendung finden. Anstelle der bogenförmig verlaufenden Schubrichtung kann in der Kokille auch die geradlinige, in Stranglängsrichtung verlaufende Schubrichtung angewendet werden.
- Das erfindungsgemässe Verfahren kann für alle Typen von Stranggiessanlagen mit Durchlaufkokillen Anwendung finden, auch für Anlagen zum Giessen von Träger-Vorprofilen und von Nichteisenmetallen. Bei Strängen mit langen, flüssigen Kernen können mehrere Rührer zusammen wirken.
Claims (9)
1. Verfahren zum Stranggiessen von Metall, bei dem Schmelze in eine Kokille gegossen, der entstehende, einen flüssigen Kern aufweisende Strang ausgezogen, geführt sowie weiter gekühlt und durch mindestens einen elektromagnetische Felder in den Strang induzie-, renden Rührer mittels auf die Schmelze wirkender Schubkräfte eine turbulente Strömung im flüssigen Kern erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, dass durch Aufbringen einer vorbestimmten Asymmetrie in den Phasen unterschiedlich auf die Schmelze wirkende, pulsierende Schubkräfte erzeugt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass von den unterschiedlich wirkenden Schubkräften innerhalb der Felder eine geradlinig verlaufende Schubrichtung in der Schmelze quer oder längs zur Stranglängsachse erzeugt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass von den unterschiedlich wirkenden Schubkräften innerhalb der Felder eine bogenförmig um die Stranglängsachse verlaufende Schubrichtung in der Schmelze erzeugt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, dass die Windungen einer Phasenspule gegenüber den Windungen mindestens einer anderen Phasenspule der Felder von unterschiedlichen Stromstärken beaufschlagt werden.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Windungen der einen Phasenspule gegenüber den Windungen der anderen Phasenspule mit einem um 10% bis 25% höheren Strom beaufschlagt werden.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, dass die unterschiedlich wirkenden Schubkräfte durch unterschiedliche geometrische Ausbildungen der Phasenspulen erzeugt werden.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, dass die schwächere Schubkraft der einen Phase vor der stärkeren Schubkraft der in Schubrichtung nachfolgenden Phase wirksam wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-7, dadurch gekennzeichnet, dass die Asymmetrie in der Strombeaufschlagung der Phasenspulen in der Anfahrperiode von annähernd Null auf einen vorgegebenen Maximalwert eingestellt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 2 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass durch Einstellen der Schubrichtung der Felder die aus der Asymmetrie in den Phasen resultierende, senkrecht zur Rühreroberfläche verlaufende Querkraft von der dem Strang zugekehrten Rührerfläche weg wirksam wird.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT79102611T ATE3250T1 (de) | 1978-07-28 | 1979-07-24 | Verfahren zum stranggiessen von metall in eine kokille und einwirkung eines elektromagnetischen feldes. |
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH8134/78 | 1978-07-28 | ||
| CH813478A CH632172A5 (en) | 1978-07-28 | 1978-07-28 | Method for the continuous casting of steel |
| CH102979A CH635012A5 (en) | 1979-02-02 | 1979-02-02 | Method for the continuous casting of steel |
| CH1029/79 | 1979-02-02 | ||
| CH1184/79 | 1979-02-07 | ||
| CH118479A CH635013A5 (en) | 1979-02-07 | 1979-02-07 | Method for the continuous casting of steel |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EP0008376A1 EP0008376A1 (de) | 1980-03-05 |
| EP0008376B1 true EP0008376B1 (de) | 1983-05-11 |
| EP0008376B2 EP0008376B2 (de) | 1989-04-05 |
Family
ID=27172616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EP19790102611 Expired EP0008376B2 (de) | 1978-07-28 | 1979-07-24 | Verfahren zum Stranggiessen von Metall in eine Kokille und Einwirkung eines elektromagnetischen Feldes |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0008376B2 (de) |
| AR (1) | AR217530A1 (de) |
| AU (1) | AU528461B2 (de) |
| BR (1) | BR7904814A (de) |
| DD (1) | DD145069A5 (de) |
| DE (2) | DE2965366D1 (de) |
| DK (1) | DK147553C (de) |
| ES (1) | ES483648A1 (de) |
| FI (1) | FI63682C (de) |
| SE (1) | SE440493B (de) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE410940C (sv) * | 1978-04-05 | 1986-01-27 | Asea Ab | Forfaringssett for omroring vid strenggjutning |
| SE430223B (sv) * | 1979-11-06 | 1983-10-31 | Asea Ab | Forfaringssett for omroring vid strenggjutning |
| CH646623A5 (de) * | 1980-03-20 | 1984-12-14 | Concast Ag | Verfahren und einrichtung zum stuetzen eines im stranggiess-verfahren hergestellten stahlstranges, dessen fluessiger kern elektromagnetisch geruehrt wird. |
| CH650429A5 (de) * | 1980-10-30 | 1985-07-31 | Concast Holding Ag | Verfahren zum stranggiessen von stahl, insbesondere von brammen. |
| FR2530510B1 (fr) * | 1982-07-23 | 1985-07-05 | Cegedur | Procede de coulee electromagnetique de metaux dans lequel on fait agir au moins un champ magnetique different du champ de confinement |
| AT378138B (de) * | 1983-11-04 | 1985-06-25 | Voest Alpine Ag | Ruehreinrichtung an einer stranggiessanlage |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE6930213U (de) * | 1969-07-28 | 1970-07-30 | Mannesmann Ag | Anordnung von wechselstromdurchflossenen spulen in einer brammen-stranggiessanlage |
| SE410153B (sv) * | 1976-05-21 | 1979-10-01 | Asea Ab | Anleggning vid strenggjutning |
| LU76942A1 (de) * | 1977-03-14 | 1978-10-18 | ||
| SE410940C (sv) * | 1978-04-05 | 1986-01-27 | Asea Ab | Forfaringssett for omroring vid strenggjutning |
-
1979
- 1979-07-24 DE DE7979102611T patent/DE2965366D1/de not_active Expired
- 1979-07-24 FI FI792307A patent/FI63682C/fi not_active IP Right Cessation
- 1979-07-24 EP EP19790102611 patent/EP0008376B2/de not_active Expired
- 1979-07-25 DD DD21460979A patent/DD145069A5/de unknown
- 1979-07-25 AU AU49220/79A patent/AU528461B2/en not_active Ceased
- 1979-07-25 AR AR27744179A patent/AR217530A1/es active
- 1979-07-26 BR BR7904814A patent/BR7904814A/pt unknown
- 1979-07-26 DE DE19792930281 patent/DE2930281B2/de not_active Ceased
- 1979-07-27 SE SE7906413A patent/SE440493B/sv unknown
- 1979-07-27 DK DK317279A patent/DK147553C/da not_active IP Right Cessation
- 1979-07-27 ES ES483648A patent/ES483648A1/es not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR7904814A (pt) | 1980-04-22 |
| ES483648A1 (es) | 1980-04-16 |
| EP0008376B2 (de) | 1989-04-05 |
| AU528461B2 (en) | 1983-04-28 |
| DK147553C (da) | 1985-03-04 |
| AU4922079A (en) | 1980-01-31 |
| SE440493B (sv) | 1985-08-05 |
| FI63682C (fi) | 1983-08-10 |
| DD145069A5 (de) | 1980-11-19 |
| SE7906413L (sv) | 1980-01-29 |
| DE2965366D1 (en) | 1983-06-16 |
| AR217530A1 (es) | 1980-03-31 |
| EP0008376A1 (de) | 1980-03-05 |
| DE2930281B2 (de) | 1981-06-04 |
| DK317279A (da) | 1980-01-29 |
| FI792307A (fi) | 1980-01-29 |
| DK147553B (da) | 1984-10-01 |
| FI63682B (fi) | 1983-04-29 |
| DE2930281A1 (de) | 1980-02-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2731238A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen vergiessen insbesondere von stahl unter einwirkung eines magnetischen wanderfeldes | |
| DE69231800T2 (de) | Verfahren zum Giessen von Ingots mit durch Verwendung eines magnetischen Feldes verringerter Makroseigerung, Vorrichtung und Ingot | |
| DE69710808T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen unter Verwendung von mehreren elektromagnetischen Rührern | |
| EP0040383A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Umrührung in einem Giessstrang | |
| DE2720391A1 (de) | Anordnung beim stranggiessen | |
| DE69219317T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum giessen in eine form | |
| EP0008376B1 (de) | Verfahren zum Stranggiessen von Metall in eine Kokille und Einwirkung eines elektromagnetischen Feldes | |
| AT397477B (de) | Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen von metallen | |
| EP0850116B1 (de) | Elektromagnetische einrichtung für eine stranggiesskokille | |
| DE69224148T2 (de) | Verfahren zum elektromagnetischen Führen beim stranggiessen | |
| EP0028761B1 (de) | Verfahren zum Umrühren beim Stranggiessen | |
| DE3730300A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum elektromagnetischen ruehren von metallschmelzen in einer stranggiesskokille | |
| DE2704918A1 (de) | Verfahren zum kontinuierlichen vergiessen von schmelzfluessigen metallen im magnetischen drehfeld | |
| DE69614274T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum giessen von metall | |
| EP0009803B1 (de) | Verfahren zum Stranggiessen von Stahl | |
| DE2911842A1 (de) | Verfahren zum umruehren beim stranggiessen | |
| DE602004005978T2 (de) | Stranggussverfahren für stahl | |
| DE69702268T2 (de) | Stranggiessanlage | |
| CH645046A5 (de) | Verfahren zum kontinuierlichen giessen von stahl. | |
| DE1803473A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Metall-,insbesondere Stahl-Stranggiessen | |
| DE2804487A1 (de) | Vorrichtung zur zugabe schmelzfluessigen metalls nach dem elektro- schlacke-umschmelzverfahren | |
| DE2810876A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum umruehren von im schmelzzustand befindlichen metallen waehrend des kontinuierlichen giessens von brammen | |
| CH632172A5 (en) | Method for the continuous casting of steel | |
| EP0013441A1 (de) | Einrichtung und Verfahren zum elektromagnetischen Rühren in einer Stahlstranggiessanlage | |
| DE69517599T2 (de) | Verfahren zum giessen in eine form |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
| AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT BE CH DE FR GB IT LU NL SE |
|
| 17P | Request for examination filed | ||
| ITCL | It: translation for ep claims filed |
Representative=s name: BARZANO' E ZANARDO ROMA S.P.A. |
|
| ITF | It: translation for a ep patent filed | ||
| GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
| AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT BE CH DE FR GB IT LU NL SE |
|
| REF | Corresponds to: |
Ref document number: 3250 Country of ref document: AT Date of ref document: 19830515 Kind code of ref document: T |
|
| REF | Corresponds to: |
Ref document number: 2965366 Country of ref document: DE Date of ref document: 19830616 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Payment date: 19830622 Year of fee payment: 5 |
|
| ET | Fr: translation filed | ||
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 19830731 |
|
| PLBI | Opposition filed |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260 |
|
| 26 | Opposition filed |
Opponent name: ASEA AKTIEBOLAG Effective date: 19840207 Opponent name: VOEST-ALPINE AKTIENGESELLSCHAFT Effective date: 19840207 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 19840630 Year of fee payment: 6 Ref country code: BE Payment date: 19840630 Year of fee payment: 6 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 19840731 Year of fee payment: 6 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 19840828 Year of fee payment: 6 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Payment date: 19841017 Year of fee payment: 6 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Payment date: 19860609 Year of fee payment: 8 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 19870731 Year of fee payment: 9 |
|
| ITF | It: translation for a ep patent filed | ||
| PUAH | Patent maintained in amended form |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009272 |
|
| STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: PATENT MAINTAINED AS AMENDED |
|
| 27A | Patent maintained in amended form |
Effective date: 19890405 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B2 Designated state(s): AT BE CH DE FR GB IT LU NL SE |
|
| ET3 | Fr: translation filed ** decision concerning opposition | ||
| NLR2 | Nl: decision of opposition | ||
| NLR3 | Nl: receipt of modified translations in the netherlands language after an opposition procedure | ||
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Effective date: 19890724 Ref country code: AT Effective date: 19890724 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Effective date: 19890725 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Effective date: 19890731 Ref country code: BE Effective date: 19890731 |
|
| BERE | Be: lapsed |
Owner name: CONCAST HOLDING A.G. Effective date: 19890731 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Effective date: 19900201 |
|
| GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee | ||
| NLV4 | Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee | ||
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 19900330 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Effective date: 19900403 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST |
|
| EUG | Se: european patent has lapsed |
Ref document number: 79102611.5 Effective date: 19900418 |