EA031520B1 - Способ подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа - Google Patents

Способ подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа Download PDF

Info

Publication number
EA031520B1
EA031520B1 EA201391434A EA201391434A EA031520B1 EA 031520 B1 EA031520 B1 EA 031520B1 EA 201391434 A EA201391434 A EA 201391434A EA 201391434 A EA201391434 A EA 201391434A EA 031520 B1 EA031520 B1 EA 031520B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
synthesis gas
carbon dioxide
nickel
gas
fischer
Prior art date
Application number
EA201391434A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201391434A1 (ru
Inventor
Сухеи Вакамацу
Фуюки Яги
Томоюки Микурия
Кенити Кавадзуиси
Original Assignee
Джэпэн Ойл, Гэз Энд Металз Нэшнл Корпорейшн
Инпекс Корпорейшн
ДжейЭкс НИППОН ОЙЛ ЭНД ЭНЕРДЖИ КОРПОРЕЙШН
Джапан Петролеум Эксплорейшн Ко., Лтд.
Космо Ойл Ко., Лтд.
Ниппон Стил Энд Сумикин Инджиниринг Ко., Лтд.
Тийода Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Джэпэн Ойл, Гэз Энд Металз Нэшнл Корпорейшн, Инпекс Корпорейшн, ДжейЭкс НИППОН ОЙЛ ЭНД ЭНЕРДЖИ КОРПОРЕЙШН, Джапан Петролеум Эксплорейшн Ко., Лтд., Космо Ойл Ко., Лтд., Ниппон Стил Энд Сумикин Инджиниринг Ко., Лтд., Тийода Корпорейшн filed Critical Джэпэн Ойл, Гэз Энд Металз Нэшнл Корпорейшн
Publication of EA201391434A1 publication Critical patent/EA201391434A1/ru
Publication of EA031520B1 publication Critical patent/EA031520B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/52—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with liquids; Regeneration of used liquids
    • C01B3/54—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with liquids; Regeneration of used liquids including a catalytic reaction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/002—Removal of contaminants
    • C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
    • C10K1/005—Carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/002—Removal of contaminants
    • C10K1/007—Removal of contaminants of metal compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0238—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a carbon dioxide reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0415—Purification by absorption in liquids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0435—Catalytic purification
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/062—Hydrocarbon production, e.g. Fischer-Tropsch process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0888—Methods of cooling by evaporation of a fluid
    • C01B2203/0894—Generation of steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1082—Composition of support materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1025—Natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
    • C10G2300/4081—Recycling aspects
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

В изобретении предотвращают загрязнение металлическими компонентами устройства получения синтез-газа (риформер) для использования в способе получения синтез-газа в процессе GTL ("газ-в-жидкость"). Способ подавления загрязнения металлами устройства получения синтез-газа, функционирующего в процессе GTL, включает в себя стадию получения синтез-газа для получения синтез-газа путем взаимодействия друг с другом природного газа и газа, содержащего пар и/или диоксид углерода, для риформинга в устройстве получения синтез-газа, в котором во время отделения и сбора диоксида углерода, содержащегося в синтез-газе, полученном на стадии получения синтез-газа, и рециркуляции отделенного и собранного диоксида углерода в качестве исходного газа для реакции риформинга на стадию получения синтез-газа, концентрация никеля в рециркулированном диоксиде углерода составляет не более чем 0,05 ч/млн∙об.

Description

Настоящее изобретение относится к способу подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа. Более конкретно, настоящее изобретение относится к способу предотвращения загрязнения никелем устройства для получения синтез-газа на стадии получения синтез-газа методом GTL (газ-в-жидкость).
Описание предшествующего уровня техники
Истощения источников нефти опасались в течение длительного времени. В это же время проводились исследовательские разработки технологий производства различных углеводородных масел, таких как бензин, керосин и газойль, путем использования природного газа, угля и альтернативных источников углерода, таких как биомасса, для снижения степени зависимости от нефтяных ресурсов. Из таких технологий таковые, относящиеся к процессам GTL, дошли до уровня практической осуществимости. Установки GTL промышленно осуществимых масштабов уже были сооружены и были введены в эксплуатацию в регионах, в большом количестве производящих природный газ. Существуют тенденции к сооружению аналогичных установок.
Процесс GTL предназначен для получения различных нефтепродуктов, таких как бензин, керосин и газойль, путем риформинга природного газа, содержащего метан (СН4) в качестве основного компонента для получения синтез-газа, содержащего водород (Н2) и моноксид углерода (СО) в качестве основных компонентов, получения так называемого масла Фишера-Тропша (масла FT), то есть смеси различных углеводородных масел при помощи синтеза Фишера-Тропша (синтеза FT) с использованием синтез-газа в качестве сырья, и обогащения и переработки полученного масла FT. Таким образом, процесс GTL, грубо говоря, представляет собой трехстадийный процесс, включающий стадию получения синтез-газа (стадию риформинга), стадию получения масла Фишера-Тропша (стадию FT) и стадию обогащения (стадию UG).
При получении синтез-газа сначала необходимо употребить в качестве сырья соединения серы, содержащиеся в природном газе, по мере того как сырье десульфуризуется в устройстве десульфуризации. Затем к десульфуризованному природному газу добавляют пар и/или диоксид углерода, каковой десульфуризованный природный газ затем вводят в устройство получения синтез-газа (также называемый далее риформером) и нагревают. В результате в риформере протекает реакция риформинга как следствие катализатора риформинга, которым заполнен риформер. Таким образом, этим способом получается синтез-газ. Хотя в основном для реакции риформинга используют способ парового риформинга с использованием пара, в последние годы на практике осуществили способ риформинга с диоксидом углерода с использованием диоксида углерода. Использование способа риформинга с диоксидом углерода обеспечивает преимущество в том, что стадию получения синтез-газа можно эффективно проводить с низкими затратами, так как диоксид углерода, содержащийся в природном газе, не надо отделять и удалять перед реакцией риформинга. В дополнение, можно использовать больше диоксида углерода в качестве ресурса, так как непрореагировавший диоксид углерода и генерированный диоксид углерода, который содержится в полученном синтез-газе, можно отделить, собрать и рециркулировать обратно на стадию получения синтез-газа так, чтобы заново использовать для способа риформинга с диоксидом углерода.
На стадии получения синтез-газа диоксид углерода, содержащийся в синтез-газе, полученном риформингом природного газа, отделяют и собирают при помощи метода химической абсорбции в аппарате отделения/сбора диоксида углерода, и собранный диоксид углерода рециркулируют в устройство получения синтез-газа в качестве исходного газа для риформинга природного газа. В процессе отделения и сбора диоксида углерода при помощи метода химической абсорбции абсорбирующий раствор, находящийся в аппарате отделения/сбора диоксида углерода, абсорбирует диоксид углерода. Обычно в качестве наполняющего материала абсорбционной колонны и регенерационной колонны аппарата отделения/сбора диоксида углерода используют материал из нержавеющей стали, который содержит никель. Также обычно в качестве абсорбирующего раствора используют водный раствор, который содержит первичные амины. Однако авторы настоящего изобретения обнаружили, что водный раствор, содержащий первичные амины, который абсорбирует диоксид углерода, корродирует наполняющий материал аппарата отделения/сбора диоксида углерода, который представляет собой никельсодержащий материал из нержавеющей стали. Полученный синтез-газ содержит моноксид углерода, который реагирует с никелевым компонентом, растворенным в водном растворе в результате коррозии, и с наполняющим материалом в аппарате отделения/сбора диоксида углерода с образованием карбонила никеля.
Карбонил никеля, образовавшийся таким образом в аппарате отделения/сбора диоксида углерода, затем подается в риформер вместе с рециркулированным диоксидом углерода в качестве исходного газа для риформинга природного газа. Затем карбонил никеля, поданный в риформер, пристает к катализатору риформинга, которым заполнен риформер, и затем в результате побочной реакции риформинга осаждается и накапливается углерод. Затем следует опасаться снижения каталитической активности катализатора риформинга. В дополнение, поданный карбонил никеля может разлагаться с образованием металлического никеля и затем металлический никель может приставать к вращающимся машинам, установленным в линии рециркуляции, таким как компрессоры и теплообменники. Затем следует опасаться повреждения этих машин, так как такие повреждения могут отрицательно влиять на стабильную и долгосрочную эксплуатацию машин.
- 1 031520
Патентная литература
PTL 1: выложенная японская заявка на патент № 2001-342003.
Сущность изобретения
Ввиду вышеуказанных обстоятельств целью настоящего изобретения является снижение количества карбонила никеля, содержащегося в диоксиде углерода, который рециркулируют со стадии отделения/сбора диоксида углерода на стадию получения синтез-газа, насколько это возможно, и предотвращение порчи катализатора риформинга из-за того, что никель вызывает ускорение реакции образования углерода в риформере на стадии получения синтез-газа.
В соответствии с настоящим изобретением вышеуказанной цели достигают путем создания способа подавления загрязнения металлами устройства получения синтез-газа, функционирующего в GTL (газв-жидкость), включающего в себя стадию получения синтез-газа для получения синтез-газа, путем взаимодействия друг с другом природного газа и газа, содержащего пар и/или диоксид углерода для риформинга в устройстве получения синтез-газа; стадию получения масла Фишера-Тропша с получением масла Фишера-Тропша путем подвергания синтез-газа, полученного на стадии получения синтез-газа, реакции Фишера-Тропша и затем выделение газообразного продукта из продуктов реакции Фишера-Тропша; стадию обогащения с получением различных углеводородных масел путем подвергания масла ФишераТропша, полученного на стадии получения масла Фишера-Тропша, гидроочистке и дистилляции, в котором во время отделения и сбора диоксида углерода, содержащегося в синтез-газе, полученном на стадии получения синтез-газа, и рециркуляции отделенного и собранного диоксида углерода в качестве исходного газа для реакции риформинга на стадию получения синтез-газа, концентрация никеля в рециркулированном диоксиде углерода составляет не более чем 0,05 ч./млн.об.
Таким образом, в соответствии с настоящим изобретением концентрация карбонила никеля в диоксиде углерода, рециркулированном в риформер на стадии получения синтез-газа процесса GTL, минимизируется и, следовательно, отложение и накапливание углерода на поверхности катализатора риформинга для получения синтез-газа подавляется (предотвращается) для предотвращения снижения каталитической активности катализатора риформинга. В дополнение, приставание никеля к машинам, таким как компрессоры и теплообменники на стадии получения синтез-газа, подавляется (предотвращается) для дачи возможности машинам функционировать стабильно в течение длительного периода времени.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет собой технологическую схему стадии получения синтез-газа процесса GTL в первом варианте осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 2 представляет собой технологическую схему стадии получения синтез-газа процесса GTL во втором варианте осуществления настоящего изобретения.
Описание вариантов осуществления
Теперь настоящее изобретение будет описано более подробно при помощи предпочтительных вариантов осуществления изобретения. Отметим, однако, что настоящее изобретение не является никоим образом ограниченным вариантами осуществления, которые описаны ниже.
Фиг. 1 представляет собой технологическую схему стадии получения синтез-газа процесса GTL в первом варианте осуществления настоящего изобретения. Отметим, однако, что на фиг. 1 не показана вся технологическая схема стадии получения синтез-газа. На ней в основном показана часть технологической схемы, относящаяся к потоку диоксида углерода на стадии получения синтез-газа. Следовательно, также отметим, что часть технологической схемы, относящейся к отделению пара, содержащегося в синтез-газе, полученной на стадии получения синтез-газа, не показана на фиг. 1.
Касательно фиг. 1: стадия получения синтез-газа в основном включает в себя стадию десульфуризации, имеющую устройство 1 десульфуризации, и устройство 2 получения синтез-газа, и стадию обезуглероживания, имеющую устройство 5 обезуглероживания. Устройство 1 десульфуризации удаляет серный компонент, содержащийся в природном газе. Устройство 2 получения синтез-газа производит синтез-газ путем подвергания природного газа, введенного из устройства 1 десульфуризации в реакцию риформинга с газом, содержащим пар и/или диоксид углерода. Реакция риформинга представляет собой реакцию для получения синтез-газа, содержащего в основном водород и моноксид углерода путем вызывания реакции природного газа с паром и/или диоксидом углерода.
Если число моль углерода, получающегося от углеводородов, которые представляют собой сырье, вводимое на стадии получения синтез-газа, представить как С, пар и/или диоксид углерода добавляют так, чтобы получить соотношение Н2О/С, которое представляет собой соотношение числа моль пара (H2O) к 1 моль углерода, равное значению между 0,1 и 3,0, и/или мольное соотношение CO2/Q которое представляет собой соотношение числа моль диоксида углерода (CO2) и 1 моль углерода, равное значению между 0,1 и 3,0, предпочтительно получить мольное соотношение Н2О/С, равное значению между 0,3 и 2,0 и/или мольное соотношение CO2/Q равное значению между 0,3 и 1,0.
Способ парового риформинга представляет собой способ получения синтез-газа путем добавления пара к природному газу в соответствии с формулой реакции (1), показанной ниже. Способ риформинга с диоксидом углерода представляет собой способ получения синтез-газа путем добавления диоксида углерода к природному газу или использования диоксида углерода, содержащегося в природном газе, в соот
- 2 031520 ветствии с формулой реакции (2), показанной ниже. Отметим, что реакции риформинга метана, который содержится в природном газе в качестве основного компонента, показаны в качестве примеров в следующих формулах:
Формула (1) : СН4+Н2ОСО+ЗН2
Формула (2) : СН4+СО2^2СО+2Н2
В этом варианте осуществления способ парового риформинга и способ риформинга с диоксидом углерода используют параллельно так, чтобы соотношение Н2 и СО, которые получаются, можно было бы регулировать так, чтобы подойти близко к соотношению Н2О/СО=2,0, которое является предпочтительным для реакции Фишера-Тропша. Такая схема является предпочтительной, поскольку она устраняет операцию последующего регулирования, которая является в противном случае необходимой.
В устройстве 2 получения синтез-газа установлено большое число реакционных трубок, и они заполнены катализатором риформинга, который ускоряет вышеуказанные реакции риформинга.
Можно подходящим образом использовать катализатор риформинга, образованный путем нанесения металла VII группы на носитель из оксида щелочно-земельного металла. Топливо (обычно природный газ) и воздух подают в устройство 2 получения синтез-газа, и группу реакционных трубок, установленных в устройстве 2 получения синтез-газа, нагревают путем сжигания топлива при помощи горелок. Затем, по мере того как группа реакционных трубок нагреется в устройстве 2 получения синтез-газа, природный газ и газ, содержащий пар и/или диоксид углерода, которые протекают через реакционные трубки, подвергают реакции риформинга в присутствии катализатора риформинга для получения синтезгаза, содержащего водород и моноксид углерода.
Синтез-газ, полученный в группе реакционных трубок в устройстве 2 получения синтез-газа, охлаждают при помощи котла-утилизатора 3 избыточного тепла и охладителя 4 синтез-газа и затем вводят в абсорбционную колонну 6 диоксида углерода устройства 5 обезуглероживания. Устройство 5 обезуглероживания имеет абсорбционную колонну 6 диоксида углерода и регенерационную колонну 7, и диоксид углерода, содержащийся в синтез-газе, полученном при помощи устройства 2 получения синтез-газа, отделяют и собирают. Абсорбционная колонна 6 диоксида углерода абсорбирует диоксид углерода в синтез-газе, поданном из охладителя 4 синтез-газа при помощи абсорбента на основе амина, хранящегося в абсорбционной колонне 6 диоксида углерода.
Реакция абсорбции диоксида углерода с использованием водных растворов аминов представлена реакционной формулой (3), показанной ниже. Таким образом, диоксид углерода поглощается в виде гидрокарбонатных ионов:
Формула (3) : R-NH2+CO2+H2O^R-NH3 _+HCO3 _
Абсорбент, который абсорбирует диоксид углерода, затем вводят в регенерационную колонну 7. Регенерационная колонна 7 десорбирует диоксид углерода с регенерацией абсорбирующего раствора путем обратной реакции формулы (3) при помощи нагревания абсорбента, поданного из абсорбционной колонны 6 диоксида углерода при помощи пара и подвергания его процессу десорбции. Что же касается аминов, которые можно использовать для абсорбента для задачи настоящего изобретения, в то время как можно использовать водный раствор, содержащий первичные амины, такие как моноэтаноламин, вторичные амины, такие как дигликольамин, третичные амины, такие как метилдиэтаноламин (MDEA), и так далее, предпочтительно используют водный раствор, содержащий третичные амины, особенно MDEA, который обладает слабым корродирующим воздействием на металлические материалы. Таким образом, устройство 5 обезуглероживания отделяет и собирает диоксид углерода, содержащийся в синтез-газе. Затем синтез-газ, из которого удалили диоксид углерода, подают на стадию FT. Абсорбент, из которого удалили диоксид углерода, заново подают в абсорбционную колонну 6 диоксида углерода и рециркулируют в качестве абсорбента для абсорбционной колонны 6 диоксида углерода.
В качестве наполняющего материала и для абсорбционной колонны 6 диоксида углерода и для регенерационной колонны 7 предпочтительно используют материал, который не содержит никеля. Предпочтительно в качестве наполняющего материала используют материал, выбранный из титана, керамики и нержавеющей стали, такой как SUS 410, которые не содержат никеля, или комбинацию любых из них.
Диоксид углерода, который отделили и собрали при помощи устройства 5 обезуглероживания, вводят из регенерационной колонны 7 в устройство 2 получения синтез-газа и заново используют в качестве исходного газа для реакции риформинга. Другими словами, компонент - диоксид углерода заново используют в качестве вещества для риформинга природного газа на стадии получения синтез-газа.
Предпочтительно концентрация карбонила никеля в диоксиде углерода, отделенном и собранном при помощи устройства 5 обезуглероживания, и рециркулированного в устройство 2 получения синтез газа составляет не выше чем 0,05 ч./млн.об. в пересчете на металлический никель. Активность катализатора риформинга синтез-газа снижается, когда концентрация карбонила никеля не является меньше чем 0,05 ч./млн.об. в пересчете на металлический никель.
Если концентрация карбонила никеля в диоксиде углерода, отделенном и собранном при помощи устройства 5 обезуглероживания, не является меньше чем 0,05 ч./млн.об. в пересчете на металлический никель, предпочтительно в линию рециркуляции диоксида углерода от устройства 5 обезуглероживания
- 3 031520 к устройству 2 получения синтез-газа устанавливают устройство 8 адсорбции карбонила никеля, как показано на фиг. 2, с целью снижения концентрации карбонила никеля до уровня не больше чем 0,05 ч./млн.об., путем дополнительного удаления карбонила никеля, содержащегося в диоксиде углерода. Предпочтительно для устройства адсорбции карбонила никеля используют устройство, заполненное адсорбентом, содержащим в качестве основного компонента активированный уголь. Эксплуатационные условия устройства адсорбции включают в себя температуру между 250 и 400°С, давление между 0,02 и 3,0 МПа изб. и объемную скорость подачи газа (GHSV) между 500 и 3000 ч-1.
Когда в качестве основного компонента для адсорбции карбонила никеля используют адсорбент, содержащий активированный уголь при вышеуказанных эксплуатационных условиях, операцию адсорбции можно проводить стабильно в течение длительного периода времени, так как карбонил никеля деструктивным образом адсорбируется на активированном угле в виде металлического никеля.
Концентрацию карбонила никеля, содержащегося в диоксиде углерода, который отделяют и собирают при помощи устройства 5 обезуглероживания, можно определить, например, путем удаления влаги, содержащейся в отделенном и собранном диоксиде углерода, при помощи хлорида кальция, впоследствии абсорбируя карбонил никеля при помощи йодо-этанольного раствора, охлажденного трихлорэтиленом и сухим льдом, и измерения полученного абсорбирующего раствора при помощи массспектрометрии с индуктивно связанной плазмой.
С вышеприведенной конфигурацией концентрация карбонила никеля в диоксиде углерода, который отделяют, собирают при помощи устройства 5 обезуглероживания и рециркулируют в устройство 2 получения синтез-газа, снижается до значения, не превышающего 0,05 ч./млн.об. в пересчете на металлический никель, так, что предотвращается ввод никеля в устройство получения синтез-газа и порчи катализатора риформинга можно избежать.
Примеры
Теперь настоящее изобретение будет дополнительно описано при помощи примеров. Однако следует отметить, что настоящее изобретение никоим образом не является ограниченным этими примерами.
Пример 1.
Синтез-газ получали путем ввода природного газа, к которому добавляли пар и диоксид углерода, чтобы довести мольное соотношение Н2О/С и мольное соотношение СО2/С соответственно до значения, равного 1,1 и 0,4, в риформер, заполненный катализатором риформинга, образованным путем нанесения металла VII группы на носитель из оксида щелочно-земельного металла при условиях температуры впуска в 500°С, температуры выпуска 880°С, давления в 2,0 МПа изб. и GHSV в 3000 ч-1. Полученный синтез-газ (Н2: 58%, СО: 28%, СО2: 7%, СН4: 7%) затем вводили в абсорбционную колонну 6 диоксида углерода при условиях температуры в 40°С и давления в 2 МПа изб. с целью отделения и сбора СО2 из полученного синтез-газа. Абсорбционная колонна 6 диоксида углерода представляла собой тип колонны с насадкой. Другими словами, она была заполнена каскадными мини-кольцами из SUS410, что представляет собой материал из нержавеющей стали, не содержащий никеля. Введенный синтез-газ приводили в газо/жидкостной контакт с водным раствором, содержащим MDEA, который представляет собой третичный амин, противоточно. В результате, диоксид углерода абсорбировали и удаляли. Абсорбент, который абсорбировал диоксид углерода, затем подвергали теплообмену с горячим абсорбентом, который рециркулировали от регенерационной колонны 7 в абсорбционную колонну диоксида углерода, и затем вводили в регенерационную колонну 7, заполненную SUS410 при температуре в 100°С под давлением в 0,1 МПа изб. Таким образом, диоксид углерода в абсорбенте десорбировали. Десорбированный диоксид углерода затем охлаждали до 40°С при 0,08 МПа изб. Концентрация карбонила никеля в собранном диоксиде углерода составляла 0,04 ч./млн.об., считая на металлический никель.
Сравнительный пример 1.
Синтез-газ (Н2: 58%, СО: 28%, СО2: 7%, СН4: 7%), полученный на стадии получения синтез-газа, такой же, что и в примере 1, вводили в абсорбционную колонну 6 диоксида углерода при условиях температуры в 40°С и давления в 2 МПа изб. с целью отделения и сбора СО2 из полученного синтез-газа. Абсорбционная колонна 6 диоксида углерода была заполнена каскадными мини-кольцами из SUS304, что представляет собой материал из нержавеющей стали, содержащий никель. Введенный синтез-газ приводили в газо/жидкостной контакт с водным раствором, содержащим MDEA, который представляет собой третичный амин, противоточно. В результате, диоксид углерода абсорбировали и удаляли. Абсорбент, который абсорбировал диоксид углерода, затем подвергали теплообмену с горячим абсорбентом, который рециркулировали от регенерационной колонны 7 в абсорбционную колонну диоксида углерода, и затем вводили в регенерационную колонну 7, заполненную SUS304 при температуре в 100°С под давлением в 0,1 МПа изб. Таким образом, диоксид углерода в абсорбенте десорбировали. Десорбированный диоксид углерода затем охлаждали до 40°С при 0,08 МПа изб. Концентрация карбонила никеля в собранном диоксиде углерода составляла 2,0 ч./млн.об., считая на металлический никель.
- 4 031520
Пример 2.
Давление диоксида углерода (концентрация карбонила никеля составляла 2,0 ч./млн.об., считая на металлический никель), собранного в сравнительном примере 1, поднимали до 2,2 МПа изб., и затем диоксид углерода нагревали до 250°С. Нагретый диоксид углерода пропускали через устройство адсорбции, заполненное материалом, адсорбирующим карбонил никеля (Actisorb400: торговая марка, доступная от Sud-Chemie Catalysts) с GHSV в 1500 ч-1. В результате, концентрация карбонила никеля в диоксиде углерода снижалась до 0,02 ч./млн.об., считая на металлический никель.
По настоящей заявке испрашивается приоритет по японской патентной заявке № 2011-078808, поданной 31 марта 2011 г., которая настоящим является включенной в настоящее описание во всей своей полноте путем ссылки.
Перечень позиционных обозначений:
- устройство десульфуризации,
- устройство получения синтез-газа,
- котел-утилизатор избыточного тепла,
- охладитель синтез-газа,
- устройство обезуглероживания,
- абсорбционная колонна диоксида углерода,
- регенерационная колонна,
- устройство адсорбции.

Claims (3)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ осуществления процесса газ-в-жидкость (GTL), где указанный способ включает стадию риформинга, на которой осуществляют взаимодействие природного газа и газа, содержащего пар и/или диоксид углерода, для получения синтез-газа;
    стадию отделения и сбора содержащегося диоксида углерода в качестве исходного газа или промежуточного продукта в синтез-газе, полученном на стадии получения синтез-газа путем введения синтезгаза в аппарат абсорбции диоксида углерода, в котором находится слой наполняющего никельсодержащего материала, и приведение синтез-газа в контакт с водным раствором аминов в аппарате абсорбции диоксида углерода;
    стадию получения масла Фишера-Тропша с получением масла Фишера-Тропша путем подвергания синтез-газа, полученного на стадии отделения и сбора диоксида углерода, реакции Фишера-Тропша и последующее выделение газообразного продукта из масла Фишера-Тропша;
    стадию обогащения с получением различных углеводородных масел путем подвергания масла Фишера-Тропша, полученного на стадии получения масла Фишера-Тропша, гидроочистке и дистилляции, при этом отделенный и собранный диоксид углерода рециркулируют на стадию получения синтезгаза и отделенный и собранный диоксид углерода, который может содержать карбонил никеля, образующийся при реакции моноксида углерода, содержащегося в полученном синтез-газе, и никеля, содержащегося в упомянутом наполняющем никельсодержащем материале, вводят в устройство адсорбции карбонила никеля, содержащее в качестве основного компонента адсорбента активированный уголь при температуре между 250 и 400°С, давлении между 0,02 и 3,0 МПа изб. и объемной скорости подачи газа между 500 и 3000 ч-1, и затем направляют на упомянутую стадию получения синтез-газа, причем концентрация никеля в рециркулируемом диоксиде углерода, отходящем из указанного устройства адсорбции, составляет не более чем 0,05 ч./млн.об.
  2. 2. Способ по п.1, в котором диоксид углерода в синтез-газе отделяют и собирают при помощи водного раствора, содержащего третичный амин.
  3. 3. Способ по любому одному из пп.1, 2, в котором газ, поданный в устройство получения синтезгаза, обладает мольным соотношением Н2О/С между 0,1 и 3,0 и/или мольным соотношением СО2/С между 0,1 и 3,0.
EA201391434A 2011-03-31 2012-03-22 Способ подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа EA031520B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011078808A JP5804747B2 (ja) 2011-03-31 2011-03-31 合成ガス製造装置への金属混入抑制方法
PCT/JP2012/001966 WO2012132337A1 (ja) 2011-03-31 2012-03-22 合成ガス製造装置への金属混入抑制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201391434A1 EA201391434A1 (ru) 2014-01-30
EA031520B1 true EA031520B1 (ru) 2019-01-31

Family

ID=46930121

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201391434A EA031520B1 (ru) 2011-03-31 2012-03-22 Способ подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа
EA201891476A EA035192B1 (ru) 2011-03-31 2012-03-22 Способ подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201891476A EA035192B1 (ru) 2011-03-31 2012-03-22 Способ подавления загрязнения металлами устройства для получения синтез-газа

Country Status (12)

Country Link
US (2) US9725656B2 (ru)
EP (1) EP2692690A4 (ru)
JP (1) JP5804747B2 (ru)
CN (1) CN103582610B (ru)
AP (1) AP3483A (ru)
AU (1) AU2012235395B2 (ru)
BR (1) BR112013025187B8 (ru)
CA (1) CA2831561C (ru)
EA (2) EA031520B1 (ru)
MY (1) MY175361A (ru)
WO (1) WO2012132337A1 (ru)
ZA (1) ZA201307218B (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015004213A1 (de) * 2015-03-31 2016-10-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und eine Anlage zur Erzeugung von Synthesegas
PL3710562T3 (pl) * 2017-11-15 2024-03-04 Gas Technology Institute Sposób reformingu metanu i lekkich węglowodorów w ciekłe paliwa węglowodorowe
US10738247B2 (en) 2017-11-15 2020-08-11 Gas Technology Institute Processes and systems for reforming of methane and light hydrocarbons to liquid hydrocarbon fuels
US11111142B2 (en) 2018-09-18 2021-09-07 Gas Technology Institute Processes and catalysts for reforming of impure methane-containing feeds

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006527159A (ja) * 2003-06-11 2006-11-30 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 不純物の触媒反応によるｈ２／ｃｏ混合物の精製
JP2009221036A (ja) * 2008-03-14 2009-10-01 Japan Oil Gas & Metals National Corp 天然ガスからの液状炭化水素製造プロセスにおける合成ガスの製造方法
WO2010038391A1 (ja) * 2008-09-30 2010-04-08 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素合成反応装置及び炭化水素合成反応システム、並びに炭化水素合成方法
JP2010511765A (ja) * 2006-12-08 2010-04-15 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 精製合成ガス流の製造方法
JP2010533063A (ja) * 2007-07-13 2010-10-21 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 吸着精製ユニットを用いるｃｏ２を含むガスの精製方法
WO2011024652A1 (ja) * 2009-08-31 2011-03-03 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素合成反応装置、及び炭化水素合成反応システム、並びに炭化水素合成反応方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1287732C (en) 1984-03-19 1991-08-20 Clifton S. Goddin, Jr. Process and apparatus for low temperature amine removal of acid gases
US5232596A (en) * 1991-10-07 1993-08-03 Radian Corporation Bio-slurry reaction system and process for hazardous waste treatment
JP3233802B2 (ja) 1994-12-15 2001-12-04 関西電力株式会社 燃焼排ガス中の炭酸ガスと窒素酸化物を除去する方法
DE69917641T2 (de) * 1998-07-08 2005-06-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren zur entfernung von metallcarbonylen aus gasförmigen strömen
US6489370B2 (en) * 2000-05-30 2002-12-03 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Method of manufacturing a synthesis gas to be employed for the synthesis of gasoline, kerosene and gas oil
JP4681101B2 (ja) 2000-05-30 2011-05-11 三菱重工業株式会社 ガソリン、軽油および灯油用合成ガスの製造方法
DE60325171D1 (de) * 2002-01-14 2009-01-22 Shell Int Research Verfahren zur entfernung von kohlendioxid aus gasgemischen
US6596781B1 (en) * 2002-05-02 2003-07-22 Chevron U.S.A. Inc. Integrated process for preparing Fischer-Tropsch products and acetic acid from synthesis gas
US7507326B2 (en) 2003-11-14 2009-03-24 Chevron U.S.A. Inc. Process for the upgrading of the products of Fischer-Tropsch processes
AU2007232922B2 (en) 2006-03-30 2010-12-09 Nippon Steel Engineering Co., Ltd. Liquid fuel synthesis system
RU2415904C2 (ru) * 2006-03-30 2011-04-10 Ниппон Стил Инджиниринг Ко., Лтд. Система синтеза жидкого топлива
CA2662582C (en) * 2006-09-27 2015-09-08 Shell Canada Limited Process for removal of metal carbonyls from a synthesis gas stream
JP5301330B2 (ja) 2009-03-27 2013-09-25 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 液体炭化水素の合成方法及び液体炭化水素の合成システム

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006527159A (ja) * 2003-06-11 2006-11-30 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 不純物の触媒反応によるｈ２／ｃｏ混合物の精製
JP2010511765A (ja) * 2006-12-08 2010-04-15 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 精製合成ガス流の製造方法
JP2010533063A (ja) * 2007-07-13 2010-10-21 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 吸着精製ユニットを用いるｃｏ２を含むガスの精製方法
JP2009221036A (ja) * 2008-03-14 2009-10-01 Japan Oil Gas & Metals National Corp 天然ガスからの液状炭化水素製造プロセスにおける合成ガスの製造方法
WO2010038391A1 (ja) * 2008-09-30 2010-04-08 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素合成反応装置及び炭化水素合成反応システム、並びに炭化水素合成方法
WO2011024652A1 (ja) * 2009-08-31 2011-03-03 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素合成反応装置、及び炭化水素合成反応システム、並びに炭化水素合成反応方法

Also Published As

Publication number Publication date
AU2012235395B2 (en) 2015-04-16
BR112013025187A2 (pt) 2021-03-23
AP2013007174A0 (en) 2013-10-31
CA2831561A1 (en) 2012-10-04
BR112013025187B1 (pt) 2022-03-03
CN103582610A (zh) 2014-02-12
EA201391434A1 (ru) 2014-01-30
EA035192B1 (ru) 2020-05-12
JP2012214529A (ja) 2012-11-08
CA2831561C (en) 2016-04-19
WO2012132337A1 (ja) 2012-10-04
US9725656B2 (en) 2017-08-08
JP5804747B2 (ja) 2015-11-04
US20140018450A1 (en) 2014-01-16
AP3483A (en) 2015-12-31
EA201891476A1 (ru) 2019-03-29
ZA201307218B (en) 2014-06-25
EP2692690A4 (en) 2014-08-27
US20160272895A1 (en) 2016-09-22
BR112013025187B8 (pt) 2022-08-02
US9884998B2 (en) 2018-02-06
EP2692690A1 (en) 2014-02-05
MY175361A (en) 2020-06-22
AU2012235395A1 (en) 2013-10-31
CN103582610B (zh) 2017-07-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2508155C2 (ru) Способ и устройство для уменьшения сероокиси углерода, сероуглерода, соединений карбонилов металлов, сероводорода и циановодорода, аммиака и соединений мышьяка и хлора в сырьевом газе
KR20120132613A (ko) 이산화탄소 방출물 감소 방법
JP5638600B2 (ja) 合成ガスの製造方法
US9884998B2 (en) Method of suppressing metal contamination of synthesis gas production apparatus
US20170203963A1 (en) Production of pure hydrogen from ammonia rich sour water stripper overhead
RU2418840C2 (ru) Система синтеза жидкого топлива
US11826719B2 (en) Hydrogen sulfide adsorbent in biogas and biogas purification system using the same
AU2014364629A1 (en) Method for purifying synthetic gas by amine scrubbing using aqueous amine solutions
CN102781565B (zh) 浇注料中的硫化物的去除方法
AU2014262281A1 (en) Method and plant for removing acid compounds from gaseous effluents of different origins
JP2017048087A (ja) 化石燃料からの水素製造方法及び水素製造装置
JP2012214528A (ja) 重質炭化水素の除去方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KG MD TJ