EA012333B1 - Аустенитная сталь и стальная продукция - Google Patents
Аустенитная сталь и стальная продукция Download PDFInfo
- Publication number
- EA012333B1 EA012333B1 EA200701167A EA200701167A EA012333B1 EA 012333 B1 EA012333 B1 EA 012333B1 EA 200701167 A EA200701167 A EA 200701167A EA 200701167 A EA200701167 A EA 200701167A EA 012333 B1 EA012333 B1 EA 012333B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- steel
- maximum
- content
- steel according
- austenitic
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 99
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 99
- 238000005204 segregation Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 28
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 28
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 21
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 21
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 abstract description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 38
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 25
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 11
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 10
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 5
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M Chlorate Chemical compound [O-]Cl(=O)=O XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910001068 laves phase Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- -1 such as A1 Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021591 Copper(I) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- OXBLHERUFWYNTN-UHFFFAOYSA-M copper(I) chloride Chemical compound [Cu]Cl OXBLHERUFWYNTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000004076 pulp bleaching Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemanganese Chemical compound [Mn]=S CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Высоколегированные аустенитные нержавеющие стали, которые особо устойчивы к точечной коррозии и щелевой коррозии в агрессивных хлоридсодержащих растворах, имеют тенденцию к макросегрегации Mo при затвердевании расплава. Эту проблему решает супераустенитная нержавеющая сталь, имеющая следующий состав, мас.%: максимум 0,03 С; максимум 0,5 Si; максимум 6 Mn; 28-30 Cr; 21-24 Ni; 4-6 (Mo+W/2), причем содержание W составляет максимум 0,7; 0,5-0,9 N; максимум 1,0 Cu; остальное составляют железо и примеси при обычном их содержании, возникающем при производстве стали.
Description
Техническая область изобретения
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали с хорошей прочностью, хорошей ударной вязкостью, хорошей свариваемостью и хорошей коррозионной устойчивостью, в частности с хорошей устойчивостью к точечной коррозии и щелевой коррозии. Изобретение также относится к продукции, изготовленной из аустенитной нержавеющей стали.
Предшествующий уровень техники
Когда нержавеющая аустенитная сталь Лсс51а 254 8МО®, содержащая немного более чем 6% молибдена (Мо) (И8-Л-4 078 920), была, более чем двадцать лет назад, представлена на рынке, был достигнут значительный технический прогресс, поскольку ее коррозионные и прочностные характеристики были существенно лучше, чем у существовавших тогда высоколегированных сталей.
В данном тексте термины содержание и процентное содержание всегда относятся к содержанию в % по массе, а в случае, когда приведена только численная величина, она относится к содержанию в мас.%.
Чувствительность к точечной коррозии - это Ахиллесова пята нержавеющих сталей. Хорошо известно, что элементы хром (Сг), молибден (Мо) и азот (Ν) предотвращают точечную коррозию, и существует большое число сталей, которые хорошо защищены от этого типа коррозии. Такие стали являются улучшенными также и в отношении устойчивости г щелевой коррозии, на которую сходным образом действует те же самые элементы. Супераустенитные стали представляют особый класс. Супераустенитные стали обычно определяются как стали, имеющие эквивалентный показатель устойчивости к точечной коррозии РКЕ > 40. РКЕ часто определяют как % Сг + 3,3% Мо + 30% Ν. Большое число супераустенитных сталей было описано в последние тридцать лет, но лишь ограниченное их число имеет коммерческое значение. Из числа этих сталей можно упомянуть названные выше 254 8МО (ΕΝ 1.4547, υΝδ 831254), 19-25йМо (ΕΝ 1.4529, ϋΝδ N08926) и АЬ-бХИ (υΝδ N08367) (υδ-Α-4 545 826, МсСипп е! а1.). Эти супераустенитные стали относятся к типу 6Мо-сталей, имеющих примерно 20% Сг, 6% Мо и 0,20% Ν, что дает РКЕ > 46; и после 1980-ых их использовали с большим успехом.
Большое воздействие Ν на точечную коррозию делает интересным его добавление свыше примерно 0,2%. Традиционно, чтобы растворить большое количество Ν в стали использовали высокое содержание марганца. Примером такой стали является сталь 4565 (ΕΝ 1.4565, υΝδ 834565), имеющая 24% Сг, 6% Мп, 4,5% Мо и 0,4% Ν и уровень РКЕ, сходный с 6Мо-сталями, согласно вышеупомянутому (ЭЕ-С1-37 29 577, ТЬуззеп Ейе151а111\\сгке).
Увеличенное содержание Мо, разумеется, ценно для того, чтобы дополнительно увеличивать устойчивость к точечной коррозии. Это было сделано со сталью Ауез!а 654 8МО®, ^Ν υΝδ δ 32654), имеющей 24% Сг, 3,5% Мп, 7,3% Мо, 0,5% Ν (υδ-Α-5 141 705). Эта сталь имеет уровень РКЕ > 60, и во многих отношениях она имеет коррозионную устойчивость, равную устойчивости лучших никелевых сплавов. При высоком содержании Сг и Мо, целых 0,5% Ν может быть растворено при довольно умеренном содержании Мп. Высокое содержание Ν придает стали хорошую прочность в сочетании с хорошей ковкостью. Вполне сходным вариантом 654 8МО, в котором определенная часть Мо заменена на А. является сталь В66 ^Ν 1.4659, υΝδ δ 31266) (υδ-Α-5494636, Оироиоп е! а1.).
Для полностью аустенитных сталей с высоким содержанием Мо проблему составляет серьезная склонность Мо к сегрегации. Это приводит к образованию сегрегационных зон в слитках или отливках непрерывной плавки, в значительной мере сохраняющихся в конечных продуктах и порождающих осаждение интерметаллических фаз, таких как сигма-фаза. Этот феномен особенно заметен в наиболее высоколегированных сталях, и для того чтобы ему противодействовать или снизить его эффект на последних стадиях, существуют разнообразные процедуры.
При непрерывном литье сталей, имеющих тенденцию к сегрегации, существует риск возникновения макросегрегаций, что ведет к разнообразным проблемам для конечного продукта. Макросегрегации образуются легирующими элементами, распределенными между твердой фазой и остальным расплавом, во время литья, так что между разными областями отвердевшей заготовки возникают различия в составе, в зависимости от охлаждения, потоков и режима затвердевания. Так называемые А- и У-сегрегации являются классическими для слитков, так же как центральные сегрегации при непрерывном литье. Установлено, что Мо - это элемент, имеющий особенно высокую тенденцию к сегрегации, и поэтому стали с самым высоким содержанием Мо часто демонстрируют серьезные макросегрегации. Такие макросегрегации трудно устранить на последующих этапах производства, и они чаще всего приводят к осаждению интерметаллических фаз. Такие фазы могут стать причиной расслоения при прокатке, а также ухудшить такие характеристики продукта, как коррозионная устойчивость и ударная вязкость. Поэтому супераустенитные стали с очень высоким содержанием Мо часто имеют центральные сегрегации в непрерывно отливаемых заготовках, что значительно ограничивает возможность производить однородные листы с оптимальными характеристиками. Эти проблемы особенно проявляются в листах с увеличенной толщиной, а листы с толщиной больше 15 мм едва ли удается производить без ущерба для их характеристик. Следовательно, существует необходимость в высоколегированной аустенитной нержавеющей стали, которая не имела бы склонности к макросегрегации и которая могла бы быть использована при про
- 1 012333 изводстве продукции с большей толщиной.
Краткий обзор изобретения
Целью настоящего изобретения является, соответственно, получить новую аустенитную нержавеющую сталь, которая является высоколегированной, особенно в отношении Сг, Мо и N. Так называемая супераустенитная сталь характеризуется очень хорошей коррозионной устойчивостью и прочностью. Сталь в разнообразных технологических формах, таких как листы, болванки и трубы, подходит для использования в агрессивных окружающих средах в химической промышленности, на электростанциях и в разнообразных видах применения с морской водой.
Изобретение направлено особенно на получение материала, который преимущественно мог бы быть использован в следующих областях применения:
в промышленных установках в открытом море (морская вода, кислая нефть и газ);
в теплообменниках и конденсаторах (морская вода);
на опреснительных установках (соленая вода);
в оборудовании очистки топочных газов (хлорсодержащие кислоты);
в оборудовании конденсации топочных газов (сильные кислоты) - на заводах серной и фосфорной кислот (сильные кислоты);
в трубах и оборудовании для получения нефти и газа (кислые нефть и газ);
в оборудовании и трубах установок отбеливания целлюлозы и на хлоратных сооружениях (хлорид, окисляющие кислоты и растворы, соответственно);
в танкерах и автоцистернах (все типы химикатов).
Эту цель достигают посредством аустенитной нержавеющей стали, имеющей следующий состав, мас.%: максимум 0,03 С, максимум 0,5 δί, максимум 6 Мп, 28-30 Сг, 21-24 N1, 4-6% (Мо + ^/2), причем содержание максимум 0,7, 0,5-0,9 Ν, максимум 1,0 Си, остальное составляют железо и примеси при обычном их содержании, возникающем при производстве стали.
Было показано, что ограничивая содержание Мо и добавляя в сплав больше легирующего Сг, получают супераустенитную сталь, имеющую очень хорошую устойчивость к точечной коррозии и заметно пониженную склонность к сегрегации структуры.
Помимо упомянутых легирующих элементов сталь может также содержать малые количества других элементов, при условии, что они не воздействуют отрицательно на желательные характеристики стали, т.е. те характеристики, которые упомянуты выше. Сталь может, например, содержать бор в количестве до 0,005% В для обеспечения дополнительного увеличения ковкости стали при горячей обработке. В случае, если сталь содержит церий, то она обычно также содержит другие редкоземельные металлы, поскольку такие элементы, включая церий, обычно добавляют в виде мишметалла с содержанием до 0,1%. Кроме того, к стали могут также быть добавлены кальций и магний с содержанием до 0,01% и к стали может быть добавлен алюминий с содержанием до 0,05%, соответственно для разных целей.
При рассмотрении разнообразных легирующих материалов, кроме того, учитывается следующее.
В этой стали углерод следует рассматривать, главным образом, как нежелательный элемент, поскольку углерод значительно снижает растворимость N расплаве. Углерод также увеличивает тенденцию к осаждению вредных карбидов Сг, и по этим причинам он не должен присутствовать в количестве выше 0,03%, а предпочтительно оно должно быть 0,015-0,025%, наиболее предпочтительно 0,020%.
Кремний увеличивает тенденцию к осаждению интерметаллических фаз и значительно снижает растворимость N в расплаве стали. Поэтому кремний должен присутствовать с содержанием максимум 0,5%, предпочтительно максимум 0,3%, наиболее предпочтительно максимум 0,25%.
Марганец добавляют в сталь для воздействия на растворимость N в стали, как это по существу известно. Поэтому марганец добавляют в сталь в количестве до 6%, предпочтительно по меньшей мере 4,0% и более предпочтительно 4,5-5,5%, наиболее предпочтительно примерно 5,0%, чтобы увеличивать растворимость N в расплавленной фазе. Высокое содержание марганца, однако, ведет к проблемам с обезуглероживанием, поскольку этот элемент, точно так же как и Сг, снижает активность углерода, из-за чего обезуглероживание становится медленнее. Марганец имеет, кроме того, высокое давление паров и высокое сродство к кислороду, что означает, что если содержание марганца высокое, то значительное количество марганца будет потеряно при обезуглероживании. Известно также, что марганец может образовывать сульфиды, которые снижают устойчивость к точечной коррозии и к щелевой коррозии. Исследование, проведенное в связи с разработкой изобретенной стали, показало также, что марганец, растворенный в аустените, вредит коррозионной устойчивости также и тогда, когда сульфиды марганца не присутствуют. По этим причинам содержание марганца ограничивают до максимум 6%, предпочтительно до максимум 5,5%, более предпочтительно до 5,0%.
Сг особенно важный элемент в этой стали, как и во всех нержавеющих сталях. Сг вообще увеличивает коррозионную устойчивость. Он также увеличивает растворимость N в расплавленной фазе сильнее, чем другие элементы стали. Поэтому Сг должен находиться в стали в количестве по меньшей мере 28,0%.
Однако Сг, особенно в сочетании с Мо и кремнием, увеличивает тенденцию к осаждению интерметаллических фаз, а в сочетании с N он также увеличивает тенденцию к осаждению нитридов. Это влияет,
- 2 012333 например, на сварку и тепловую обработку. По этой причине содержание Сг ограничивают 30%, предпочтительно максимум 29,0%, более предпочтительно 28,5%.
Никель - это аустенитообразующий элемент, и его добавляют, чтобы в сочетании с другими аустенитообразующими элементами придать стали аустенитную микроструктуру. Увеличенное содержание никеля также противодействует осаждению интерметаллических фаз. По этим причинам никель должен находиться в стали в количестве по меньшей мере 21%, предпочтительно по меньшей мере 22,0%.
Никель, однако, снижает растворимость N в стали, в расплавленной фазе, а также увеличивает тенденцию к осаждению карбидов в твердой фазе. Кроме того, никель - это дорогой легирующий элемент. Поэтому содержание никеля ограничивают до максимум 24%, предпочтительно до максимум 23%, более предпочтительно до максимум 22,6% N1.
Мо - это один из наиболее важных элементов этой стали благодаря тому, что он сильно увеличивает коррозионную устойчивость, особенно против точечной коррозии и щелевой коррозии, в то же время этот элемент увеличивает растворимость N в расплавленной фазе. Тенденция к осаждению нитрида также уменьшается при увеличении содержания Мо. Поэтому сталь должна содержать более 4% Мо, предпочтительно по меньшей мере 5% Мо. Однако установлено, что Мо - это элемент с особенно большой тенденцией к сегрегации. Сегрегации трудно устранить на последующих этапах производства. Более того, Мо увеличивает тенденцию к осаждению интерметаллических фаз, например, при сварке и тепловой обработке. По этим причинам содержание Мо не должно превышать 6%, и предпочтительно оно составляет примерно 5,5%.
Если вольфрам входит в состав нержавеющей стали, он взаимодействует с Мо, так что приведенное выше содержание Мо является общим содержанием Мо + А/2, т.е. действительное содержание Мо будет ниже. Максимальное содержание вольфрама составляет 0,7% А. предпочтительно максимум 0,5%, более предпочтительно максимум 0,3%, и даже еще более предпочтительно максимум 0,1% А.
N - это также важный легирующий элемент данной стали. N очень сильно увеличивает устойчивость против точечной коррозии и щелевой коррозии и радикально увеличивает прочность, причем одновременно сохраняется хорошая ударная вязкость и технологичность. N в то же время является дешевым легирующим элементом, поскольку он может быть введен в сталь из смеси воздуха и газообразного N при обезуглероживании в конвертере.
N также является сильным, стабилизирующим аустенитлегирующим элементом, что тоже обеспечивает некоторые преимущества. Некоторые легирующие элементы вызывают сильную сегрегацию в связи со сваркой. Это особенно справедливо для Мо, который присутствует с высоким содержанием в стали по изобретению. В междендритовых областях содержание Мо чаще всего столь высоко, что риск осаждения интерметаллических фаз становится высоким. Во время исследования стали по изобретению было, как ни удивительно, показано, что ее аустенитная устойчивость столь хороша, что междендритовые области, несмотря на высокое содержание Мо, сохраняют свою аустенитную микроструктуру. Хорошая аустенитная устойчивость - это преимущество, например, при сварке без добавок, поскольку это приводит к покрытию, полученному наплавкой с помощью дуговой сварки, имеющему чрезвычайно низкое содержание вторичных фаз, а также более высокую ковкость и коррозионную устойчивость.
Наиболее распространенными интерметаллическими фазами в этом типе стали являются фаза Лавеса, сигма-фаза и хи-фаза. Все эти фазы имеют очень низкую или нулевую растворимость N. По этой причине N может задержать осаждение фазы Лавеса, сигма-фазы и хи-фазы. Повышенное содержание N соответственно, увеличит устойчивость к осаждению интерметаллических фаз. По этим причинам N должен присутствовать в стали в количестве по меньшей мере 0,5%, предпочтительно по меньшей мере 0,6% N.
Однако слишком высокое содержание N увеличивает тенденцию к преципитации нитридов. Высокое содержание N ухудшает также технологичность при высоких температурах. Поэтому содержание N в стали не должно превышать 0,9%, и предпочтительно максимум 0,8% N. Предпочтительное количество N лежит в интервале 0,6-0,8% N.
Известно, что для некоторых аустенитных нержавеющих сталей медь может улучшить коррозионную устойчивость против некоторых кислот, причем устойчивость против точечной коррозии и щелевой коррозии может ухудшиться при слишком высоком содержании меди. Поэтому медь может присутствовать в стали в значительном количестве, до 1,0%. Обширные исследования показали, что имеется оптимальный диапазон содержания меди, что касается коррозионных характеристик в разнообразных средах. По этой причине медь надо добавлять в количестве по меньшей мере 0,5%, но предпочтительно содержание в диапазоне 0,7-0,8% Си.
Церий может быть добавлен в сталь, например, в виде мишметалла, чтобы улучшить технологичность стали при высоких температурах, что по существу известно. В случае, если добавлен мишметалл, сталь помимо церия также содержит другие редкоземельные металлы, такие как А1, Са и Мд. Церий образует в стали оксисульфиды церия, которые не вредят коррозионной устойчивости, как большинство других сульфидов, таких как сульфид марганца. По этим причинам, церий и лантан могут входить в сталь в значительном количестве, максимум до 0,1%.
Предпочтительно, чтобы легирующие элементы нержавеющей стали были сбалансированы друг
- 3 012333 относительно друга так, чтобы сталь содержала Сг, Мо и N в таком количестве, что величина РКЕ составляла бы по меньшей мере 60, где РКЕ = Сг + 3,3Мо + 1,65^ + 30Ν. Допустимо, чтобы величина РКЕ была по меньшей мере 64, наиболее предпочтительно по меньшей мере 66.
В особенно предпочтительном воплощении аустенитная нержавеющая сталь имеет состав, содержащий, мас.%:
максимум 0,02 С,
0,3 81,
5,0 Мп,
28.3 Сг,
22.3 N1,
5,5 Мо,
0,75 Си,
0,65 Ν, остальное составляют железо и примеси при обычном их содержании, возникающем при производстве стали, причем после последующей тепловой обработки при температуре 1150-1220°С, сталь имеет гомогенную микроструктуру, главным образом состоящую из аустенита и, по существу, свободную от вредных количеств вторичных фаз.
Аустенитные нержавеющие стали, имеющие состав, как указано выше, очень хорошо подходят для непрерывного литья с получением плоских или удлиненных видов продукции. Безо всякой переплавки их можно подвергать горячей прокатке до конечных размеров до 50 мм со степенью обжатия по меньшей мере 1:3 при низком уровне сегрегации. После тепловой обработки при температуре 1150-1220°С они имеют микроструктуру, образованную, главным образом, из аустенитов и, по существу, не содержащую вредных количеств вторичных фаз. Разумеется, сталь также подходит для других способов производства, таких как разливка в слитки и приемы порошковой металлургии.
Краткое описание прилагаемых чертежей
На фиг. 1 показаны макрофотографии разнообразных слитков в поперечном сечении.
На фиг. 2 показаны микрофотографии разнообразных литейных сплавов.
На фиг. 3 показаны микрофотографии некоторых репрезентативных литейных сплавов после полного отжига при 1180°С в течение 30 мин и закалки в воде.
Проведенные эксперименты
Лабораторные слитки по 2,2 кг соответственно были изготовлены из высокохромовых сплавов, а также из коммерческих сталей 654 8МО® и В66. Для плавления использовали высокочастотную индукционную печь с N или аргоном в роли защитных газов. Подробно данные по плавлению собраны в табл.
1. В экспериментах, загрузки У274, У275, У278 и У279 обозначены 28Сг, и они представляют собой составы, которые в основном соответствуют сталям по настоящей патентной заявке. Размеры лабораторных слитков составляли: длина около 190 мм и средний диаметр 40 мм. Образцы отбирали в поперечном сечении для металлографического анализа и в продольном направлении для исследования точечной коррозии.
Таблица I
| Сплавы | Загрузка №. | Температура ликвидуса (°С)* | Температура выпуска плавки (°С) | Температура перегрева АТ(°С) | Защитный газ, кПа (торр) | Макротрещины /поры |
| 654 8МО | У272 | 1320 | 1668 | 348 | 53,2(400) Ν2 | Нет |
| В66 | У273 | 1332 | 1553 | 221 | 53,2(400) Ν2 | Да |
| 28Сг | У274 | 1297 | 1420 | 123 | 26,6(200) Аг | Да |
| 28Сг | У275 | 1297 | 1445 | 148 | 26,6(200) Аг | Нет |
| 654 8МО | У276 | 1320 | 1418 | 98 | 26,6(200) Аг | Да |
| В66 | У277 | 1331 | 1486 | 155 | 26,6-101 .200-760) Аг | Нет |
| 28Сг | У278 | 1297 | 1385 | 88 | 26,6-101 (200-760) Ν2 | Нет |
| 28Сг | У279 | 1297 | 1387 | 90 | 26,6-101 (200-760) Ν2 | Нет |
Металлографический анализ
Образцы из литых, а также отожженных слитков были отшлифованы с торца, отполированы и протравлены. Раствор Бьеркена (5 г ГеС13-6Н2О + 5 г СиС12 + 100 мл НС1 + 150 мл Н2О + 25 мл С2Н5ОН) был
- 4 012333 использован для макроструктурного травления, а модифицированный У2А (100 мл Н2О + 100 мл НС1 + 5 мл ΗΝΟ3 + 6 г ТеС13-6Н2О) был использован для микроструктурного травления.
Химические составы всех тестируемых загрузок приведены в табл. 2, в которой все численные данные, выделенные жирным шрифтом, отклоняются от стандартной спецификации для коммерческих сталей. Все проанализированные образцы были отобраны с нижней части слитков. Для загрузок У278 и У279 были проанализированные как верхняя, так и нижняя части, чтобы показать гомогенный химический состав слитка. Сплав 28Сг имеет высокую растворимость Ν, причем для этой стали было получено 0,72 мас.% N. По-видимому, возможно еще далее увеличивать содержание N. Считается, что причиной этого является то, что увеличение содержания Сг и марганца оказывает действительно положительное влияние на растворимость Ν.
Химические составы различных отливок (% по массе). Данные, выделенные жирным шрифтом, лежат за пределами стандартной спецификации Л8ТМ А240
Таблица 2
| Сплав | Загрузка N°. | С | 5ί | Μη | Ρ | 8 | Сг | Νϊ I | Μο | Τϊ I | N6 | Си |
| 654 8МО | Исходный | 0,014 | 0,24 | 3,37 | 0,020 | 0,000 | 24,25 | 21,84 | 7,27 | — I | 0,00 | 0,49 |
| 654 ЗМО | лист Х/272 | 0,012 | 0,46 | 3,19 | 0,021 | 0,002 | 24,57 | 22,11 | 7,29 | <0,001 I | 0,010 | 0,52 |
| 654 ЗМО | ν276 | 0,013 | 0,25 | 3,51 | 0,015 | 0,002 | 24,80 | 22,40 | 7,27 | <0,001 I | 0,006 | 0,48 |
| В66 | Исходный | 0,016 | 0,19 | 3,14 | 0,022 | 0,002 | 23,38 | 21,64 | 5,33 | 0,002 ι | 0,003 | 1,42 |
| В66 | лист ν273 | 0,014 | 1,30 | 1,09 | 0,018 | 0,001 | 22,91 | 22,08 | 5,65 | <0,001 | 0,003 | 1,49 |
| В66 | У277 | 0,017 | 0,20 | 3,36 | 0,021 | 0,004 | 24,01 | 22,28 | 5,74 | <0,001 | 0,003 | 1,42 |
| 28Сг | ν274 | 0,020 | 0,23 | 4,99 | 0,012 | 0,004 | 28,48 | 22,41 | 5,59 | <0,001 | 0,005 | 0,72 |
| 28Сг | У275 | 0,019 | 0,26 | 5,24 | 0,013 | 0,002 | 27,98 | 22,11 | 5,56 | <0,001 | 0,005 | 0,72 |
| 28Сг(верх) | ν278 | 0,017 | 0,27 | 5,32 | 0,015 | 0,002 | 28,42 | 22,15 | 5,56 | <0,001 | 0,006 | 0,79 |
| 28Сг (дно) | ν278 | 0,017 | 0,27 | 5,32 | 0,015 | 0,002 | 28,47 | 22,62 | 5,58 | <0,001 | 0,006 | 0,74 |
| 28Сг (верх) | Χ/279 | 0,019 | 0,27 | 5,36 | 0,014 | 0,003 | 28,47 | 22,16 | 5,60 | 0,0000 | 0,005 | 0,71 |
| 28Сг (дно) | ν279 | 0,023 | 0,27 | 5,33 | 0,014 | 0,002 | 28,39 | 22,60 | 5,58 | <0,001 | 0,005 | 0,72 |
| 654 ЗМО | Образец №. Исходный | Со | Ν 0,520 | 8η | Αδ | νν | V | ΑΙ | Β | 0 | ΡΕΕ* 63,8 | |
| 654 ЗМО | лист ν272 | 0,079 | 0,303 | 0,05 | 0,007 | 0,020 | 0,067 | <0,001 | 0,0003 | 57,8 | ||
| 654 ЗМО | ν276 | 0,074 | 0,37 | 0,004 | 0,007 | 0,020 | 0,051 | 0,001 | 0,0002 | 0,0101 | 59,9 | |
| В66 | Исходный | 0,069 | 0,449 | 0,001 | 0,006 | 1,76 | 0,048 | 0,013 | 0,0008 | — | 57,3 | |
| В66 В66 | лист ν273 ν277 | 0,065 0,074 | 0,453 0,373 | 0,001 0,001 | 0,005 0,008 | 1,87 1,73 | 0,041 0,043 | 0,002 <0,001 | 0,0002 0,0008 | 0,018 | 58,2 57,0 | |
| 28Сг | ν274 | 0,075 | 0,483 | 0,004 | 0,004 | 0,020 | 0,056 | <0,001 | 0,0002 | — | 61,5 | |
| 28Сг | У275 | 0,081 | 0,53 | 0,002 | 0,005 | 0,020 | 0,056 | <0,001 | 0,0002 | 0,0213 | 62,3 | |
| 28Сг (верх) | ν278 | 0,088 | 0,72 | 0,005 | 0,008 | 0,070 | 0,064 | <0,001 | 0,0002 | 0,0101 | 68,5 | |
| 28Сг (дно) | У278 | 0.088 | 0.72 | 0,006 | 0.006 | 0,070 | 0.064 | <0,001 | 0.0002 | 0.0101 | 68.6 | |
| 28Сг (верх) | У279 | 0,090 | 0,71 | 0,005 | 0,007 | 0,020 | 0,063 | <0,001 | 0,0002 | 0,0159 | 68,3 | |
| 28Сг (дно) | У279 | 0,087 | 0,67 | 0,006 | 0,008 | 0,020 | 0,063 | <0,001 | 0,0002 | 0,0135 | 66,9 |
*РРБ = Сг + 3,3Мо + 1,65№ + 30Ν
Макрофотографии поперечного сечения проанализированных слитков показаны на фиг. 1, где измерено отношение объемов зон равноосных кристаллов, а результаты показаны в табл. 3. Зона равноосных кристаллов полностью сформировалась в случае загрузок У274, У276, У278 и У279, в то время как в других образцах доля зон равноосных кристаллов была очень мала, прежде всего, из-за различий в температурах выпуска плавки, обычно увеличенная температура литья приводит к увеличенной зоне призматических кристаллов. Слитки 28Сг (У278 и У279) были успешно изготовлены со слабо сегрегированной центральной линией и фактически с небольшим числом пор (наблюдаемых в продольных сечениях слитков). В табл. 3 также приведено измеренное количество интерметаллической фазы, которая согласно анализу посредством сочетания сканирующего электронного микроскопа с энергодисперсионным рентгеновским спектрометром (СЭМ-ЭРС) (Таблица 4) является сигма-фазой (σ-фаза). В табл. 3 также включена твёрдость по Виккерсу. Измерения твердости для металлографических образцов были проведены с использованием нагрузки 1 кг. Было взято среднее от пяти измерений в промежуточной области между серединой и поверхностью. Твердость пропорциональна содержанию N в стали.
- 5 012333
Таблица 3
| Сплав | Загрузка № | Доля зоны с постоянной осью (% об.) | Содержание азота (% масс.) | Количество σ-фазы (% об.) | Твердость (Н7) |
| 654 8МО | 7272 | 0 | 0,30 | 7,9 | 225 |
| 654 8МО | '7276 | 100 | 0,37 | 5,3 | 222 |
| В66 | ν273 | 15 | 0,45 | 1,4 | 236 |
| В66 | 7277 | 4 | 0,37 | 0,5 | 209 |
| 28Сг | 7274 | 100 | 0,48 | 2,1 | 230 |
| 28Сг | 7275 | 16 | 0,53 | 0,9 | 229 |
| 28Сг | 7278 | 100 | 0,72 | <0,1 | 265 |
| 28Сг | \/279 | 100 | 0,69 | <0,1 | 262 |
Состав σ-фазы во всех слитках (мас.%), полученный при анализе СЭМ-ЭРС
Таблица 4
| Сплав | Образец | δί | Сг | Мп | Ее | ΝΪ | Мо | Си | νν |
| 654 8МО | 7272 | 0,9 | 30,9 | 3,0 | 33,8 | 13,1 | 18,4 | — | — |
| 654 8МО | 7276 | 0,6 | 30,7 | 3,2 | 32,9 | 13,8 | 18,7 | — | |
| В66 | 7273 | 0,34 | 25,2 | 1,0 | 25,1 | 15,1 | 24,0 | — | 6,3 |
| В66 | '7277 | 0,35 | 28,0 | 3,3 | 30,1 | 14,5 | 19,1 | — | 4,8 |
| 28Сг | У274 | 0,6 | 33,4 | 5,2 | 30,4 | 15,5 | 14,9 | — | |
| 28Сг | У275 | 0,8 | 33,0 | 5,9 | 27,2 | 15,7 | 17,4 | — | _ |
| 28Сг | У278 | 0,9 | 34,4 | 5,2 | 27,6 | 14,2 | 17,7 | — | _ |
| 28Сг | У279 | 0,7 | 34,6 | 5,5 | 28,0 | 14,8 | 16,1 | 0,4 | _ |
Структура литья показана на фиг. 2. Количество σ-фазы в каждом изготовленном слитке измеряли от поверхности до середины поперечного сечения в соответствии с измерением поперечных показателей (инструкции по контролю КЕ-10.3850/КЕ8 315, способ АтеМа) (см. табл. 3). Загрузки У272 и У276 (654 8ΜΘ) имели высокое содержание σ-фазы благодаря слишком низкому содержанию N. Для сплава 28Сг содержание σ-фазы существенно снизилось благодаря высокому содержанию N в стали. Однако, когда содержание N выше 0,53 мас.%, по границам зерен выпадает осадок игольчатой формы. Осажденные частицы такие тонкие, что было невозможно определить их состав. Предполагается, что они состоят из нитридов Сг2К В Лс1а Ро1у1ес11шса 8сап4тау1а, Ме Νο. 128, Езроо 1988, I. Тегуо сообщил, что нитриды Ογ·2Ν осаждаются в 654 8ΜΘ, когда содержание N выше 0,55 мас.%, и нитриды, прежде всего, образуются по границе зерен, сходных по внешнему виду.
На фиг. 3 показана микроструктура, полученная при отжиге нескольких репрезентативных сплавов. В структурах образцов У272-У277 сохраняется σ-фаза. Из-за эффекта сегрегации используемая температура отжига (1180°С) может оказаться слишком низкой для того, чтобы удалить интерметаллические фазы. Микроструктура по существу не содержит интерметаллических фаз, например, σ-фаза по величине не превосходит 0,6 в поперечном показателе, измеренном согласно указанному выше способу измерения. В экспериментах с 28Сг игольчатая фаза, однако, исчезла после термической обработки на твердый раствор. Полностью аустенитная структура была получена для загрузок с высоким содержанием N (У278 и У279).
Переплавка точечной сваркой с дуговой сваркой вольфрамовым электродом в среде инертного газа
Поскольку температуры выпуска плавки для разных слитков варьировались, было трудно напрямую сравнивать уровни сегрегации для сплавов 28Сг (по настоящему изобретению) и 654 8ΜΘ и В66, соответственно. Поэтому переплавку осуществляли, используя точечную сварку с дуговой сваркой вольфрамовым электродом в среде инертного газа, для каждого образца 28Сг, так же как для листов исходного 654 8ΜΘ и В66, соответственно. Были использованы идентичные параметры сварки (I = 100 А, У = 11 вольт, ΐ = 5 с, защитный газ Аг при скорости 10 л/мин и одинаковая длина дуги.)
Уровень сегрегации сплава 28Сг сравнили с уровнем сегрегации 654 8ΜΘ и В66, соответственно. Коэффициент распределения К определили, как это показано в табл. 5. 8ΐ и Μο - это легирующие элементы с самыми высокими коэффициентами, т.е. они являются наиболее сегрегирующими. Для этот коэффициент заметно ниже, но все же выше, чем для Сг. Соответственно, целесообразно иметь высокое содержание Сг, который демонстрирует самую низкую склонность к сегрегации, и поддерживать очень
- 6 012333 низким содержанием Мо и кремния. Вольфрам здесь занимает промежуточный уровень.
Анализ СЭМ-ЭРС для определения коэффициента распределения КК= Ст/Со, Ст - это содержание элемента в интердендритном центре; Со это содержание элемента в дендритном центре.
Таблица 5
| Сплав \ К | 8ί | Сг | Мп | Ее | Νί | Си | Мо | νν | N |
| В66 | 4,06 | 1,06 | 1,26 | 0,88 | 0,98 | 1,25 | 1,70 | 1,14 | 1,18 |
| 654 8МО | 3,08 | 1,02 | 1,14 | 0,84 | 0,86 | 1,13 | 1,73 | — | 1,27 |
| 28СК-У274 | 1,96 | 1,02 | 1,27 | 0,87 | 0,99 | 1,35 | 1,68 | 1,07 | |
| 28СВ-У275 | 1,78 | 1,02 | 1,27 | 0,85 | 0,99 | 1,41 | 1,84 | _ | 1,20 |
| 28СК-У278 | 1,96 | 1,02 | 1,24 | 0,87 | 1,00 | 1,14 | 1,58 | — | 1,24 |
| 28СВ-У279 | 1,80 | 1,01 | 1,34 | 0,85 | 1,00 | 1,37 | 1,80 | — | 1,19 |
Коррозионные испытания
Парные образцы были отобраны из нижней части, вблизи поверхности продольного сечения слитков, и были термообработаны на твердый раствор при 1180°С в течение 40 мин, а затем закалены в воде. Затем была измерена температура точечной коррозии на поверхности образца, предварительно отшлифованной наждачной бумагой с зерном 320. Анализ был проведен согласно стандарту Л8ТМ 0510 в 3М растворе №-1Вг. Вели потенциостатический мониторинг текущей плотности при +700 мВ НКЭ (8СЕ), при сканировании температуры от 0 до 94 °С. Критическая температура точечной коррозии (КТТК) была определена как температура, при которой текущая плотность превышает 100 цА/см2, т.е. точка, в которой впервые имеет место локальная точечная коррозия. Результаты опытов по точечной коррозии показаны в табл. 6.
Критическая температура точечной коррозии (КТТК) для различных сплавов Таблица 6
Сплав
654 8ΜΟ
Β66
28Сг
28Сг
28Сг
28Сг
Загрузка №,
У276
У277 λ/274
Х/275 ν278
У279
КТТК (°С)
Тест 1 Тест 2 среднее значение ”79?ϊ 8^880~5 >87,0 85Д>86,2
67,5 6Μ64^5
68,0 59/563^9 >93,0 70/5>8Ϊ'8 “794 891841
Результаты показывают, что устойчивость к точечной коррозии является высокой для 28Сг (У2789), и в некоторых случаях она лучше, чем для коммерческих сталей.
Выводы
Благодаря высокому уровню Сг и марганца достигнута хорошая растворимость N в сплаве 28Сг. Эта хорошая растворимость Ν, основанная на повышенном содержании Сг, позволяет снизить содержание Мо, поддерживая в остальном величину РВЕ на том же уровне, что для 654 8МО.
Увеличенное содержание N заметно снижает количество сигма-фазы. Особенно в области 0,67-0,72 мас.% N сплав 28Сг демонстрирует вполне аустенитную структуру уже на стадии литья, с незначительными игольчатыми нитридами, образующимися по границам зерен, и почти свободную от сигма-фазы. После термической обработки на твердый раствор при 1180°С в течение 40 мин нитриды могли быть удалены полностью.
Сплав 28Сг с предпочтительным содержанием N имеет хорошую устойчивость к точечной коррозии, подобную 654 8МО и В66.
Аустенитная нержавеющая сталь по изобретению, соответственно, очень хорошо подходит для разнообразных технологических форм, таких как листы, болванки и трубы, для использования в агрессивных окружающих средах в химической промышленности, энергетических установках и разнообразных видах применения с морской водой.
Claims (20)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Аустенитная нержавеющая сталь, отличающаяся тем, что она имеет состав, мас.%: максимум 0,03 С, максимум 0,5 8ΐ, максимум 6 Мп, 28-30 Сг, 21-24 N1, 4-6 (Мо+^/2), причем содержание составляет максимум 0,7, 0,5-0,9 N максимум 1,0 Си, остальное составляют железо и примеси при обычном их содержании, возникающем при производстве стали.
- 2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит 0,015-0,025 С.- 7 012333
- 3. Сталь по п.2, отличающаяся тем, что она содержит 0,020 С.
- 4. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит максимум 0,3, предпочтительно максимум 0,25 81.
- 5. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит по меньшей мере 4 Мп.
- 6. Сталь по п.5, отличающаяся тем, что она содержит 4,5-5,5, предпочтительно примерно 5,0% Мп.
- 7. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит 28,0-29,0, предпочтительно 28,5 Сг.
- 8. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит 22-23, предпочтительно 22,0-22,6 N1.
- 9. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит 5-6, предпочтительно примерно 5,5 Мо.
- 10. Сталь по п.9, отличающаяся тем, что она содержит максимум 0,5, предпочтительно максимум 0,3 и наиболее предпочтительно максимум 0,1 Ш.
- 11. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит по меньшей мере 0,6 N.
- 12. Сталь по п.11, отличающаяся тем, что она содержит 0,6-0,8 N.
- 13. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит по меньшей мере 0,5, предпочтительно 0,70,8 Си.
- 14. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она возможно также содержит один или более элементов, которые увеличивают ковкость в горячем состоянии, таких как максимум 0,005 В, максимум 0,1 Се+Ьа, максимум 0,05 А1, максимум 0,01 Са, максимум 0,01 Мд.
- 15. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит Сг, Мо и N в таких количествах, что может быть получена величина РКЕ по меньшей мере 60, где РКЕ=Сг+3,3Мо+1,65Ш+30№
- 16. Сталь по п.15, отличающаяся тем, что величина РКЕ составляет по меньшей мере 64, предпочтительно примерно 66.
- 17. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит максимум 0,3 81, 5-6 (Мо+Ш/2), где количество Ш составляет максимум 0,7, и 0,6-0,9 N и тем, что после тепловой обработки при температуре 11501220°С сталь имеет гомогенную микроструктуру, главным образом состоящую из аустенита и, по существу, лишенную вредных количеств вторичных фаз.
- 18. Стальная продукция, отличающаяся тем, что она была произведена из стали, имеющей состав согласно любому из предыдущих пунктов, где производство включает непрерывное литье названной стали для формирования плоских или длинных видов продукции.
- 19. Стальная продукция по п.18, отличающаяся тем, что без всякой переплавки ее подвергли горячей прокатке до конечного размера максимум 50 мм со степенью обжатия по меньшей мере 1:3, и ее микроструктура имеет низкий уровень сегрегации.
- 20. Стальная продукция по п.19, отличающаяся тем, что сталь содержит максимум 0,3 81, 5-6 (Мо+Ш/2), где количество Ш максимум 0,7, и 0,6-0,9 N и указанная стальная продукция после тепловой обработки при температуре 1150-1220°С имеет микроструктуру, главным образом состоящую из аустенита, которая, по существу, лишена вредных количеств вторичных фаз.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0403197A SE528008C2 (sv) | 2004-12-28 | 2004-12-28 | Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt |
| PCT/SE2005/002057 WO2006071192A1 (en) | 2004-12-28 | 2005-12-28 | An austenitic steel and a steel product |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200701167A1 EA200701167A1 (ru) | 2007-12-28 |
| EA012333B1 true EA012333B1 (ru) | 2009-08-28 |
Family
ID=34102139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200701167A EA012333B1 (ru) | 2004-12-28 | 2005-12-28 | Аустенитная сталь и стальная продукция |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8119063B2 (ru) |
| EP (1) | EP1836328B1 (ru) |
| JP (1) | JP4705648B2 (ru) |
| KR (1) | KR101226335B1 (ru) |
| CN (1) | CN100564570C (ru) |
| BR (1) | BRPI0519789B1 (ru) |
| EA (1) | EA012333B1 (ru) |
| SE (1) | SE528008C2 (ru) |
| WO (1) | WO2006071192A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA200704668B (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2618021C1 (ru) * | 2011-06-24 | 2017-05-02 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Аустенитная нержавеющая сталь и способ получения материала из аустенитной нержавеющей стали |
| CN111719090A (zh) * | 2013-12-27 | 2020-09-29 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 耐蚀性二联钢合金、由其制成的物体和合金制造方法 |
Families Citing this family (41)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8637127B2 (en) | 2005-06-27 | 2014-01-28 | Kennametal Inc. | Composite article with coolant channels and tool fabrication method |
| US7687156B2 (en) | 2005-08-18 | 2010-03-30 | Tdy Industries, Inc. | Composite cutting inserts and methods of making the same |
| ATE512278T1 (de) | 2006-04-27 | 2011-06-15 | Tdy Ind Inc | Modulare erdbohrmeissel mit fixiertem schneider und modulare erdbohrmeisselkörper mit fixiertem schneider |
| MX2009003114A (es) | 2006-10-25 | 2009-06-08 | Tdy Ind Inc | Articulos que tienen resistencia mejorada al agrietamiento termico. |
| US8512882B2 (en) | 2007-02-19 | 2013-08-20 | TDY Industries, LLC | Carbide cutting insert |
| US7846551B2 (en) | 2007-03-16 | 2010-12-07 | Tdy Industries, Inc. | Composite articles |
| SG10201700586QA (en) | 2007-11-29 | 2017-02-27 | Ati Properties Inc | Lean austenitic stainless steel |
| KR101467616B1 (ko) | 2007-12-20 | 2014-12-01 | 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 | 내부식성 린 오스테나이트계 스테인리스 강 |
| RU2461641C2 (ru) | 2007-12-20 | 2012-09-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы |
| US8337749B2 (en) | 2007-12-20 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel |
| US8790439B2 (en) | 2008-06-02 | 2014-07-29 | Kennametal Inc. | Composite sintered powder metal articles |
| US8221517B2 (en) | 2008-06-02 | 2012-07-17 | TDY Industries, LLC | Cemented carbide—metallic alloy composites |
| US8322465B2 (en) | 2008-08-22 | 2012-12-04 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same |
| US8025112B2 (en) | 2008-08-22 | 2011-09-27 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
| US8430075B2 (en) * | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
| US8272816B2 (en) | 2009-05-12 | 2012-09-25 | TDY Industries, LLC | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
| US8308096B2 (en) | 2009-07-14 | 2012-11-13 | TDY Industries, LLC | Reinforced roll and method of making same |
| US8440314B2 (en) | 2009-08-25 | 2013-05-14 | TDY Industries, LLC | Coated cutting tools having a platinum group metal concentration gradient and related processes |
| US9643236B2 (en) | 2009-11-11 | 2017-05-09 | Landis Solutions Llc | Thread rolling die and method of making same |
| CN102465199A (zh) * | 2010-11-05 | 2012-05-23 | 苏州贝思特金属制品有限公司 | 无缝钢管的制造方法 |
| KR20210100212A (ko) * | 2011-05-26 | 2021-08-13 | 유나이티드 파이프라인스 아시아 패시픽 피티이 리미티드 | 오스테나이트계 스테인리스강 |
| CN102401607A (zh) * | 2011-06-27 | 2012-04-04 | 苏州方暨圆节能科技有限公司 | 热交换器不锈钢管的不锈钢材料 |
| US8800848B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-08-12 | Kennametal Inc. | Methods of forming wear resistant layers on metallic surfaces |
| US9016406B2 (en) | 2011-09-22 | 2015-04-28 | Kennametal Inc. | Cutting inserts for earth-boring bits |
| FR2980803B1 (fr) * | 2011-09-30 | 2013-10-25 | Areva Np | Procede de realisation d'une piece en acier inoxydable resistant a l'usure et a la corrosion pour reacteur nucleaire, piece et grappe de commande correspondantes. |
| FR2980804B1 (fr) * | 2011-09-30 | 2014-06-27 | Areva Np | Procede de realisation a partir d'une ebauche en acier inoxydable austenitique a faible teneur en carbone d'une gaine resistant a l'usure et a la corrosion pour reacteur nucleaire, gaine et grappe de commande correspondantes |
| JP5888737B2 (ja) * | 2012-05-21 | 2016-03-22 | 日本冶金工業株式会社 | オーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金 |
| CN103667891A (zh) * | 2013-11-08 | 2014-03-26 | 张超 | 一种用于输送含氯根的混酸液体泵的合金钢材料及其制备方法 |
| US11111552B2 (en) * | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US20160067668A1 (en) * | 2014-09-09 | 2016-03-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Cost-effective materials for process units using acidic ionic liquids |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11065396B2 (en) * | 2016-04-21 | 2021-07-20 | Novo Nordisk A/S | Method of producing needle cannula with reduced end portion by electrochemical etching |
| KR101923922B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-11-30 | 주식회사 포스코 | 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 가공품 및 이의 제조 방법 |
| CN106636851A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-05-10 | 钢铁研究总院 | 一种高铬奥氏体不锈钢 |
| DE102018133255A1 (de) * | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Superaustenitischer Werkstoff |
| CN110106452B (zh) * | 2019-05-06 | 2021-03-12 | 太原理工大学 | 复合添加B和Ce改善6Mo型超级奥氏体不锈钢sigma相析出及抗晶间腐蚀性的方法 |
| KR20210028382A (ko) * | 2019-09-04 | 2021-03-12 | 주식회사 포스코 | 충격인성 및 열간가공성이 우수한 고내식 오스테나이트계 스테인리스강 |
| CN110699614B (zh) * | 2019-11-04 | 2021-08-06 | 南华大学 | B-c-n-o过饱和固溶奥氏体不锈钢粉末及制备、熔覆方法 |
| CN111334714B (zh) * | 2020-04-16 | 2021-11-26 | 浙江志达管业有限公司 | 超低温不锈钢管件材料及其制备方法 |
| JP6823221B1 (ja) * | 2020-07-31 | 2021-01-27 | 日本冶金工業株式会社 | 高耐食オーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法 |
| KR102463031B1 (ko) * | 2020-11-24 | 2022-11-03 | 주식회사 포스코 | 고내식 오스테나이트계 스테인리스강 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3729577C1 (en) * | 1987-09-04 | 1988-09-01 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Use of a steel in the construction of tankers for chemicals |
| EP0342574A1 (de) * | 1988-05-17 | 1989-11-23 | Thyssen Edelstahlwerke AG | Korrosionsbeständiger austenitischer Stahl |
| EP0438992A1 (en) * | 1990-01-15 | 1991-07-31 | Avesta Sheffield Aktiebolag | Austenitic stainless steel |
| EP0507229A1 (de) * | 1991-04-03 | 1992-10-07 | Thyssen Schweisstechnik GmbH | Zusatzwerkstoff zum Schweissen hochkorrosionsbeständiger austenitischer Stähle |
| JPH06145913A (ja) * | 1992-11-16 | 1994-05-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食オーステナイト系Ｆｅ基合金 |
| US20030143105A1 (en) * | 2001-11-22 | 2003-07-31 | Babak Bahar | Super-austenitic stainless steel |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2696433A (en) * | 1951-01-11 | 1954-12-07 | Armco Steel Corp | Production of high nitrogen manganese alloy |
| JPS5521547A (en) * | 1978-08-01 | 1980-02-15 | Hitachi Metals Ltd | Austenite stainless steel having high strength and pitting corrosion resistance |
| US4824638A (en) * | 1987-06-29 | 1989-04-25 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
| FR2711674B1 (fr) * | 1993-10-21 | 1996-01-12 | Creusot Loire | Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations. |
| FR2705689B1 (fr) * | 1993-05-28 | 1995-08-25 | Creusot Loire | Acier inoxydable austénitique à haute résistance à la corrosion par les milieux chlorurés et sulfuriques et utilisations. |
| JP3588826B2 (ja) * | 1994-09-20 | 2004-11-17 | 住友金属工業株式会社 | 高窒素含有ステンレス鋼の熱処理方法 |
| US5841046A (en) * | 1996-05-30 | 1998-11-24 | Crucible Materials Corporation | High strength, corrosion resistant austenitic stainless steel and consolidated article |
| WO1998033224A1 (de) * | 1997-01-22 | 1998-07-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Brennstoffzelle und verwendung von legierungen auf der basis von eisen für die konstruktion von brennstoffzellen |
| JP3598364B2 (ja) * | 1999-02-25 | 2004-12-08 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | ステンレス鋼 |
| KR100418973B1 (ko) * | 2000-12-18 | 2004-02-14 | 김영식 | 내공식성이 우수한 저몰리브데늄 함유 오스테나이트계스테인리스강 |
| JP4424471B2 (ja) * | 2003-01-29 | 2010-03-03 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
-
2004
- 2004-12-28 SE SE0403197A patent/SE528008C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-12-28 EA EA200701167A patent/EA012333B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2005-12-28 CN CNB2005800471969A patent/CN100564570C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-12-28 EP EP05820986A patent/EP1836328B1/en not_active Not-in-force
- 2005-12-28 KR KR1020077014851A patent/KR101226335B1/ko active IP Right Grant
- 2005-12-28 WO PCT/SE2005/002057 patent/WO2006071192A1/en active Application Filing
- 2005-12-28 BR BRPI0519789A patent/BRPI0519789B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2005-12-28 JP JP2007549323A patent/JP4705648B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2005-12-28 US US11/722,870 patent/US8119063B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2007
- 2007-06-25 ZA ZA200704668A patent/ZA200704668B/xx unknown
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3729577C1 (en) * | 1987-09-04 | 1988-09-01 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Use of a steel in the construction of tankers for chemicals |
| EP0342574A1 (de) * | 1988-05-17 | 1989-11-23 | Thyssen Edelstahlwerke AG | Korrosionsbeständiger austenitischer Stahl |
| EP0438992A1 (en) * | 1990-01-15 | 1991-07-31 | Avesta Sheffield Aktiebolag | Austenitic stainless steel |
| EP0507229A1 (de) * | 1991-04-03 | 1992-10-07 | Thyssen Schweisstechnik GmbH | Zusatzwerkstoff zum Schweissen hochkorrosionsbeständiger austenitischer Stähle |
| JPH06145913A (ja) * | 1992-11-16 | 1994-05-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食オーステナイト系Ｆｅ基合金 |
| US20030143105A1 (en) * | 2001-11-22 | 2003-07-31 | Babak Bahar | Super-austenitic stainless steel |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| DATABASEWPI, Week 199426, Derwent Publications Ltd., London, GB; Class M27, AN 1994-211231 & JP06145913 A (SUMITOMO METAL IND LTD.), 27 May 1994 (1994-05-27), abstract, page 91 - page 92, see for example steel no 1, 2, 7 and 17 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2618021C1 (ru) * | 2011-06-24 | 2017-05-02 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Аустенитная нержавеющая сталь и способ получения материала из аустенитной нержавеющей стали |
| CN111719090A (zh) * | 2013-12-27 | 2020-09-29 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 耐蚀性二联钢合金、由其制成的物体和合金制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4705648B2 (ja) | 2011-06-22 |
| SE0403197L (sv) | 2006-06-29 |
| EP1836328A1 (en) | 2007-09-26 |
| EP1836328B1 (en) | 2013-02-27 |
| EP1836328A4 (en) | 2011-07-27 |
| SE0403197D0 (sv) | 2004-12-28 |
| CN100564570C (zh) | 2009-12-02 |
| CN101111623A (zh) | 2008-01-23 |
| US20080095656A1 (en) | 2008-04-24 |
| KR20070089971A (ko) | 2007-09-04 |
| ZA200704668B (en) | 2008-08-27 |
| BRPI0519789A2 (pt) | 2009-03-17 |
| US8119063B2 (en) | 2012-02-21 |
| WO2006071192A1 (en) | 2006-07-06 |
| JP2008525643A (ja) | 2008-07-17 |
| BRPI0519789B1 (pt) | 2015-11-24 |
| EA200701167A1 (ru) | 2007-12-28 |
| SE528008C2 (sv) | 2006-08-01 |
| KR101226335B1 (ko) | 2013-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA012333B1 (ru) | Аустенитная сталь и стальная продукция | |
| JP6787483B2 (ja) | マルテンサイトステンレス鋼材 | |
| JP6966006B2 (ja) | マルテンサイトステンレス鋼材 | |
| JP4834292B2 (ja) | 金属間化合物の形成が抑制された耐食性、耐脆化性、鋳造性及び熱間加工性に優れたスーパー二相ステンレス鋼 | |
| KR970008165B1 (ko) | 고망간 혼립 스테인레스강 | |
| CA1283795C (en) | High nitrogen containing duplex stainless steel having high corrosion resistance and good structure stability | |
| JP5511208B2 (ja) | 耐食性の良好な省合金二相ステンレス鋼材とその製造方法 | |
| CN114250421B (zh) | 焊后抗晶间腐蚀和点蚀性能优于316l的高氮奥氏体不锈钢及制造方法 | |
| JP6842257B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金とその製造方法 | |
| CA1214667A (en) | Duplex alloy | |
| JPH08170153A (ja) | 高耐食性２相ステンレス鋼 | |
| KR20010083939A (ko) | Ｃｒ-Ｍｎ-Ｎｉ-Ｃｕ 오스테나이트 스테인레스강 | |
| WO2022025078A1 (ja) | 高耐食オーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法 | |
| CN112513309B (zh) | 钢板及其制造方法 | |
| KR102263556B1 (ko) | 2 상 스테인리스 강 스트립 및 그 제조 방법 | |
| KR970009523B1 (ko) | 고강도 고내식성 마르텐사이트계 스테인레스강 | |
| JP6627662B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| CA2486902C (en) | Steel for components of chemical installations | |
| KR100215727B1 (ko) | 시그마상 형성이 억제된 고내식성 듀플렉스 스테인리스강 | |
| KR100445246B1 (ko) | 공식저항성이 우수한 고니켈 2상 스테인리스강 | |
| KR100316340B1 (ko) | 질소를 첨가한 고 크롬-페라이트계 내열강 | |
| JPH0536492B2 (ru) | ||
| KR100545091B1 (ko) | 고강도 구조용 오스테나이트계 스테인레스강 | |
| FI96969B (fi) | Ruostumaton valuteräs | |
| JP2005133145A (ja) | 熱間加工性および耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): RU |