EA001722B1 - Способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья - Google Patents

Способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья Download PDF

Info

Publication number
EA001722B1
EA001722B1 EA199900125A EA199900125A EA001722B1 EA 001722 B1 EA001722 B1 EA 001722B1 EA 199900125 A EA199900125 A EA 199900125A EA 199900125 A EA199900125 A EA 199900125A EA 001722 B1 EA001722 B1 EA 001722B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
pressure
reforming
feedstock
water vapor
mpa
Prior art date
Application number
EA199900125A
Other languages
English (en)
Other versions
EA199900125A2 (ru
EA199900125A3 (ru
Inventor
Петер Сейер Кристенсен
Томас Сандаль Кристенсен
Ивар Иварсен Примдаль
Original Assignee
Хальдор Топсеэ А/С
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8091049&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EA001722(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from DK199800216A external-priority patent/DK21698A/da
Application filed by Хальдор Топсеэ А/С filed Critical Хальдор Топсеэ А/С
Publication of EA199900125A2 publication Critical patent/EA199900125A2/ru
Publication of EA199900125A3 publication Critical patent/EA199900125A3/ru
Publication of EA001722B1 publication Critical patent/EA001722B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
    • C01B2203/1264—Catalytic pre-treatment of the feed
    • C01B2203/127—Catalytic desulfurisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1628—Controlling the pressure
    • C01B2203/1638—Adjusting the pressure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1642—Controlling the product
    • C01B2203/1647—Controlling the amount of the product
    • C01B2203/1652—Measuring the amount of product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1642—Controlling the product
    • C01B2203/1671—Controlling the composition of the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/169—Controlling the feed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)

Abstract

Описан способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья автотермическим реформингом сырья в автотермическом реакторе при заданной температуре и заданном отношении водяного пара к углероду в сырье, который состоит в том, что его проводят при давлении в реакторе, исключающем образование сажи в сырье, подвергаемом реформингу с водяным паром.

Description

Настоящее изобретение относится к технологии автотермического реформинга углеводородов, в особенности к способу реформинга с водяным паром углеводородного сырья.
Из НубгосагЬои ргосекыид, Магсй 1994 г, рр. 39-46 известен способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья автотермическим реформингом (АТР) сырья, который проводят в условиях, практически исключающих образование сажи. Эти условия, показанные в табл. 1, определены с помощью испытаний, проведенных на экспериментальной установке. Вследствие потери тепла из относительно небольшой экспериментальной установки температура в адиабатических условиях на выходе АТР будет выше, чем измеренная температура на выходе АТР. Это означает, что если большая установка, потерей тепла из которой можно пренебречь, эксплуатируется точно в таких же условиях работы, температура на выходе АТР будет близка к температуре в адиабатических условиях на выходе АТР. Предшественники сажи образуются в зоне сжигания АТР. Основная потеря тепла имеет место после зоны сжигания. Последующая потеря тепла не может оказывать какого-либо влияния на реакции в зоне сжигания. Отношение кислорода к углероду (О2/С) также показано в табл.1. Определение этого отношения аналогично определению отношения водяного пара к углероду, однако с заменой водяного пара кислородом. Температура на выходе из реактора АТР может быть рассчитана из отношения О2/С, когда известна потеря тепла из реактора.
Таблица 1
Условия работы, которые практически не приводят к образованию сажи
Опыт № Отношение кислорода к углероду Н2О/С СО2/С Измеренная температура на выходе АТР, °С Температура в адиабатических условиях на выходе АТР, °С
А 0,60 1,43 0 950 1013
Б 0,62 0,59 0 1065 1173
В 0,60 0,86 0 1000 1073
Г 0,67 0,68 0,47 1018 1147
Д 0,70 0,67 0,75 1030 1147
Е 0,73 0,58 0,98 1028 1177
Преимущественно процесс проводят при низком отношении водяного пара к углероду, так как низкое отношение уменьшает затраты на установку АТР и снижает необходимый расход энергии при работе установки. Дополнительно низкое отношение водяного пара к углероду делает возможным оптимизировать состав получаемого синтез-газа для производства обогащенных СО газов, например для синтеза мета нола или диметилового эфира и процессов Фишера-Тропша.
Было обнаружено, что рабочее давление очень сильно влияет на критическое отношение водяного пара к углероду.
Объектом изобретения является создание способа реформинга с водяным паром углеводородного сырья с использованием автотермического реформинга сырья, где рабочее давление при заданных температуре и отношении водяного пара к углероду в сырье не вызывает опасности образования вредной сажи.
Эта задача решается предложенным способом реформинга с водяным паром углеводородного сырья с использованием автотермического реформинга в автотермическом реакторе при заданной температуре и заданном отношении водяного пара к углероду в сырье, который проводят при давлении в реакторе, исключающем образование сажи в сырье, подвергаемом реформингу с водяным паром.
Критическое отношение водяного пара к углероду уменьшается, когда рабочее давление повышается. В способе настоящего изобретения рабочее давление в реакторе АТР является критическим параметром для подавления образования сажи. Повышении рабочего давления позволяет выгодно работать при более низком отношении водяного пара к углероду.
Реальное критическое давление будет зависеть от конструкции горелки, используемой в реакторе АТР.
Предпочтительно, давление устанавливают, чтобы удовлетворять следующему соотношению между отношением водяного пара к углероду, температурой на выходе реактора и давлением: р>15,0-0,00914Твыход-1,92-8/С или, при адиабатических условиях, р>13,4-0,00753Тадиабат1,74-8/С, где р - давление в МПа, Т - температура в градусах К на выходе реактора или при адиабатических условиях, соответственно, 8/С мольное отношение водяного пара к углероду в сырье.
Настоящее изобретение проверялось в интервале давлений 0,86-2,95 МПа. Однако из следующих примеров видно, что изобретение применимо и при более высоких рабочих давлениях.
Примеры
Испытательная установка содержит систему для обеспечения подачи сырья в реактор АТР, сам реактор АТР и оборудование для последующей обработки получаемого газа.
Потоки сырья состоят из природного газа, водяного пара, кислорода и водорода. Все газы сжимают до рабочего давления и подогревают до рабочей температуры. Природный газ десульфируют перед вводом в реактор АТР. Сырье объединяют в два потока и направляют в форсунку АТР. Форсунка, используемая в этих примерах, описана в патенте США № 5496170. Один подаваемый поток содержит природный газ, водород и водяной пар. Этот подаваемый поток нагревают до 500°С. Другой подаваемый поток содержал кислород и водяной пар. Этот подаваемый поток нагревали до 220°С.
В реакторе АТР проводят субстехиометрическое сжигание и последующий каталитический реформинг с водяным паром и реакции получения синтез-газа. Составы вводимого и выходящего газов определяли методом газовой хроматографии. Получаемый газ находится в состоянии равновесия по отношению к реакциям реформинга и получения синтез-газа.
После реактора АТР обрабатываемый газ охлаждают, и основное количество водяного пара в получаемом газе конденсируется. Если образуется сажа, она поглощается конденсатом. Конденсат подвергают как гравиметрическому, так и спектрофотометрическому анализу.
Следующие испытания проводят, чтобы показать влияние рабочего давления на критическое отношение водяного пара к углероду. В качестве углеводорода используют природный газ. Состав природного газа приведен в табл. 2.
Таблица 2
Состав природного газа
Компонент Мольная доля, %
ν2 0,45
СО2 1,20
СН4 95,36
С2Н6 2,22
СНз 0,45
С4Н10 0,23
С5Н12 и высшие углеводороды 0,08
Каждое испытание проводили путем приближения к критическому отношению водяного пара к углероду со стороны более высокого содержания водяного пара. Испытания начинают с достаточно интенсивным потоком водяного пара, чтобы обеспечить условия отсутствия сажи. Поток водяного пара затем постадийно снижают, что приводит к уменьшению отношения водяного пара к углероду до приблизительно 0,03. После того как система становится стабильной, конденсат проверяют на содержание сажи. Если конденсат все еще не содержит сажи, делают следующий шаг. Термин условия отсутствия сажи указывает на условия, в которых образование сажи пренебрежимо мало. Количество сажи, образовывавшееся при критическом отношении водяного пара к углероду, составляет приблизительно 3-5 млн. долей.
Критическое отношение водяного пара к углероду как функция давления, измеренное при двух различных рабочих температурах, приведено в табл.3. Скорости потока во всех испытаниях были 100 м3 при н.у./ч природного газа и 3 м3 при н.у./ч водорода. Скорость 100 м3 при н. у./ч природного газа соответствует скорости потока углерода 102,5 м3 при н.у./ч. Поток водяного пара устанавливают таким образом, чтобы получить заданное отношение водяного пара к углероду. Скорость потока кислорода устанавливают таким образом, чтобы получить желаемую рабочую температуру, и варьируют в интервале 55-62 м3 при н.у./ч.
Вследствие потери тепла из относительно небольшой экспериментальной установки температура в адиабатических условиях на выходе реактора АТР будет выше, чем температура, приведенная в табл. 2. Большая промышленная установка будет очень близка к адиабатической, и температура на выходе из такой установки будет следовательно очень близкой к температуре в адиабатических условиях, приведенной в табл.3, когда промышленную установку в остальном эксплуатировали в точно таких же условиях, как указано в табл.3.
Таблица 3
Критическое отношение водяного пара к углероду как функция давления и рабочей температуры
Опыт № Отношение кислорода к углероду Давление, МПа Измеренная темп. на выходе АТР, °С Темп. на выходе адиабатического АТР, °С Критическое отношение водяного пара к углероду
1.1 0,58 1,91 960 1041 0,96
1.2 0,57 2,16 960 1026 0,78
1.3 0,56 2,46 960 1039 0,62
1.4 0,54 2,75 960 1014 0,50
1.5 0,60 1,77 1035 1113 0,68
1.6 0,58 2,06 1035 1103 0,39
1.7 0,57 2,46 1035 1110 0,27
1.8 0,55 2,95 1035 1104 0,15
Состав газа, получаемого из реактора АТР в испытаниях, указанных в табл.3, определяли методом газовой хроматографии. Некоторые составы газа показаны в табл.4. Состав газа приведен в мольных % от сухого газа, что представляет собой мольный состав газообразных компонентов, когда водяной пар не включается.
Таблица 4
Состав получаемого газа (мольные % от сухого газа) опытов, табл. 3
Номер опыта Н2, % ν2, % СО, % СО2, % СН4, %
1.1 65,2 0,21 25,7 7,91 0,89
1.4 63,0 0,25 28,0 5,50 3,26
1.5 65,2 0,24 27,7 6,49 0,87
1.7 64,0 0,22 30,7 3,80 1,31
Видна очень сильная зависимость критического отношения водяного пара к углероду от давления для обеих рабочих температур. При рабочей температуре 1035°С критическое отношение водяного пара к углероду уменьшается в
4,5 раза, когда давление увеличивается менее, чем в 2 раза.
Данные, показанные в табл.3, коррелируют с соотношением р=15,0-0,00914Твыход.-1,92-8/С, где Т - температура на выходе реактора в градусах К, а р - давление в МПа,
Из приведенного выше уравнения рассчитывают, что при давлении выше 3,5 МПа и температуре на выходе реактора выше 985°С критическое отношение водяного пара к углероду равно нулю.
Данные в табл.3 коррелируют с соотношением р=13,4-0,00753Тадиабат.-1,74-8/С, где Т температура в градусах К в адиабатических условиях на выходе реактора. Из этого уравнения рассчитали, что при давлении выше 3,5 МПа и температуре в адиабатических условиях выше 1042°С критическое отношение водяного пара к углероду равно нулю.

Claims (6)

1. Способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья автотермическим реформингом сырья в автотермическом реакторе при заданной температуре и заданном отношении водяного пара к углероду в сырье, отличающийся тем, что реформинг проводят при давлении в реакторе, исключающем образование сажи в сырье, подвергаемом реформингу с водяным паром.
2. Способ по п. 1 , отличающийся тем, что реформинг проводят при давлении, соответст- вующем величине р>13,4-0,00753Тадиабат1,74-8/С, где р - давление в МПа,
Т - температура в градусах К в адиабатических условиях газа сырья, подвергаемого реформингу, и
8/С - мольное отношение водяного пара к углероду в сырье.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что реформинг проводят при давлении, соответствующем величине р>15,0-0,00914Твыход1,92-8/С, где р - давление в МПа,
Т - температура в градусах К газа сырья, подвергаемого реформингу, на выходе реактора и
8/С - мольное отношение водяного пара к углероду в сырье.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что реформинг проводят при давлении выше 2,9 МПа.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что реформинг проводят при давлении выше 3,5 МПа.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что реформинг проводят при давлении выше 3,5 МПа, причем температура в адиабатических условиях сырья, подвергаемого автотермическому реформингу, выше 1 042°С и отношение водяного пара к углероду в сырье >0.
EA199900125A 1998-02-17 1999-02-16 Способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья EA001722B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK199800216A DK21698A (da) 1997-12-18 1998-02-17 Fremgangsmåde til automatisk reforming af carbonhydrid fødemateriale

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EA199900125A2 EA199900125A2 (ru) 1999-08-26
EA199900125A3 EA199900125A3 (ru) 1999-12-29
EA001722B1 true EA001722B1 (ru) 2001-08-27

Family

ID=8091049

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA199900125A EA001722B1 (ru) 1998-02-17 1999-02-16 Способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6143202A (ru)
EP (1) EP0936183B1 (ru)
JP (1) JPH11314901A (ru)
KR (1) KR100314453B1 (ru)
CN (1) CN1183227C (ru)
AT (1) ATE341524T1 (ru)
CA (1) CA2262070A1 (ru)
DE (1) DE69933403T2 (ru)
EA (1) EA001722B1 (ru)
ES (1) ES2273450T3 (ru)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19953924A1 (de) * 1999-11-10 2001-06-07 Bundesdruckerei Gmbh Zinksulfidische Elektroluminophore sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
JP4742405B2 (ja) 2000-06-28 2011-08-10 トヨタ自動車株式会社 燃料改質装置
EP1188713A3 (en) 2000-09-18 2003-06-25 Haldor Topsoe A/S Production of hydrogen and carbon monoxide containing synthesis gas by partial oxidation
US6818198B2 (en) * 2002-09-23 2004-11-16 Kellogg Brown & Root, Inc. Hydrogen enrichment scheme for autothermal reforming
CA2410927A1 (fr) * 2002-11-05 2004-05-05 Michel Petitclerc Reacteur a chauffage electrique pour le reformage en phase gazeuse
FR2846958B1 (fr) * 2002-11-13 2005-08-26 N Ghy Valorisation de l'oxygene pour la production d'hydrogene a partir d'hydrocarbures avec sequestration de co2
US6872753B2 (en) * 2002-11-25 2005-03-29 Conocophillips Company Managing hydrogen and carbon monoxide in a gas to liquid plant to control the H2/CO ratio in the Fischer-Tropsch reactor feed
US6946493B2 (en) * 2003-03-15 2005-09-20 Conocophillips Company Managing hydrogen in a gas to liquid plant
US6958363B2 (en) * 2003-03-15 2005-10-25 Conocophillips Company Hydrogen use in a GTL plant
US7427388B2 (en) 2004-03-19 2008-09-23 Air Products And Chemicals, Inc. Process for improving prereforming and reforming of natural gas containing higher hydrocarbons along with methane
GB0502608D0 (en) 2005-02-09 2005-03-16 Rolls Royce Plc A fuel processor
US20080260631A1 (en) 2007-04-18 2008-10-23 H2Gen Innovations, Inc. Hydrogen production process
JP2010189217A (ja) * 2009-02-17 2010-09-02 Keio Gijuku 改質器および改質方法
DE102011101077A1 (de) * 2011-05-10 2012-11-15 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren und Reaktor zur autothermen Reformierung von Brennstoffen
US9933408B2 (en) 2014-11-10 2018-04-03 Air Products And Chemicals, Inc. Method for characterizing the hydrocarbon content of a reformate stream
US9409773B2 (en) 2014-11-10 2016-08-09 Air Products And Chemicals, Inc. Steam-hydrocarbon reforming process
DE102015210803A1 (de) * 2015-06-12 2016-12-15 Thyssenkrupp Ag Festlegung von Druck, Temperatur und S/C-Verhältnis für einen rußfreien ATR-Betrieb

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4473543A (en) * 1982-04-26 1984-09-25 United Technologies Corporation Autothermal reforming catalyst and process
US4666680A (en) * 1984-01-30 1987-05-19 Fluor Corporation Autothermal production of synthesis gas
JPH01261201A (ja) * 1988-04-12 1989-10-18 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 炭化水素改質反応器
JPH0218303A (ja) * 1988-07-07 1990-01-22 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 炭化水素の改質反応器および改質方法
US5112527A (en) * 1991-04-02 1992-05-12 Amoco Corporation Process for converting natural gas to synthesis gas
FR2679217B1 (fr) * 1991-07-18 1994-04-01 Institut Francais Petrole Procede et dispositif pour la fabrication de gaz de synthese et application.
DK168460B1 (da) * 1991-12-06 1994-03-28 Topsoe Haldor As Hvirvelbrænder
JPH06206702A (ja) * 1993-01-12 1994-07-26 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 炭化水素反応器
MY113720A (en) * 1994-07-07 2002-05-31 Shell Int Research Process for the preparation of hydrogen and carbon monoxide containing mixtures
JPH10273678A (ja) * 1997-03-28 1998-10-13 Sekiyu Sangyo Kasseika Center 熱交換型改質反応器

Also Published As

Publication number Publication date
EP0936183B1 (en) 2006-10-04
DE69933403T2 (de) 2007-01-11
KR100314453B1 (ko) 2001-11-22
EA199900125A2 (ru) 1999-08-26
CN1229122A (zh) 1999-09-22
EA199900125A3 (ru) 1999-12-29
CA2262070A1 (en) 1999-08-17
CN1183227C (zh) 2005-01-05
EP0936183A2 (en) 1999-08-18
ES2273450T3 (es) 2007-05-01
US6143202A (en) 2000-11-07
EP0936183A3 (en) 2000-02-23
DE69933403D1 (de) 2006-11-16
JPH11314901A (ja) 1999-11-16
ATE341524T1 (de) 2006-10-15
KR19990072685A (ko) 1999-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA001722B1 (ru) Способ реформинга с водяным паром углеводородного сырья
US6375916B2 (en) Process for the autothermal reforming of a hydrocarbon feedstock containing higher hydrocarbons
JP7096317B2 (ja) Ｃｏ２膜を含む改質装置
KR101170198B1 (ko) 스팀 메탄 개질 방법
US6403051B1 (en) Recovery of sulfur from H2S and concurrent production of H2 using short contact time CPOX
KR101753425B1 (ko) 스팀 메탄 개질기를 갖는 수소 플랜트로의 원료로서 사용하기 위한 처리된 탄화수소 함유 스트림을 생성하기 위한 방법 및 장치
EA006718B1 (ru) Реформинг природного газа в синтез-газ с использованием окисления водорода в пар
JP7319499B2 (ja) アンモニア分解装置
MXPA06013098A (es) Proceso de generacion de hidrogeno usando oxidacion parcial/reforma de vapor.
RU2707088C2 (ru) Способ и система для производства метанола с использованием частичного окисления
Iaquaniello et al. Natural gas catalytic partial oxidation: A way to syngas and bulk chemicals production
RU2510883C2 (ru) Способ получения синтез-газа для производства аммиака
Mosca et al. Hydrogen in chemical and petrochemical industry
US6797252B2 (en) Hydrocarbon gas to liquid conversion process
JP2023526396A (ja) アンモニアまたはメタノールの製造のためのループ内の圧力制御方法
EA034392B1 (ru) Способ получения синтез-газа
US6689294B1 (en) Process for autothermal reforming of a hydrocarbon feedstock
US9409773B2 (en) Steam-hydrocarbon reforming process
EP1202928B1 (en) Process for producing syngas in a short contact time reactor using catalytic partial oxidation of hydrogen sulfide
RU2527536C1 (ru) Способ переработки углеводородного газа в стабильные жидкие синтетические нефтепродукты и энергетический комплекс для его осуществления
JP2022533692A (ja) 合成ガス製造用の炉及び製法
CN110243992B (zh) 催化剂评价原料气的制备方法与催化剂工业评价测试系统
EP0982266A2 (en) Process for autothermal reforming of a hydrocarbon feedstock
JP3734859B2 (ja) 部分酸化装置ガス供給システムの熱含量連続制御方法
Kertthong Enhancing the quality of syngas from biomass gasification via methane conversion

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ BY KZ RU