DK175687B1

DK175687B1 - Transportsnegl til anvendelse som overfladeskraber i køle- og fryseenheder

Info

Publication number: DK175687B1
Application number: DK200300022A
Authority: DK
Inventors: Henrik Guldmann Rasmussen
Original assignee: Tetra Laval Holdings & Finance
Priority date: 2003-01-10
Filing date: 2003-01-10
Publication date: 2005-01-17
Also published as: EP1590158A1; CN1871113A; JP5420149B2; CN100579767C; US20060145377A1; ES2539628T3; US7596963B2; WO2004062883A1; DK200300022A; EP1590158B1; JP2006516015A

Description

i DK 175687 B1

Transportsnegl til anvendelse som overfladeskraber i kole-og

FRYSEENHEDER

, Den foreliggende opfindelse angår en transportsnegl til transport af højviskose 5 masser samt et apparater med en sådan transportsnegl, fortrinsvis til produktion af en 1 iscrememasse og mere specifikt en produktion, hvor materialet i form af det såkaldte mix med et væsentligt indhold af luft først køles ned til en almindelig formningstemperatur på typisk -5°C og så bringes videre gennem en gennemløbsfryser med en skrabende transportsnegl, hvori det tilstræbes at køle 10 massen til en temperatur på -15° eller lavere som forberedelse til extrudering af massen til dannelsen af de endelige iscremelegemer til pakning og slutlagring.

Baggrund ' Ved anvendelse af en gennemløbsfryser til dette formål, dannes der på indersiden af 15 gennemløbsfryserens frysecylinder et islag, der skal skrabes af ved hjælp af transportsneglen, der roterer i frysecylinderen og samtidigt skaber en positiv transport af iscrememassen gennem frysecyiinderen. Resultatet af anvendelsen af en sådan kendt transportsneglsfryser til den yderligere nedkøling er imidlertid ikke positiv, idet det for at kunne udføre afskrabningen og transporten af iscrememassen 20 er nødvendigt at tilføre en sådan mængde effekt, at fryseren bliver ineffektiv pga. den tilførte skrabning, æltning og pumpeeffekt, der resulterer i en varmeudvikling i iscrememassen. Denne varmeudvikling modvirkes ved at anvende yderligt lave temperaturer til at påfryse is på cylinderens inderside, med det resultat, at opbygningen af islaget fremmes, således at der igen kræves mere effekt for at udføre 25 skrabefunktionen.

Gennemløbsfrysere, der fungerer på denne måde, er kendt fra litteraturen, se DE-A-39 18 268 og WO 97/26800, men anvendes sjældent i praksis for så vidt angår almindelig iscreme, da det er fundet, at processen involverer ganske væsentlige 30 problemer. På principielt niveau er procestypen yderst attraktiv, da den ideelt ville gøre det muligt at danne og pakke islegemer direkte til slutlagring uden den

DK 175687 B1 I

almindelige brug af et midlertidigt og dyrt nedfrysningsanlæg mellem pakkestationen I

og slutlagringen. Derudover vil en intensiv nedkøling af massen muliggøre en øget I

produktkvalitet, specielt ved produktion af større blokprodukter. I

5 Udgangspunktet for opfindelsen et en konventionel gennemløbsfryser med en drevet, " I

skrabende transportsnegl, dimensioneret for yderligere transport af strømningen fra t I

den forudgående, almindelige gennemløbsfryser, der køler massen ned til ca. -5°. Der I

blev anvendt et standard mix af iscreme med en såkaldt svulmning (svulmningsgrad) I

på 100%, dvs. rumfanget af luften tilsat den flydende mix i procent af rumfanget af I

10 den flydende mix, og i den efterfølgende gennemløbsfryser, der skulle nedkøle I

iscremen fra den første gennemløbsfryser yderligere ned til ca. -15°, blev der anvendt I

en fordampertemperatur på ca. -40°C.

Den højere viskositet af iscremen i den efterfølgende gennemløbsfryser grundet den I

15 lavere temperatur medførte en række problemer. Den mekaniske effekt, der skal anvendes for at drive transportsneglen rundt, bliver væsentligt højere end for den

foregående gennemløbsfryser, hvor iscrememassens temperatur er højere, og I

motoren, der driver transportsneglen, skal derfor kunne yde et større moment. Den I

mekaniske effekt afsættes i iscrememassen, der derfor skal køles yderligere og I

20 medfører dels et højere effektforbrug til køling, dels en begrænsning af den I

efterfølgende gennemløbsfrysers kapacitet. Derudover skal den efterfølgende I

gennemløbsfrysers indløbstryk være højt, i størrelsesordenen 12-14 bar, for at I

iscrememassen kan fødes til den, hvilket dels stiller store krav til rør, pakninger med I

videre, dels belaster den foregående gennemløbsfryser, der skal levere det høje tryk, I

25 og dels forringer produktets kvalitet, idet det høje tryk bevirker en sænkning af I

iscrememassens smeltepunkt, hvilket fremmer væksten af iskrystaller i H

iscrememassen og reducerer svulmningen af iscremen. Yderligere viste forsøg, at H

udløbsmængden per tidsenhed for den efterfølgende gennemløbsfryser udviste fluktuationer, hvilket er uhensigtsmæssig for den videre bearbejdningsproces for

30 iscrememassen, samt at svulmningsgraden aftog fra indløb til udløb under dannelse I

af større luftlommer i iscrememassen. H

DK 175687 B1 Λ

J

Det er derfor et formål med den foreliggende opfindelse at tilvejebringe en ' transportsnegl, dér kan transportere højviskose masser, såsom iscrememasse, ved anvendelse af en lavere transporteffekt.

5 ' Det er et yderligere formål med opfindelsen at tilvejebringe en sådan transportsnegl, hvor ansugningen ved indløbsenden øges, således at indfødningstrykket kan nedbringes.

10 Desuden er det et formål med den foreliggende opfindelse at tilvejebringe et apparat til fremstilling af iscreme, som omfatter en gennemløbsfryser med en transportsnegl, der kan transportere højviskos iscrememasse, under anvendelse af en reduceret transporteffekt i forhold til kendte apparater med transportsnegle.

15 Det er endnu et yderligere formål at tilvejebringe et sådant apparat, hvor ansugningen ved indløbsenden af transportsneglen øges, således at indfødningstrykket kan nedbringes i forhold til kendte apparater.

Generelt er det et formål med opfindelsen at forbedre effektiviteten af en sådan 20 transportsnegl og et sådant apparat og lette eller eliminere en eller flere af de ulemper, der angives ovenfor.

Ved opfindelsen er der tilvejebragt en transportsnegl med flere skrueblade, hvor mindst to skrueblade strækker sig fra en indløbsendedel af transportsneglen, idet den 25 ydre. kant af de to skrueblade strækker sig i forskellig radial afstand fra den langsgående akse. Derved assisterer det radiært kortere skrueblad med transporten af en del af massen uden at virke på hele massen, og især uden at virke på det islag, der ved anvendelse af transportsneglen i en gennemløbsfryser dannes på indersiden af frysecylinderen. Det har vist sig, at der ved transport af en højviskos masse anvendes 30 en lavere transporteffekt ved denne type transportsnegl end med nogen anden kendt type. Effekten er især vist ved anvendelse i en gennem løbs fryser, der nedkøler en

I DK 175687 B1 I

I 4 I

allerede frossen iscrememasse yderligere, men er også vist ved transport af andre I

højviskose masser, hvor modstanden mod transport af massen er størst ved I

cylindervæggen, hvor massen vedhæfter. Indløbstrykket ved den gennemløbsfryser, I

der blev udført forsøg med, kunne reduceres til 4-6 bar mod tidligere 12-14 bar. I

I I

Transportsnegle med flere skrueblade, hvoraf nogle har en kortere radiær

udstrækning er kendt fra ekstrudermaskiner, som beskrevet i US 3 701 512, GB 2 I

I 262 905, US 6 132 075, JP 56092039 og US 5 141 326, hvor disse skrueblade er I

placeret i en komprimerings- eller udgangszone med en ganske anden effekt end den, I

10 der opnås ved den nærværende opfindelse. I

I Ansøgningen er ny i forhold til den kendte teknik derved, at skruebladene strækker I

I sig fra en indiøbsendedel af transportsneglen. Derved opnås den effekt, at I

indfødningstrykket ved sneglens indløbsende kan sænkes betragteligt, idet den I

15 positive transport af massen forøges ved indløbsenden. I den kendte teknik, hvor der I

anvendes skrueblade med forskellig radius, som blandt andet vist i US 3 701 512, I

H forløber skruebladene med mindre radius ikke fra transportsneglens indløbsendedel H

I eller indfødningsdel, men først længere fra denne del i en komprimerings- eller I

I udgangszone. Derved opnås ikke den effekt, der ønskes med den nærværende I

I 20 opfindelse, nemlig at nedbringe indfødningstrykket. Den opnåede effekt er dermed I

I ukendt fra den kendte teknik og en for fagmanden overraskende løsning på det I

I angivne problem. H

Opfyldelse af de øvrige formål med opfindelsen samt andre fordele derved vil I

I 25 fremgå af den følgende beskrivelse. I

I Generel BESKRIVELSE af opfindelsen

I Den nærværende opfindelse angår en transportsnegl, som omfatter en flerhed af I

I 30 skrueblade, der hver strækker sig i en skrue linjebane omkring en langsgående akse, H

I hvor mindst to skrueblade strækker sig fra en indløbsendedel af transportsneglen, H

5 DK 175687 B1 idet den ydre kant af de to skrueblade strækker sig i forskellig radiær afstand fra den langsgående akse.

Skruebladene er typisk fastgjort til en indre, lukket keme, der kan være af cylindrisk 5 udformning, men også af anden udformning, fx keglestubformet, for at variere det J åbne tværsnitsareal og dermed transporthastigheden. Skruebladenes ydre kant vil for de længste skrueblade normalt strække sig til en radius, der er konstant langs transportsneglens langsgående akse, således at transportskruen passer ind i en cylinderformel hulhed, men også denne radius kan varieres langs den langsgående 10 akse, således at transportskruen fx passer ind i en keglestubformet hulhed, for på den måde at variere dels det åbne tværsnitsareal, dels det overfladeareal af hulhedens overflade, den transporterede masse kommer i kontakt med under transporten. Dette sidste kan være en fordel hvis fx varmetransmissionen gennem overfladen skal fremmes nær transportskruens udløbsende.

15 ^ For at sænke det nødvendige indløbstryk til et transportapparat med den nævnte transportsnegl strækker de nævnte mindst to skrueblade sig over en indløbsendedel af transportsneglen, således at det radiært kortere skrueblad, fx 0,85-0,98 gange radius af det længere skrueblad, fremmer transporten nær indløbsenden og dermed øger 20 ansugningen af transportapparatet.

Det er en fordel, at det eller de skrueblade, der strækker sig i en mindre radial afstand fra den langsgående akse, strækker sig en kortere afstand fra indløbsenden end det, der strækker sig i en større radial afstand.

25

Det er særligt fordelagtigt, at mindst tre skrueblade strækker sig over indløbsendedelen af transportsneglen, hvor én af de mindst tre skrueblade strækker sig i en større radial afstand fra den langsgående akse end de mindst to andre skrueblade.

30

DK 175687 B1 I

I I

De mindst to skrueblade, der strækker sig i en mindre radial afstand fra den I

H langsgående akse. strækker sig i en foretrukken udførelsesform fra indløbsenden og i I

H forskellig langsgående afstand fra indløbsenden, således at den assisterende I

transport, der udføres af disse radiært kortere skrueblade, aftager gradvist fra I

5 indløbsenden, og at opblandingen af massen et stykke inde i transportapparatet I

derved øges med en øget homogenitet af massen til følge. De radiært kortere 4. I

skrueblade varetager fortrinsvis transporten af den varmere iscrememasse med en I

lavere viskositet, og efterhånden som temperaturen falder fra indløbsenden mod I

udløbsenden mindskes mængden af iscrememasse med den lavere viskositet og I

Η I 10 dermed den mængde, der skal transporteres af de radiært kortere skrueblade. I

Det har vist sig at være fordelagtigt, at skruebladenes stigning ved indløbsenden af I

transportsneglen er forholdsvis høj, hvilket vil sige 0,9 til 1,4, fortrinsvis 1,1 til 1,3, i I

modsætning til den normale stigning for skruebladene sådanne transportsnegle på 0,5 I

15 til 1, hvor stigningen er givet som forholdet mellem længden af én vinding i I

transportsneglens længderetning og de længste skrueblades ydre diameter. Med en I

høj skruestigning fås en højere transportlængde per omdrejning af transportsneglen, I

og skrabehyppigheden sænkes per længdeenhed massen transporteres. I

Omdrejningshastigheden kan dermed også være lavere for at transportere et givent

20 rumfang af massen. I

H For transportsnegle anvendt i forbindelse med gennemløbsfrysere er det almindeligt I

I at anvende en rotation i området 100-1000 omdrejninger per minut, mindst for større I

I cylindere og højest for cylindere med en lille diameter. For en repræsentativ I

I 25 transportsnegl med en indre sneglediameter på 105 mm, vil hastigheden normalt I

være mellem 200-600 omdrejninger per minut, som med en typisk sneglestigning på I

I mellem en hel og halv gange sneglens ydre diameter vil resultere i en aksial - I

I skrabehastighed på 1-3.5 m/sek. I

I 30 Med opfindelsen er det fundet muligt og optimalt at operere med et omdrejningstal I

I på helt ned til 10-50 omdrejninger per minut, fortrinsvis med 20-35 omdrejninger per I

7 DK 175687 B1 minut, såvel som med en sneglestigning, der er usædvanlig stor. Skrabehastigheden vil derved have en reduceret værdi på kun 1-10% af den konventionelle værdi, men det er indset, at det så til gengæld er muligt at realisere processen i praksis. Mere konkret er der tale om et praktisk anvendeligt kompromis mellem effekten af den 5 tilførte energi som værende tilstrækkelig for transport og afskrabning uden at forårsage uønsket varme. Det er et overraskende resultat, at den lave skrabehastighed og den heraf følgende lave skrabefrekvens er tilstrækkelig til at holde varmeveksleroverfladen fri i en sådan grad, at det er muligt at operere med en praktisk acceptabel effektivitet af varmeveksleren.

10

Det skal endda bemærkes, at det kan være fordelagtigt at anvende et kølemiddel med en fordampningstemperatur, der er lavere end de ca. -30°C, hvilket for fagmanden må opfattes som en minimum fordampningstemperatur i forbindelse med gennemløbsfrysere for iscreme; det er tidligere indset, at der ved stadigt lavere 15 temperaturer vil opstå en for voldsom frysning af iscremen på varmeveksleroverfladen. Tilsyneladende er det et paradoks, at det med opfindelsen og den heraf følgende reducerede afskrabning er muligt at operere effektivt med frysetemperaturer på -40°C og koldere, f.eks. ned til -100°C, og fortrinsvis indenfor området -50° til -60°C, for at opnå god effektivitet ved at nedfryse massen til omkring -10° til -20°C.

20 Anvendelse af transportsneglen i en gennemløbsfryser viser imidlertid at dette netop gøres mulig med transportsneglen ifølge opfindelsen.

Det har yderligere vist sig at være fordelagtigt, at skruebladenes stigning mindskes langs transportsneglens længderetning til 0,7 til 1, fortrinsvis 0,8 til 0,9, ved en 25 udløbsende af transportsneglen. Derved stiger trykket noget mod udløbsenden, og iscrememassen eller anden masse, der transporteres ved hjælp af transportsneglen, far et passende tryk ved udløbsenden til indfødning i efterfølgende bearbejdningsmaskiner, såsom extruderingsapparater. En tilsvarende effekt kan som tidligere nævnt opnås ved at øge diameteren af transportsneglens kerne, men 30 fremstillingsmæssigt er det at foretrække at reducere skruebladenes stigning i stedet.

η

I DK 175687 B1 I

I I

H Fortrinsvis for at opnå en fuldstændig afskrabning af en frysecylinders indre I

H overflade ved rotation af transportsneglen er det fordelagtigt, at der overalt langs I

transportsneglens længderetning er mindst ét skrueblad, der strækker sig til en given I

største radius. I

I 5 'I

Hvis transportsneglen udføres sådan, at de skrueblade, der strækker sig til største I

radiale afstand fra længdeaksen forløber diskontinuerte i længderetningen, således at I

I der mindst ét sted langs længderetningen er en perifert forløbende åbning mellem I

I disse skrueblade, har det vist sig, at fluktuationer i udløbsmængden per tidsenhed kan I

10 reduceres og faktisk helt elimineres. Det har vist sig at være hensigtsmæssigt med fra I

to til otte af sådanne åbninger i transportsneglens fulde længde, fortrinsvis fra tre til I

seks. En anden måde at opgøre hvor mange åbninger, det er fordelagtigt at have, er I

I en gennemsnitlig afstand i længderetningen mellem åbningerne på fra l til 4 gange I

I sneglens ydre diameter, fortrinsvis fra 1,5 til 2,5. Virkningen af åbningerne er, at I

15 trykforskellen mellem skruebladenes tryk-og sugeside udlignes, hvilket har vist sig I

at give en mere jævn trykfordeling i massen. Den høje viskositet af massen gør, at I

I trykforskellene i den transporterede masse opbygger store lokale trykgradienter i I

højere grad end for masser af lav viskositet, idet massen ikke umiddelbart flyder på I

H grund af trykgradienten og dermed udligner den. I

I 20 I

I Den eller de nævnte åbning eller åbninger strækker sig i en foretrukken I

I udførelsesform over 120 til 240° af periferien, fortrinsvis over 150 til 210° af I

I periferien, for at den optimale virkning af åbningerne opnås. I

25 Den foreliggende opfindelse angår endvidere et apparat til fremstilling af iscreme, I

I som omfatter en gennemløbs fryser med en indre overflade, der tæt omslutter en I

I transportsnegl ifølge opfindelsen som beskrevet ovenfor, et drivorgan til at drive en I

I rotation af transportsneglen om dennes længdeakse, køleorganer til at nedkøle den I

I indre overflade samt indløb og udløb til henholdsvis at lede en iscrememasse til I

I 30 transportsneglens indløbsende og fra dens udløbsende. I

9 DK 175687 B1 Køleorganeme er fortrinsvis indrettet til at nedkøle en gennemløbende iscrememasse, der indløber med en temperatur fra -1°C til -10°C, med fra 4 til 25°C.

KORT BESKRIVELSE AF FIGURER 5

Opfindelsen er illustreret ved et eksempel givet i den vedhæftede tegning, hvor:

Fig. 1 er et skematisk diagram, der illustrer et anlæg med et apparat ifølge opfindelsen, 10 Fig. 2 viser, set fra to sider, en transportsnegl ifølge opfindelsen,

Fig. 3 viser et tværsnit A-A af transportsneglen vist i Fig. 2,

Fig. 4 viser et tværsnit B-B af transportsneglen vist i Fig. 2,

Fig. 5 viser udsnit af et tværsnit C-C af transportsneglen vist i Fig. 2,

Fig. 6 viser et udsnit af et tværsnit D-D af transportsneglen vist i Fig. 2, og 15 Fig. 7 viser en perspektivgengivelse af transportsneglen vist i Fig. 2.

Alle mål på tegningen er angivet i millimeter.

Detaljeret beskrivelse af eksempel på udførelsesform for opfindelsen 20

Fremstillingsanlægget til produktion af ekstruderet iscremeprodukter, som skematisk illustreret i Fig. 1, omfatter en foregående gennemløbsfryser 1, som, fra en forsyning 2, er forsynet med ”mix”, der passerer en pumpe 3 og et mixerum 4, hvori dette mix blandes med luft fra en trykluftskilde 5 for at opnå en svulmning på traditionelt 25 omkring 100%. Denne klargjorte iscremesubstans køles i gennemløbsfryseren 1 ned til en temperatur på ca. -5°C, hvilket er helt normalt for efterfølgende opdeling i portioner og formning af substansen.

I forbindelse med opfindelsen transporteres den afkølede substans videre via en 30 ledning 6 gennem en efterfølgende gennemløbsfryser 7 for efterfølgende extrudering ved en temperatur på -12 til -25°C, således at de udskårne islegemer kan pakkes til "

I DK 175687 B1 I

I i

direkte overførsel til fryselageret. Den efterfølgende gennemløbsfryser 7 er positivt I

H transporterende, dvs. den omfatter en transportsnegl 8 drevet af en motor, som her er I

betegnet med et W (work) for at indikere, at denne drift vil resultere i en vis tilførsel I

H af effekt til iscrememassen, dels pga. selve transportfunktionen og dels pga. I

5 skrabearbejdet, der skal udføres af transportsneglen 8 for afskrabning af den faste, I

frosne iscrememasse. Iscrememassen føres via en udløbsledning 9 til videre I

forarbejdning, såsom extrudering. I

Transportsneglen 8 er vist i detaljer i Fig. 2, og omfatter ved sin indløbsende 10 et I

10 pinolhul 11, vist i snit B-B i Fig. 4 til lejring af transportsneglen 8, samt en notgang I

12, vist i snit A-A i Fig. 3, til sammenkobling med motoren W. Fra indløbsenden I

forløber ét skrabende skrueblad 13 med en ydre diameter på 105 millimeter og I

I parallelt med dette fra indløbsenden 10 forløber der yderligere tre assisterende I

I skrueblade 14, 15, 16 med en ydre diameter på 97,8 millimeter, således at de ikke når I

I 15 væggen af frysécylinderen i den efterfølgende gennemløbsfryser 7. I

Afstanden i transportsneglen 8's længderetning mellem skruebladene 13, 14, 15, 16's I

I begyndelse og det sidste skrueblad 20's afslutning er 738 millimeter. Det første I

assisterende skrueblad 14 ender 68 millimeter i længderetningen fra dets begyndelse, I

20 det andet assisterende skrueblad 15 ender 188 millimeter i længderetningen fra dets I

begyndelse, mens det tredje assisterende skrueblad 16 ender 298 millimeter i I

I længderemingen fra dets begyndelse. Det skrabende skrueblad 13 afbrydes ligeledes I

298 millimeter i længderetningen fra dets begyndelse og afløses af et andet I

skrabende skrueblad 17, der begynder i 10 millimeters kortere afstand fra I

I 25 indløbsenden 10 end der, hvor det første skrabende skrueblad 13 ender, men med en I

forskydning på en halv omgang, således at der opstår en perifert forløbende åbning, I

der strækker sig over 180°. De to skrabende skrueblade 13, 17 overlapper således I

I hinanden i længderetningen, og hele væggen af frysecylinderen i den efterfølgende I

gennemløbsfryser 7 afskrabes dermed af et skrueblad 13,17. I

I 30 I

11 DK 175687 B1

Stigningen af de første skrueblade 13, 14, 15, 16 er 120 millimeter, dvs. at en vinding strækker sig over 120 millimeter i længderetningen. Den dimensionsløse stigning er 1,14, idet transportsneglen 8's ydre diameter er 105 millimeter. Det andet skrabende skrueblad har en lavere stigning, nemlig 112,5 millimeter eller 1,07, og forløber over 5 122,5 millimeter, hvorefter det afløses af et tredje, et fjerde og et femte skrabende skrueblad 18, 19, 20, med aftagende stigninger på henholdsvis 1, 0,93 og 0,86, hvor hvert skrueblad 18, 19, 20 overlapper det foregående med 10 millimeter, men ligeledes er drejet en halv omgang i forhold til det. Et tværsnit C-C af et skrabende skrueblad 18 er vist i Fig. 5, og enden af et assisterende skrueblad 15 er vist i Fig. 6.

10 Endelig er hele transportsneglen 8 vist i perspektivistisk gengivelse i Fig. 7.

Afslutningerne på skruebladene 13-20 bør være omhyggeligt afrundede for at forhindre, at der dannes store trykgradienter nær afslutningerne, hvilket i modsat fald kan resultere i, at luften lokalt trækkes ud af iscrememassen med en mindre 15 svulmningsgrad samt større luftlommer til følge. De skrabende skrueblade 13, 17, 18, 19, 20 kan eventuelt på tryksiden, dvs. den side, der er forrest og som skraber frysecylinderens indre overflade, være forsynet med en skrabenæse for at lette afskrabningen af is fra overfladen. Et større antal udformninger af skrabenæser er kendt fra litteraturen.

20

Claims

1. En transportsnegl (8), der omfatter en flerhed af skrueblade (13-20), der hver H strækker sig i en skruelinjebane omkring en langsgående akse, idet den ydre kant af H 5 mindst to skrueblade (13-16) strækker sig i forskellig radial afstand fra den I langsgående akse, H kendetegnet ved, at H de mindst to skrueblade (13-16) strækker sig fra en indløbsendedel af H transportsneglen. H

2. En transportsnegl ifølge krav 1, hvor del eller de skrueblade (14-16), der strækker H sig i en mindre radial afstand fra den langsgående akse, strækker sig en kortere H afstand fra indløbsenden end det (13), der strækker sig i en større radial afstand. H

3. En transportsnegl ifølge krav 1 eller 2, hvor mindst tre skrueblade (13-16) H strækker sig over indløbsendedelen af transportsneglen, og hvor ét af de mindst tre H skrueblade (13) strækker sig i en større radial afstand fra den langsgående akse end H de mindst to andre skrueblade (14-16). H

4. En transportsnegl ifølge krav 3, hvor de mindst to skrueblade (14-16), der strækker H sig i en mindre radial afstand fra den langsgående akse, strækker sig fra indløbsenden H og i forskellig langsgående afstand fra indløbsenden. H

5. En transportsnegl ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, hvor H 25 skruebladenes (13-16) stigning ved indløbsenden af transportsneglen er 0,9 til 1,4, H fortrinsvis 1,1 til 1,3. H

6. En transportsnegl ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, hvor H skruebladenes (17-20) stigning mindskes langs transportsneglens længderetning til H 30 0,7 ti! 1, fortrinsvis 0,8 til 0,9, ved en udløbsende af transportsneglen. H DK 175687 B1

7. En transportsnegl ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, hvor der overalt langs transportsneglens længderetning er mindst ét skrueblad (13, 17-20), der strækker sig til en given største radius, således at hele indersiden af en cylinderformet hulhed, hvori transportsneglen placeres, afskrabes ved rotation af 5 transportsneglen. i

8. En transportsnegl ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, hvor de skrueblade (13, 17-20), der strækker sig til største radiale afstand fra længdeaksen forløber diskontinuerte i længderetningen, således at der mindst ét sted langs 10 længderetningen er en perifert forløbende åbning mellem disse skrueblade (13, 17- 20).

9. En transportsnegl ifølge krav 8, hvor nævnte åbning eller åbninger strækker sig over 120 til 240° af periferien, fortrinsvis over 150 til 210° af periferien. 15

10. Et apparat til fremstilling af iscreme, som omfatter en gennemløbsfryser (7) med en indre overflade, der tæt omslutter en transportsnegl (8) ifølge et hvilket som helst af kravene 1-9, et drivorgan (W) til at drive en rotation af transportsneglen (8) om dennes længdeakse, køleorganer til at nedkøle den indre overflade samt indløb (6) og 20 udløb (9) til henholdsvis at lede en iscrememasse til transportsneglens (7) indløbsende (10) og fra dens udløbsende.

11. Et apparat ifølge krav 10, hvor køleorganeme er indrettet til at nedkøle en gennemløbende iscrememasse, der indløber med en temperatur fra -1°C til -10°C, 25 med fra 4 til 25°C.

12. Et apparat ifølge krav 10 eller 11, hvor drivorganet (W) er indrettet til at drive transportsneglen (8) med fra 10 til 50 omdrejninger per minut, fortrinsvis med fra 20 til 35 omdrejninger per minut. i