DK169296B1 - Indretning til anvendelse ved aktive filtre, og oscillatorer, samt indretningens brug. - Google Patents

Description

DK 169295 B1 i

Den foreliggende opfindelse angår en indretning til anvendelse ved aktive filtre ifølge indledningen til krav 1, og brugen heraf i et lavpasfilter af 1. orden ifølge indledningen til krav 5, et højpasfilter af 1. orden ifølge 5 indledningen til krav 9, et lavpasfilter af 2. orden ifølge indledningen til krav 13 og en oscillator ifølge indledningen til krav 14.

Der kendes flere forskellige typer af elektrisk styrbare aktive filtre, ligesom opbygning og fremstilling i 10 form af integrerede kredse er kendt. Det er endvidere kendt at afstemme aktive filtre ved hjælp af en ydre faselåst sløjfe, som er låst til en udpeget frekvens. En almindelig beskrivelse af opbygning og styring af aktive elektriske filtre, som kan realiseres i form af integrerede kredse, 15 fremgår af en artikel i "REVUE DE PHYSIQUE APPLIQUÉE, januar 1987, nr. 1, "Analog integrated filters or continous-time filters for LSI and VLSI", side 3-14. Yderligere oplysninger om opbygning og styring af aktive filtre findes i artiklen under referencerne på side 13 og 14.

20 I US-patentskrift nr. 4.288.754 og US-patentskrift nr. 4.306.198 er det omtalt at anvende differentialforstærkere med grupper af serieforbundne dioder ved opbygningen af elektrisk styrbare aktive filtre.

I US-patentskrift nr. 4.379.268 er omtalt, hvorledes 25 der også i andre sammenhænge end i tilknytning til filtre kan anvendes differentialforstærkere med grupper af serieforbundne dioder.

Det har i tilknytning til den kendte teknik været et problem at opbygge og styre elektriske styrbare aktive filtre 30 for høje frekvenser af størrelsesordenen 500 MHz. Ikke mindst har det været et problem at opbygge og tilvejebringe styring af sådanne filtre således, at de kan fremstilles med lave omkostninger i form af integrerede kredse. Det har også været et problem at opbygge og styre sådanne filtre således, 35 at de kan afstemmes over et forholdsvis stort frekvensområde.

Det er således et formål for den foreliggende opfin- DK 169296 B1 2 delse at muliggøre opbygning og styring af elektrisk styrbare aktive filtre for VHF- og UHF-båndet, fortrinsvis for frekvenser af størrelsesordenen 500 MHz.

Et andet formål med den foreliggende opfindelse er 5 det at tilvejebringe en sådan opbygning og styring af elektrisk styrbare aktive filtre for frekvenser af størrelsesordenen 500 MHz, at fremstillingen kan ske på simpel vis og billigt i form af integrerede kredse, fortrinsvis i bipolar-teknik.

10 Det er yderligere et formål med den foreliggende opfindelse at muliggøre opbygning og styring af elektrisk styrbare aktive filtre for VHF- og UHF-båndet, fortrinsvis for frekvenser af størrelsesordenen 500 MHz, hvilke filtre kan afstemmes elektrisk over et forholdsvis stort frekvens-15 område.

Endnu et formål med den foreliggende opfindelse er det at muliggøre opbygning og afstemning af et elektrisk styrbart aktivt filter for VHF- og UHF-båndet, hvilket filter kun kræver en forsyningsspænding på ca. 5 volt.

20 Formålene opnås ved en indretning ifølge den kendeteg nende del af krav 1 og anvendelsen heraf i et lavpasfilter af l. orden ifølge den kendetegnende del af krav 5, et højpasfilter af 1. orden ifølge den kendetegnende del af krav 9, et lavpasfilter af 2. orden ifølge den kendetegnende 25 del af krav 13 og en oscillator ifølge den kendetegnende del af krav 14.

Et filter opbygget ifølge opfindelsen indbefatter mindst ét differentialforstærkertrin. Filtre af anden og højere orden kan indbefatte to eller flere differential-30 forstærkertrin. En oscillator til styring af et filter ved en ydre faselåst sløjfe, kan indbefatte tre differentialforstærkertrin .

I filtre med den ved opfindelsen tilvejebragte indretning afhænger filtrets karakteristiske egenskaber af 35 spændingsforstærkningen i differentialtrinnet, men filtrets grænsefrekvens bestemmes af trinnets tidskonstant, som er DK 169296 B1 3 produktet af trinnets udgangsimpedans og belastningskapaciteten.

Spændingsforstærkningen er uafhængig af strømgeneratoren i trinnet, men fastlægges ved forholdet mellem antallet 5 af stablede belastningsdiodeelementer (på tegningen angivet ved m) og antallet af stablede inverterende elementer (på tegningen angivet ved n).

Strømmene fra strømgeneratoren bestemmer kun udgangsimpedansen i trinnet, hvilken impedans, som ovenfor anført, 10 anvendes ved indstillingen af filtrets grænsefrekvens.

Filtrets grænsefrekvens indstilles således uafhængigt af filtrets karakteristiske egenskaber.

Dioderne og forstærkningskomponenterne er tilvejebragt som identiske typer for at opnå, at komponenterne passer 15 godt sammen totalt. Sammenpasning af basis-emitterspændingen mellem dioder og transistorer er ukritisk, men en tilsvarende sammenpasning mellem parrede elementer, som de to transistorer, som udgør differentialtrinnet, og mellem de parrede diodebelastninger, er af betydning for minimering af off-20 setspændingen i trinnet og dermed i filtret.

Ved opfindelsen opnås de i det følgende nævnte fordele. Filtre kan opbygges til meget høje frekvenser af størrelsesordenen 500 MHz. Fremstillingen af filtre kan ske i form af integrerede kredse. Filtrene kan styres således, at 25 de kan afstemmes over et forholdsvis stort frekvensområde. Filtrene kan opbygges til og styres med en forsyningsspænding på kun ca. 5 volt. Styringen kan ske ved hjælp af en oscillator, som er opbygget på tilsvarende vis, som et filter, hvorved filtret og dets styring kan frembringes som en eneste 30 integreret kreds, hvorved temperaturpåvirkning kan kompenseres. Yderligere fordele vil umiddelbart kunne indses af fagmanden på området efter gennemgang af beskrivelsen af de foretrukne udførelsesformer. Opfindelsen forklares i det følgende nærmere under henvisning til tegningen, på hvilken: 35 fig. 1 anskueliggør en første udførelsesform af et differentialforstærkertrin med gruppevis serieforbundne DK 169296 B1 4 diodekomponenter til anvendelse i tilknytning til aktive filtre ifølge den foreliggende opfindelse, fig. 2 anskueliggør en anden udførelsesform af et differentialforstærkertrin til anvendelse i tilknytning til 5 aktive filtre ifølge opfindelsen, fig. 3 anskueliggør en tredie udførelsesform af et differentialforstærkertrin til anvendelse i tilknytning til aktive filtre ifølge opfindelsen, fig. 4 anskueliggør et styrbart lavpasfilter af første 10 orden opbygget ifølge opfindelsen ved hjælp af en differentialforstærkertrin ifølge fig. 1, fig. 5 anskueliggør et styrbart høj pas filter af første orden opbygget ifølge opfindelsen ved hjælp af et differentialforstærkertrin ifølge fig. 1, 15 fig. 6 anskueliggør et styrbart lavpasf ilter af anden orden af typen Butterworth opbygget ifølge opfindelsen ved hjælp af et differentialforstærkertrin ifølge fig. 1, fig. 7a og 7b anskueliggør den kendte teknik til styring af aktive filtre, 20 fig. 8 anskueliggør en oscillator opbygget ved hjælp af differentialforstærkertrin ifølge fig. 1 til styring af filtre ifølge opfindelsen.

I fig. 1 er anskueliggjort et differentialforstærkertrin til anvendelse i tilknytning til opbygning og styring 25 af aktive filtre. Differentialforstærkertrinet indbefatter en første forstærkningskomponent Qm og en anden forstærkningskomponent Qj2i i form af to ensartede NPN-transistorer med en basiselektrode, en emitterelektrode og en kollektor-elektrode. Forstærkningskomponenternes basiselektroder er 30 forbundne i modfase direkte med differentialforstærkertrinet differentialindgang, således at forskellen mellem potentialerne på basiselektroderne forøges med større spænding Vin over differentialindgangen.

Differentialtrinet i fig. 1 indbefatter et antal 35 diodekomponenter QLn, Ql12»···»^Llm» Ql21/ Ql22»···>QL2m' Qll2'···'Qlln' Ql22/··*Ql2n' i form af NPN-transistorer af DK 169296 B1 5 samme slags, som forstærkningskomponenterne Qjh og Q121·

De transistorer, som udgør diodekomponterne, har imidlertid basiselektroderne forbundne direkte med kollektorelektroderne. Hver diodekomponent har derfor et spændingsfald i gennern-5 gangsretningen, som modsvarer basisemitterspændingen i en forstærkningskomponent.

Diodekomponenterne QL11, Ql12'—^Llm er seriefor bundne i en første gruppe med m diodekomponenter. Diodekomponenterne Ql21/ Ql22'··*'QL2m er serieforbundne i en anden 10 gruppe med m diodekomponenter.

Den første gruppe af diodekomponenterne og den første forstærkningskomponent indgår sammen med diodekomponenterne Qll2,...Qnn i en første seriekreds. Den anden gruppe af diodekomponenter og den anden forstærkningskomponent indgår 15 sammen med diodekomponenterne Qj22'___'@Ι2η i en 3η^βη serie kreds.

Den første og den anden seriekreds er parallelforbundet med en første strømgenerator Qj og med en positiv eller forholdsvis højere forsyningsspænding Vcc. Strømgenera-20 toren er forbundet med en forholdsvis lavere forsyningsspænding eller jord således, at den søger at holde summen af strømmene gennem forstærkningskomponenterne konstant.

Differentialforstærkertrinet har sin differentialud-gang mellem forstærkningskomponenternes kollektorelektroder.

25 Den første gruppe diodekomponenter er således forbundet mellem forsyningsspændingen Vcc og differentialudgangens ene pol, medens den anden gruppe af diodekomponenter er indkoblet mellem forsyningsspændingen Vcc og differential-udgangens anden pol. Den første og den anden gruppe er såle-30 des koblet i modfase direkte til differentialudgangen.

Ved ubelastet differentialudgang vil størrelsen af strømmen gennem den første gruppe i hovedsagen være i overensstemmelse med strømmen gennem den første forstærkningskomponent, medens størrelsen af strømmen gennem den anden 35 gruppe i det væsentlige er overensstemmende med strømmen gennem den anden forstærkningskomponent. Endvidere vil summen DK 169296 B1 6 af strømmene gennem den første gruppe og den anden gruppe i hovedsagen være konstant. Desuden vil der indenfor visse grænser være tilvejebragt en hovedsagelig lineær afhængighed mellem differentialforstærkertrinets udgangsspænding Vqut 5 over differentialudgangen og differentialforstærkertrinets indgangsspænding VjN over differentialindgangen. Afhængigheden beror på antallet af diodekomponenter i seriekredsene, og kan skrives n x Vqut = m x VIN.

Den effektive udgangsmodstand i et differentialfor-10 stærkertrin ifølge fig. l varierer dels med strømmen gennem strømgeneratoren, og dels med indgangsspændingens størrelse.

Det er ønskeligt at udgangsmodstanden varierer med strømmen for at kunne styre et filter, hvori differentialforstærkertrinet indgår. Udgangsmodstandens ændring med indgangsspæn-15 dingen er derimod ikke ønskelig, idet signalamplituden i så fald skal begrænses til lave niveauer, for at formindske den harmoniske forvrængning, og for at undgå frekvensforskydninger. Det anvendelige dynamiske område for differentialforstærkertrinet vil derfor blive begrænset.

20 En måde at forøge differentialforstærkertrinets dyna miske område er at forøge antallet af diodekomponenter i hver seriekreds. Skal differentialforstærkertrinet kunne drives med en forsyningsspænding på kun ca. 5 volt, må antallet af diode- og forstærkningskomponenter i hver seriekreds 25 ikke være større end fire, når diodekomponenterne er forbundne som vist i fig. 1.

I fig. 2 er vist en anden udførelsesform af et differentialforstærkertrin, hvori visse diodekomponenter er forbundet på anden vis, end i differentialforstærkertrinet 30 ifølge fig. 1, hvorved det samlede antal diodekomponenter og differentialforstærkertrinets anvendelige dynamiske område kan være større.

Differentialforstærkertrinet ifølge fig. 2 indbefatter en første forstærkningskomponent Qm og en anden forstærk-35 ningskomponent Q121 i form af to ensartede NPN-transistorer med basiselektroder, emitterelektroder og kollektorelektro- DK 169296 B1 7 der. Forstærkningskomponenternes basiselektroder er forbundne i modfase direkte med differentialforstærkertrinets differential indgang.

En første gruppe af n-1 serieforbundne diodekomponen-5 ter Qii2/*’-Qiin udgør tilsammen med den første forstærkningskomponent en første seriekreds. En anden gruppe på n-1 serieforbundne diodekomponenter Qj22' — 'Ql2n udgør tilsammen med den anden forstærkningskomponent en anden seriekreds.

Den første og den anden seriekreds er parallelforbundne med 10 en første strømgenerator Q1; hvilken strømgenerator er forbundet med en forholdsvis lav forsyningsspænding, således at den søger at holde summen af strømmene gennem seriekredsene stort set konstant.

En tredie gruppe af m seriekoblede diodekomponenter 15 Qlii/··-^Llm er indkoblede mellem en anden strømgenerator ζ>2 og den forholdsvis lave forsyningsspænding. Også den første forstærkningskomponents kollektorelektrode er forbundet med den anden strømgenerator. Den ene pol på differentialforstærkertrinets differentialudgang er også direkte 20 forbundet med den anden strømgenerator.

En fjerde gruppe af m seriekoblede diodekomponenter Ql21'···'^L2m er indskudt mellem en tredie strømgenerator Q3 og den forholdsvis lave forsyningsspænding. Også den anden forstærkningskomponents kollektorelektrode er forbundet 25 med den tredie strømgenerator. Den anden pol på differentialforstærkertrinets differentialudgang er også direkte forbundet med den tredie strømgenerator.

Den anden strømgenerator er forbundet med den forholdsvis høje forsyningsspænding Vcc, således at den ved 30 ubelastet differentialudgang forsøger at holde summen af strømmene gennem den første seriekreds og gennem den tredie gruppe konstant. Den tredie strømgenerator er forbundet med den forholdsvis høje forsyningsspænding Vcc, således at den ved ubelastet differentialudgang forsøger at holde summen 35 af strømmene gennem den anden seriekreds og gennem den fjerde gruppe konstant. Den første, den anden og den tredie strøm- DK 169296 B1 8 generator er således indstillede, at de frembringer i det væsentlige lige store strømme. Ved udbelastet differential-forudgang bliver derimod størrelsen af strømmen gennem den første forstærkningskomponent hovedsagelig af samme stør-5 relse, som strømmen gennem den fjerde gruppe. Ved ubelastet differentialudgang bliver desuden størrelsen af strømmen gennem den anden forstrækningskomponent i hovedsagen lig med størrelsen af strømmen gennem den tredie gruppe.

Hver diodekomponent i den første, den anden, den 10 tredie og den fjerde gruppe udgøres af en transistor af samme art, som forstærkningskomponenterne, men med basis-og kollektorelektroderne indbyrdes forbundne. Spændingsfaldet i lederetningen over hver diodekomponent i den første og den fjerde gruppe er derfor i overensstemmelse med basis-15 emitterspændingen i den første forstærkningskomponent. Endvidere er der stort set overensstemmelse mellem spændingen i lederetningen over hver diodekomponent i den anden og tredie gruppe og basis-emitterspændingen i den anden forstærkningskomponent. Indenfor visse grænser foreligger der 20 derfor også i tilknytning til differentialforstærkeren ifølge fig. 2 et i hovedsagen lineært afhængighedsforhold mellem differentialforstærkertrinets udgangsspænding V0UT over differentialudgangen og differentialforstærkertrinets indgangsspænding Vjjj over differentialindgangen. Afhængigheden 25 beror på antallet af diodekomponenter i den tredie og den fjerde gruppe i forhold til antallet af diodekomponenter i den første og den anden gruppe, og kan skrives som n x Vqut — m x Vjjj.

Med en maksimal forsyningsspænding på kun ca. 5 volt 30 kan antallet af diodekomponenter i den tredie og den fjerde gruppe i fig. 2 være op til fire. Samtidigt kan antallet af diodekomponenter i den første og den anden gruppe være to. Antallet af diodekomponenter kan således ved en forsyningsspænding på 5 volt være væsentligt større ved et differen-35 tialforstærkertrin ifølge fig. 2, end ved et differentialforstærkertrin ifølge fig. 1. Det anvendelige dynamiske DK 169296 B1 9 område i en differentialforstærker ifølge fig. 2 kan derfor også være større, end i en differentialforstærker ifølge fig. 1.

I fig. 3 er vist en tredie udførelsesform af et dif-5 ferentialforstærkertrin med flere diodekomponenter og et større dynamisk område, end i differentialforstærkertrinet i fig. 2. Differentialforstærkertrinet i fig. 3 indbefatter en første forstærkningskomponent Οχχχ som indgår i en første seriekreds sammen med en første gruppe af diodekomponenter 10 ^112' ^113' en an(^en forstærkningskomponent Οχ2χ, som indgår i en anden seriekreds sammen med en anden gruppe af diodekomponenter Qi22' Qi23' en tredie gruppe af serieforbundne diodekomponenter Οχ,χχ, Ql12' Ql13' en fjerde gruppe af serieforbundne diodekomponenter Ql21' Ql22' Ql23' en femte gruppe 15 af serieforbundne diodekomponenter Q114, Q115/ Qjxg, en sjette gruppe af serieforbundne diodekomponenter QI24t Q125/ Ql26/ en syvende gruppe af seriekoblede diodekomponenter Qli4 r Ql15 r QL161 Ql17/ en ottende gruppe af seriekoblede diodekomponenter Ql24, Ql25' Ql26' Ql27' en f^rste strøm- 20 generator Qlt en anden strømgenerator Q2, en tredie strøm generator Q3, en fjerde strømgenerator Q4, en femte strømgenerator Q5, en sjette strømgenerator Qg samt en syvende strømgenerator Q7.

Den første seriekreds og den tredie gruppe er for-25 bundne i parallel med den anden strømgenerator Q2. Den anden seriekreds og den fjerde gruppe er forbundne i parallel med den tredie strømgenerator Q3. Den femte og den sjette gruppe er forbundne i parallel med den første strømgenerator Οχ.

Den første seriekreds og den femte gruppe er forbundne i 30 parallel med den fjerde strømgenerator Q4. Den anden seriekreds og den sjette gruppe er forbundne i parallel med den femte strømgenerator. Den tredie og den syvende gruppe er forbundne i parallel med den sjette strømgenerator Qg. Den fjerde og den ottende gruppe er forbundne i parallel med 35 den syvende strømgenerator Q7. Den første, den anden og den tredie strømgenerator er forbundne med den forholdsvis høje DK 169296 B1 10 forsyningsspænding Vcc, medens den fjerde, den femte, den sjette og den syvende strømgenerator er forbundet med den forholdsvis lave forsyningsspænding eller jord. Strømgeneratorerne søger at frembringe lige store strømme.

5 Forstærkningskomponenterne Qjh og QI2i har styreelek troderne forbundne i modfase direkte med differentialforstærkertrinets differentialindgang IN, og kollektorelektroderne er forbundne i modfase direkte med differentialforstærkertrinets differentialudgang OUT. Også den tredie og 10 den fjerde gruppe er forbundne i modfase direkte med dif-ferentialudgangen.

Diodekomponenterne er indbyrdes ens og består af hver sin forstærkningskomponent af samme type, som den første og den anden forstærkningskomponent, men med basis- og kol-15 lektorelektroderne indbyrdes forbundne. Hver diodekomponent er derfor tilvejebragt med et spændingsfald i lederetningen, som afhænger af strømmen, på samme vis, som forstærkningskomponenternes basis-emitterspænding.

Differentialforstærkertrinet i fig. 3 virker på til-20 svarende måde, som differentialforstærkertrinene i fig. 1 og fig. 2, men indbefatter flere diodekomponenter og har et større anvendeligt dynamisk område. Differentialforstærkertrinene i fig. 2 og fig. 3 er ikke bare tilvejebragt med fordele i forhold til differentialforstærkertrinet i fig.

25 1. Forstærkertrinenes kompleksitet er større, og de har større spredningskapacitet, hvilket medfører dårligere egenskaber ved høje frekvenser i filtre opbyggede med differentialforstærkertrin. For visse af strømgeneratorernes vedkommende kræves transistorer af PNP-type, medens der kun kræves 30 transistorer af NPN-type til diodekomponenterne og forstærkningskomponenterne. I afhængighed af fremstillingsprocessen, når der er krævet såvel PNP- som NPN-transistorer i strømgeneratorerne, kan uønskede kapacitive belastninger optræde i tilknytning til strømgeneratorerne. Sådanne kapacitive 35 belastninger kan forringe egenskaberne ved høje frekvenser i filtre, hvori indgår differentialforstærkertrin. Differen- DK 169296 B1 11 tialforstærkertrinet i fig. 1 kan derfor trods alt være at foretrække i visse filtre, i det mindste når højfrekvensegenskaberne er vigtige.

I fig. 4 er vist et lavpasfilter af første orden, 5 som er opbygget ved hjælp af et differentialforstærkertrin ifølge fig. 1. Lavpasfiltret adskiller sig i princippet kun fra et sådant differentialforstærkertrin derved, at en kapacitiv komponent i form af en kondensator C er forbundet over differentialudgangen. Lavpasfilteret er således til-10 vejebragt med en første seriekreds med en første gruppe på to diodekomponenter, en første forstærkningskomponent og yderligere en diodekomponent. Endvidere er lavpasfilteret tilvej ebragt med en anden seriekreds med en anden gruppe på to diodekomponenter, en anden forstærkningskomponent og 15 yderligere en diodekomponent. Seriekredsene er parallelforbundne mellem den forholdsvis høje forsyningsspænding og en strømgenerator.

I fig. 5 er vist et filter, som dæmper lave frekvenser ca. 6 dB i forhold til høje frekvenser. Filteret i fig. 5 20 indbefatter et differentialforstærkertrin ifølge fig. 1. Filteret adskiller sig fra dette differentialforstærkertrin i princippet kun derved, at en kapacitiv komponent C er indskudt mellem seriekredsene på modsat side af forstærkningskomponenterne i forhold til differentialudgangen. For-25 stærkningskomponenternes styreelektroder er således forbundne i modfase direkte med filterets indgang, medens forstærkningselementernes kollektorelektroder og grupperne af diodekomponenter er forbundne i modfase direkte med filterets udgang.

30 I fig. 6 er vist et lavpasfilter af anden orden og af typen Butterworth. Lavpasfilteret ifølge fig. 6 indbefatter et første lavpasfilter af samme art som lavpasfilteret i fig. 4, hvis indgang IN udgør hele lavpasf ilterets indgang.

Det første lavpasfilter indbefatter en første seriekreds 35 med diodekomponenterne Dl og D2, samt forstærkningskomponenten Qxii· Det første lavpasfilter indbefatter endvidere en DK 169296 B1 12 anden seriekreds med diodekomponenterne D3 og D4, samt forstærkningskomponenten Qj2i. Den første og den anden seriekreds i det første lavpasfilter er forbundne i parallel mellem den høje forsyningsspænding Vcc og en strømgenerator 5 Q^, R]_. En kapacitiv komponent Cl er forbundet over det første lavpasfilters udgang.

Lavpasfilteret ifølge fig. 6 indbefatter også et andet lavpasfilter, af samme art som lavpasfilteret i fig.

4, hvis udgang udgør hele lavpasfilterets udgang. Det andet 10 lavpasfilter indbefatter en første seriekreds med diodekomponenterne D5 og D6, samt forstærkningskomponenten Q112·

Det andet lavpasfilter indbefatter endvidere en anden seriekreds med diodekomponenterne D7 og D8 samt forstærkningskomponenten Qj22* Det andet lavpasfilters første og anden serie-15 kreds er forbundne i parallel mellem den høje forsyningsspænding Vcc og en strømgenerator Q2, R2· En kapacitiv komponent C2 er forbundet over det andet lavpasfilters udgang.

Det første lavpasfilters udgang er forbundet med det andet lavpasfilters indgang. Med det første lavpasfilters 20 udgang er desuden yderligere forbundet to stort set ens seriekredse. Den ene af disse seriekredse indbefatter en forstærkningskomponent QI13 og diodekomponenten D9, medens den anden af disse seriekredse indbefatter forstærkningskomponenten Qj23 og diodekomponenten D10. De to sidstnævnte 25 seriekredse er forbundne i parallel med en strømgenerator Q3, R3. Styreelektroderne på forstærkningskomponenterne

Qll3 °g Qi23 er forbundne i modfase direkte med det andet lavpasfilters udgang.

I lavpasfilteret ifølge fig. 6 er diodekomponenterne 30 Dl til og med D10 stort set ens, og forstærkningskomponenter-ne Om til og med Q123 er ligeledes stort set ens. Endvidere er strømgeneratorerne Qlf R^ og Q3, R3 ens, medens strømgeneratoren Q2, R2 adskiller sig fra de andre strømgeneratorer. Lavpasfilteret indbefatter organer Q4, R4, Q5 til 35 synkron styring af strømmene gennem strømgeneratorerne, idet strømgeneratorerne og styreorganerne er således dimen- DK 169296 B1 13 sionerede, at strømmene gennem Qj og Q3 er lige store, medens ! strømmen gennem Q2 bliver dobbelt så stor. Størrelsen af strømmene gennem strømgeneratorerne styres ved hjælp af en strøm IctL' SOItl lec*es til styreorganerne.

5 I fig. 7a og 7b er vist forenklede blokdiagrammer over i og for sig kendte fremgangsmåder til styring af filtre ved hjælp af en oscillator og en frekvenslåst sløjfe FLL hhv. en faselåst sløjfe PLL. Eftersom disse fremgangsmåder til styring er kendte, beskrives de ikke nærmere her. Med 10 disse fremgangsmåder kan der eksempelvis tilvejebringes en strøm Ictl tH et styreorgan i et filter ifølge fig. 6.

I fig. 8 er vist en oscillator, som skal virke ved styring af filtre ifølge opfindelsen, idet filtrene kan styres ifølge en kendt fremgangsmåde, som anskueliggjort i 15 fig. 7.

Oscillatoren ifølge fig. 8 indbefatter et første, et andet og et tredie lavpasfilter af i princippet samme art, som er vist i fig. 4. Det første af disse lavpasfiltre indbefatter diodekomponenterne Dl, D2, D3, D4, den kapacitive 20 komponent Cl, forstærkningskomponenterne Q-q og Q12/ samt strømgeneratoren Q]_, Det andet lavpasfilter indbefatter diodekomponenterne D5, D6, D7, D8, den kapacitive komponent C2 , forstærkningskomponenterne Q21 og Q22 / samt strømgeneratoren Q2, R2. Det tredie af lavpasf iltrene indbefatter diode-25 komponenterne D9, DIO, Dll, D12, den kapacitive komponent C3, forstærkningskomponenterne Q31 og Q32, samt strømgeneratoren Q3, R3.

Lavpasfiltrenes forstærkningskomponenter Qn-Q32 er indbyrdes ens. Diodekomponenterne D1-D12 er også indbyrdes 30 ens, og hver diodekomponent udgøres af en forstærkningskomponent af samme art, som Q11-Q32> men med basis- og kollek-torelektroderne indbyrdes forbundne, strømgeneratorerne Q^,

Ri og Q2, R2 samt Q3, R3 er også indbyrdes ens. Til synkron styring af strømgeneratorerne er oscillatoren tilvejebragt 35 med et styreorgan Q4, R4, Q5. Styringen sker ved hjælp af en strøm ICTL, som ledes til styreorganet.

DK 169296 B1 14

Det første lavpasfilters udgang er i oscillatoren ifølge fig. 8 forbundet med det andet lavpasfilters indgang.

Det andet lavpasfilters udgang er forbundet med det tredie lavpasfilters indgang. Det tredie lavpasfilters udgang er 5 forbundet med det første lavpasfilters indgang.

Derved, at oscillatoren ifølge fig. 8 i princippet indbefatter tre lavpasfiltre, som er opbyggede af samme art differentialforstærkertrin, som de filtre, oscillatoren er opbygget til at virke sammen med, opnås særlige fordele, 10 når det gælder temperaturstabilitet, ældning, fremstillingstolerancer m.v.

I fig. 4, 5, 6 og 8 er kun anskueliggjort opbygninger og styring ved hjælp af differentialforstærkertrin af den simple art, som er anskueliggjort i fig. 1. Det er umiddel-15 bart indlysende, at også differentialforstærkertrin ifølge fig. 2 eller 3 kan virke ved opbygning og styring af filtre på tilsvarende vis.

Selv om differentialforstærkertrinet i fig. 1 og filtrene i fig. 4, 5 og 6 kun indbefatter forstærkningskom-20 ponenter i form af NPN-transistorer med basiselektrode, emitterelektrode og kollektorelektrode, er dette naturligvis ikke absolut nødvendigt. Indenfor rammerne af opfindelsen er det naturligvis muligt at anvende afvigende forstærkningskomponenter af en sådan art, at det ønskede sammenhæng mellem 25 diodekomponenternes spændingsfald i lederetningen og spændingsfaldet i forstærkningskomponenterne kan opnås.

Claims (17)

1. Indretning til anvendelse i aktive filtre, hvilken indretning indbefatter et første differentialforstærkertrin med en første differentialindgang og en første differen-5 tialudgang, hvilket første differentialforstærkertrin indbefatter to forstærkningskomponenter (Qjiif Qi2l) i det mindste fire diodekomponenter og i det mindste én strømgenerator, hvor hver forstærkningskomponent har en styreelektrode og en første en anden yderligere elektrode, hvor forstærknings-10 komponenterne stort set har samme forhold mellem strømmen gennem forstærkningskomponenten fra en af de yderligere elektroder til den anden af de yderligere elektroder, og spændingen over styreelektroden og den første yderligere elektrode, og hvor forstærkningskomponenterne har styreelek-15 troderne forbundet i modfase direkte med den første differen-tialindgang, således at forskellen mellem potentialerne på styreelektroderne forøges med forøget spænding (Vjjj) over den første differentialindgang, hvilke diodekomponenter hver især har samme forhold mellem strøm og spændingsfaldet 20 i lederetningen, og hvor diodekomponenterne er serieforbundne i grupper, således at der er i det mindste to serieforbundne diodekomponenter i hver gruppe, og hvor en første gruppe er forbundet i serie med en første forstærkningskomponent, medens en anden gruppe er forbundet i serie med en anden 25 forstærkningskomponent, hvilken anden gruppe indbefatter nøjagtig lige så mange diodekomponenter, som den første gruppe, og hvor den anden yderligere elektrode på den første og den anden forstærkningskomponent er direkte forbundet med modstående sider på den første differentialudgang, og 30 enten den første og den anden gruppe eller den tredie og den fjerde gruppe af diodekomponenterne er forbundet direkte med modstående sider af den første differentialudgang, og den fjerde gruppe indeholder netop så mange diodekomponenter, som den tredie gruppe, og der er mindst én strømgenerator 35 forbundet med den første yderligere elektrode i forstærkningskomponenterne og/eller med grupperne, således at for DK 169296 B1 16 en ubelastet første differential udgang er størrelsen af strømmen gennem den første hhv. den fjerde gruppe stort set i overensstemmelse med strømmen gennem den første forstærkningskomponent, ved størrelsen af strømmen gennem den anden 5 hhv. tredie gruppe stort set er i overensstemmelse med størrelsen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent, kendetegnet ved, at diodekomponenterne hver især har samme forhold mellem strøm og spændingsfald i lederetningen, som forholdet mellem strøm og spændingsfald over styre-10 elektroden og den første yderligere elektrode på forstærkningskomponenten, hvorved størrelsen af spændingen (V0ut) over den første differentialudgang varierer med forskellen mellem spændingerne over styreelektroden og den første yderligere elektrode på den første og den anden forstærknings-15 komponent.

2. Indretning ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den første og den anden gruppe er direkte forbundet med modstående sider af den første differentialudgang, og at den første forstærkningskomponent (Qm) sammen med den 20 første gruppe (QLii“QLm) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Qj2i) sammen med den anden gruppe (QL21“QL2m) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første og det andet seriekredsløb er forbundet i parallel med en første strømgenerator 25 (Qi), således, at summen af strømmen gennem den første forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af de yderligere elektroder, og den tilsvarende strøm gennem den anden forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere 30 elektroder stort set er konstant.

3. Indretning ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den tredie og den fjerde gruppe er direkte forbundet med modstående sider af den første differentialudgang, og at den første forstærkningskomponent (Qjh) sammen med den 35 første gruppe (Qn2"Qlin) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Qj2i) DK 169296 B1 17 sammen med den anden gruppe (Qi22"Ql2n) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første og det andet seriekredsløb er forbundet i parallel med en første strømgenerator CQl), således at summen af strømmene gennem den første for-5 stærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder og den tilsvarende strøm gennem den anden forstærkningskomponent fra én af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder stort set er konstant, og at det første serie-10 kredsløb og den tredie gruppe (QLll”QLlm) er forbundet i parallel med en anden strømgenerator (Q2) således, at summen af strømmen gennem den første forstærkningskomponent og strømmen gennem den tredie gruppe stort set er konstant for en ubelastet differentialudgang, og at det andet seriekreds-15 løb og den fjerde gruppe (QL21”QL2m) er forbundet i parallel med en tredie strømgenerator (Q3) således, at summen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent og strømmen gennem den fjerde gruppe stort set er konstant ved en ubelastet første differentialudgang, og at den første, den anden 20 og den tredie strømgenerator er udformet til at generere stort set samme strømstørrelser.

4. Indretning ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den tredie og den fjerde gruppe er direkte forbundet til modstående sider på den første differentialudgang, og 25 at den første forstærkningskomponent (Qm) sammen med den første gruppe (Qj12, Q113) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Q121) sammen med den anden gruppe (Q122/ Q123) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første seriekredsløb og 30 den tredie gruppe (QL11, Ql12' Ql13) er forbundet i parallel med en anden strømgenerator (Q2) således, at summen af strømmene gennem den første forstærkningskomponent fra én af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder og strømmen gennem den tredie gruppe stort set 35 er konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at det andet seriekredsløb og den fjerde gruppe (QL2i, Ql22' DK 169296 B1 18 QL23) er forbundet i parallel over en tredie strømgenerator (Q3), således at summen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent fra én af de yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder og strømmen gennem 5 den fjerde gruppe stort set er konstant for en ubelastet første differential udgang, og at en femte (Q114, Qlis* QI16) og en sjette (QI24, Q125, Ql26) gruppe, som har et lige antal diodekomponenter, er forbundet i parallel med en første strømgenerator (Qi), således at summen af strømmene 10 gennem den femte og den sjette gruppe er stort set konstant, og at det første seriekredsløb og den første gruppe (Qj14, Qll5, Qxie) er forbundet i parallel med en fjerde strømgenerator (Q4), således at summen af strømmene gennem det første seriekredsløb og den femte gruppe er stort set konstant, og 15 at det andet seriekredsløb og den sjette gruppe (QI24, Qi25' Ql26) er forbundet i parallel med en femte strømgenerator (Q5), således at summen af strømmene gennem det andet seriekredsløb og den sjette gruppe er stort set konstant, og at den første, den anden, den tredie, den fjerde og den femte 20 strømgenerator er udformet til at frembringe stort set lige store strømme.

5. Lavpasfilter af første orden, kendetegnet ved, at det indbefatter den i krav 1 nævnte indretning, hvori en kapacitiv komponent (C) er forbundet over 25 differentialudgangen (OUT).

6. Filter ifølge krav 5, kendetegnet ved, at den første og den anden gruppe er direkte forbundet med modstående sider af den første differentialudgang, og at den første forstærkningskomponent (Qm) sammen med den 30 første gruppe (Qt.i i -Qt.™) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Q121) sammen med den anden gruppe (QL21”QL2m) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første og det andet seriekredsløb er forbundet i parallel med en første strømgenerator 35 (Οχ) således, at summen af strømmene gennem den første forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder DK 169296 B1 19 til den anden af dens yderligere elektroder, og den modsvarende strøm gennem den anden forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af den yderligere elektrode er stort set konstant.

7. Filter ifølge krav 5, kendetegnet ved, at den tredie og fjerde gruppe er direkte forbundet med modstående sider af den første differentialudgang, og at den første forstærkningskomponent (Qjh) sammen med den første gruppe (Qii2_Qlln) er indbefattet i et første serie-10 kredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Qj2i) sammen med den anden gruppe (Qi22“Ql2n) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første og det andet seriekredsløb er forbundet i parallel med en første strømgenerator (Qx), således at summen af strømmene gennem den første for-15 stærkningskomponent fra én af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder og den tilsvarende strøm gennem den anden forstærkningskomponent fra én af dens yderligere elektroder til en anden af dens yderligere elektroder stort set er konstant, og at det første serie-20 kredsløb og den tredie gruppe (QLll”QLlm) er forbundet i parallel med en anden strømgenerator (Q2), således at summen af strømmen gennem den første forstærkningskomponent og strømmen gennem den tredie gruppe stort set er konstant for en ubelastet differentialudgang, og at det andet seriekreds-25 løb og den fjerde gruppe (QL21”QL2m) er forbundet i parallel med en tredie strømgenerator (Q3), således at summen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent og strømmen gennem den fjerde gruppe stort set er konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at den første, den anden 30 og den tredie strømgenerator er udformet til at generere stort set lige store strømme.

8. Filter ifølge krav 5, kendetegnet ved, at den tredie og fjerde gruppe direkte er forbundet med modstående sider på den første differentialudgang, og at 35 den første forstærkningskomponent (Qm) sammen med den første gruppe (Qji2/ Q113) er indbefattet i et første serie- DK 169296 B1 20 kredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Q121) sammen med den anden gruppe (Qj22' QI23) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første seriekredsløb og den tredie gruppe (QL11, Qli2/ Ql13) er forbundet i parallel 5 med en anden strømgenerator (Q2)» således at summen af strømmen gennem den første forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder, og strømmen gennem den tredie gruppe stort set er konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at 10 det andet seriekredsløb og den fjerde gruppe (Ql21/ Ql22' QL23) er forbundet i parallel med en tredie strømgenerator (Q3), således at summen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder, og strømmen 15 gennem den fjerde gruppe stort set er konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at en femte (Q114, Q115/ Qlie) 0<? en sjette (QI24, Qi25/ Qi26) gruppe, som har et lige antal diodekomponenter, er forbundet i parallel med en første strømgenerator (Qi), således at summen af strømmene 20 gennem den fjerde og den sjette gruppe er stort set konstant, og at det første seriekredsløb og den femte gruppe (Q114, Qll5, Qng) er forbundet i parallel med en fjerde strømgenerator (04)/ således at summen af strømmene gennem det første seriekredsløb og den femte gruppe er stort konstant, og at 25 det andet seriekredsløb og den sjette gruppe (Qj24f Ql25' Qj26) er forbundet i parallel med en femte strømgenerator (Q5) , således at summen af strømme gennem det andet seriekredsløb og den sjette gruppe stort set er konstant, og at den første, den anden, den tredie, den fjerde og den femte 30 strømgenerator er indrettet til at frembringe stort set lige store strømme.

9. Højpasfilter af første orden, kendetegnet ved, at indbefatte den i krav 1 nævnte indretning, hvori en kapacitiv komponent (C) er forbundet tværs over de 35 første yderligere elektroder i forstærkningskomponenterne. 21 DK 169296 Bl

10. Filter ifølge krav 9, kendetegnet ved, at den første og den anden gruppe er direkte forbundet til modstående sider af den første differentialudgang, og at den første forstærkningskomponent (Qm) sammen med den 5 første gruppe (QLii“QLm) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Qj2i) sammen med den anden gruppe (QL21”QL2m) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første og det andet seriekredsløb er forbundet i parallel med en første strømgenerator j 10 (Q^) således, at summen af strømmen gennem den første for stærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder, og den modsvarende strøm gennem den anden forstærkningskomponent fra én af dens yderligere elektroder til den anden af dens yder-15 ligere elektroder stort set er konstant.

11. Filter ifølge krav 9, kendetegnet ved, at den tredie og den fjerde gruppe er direkte forbundet med modstående sider på den første differentialudgang, og at den første forstærkningskomponent (Qjh) sammen med den 20 første gruppe (Qxi2”Qlin) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Q121) sammen med den anden gruppe (Qi22”Ql2n) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første og det andet seriekredsløb er forbundet i parallel med en strømgenerator (Q^), 25 således at summen af strømmene gennem den første forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder, og den tilsvarende strøm gennem den anden forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere 30 elektroder stort set er konstant, og at det første seriekredsløb og den tredie grupppe (QLll”QLlm) er forbundet i parallel med en anden strømgenerator (Q2)r således at summen af strømmen gennem den første forstærkningskomponent og strømmen gennem den tredie gruppe stort set er konstant for 35 en ubelastet differentialudgang, og at det andet seriekredsløb og den fjerde gruppe (QL21"QL2m) er forbundet i parallel DK 169296 B1 22 med en tredie strømgenerator (Q3), således at summen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent og strømmen gennem den fjerde gruppe stort set er konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at den første den anden 5 og tredie strømgenerator er indrettet til frembringelse af stort set lige store strømme.

12. Filter ifølge krav 9, kendetegnet ved, at den tredie og den fjerde gruppe er direkte forbundet med modstående sider på den første differentialudgang, at 10 den første forstærkningskomponent (Qjh) sammen med den første gruppe (QI12f Q113) er indbefattet i et første seriekredsløb, medens den anden forstærkningskomponent (Qj2i) sammen med den anden gruppe (Qj22/ Q123) er indbefattet i et andet seriekredsløb, og at det første seriekredsløb og den 15 tredie gruppe (Qlh/ Ql12' Ql13) er forbundet i parallel med en anden strømgenerator (Q3) , således at summen af strømmene gennem den første forstærkningskomponent fra én af dens yderligere elektroder til den anden af dens yderligere elektroder og strømmen gennem den tredie gruppe stort set 20 er konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at det andet seriekredsløb og den fjerde gruppe (Ql21' Ql22' Ql23) er forbundet i parallel med en tredie strømgenerator (Q3), således at summen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent fra en af dens yderligere elektroder 25 til den anden af dens yderligere elektroder og strømmen gennem den fjerde gruppe er stort set konstant for en ubelastet første differentialudgang, og at en femte og en sjette gruppe af lige mange diodekomponenter er forbundet i parallel med en første strømgenerator således, at summen af strømmene 30 gennem den fjerde og den sjette gruppe er stort set konstant, og at det første seriekredsløb og den femte gruppe (Q114, Qll5, Q115) er forbundet i parallel med en fjerde strømgenerator (Q4), således at summen af strømmene gennem det første seriekredsløb og den femte gruppe er stort set konstant, og 35 at det andet seriekredsløb og den sjette gruppe (Qi24' ^125' ς>Ι2β) er forbundet i parallel med en femte strømgenerator .'1 DK 169296 B1 23 (Qg), således at summen af strømmene gennem det andet seriekredsløb og den sjette gruppe er stort set konstant, og at den første, den anden, den tredie, den fjerde og den femte strømgenerator er udformet til frembringelse af stort set 5 lige store strømme.

13. Lavpasfilter af anden orden, kendetegnet ved, at indbefatte to differentialforstærkertrin, som hver især indbefatter den i krav 1 nævnte indretning og som hver især indbefatter en kapacitiv komponent (C1,C2), 10 som er forbundet over dets differentialudgang, og at der yderligere er tilvejebragt to stort set ens seriekredsløb (Q-Ql, Dl, D2, Qj2i/ D3, D4) , som hver især i den ene ende i parallel er forbundet med en yderligere strømgenerator (Q3, R3), og i den anden ende med de pågældende anden elek-15 troder på det første differentialforstærkningstrin på samme måde, som den første kapacitive komponent, hvilke yderligere seriekredsløb hver især er udformet med en forstærkningskomponent (Qi3, QI4) med en styreelektrode og to yderligere elektroder, og at udgangen på det første differentialfor-20 stærkertrin er forbundet med indgangen på det andet differentialforstærkertrin, og at udgangen på det andet differentialforstærkertrin er forbundet med styreelektroderne på forstærkningskomponenterne i de to yderligere seriekredsløb.

14. Oscillator indbefattende et første, et andet og 25 et tredie differentialforstærkertrin, som hver især er udformet med en differential indgang og en differential udgang, hvilket første og andet og tredie differentialforstærkertrin hver især indbefatter to forstærkningskomponenter (Qi! og Ql2' Q21 °9 Q22/ Q31 °9 Q32) i i det mindste fire diodekom- 30 ponenter (D1-D4, D5-D8, D9-D12) og i det mindste en strømgenerator (Qlf Q2, Q3) , hvilke to forstærkningskomponenter i et trin hver især er udformet med en styreelektrode og en første og en anden yderligere elektrode, hvor de to forstærkningskomponenter i et trin har stort set samme forhold mellem 35 strømmen gennem komponenten fra en af de yderligere elektroder til den anden af de yderligere elektroder og spændingen DK 169296 B1 24 over styreelektroden og den første yderligere elektrode, og hvor forstærkningskomponenterne i et trin har deres styreelektroder forbundne i modfase direkte med differentialind-gangen i det pågældende trin, således at forskellen mellem 5 potentialerne på styreelektroderne forøges med forøget spænding over differentialindgangen på trinnet, hvilke diodekomponenter i et trin hver især har stort set det samme forhold mellem strøm og spændingsfaldet i lederetningen, som forholdet mellem strøm og spænding i forstærkningskomponenterne i 10 det samme trin, og hvor diodekomponenterne i et trin er serieforbundet i grupper, således at der er i det mindste to serieforbundne diodekomponenter i hver gruppe, af hvilke grupper en første er forbundet i serie med en første forstærkningskomponent i trinnet, medens en anden gruppe er 15 forbundet i serie med en anden forstærkningskomponent i trinnet, hvilken anden gruppe indbefatter nøjagtig så mange diodekomponenter, som den første gruppe, idet de yderligere elektroder i den første og den anden forstærkningskomponent i samme trin er direkte forbundne med modstående sider på 20 differentialudgangen i trinnet, således at størrelsen af spændingen over differentialudgangen i trinnet varierer med forskellen mellem spændingerne over styreelektroden og den første yderligere elektrode i den første og den anden forstærkningskomponent i trinnet, og hvor i hvert trin enten 25 den første og den anden gruppe eller en tredie og en fjerde gruppe af diodekomponenter i trinnet er forbundet direkte med modstående sider på differentialudgangen på trinnet, hvilken fjerde gruppe indeholder nøjagtig så mange diodekomponenter, som den tredie gruppe, og hvor der i hvert trin 30 er i det mindste én strømgenerator forbundet med forstærkningskomponenterne og/eller grupperne i det samme trin, således at for et trin med en ubelastet differentialudgang vil størrelsen af strømmen gennem den første hhv. den fjerde gruppe stort set være i overensstemmelse med størrelsen af 35 strømmen gennem den første forstærkningskomponent i trinnet, medens størrelsen af strømmen gennem den anden henholdsvis ' '1 25 DK 169296 B1 den tredie gruppe stort set er i overensstemmelse med størrelsen af strømmen gennem den anden forstærkningskomponent i det samme trin, kendetegnet ved, at en første kapacitiv komponent (Cl) er forbundet i parallel med diffe-5 rentialudgangen i det første trin, at en anden kapacitiv komponent (C2) er forbundet i parallel med differentialudgan-gen på det andet trin, at en tredie kapacitiv komponent (C3) er forbundet i parallel med differentialudgangen på det tredie trin, idet differentialudgangen på det første 10 trin er forbundet med differentialindgangen på det andet trin, differentialudgangen på det andet trin er forbundet med differentialindgangen på det tredie trin, og differentialudgangen på det tredie trin er forbundet med differentialindgangen på det første trin i en negativ tilbagekob-15 lingsarbejdsmåde.

15. Filter ifølge krav 13, kendetegnet ved styreorganer (Q4, R4, Q5) til synkron styring af strømmene gennem strømgeneratorerne (Q]_, R^· Q2, 1*2'* $3' R3) i differentialforstærkertrinnene.

16. Oscillator ifølge krav 14, kendetegnet ved styreorganer (Q4, R4, Q5) til synkron styring af strømmene gennem strømgeneratorerne (ζ^, Q2, 1*2? Q3/ R3) i differentialforstærkertrinnene.

17. Indretning, filter eller oscillator ifølge et 25 hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved, at i hvert seriekredsløb er summen af antallet af serieforbundne diodekomponenter og forstærkerkomponenter højest fire, og at antallet (m,n) af diodekomponenter i hver gruppe er højest fire.