DK166270B - Fremgangsmaade og indretning ved et anlaeg til termisk behandling af et melagtigt materiale - Google Patents
Fremgangsmaade og indretning ved et anlaeg til termisk behandling af et melagtigt materiale Download PDFInfo
- Publication number
- DK166270B DK166270B DK518986A DK518986A DK166270B DK 166270 B DK166270 B DK 166270B DK 518986 A DK518986 A DK 518986A DK 518986 A DK518986 A DK 518986A DK 166270 B DK166270 B DK 166270B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- reaction shaft
- waste gas
- waste
- streams
- stream
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 title claims abstract 3
- 239000000463 material Substances 0.000 title abstract description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 51
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 45
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 52
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 35
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 25
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 claims description 22
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 6
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 10
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- 239000007832 Na2SO4 Substances 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-BJUDXGSMSA-N oxygen-15 atom Chemical compound [15O] QVGXLLKOCUKJST-BJUDXGSMSA-N 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052939 potassium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L potassium sulfate Chemical compound [K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/20—Details, accessories or equipment specially adapted for rotary-drum furnaces
- F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
- F27B7/2025—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones
- F27B7/2033—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones with means for precalcining the raw material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/432—Preheating without addition of fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Slide Fasteners, Snap Fasteners, And Hook Fasteners (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Non-Silver Salt Photosensitive Materials And Non-Silver Salt Photography (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
i
DK 166270B
Opfindelsen angår en fremgangsmåde af den i krav l's indledning angivne art.
Alkalier, f.eks. i saltene KC1, K2S0^ eller Na2SO^ indeholdte alkalier har ikke blot en ofte uønsket ind-5 virkning på cements kvalitet, men hæmmer også ved deres inhibitionsvirkning i væsentlig grad kalcineringens forløb, navnlig ved hæmning af det i kalcineringstrin-net indførte brændstofs udbrænding. Dette illustreres af de i fig. 4 viste udbrændingskurver, der er tilveje-10 bragt eksperimentelt ved hjælp af en kulstøvbrænder.
I dette øjemed blæstes kulstøv ind i et opvarmet rør.
Kurverne med fuldt optrukne linier viser udbrændingen og CO-indholdet i normal atmosfære, medens kortstreg-kurverne viser udbrændingen og CO-indholdet i en alka-15 lidampe indeholdende atmosfære. Kurverne viser tydeligt tændingsretardationen og forringelsen af restudbrændingen .
Det såkaldte alkalikredsløb ved fremstilling af cementklinker er almindeligt kendt. De alkalier, der fordam-20 pes i sintringstrinnet på grund af den høje temperatur, fjernes sammen med spildgasstrømmen fra ovnen og aflej-rer sig ved kondensation på det koldere råmel, der allerede indeholder alkalier, og som passerer ind i ovnen i modstrøm til spildgasstrømmen. På denne måde beriges 25 ovnens spildgasstrøm efterhånden mere og mere med al kalier, fordi de med råmelet frisk tilførte alkalier tildels fordamper og forenes med de allerede i gaskredsløbet værende alkalier. Resultatet er en nødvendig højere temperatur på kalcineringstrinnet for samme kalcine-30 ringsarbejde og en vanskeligere udbrænding af de i kal- cinatorens reaktionsskakt indførte brændstoffer. Dette indebærer med samme kalcineringsarbejde et øget brændstofforbrug og en højere spildgastemperatur.
DK 166270B
2
Anlæg med kalcinatorer, hvor der som reaktionsgas anvendes ren luft, er fri for ovennævnte fænomener. Alkalierne har således en betydelig inhiberende virkning på forbrændingsprocessen. På den anden side ville kas-5 sering af ovnspildgassen ved kalcineringsprocessen med føre betydelige tab i varmeøkonomien.
Ved traditionelle anlæg, hvor spildluft fra køleren og spildgas fra roterovnen tilsammen udnyttes til kal-cinering af råmelet, har man hidtil tilstræbt en så 10 hurtig og fuldstændig blanding af de to gasstrømme som muligt, hvilket imidlertid øger alkaliernes inhiberende virkning.
Fra DE-offentliggørelsesskrift nr. 3 333 705 kendes en fremgangsmåde og et anlæg til fremstilling af ce-15 mentklinker med et lille indhold af skadelige stoffer, især alkalier. Ved denne fremgangsmåde opdeles det forvarmede råmel i to delstrømme, af hvilke den ene kal-cineres i roterovnens spildgasstrøm, medens den anden kalcineres i klinkerkølerens spildluftstrøm, inden de 20 to deistrømme tilsammen indføres i kalcineringstrin nets udskillecyklon. Denne metode er imidlertid kun fordelagtig, såfremt en variabel andel (0 til 100¾) af ovnspildgassen i en bypass-ledning skal føres uden om klinkerkølerens spildluftstrøm.
25 Det er den foreliggende opfindelses formål vidtgående at forhindre de fordampende alkaliers inhiberende virkning på det i kalcineringstrinnet indførte brændstofs udbrænding, og at opnå dette med kun mindre konstruktive ændringer i de pågældende anlæg, der har en reaktions-30 skakt, i hvilken ovnens spildgasstrøm og klinkerkøle rens spildluftstrøm blandes intimt med hinanden. Herved er det også muligt, med beskedne omkostninger at ombygge ældre anlæg til gennemførelse af den fordelag-
DK 166270B
3 tige fremgangsmåde. Desuden skal NO -andelen i ovnspild-
X
gassen sænkes mærkbart. Dette formål opnås ved de i krav l's kendetegnende del angivne foranstaltninger, hvorved man opnår, at begge gasstrømme findes side om 5 side i én og samme reaktionsskakt, kalcinatoren, så at man på en vis strækning kan udnytte fordelene ved den ellers særskilte føring af spildluften og spildgassen i særskilte ledninger med henblik på en mindskelse af alkaliberigelsen og den dermed forbundne mind-10 skelse af inhibitionsvirkningen. Man kan uden tilbyg ningsomkostninger udnytte fordelene ved anlæg, i hvilke der udelukkende eller overvejende kalcineres i klinker-kølerens spildluftstrøm, og hvor ovnens spildgasstrøm kun udnyttes til råmelets forvarmning. Ved fremgangsmå-15 den ifølge opfindelsen tilvejebringes desuden forudsæt ningerne for bedst muligt tilpassede strømningsforhold.
Ifølge opfindelsen kan de to gasstrømme føres parallelt i den samlede reaktionsskakt hen til kalcineringstrin-nets cyklonudskiller. Hertil skal eventuelle krumnin-20 ger i reaktionsskakten være beliggende i gasstrømnin gens plan. Denne parallelføring af gasstrømmene helt ind i cyklonudskilleren er fordelagtig, når alkaliernes inhiberende virkning især opstår ved brændstoffets resterende udbrænding, og når der derfor kræves en lang 25 strækning i kalcinatorens reaktionsskakt til udbrændin gen .
Ifølge opfindelsen kan de to gasstrømme med fordel kun føres parallelt hen til reaktionsskaktens første krumning, såfremt alkaliernes inhiberende virkning fortrins-30 vis er lokaliseret ved begyndelsen af brændstoffets udbrænding. Ved dette udførelseseksempel begynder blandingen af de to gasstrømme f.eks., når reaktionsskakten fører i en retning, der afviger fra det plan, i hvilket de to gasstrømmes oprindelige strømningsretning ved
DK 166270 B
4 indføringen i reaktionsskakten forløber.
Til regulering af kalcineringstemperaturen kan der ifølge opfindelsen med fordel indføres brændstof i spild-luftstrømmen og/eller i spildgasstrømmen, inden disse 5 blandes med hinanden. Brændstoffet kan tilsættes i fast, flydende eller gasform. Brændstofmængden kan i de to gasstrømme afpasses således, at man med henblik på alkaliindholdet i ovnspildgassen vidtgående undgår en inhi-berende virkning på brændstoffets udbrænding. Ved hjælp 10 af mængden og arten af brændstoffet kan man tillige med fordel påvirke NO -indholdet i spildgassen.
Ifølge opfindelsen kan fremgangsmåden gennemføres således, at der i spildgasstrømmen mindst indføres en sådan mængde brændstof, at restoxygenet opbruges fuldstændigt, 15 eller en endnu større mængde brændstof. Ved denne for anstaltning opnås på grund af spildgastemperaturen og tilbudet af reduktionsmidler en væsentlig fordelagtig sænkning af NO -indholdet i spildgassen.
Ved den i krav 6 angivne foranstaltning kan man ved 20 delingen af råmelet i to delstrømme opnå en bestemt ønsket indvirkning på kalcineringsbetingelserne. Alkaliernes inhiberende virkning fås til at begynde med kun i roterovnens spildgasstrøm, så at råmelets samlede alkalibelastning kan påvirkes ved passende styrede 25 tilsætningsmængder i den pågældende gasstrøm. På denne måde kan også vanskelige brændstoffer såsom anthracit og mineraloliekoks forbrændes godt i køletrinnets spild-luftstrøm.
Den i krav 7 kendetegnede udførelsesform for fremgangs-30 måden er fordelagtig, såfremt der ikke kan arbejdes med doseringsforgrening og særskilte tilførselsledninger til råmelets indføringssteder i kalcinatoren, i
DK 166270B
5 reaktionsskakten. Råmelets opdeling på de to gasstrømme kan opnås ved hjælpemidler, f.eks. indstillelige prel-lister eller ledeplader i tilførselsstedets område.
Opfindelsen angår tillige en indretning ved et anlæg 5 af den i krav 8's indledning angivne art til udøvelse af fremgangsmåden. Indretningen er ejendommelig ved det i krav 8's kendetegnende del angivne.
I det følgende forklares opfindelsen nærmere ved hjælp af tegningen, hvor 10 fig. 1 skematisk viser et anlæg til fremstilling af cementklinker med et forvarmetrin 1, et kalcinerings-trin 2, et sintringstrin 3 og et køletrin 4, og med en udførelsesform for indretningen ifølge opfindelsen, fig. 2 viser sammenføringen af en spildgasledning 14 15 og en spildluftledning 15 til en reaktionsskakt (kal- cinator) 20 og en del af denne med to særskilte ledninger 21', 21" til tilførsel af råmelet, fig. 3 viser en ændring ved den i fig. 1 og 2 viste konstruktion af reaktionsskakten, hvor en ledning 21 20 til tilførsel af råmelet ender på grænsefladen mellem de to gasstrømme, og fig. 4 anskueliggør alkaliernes i det foregående beskrevne inhibitionsvirkning på brændstoffets udbrænding.
25 Fig. 1 viser skematisk et anlæg til fremstilling af cementklinker og indbefattende et forvarmetrin 1, i hvilket der på et sted 5 indføres cementråmel i en stig-ledning til en øverste varmevekslercy'klon 6 i forvarmetrinnet 1. Cementråmelet passerer i modstrøm til op-
DK 166270 B
6 varmet gas successivt gennem varmevekslercykloner 7, 8 og 9 i forvarmetrinnet 1, hvorefter det i den som udskillecyklon tjenende sidste cyklon 9 udskilles fra gasstrømmen og gennem cyklonens materialeudløbsledning 5 21 føres til en doseringsforgrening 22, hvor det forde les på to tilførselsledni'nger 21' og 21", der udmunder i en kalcineringstrinnet 2 dannende reaktionsskakt 20.
Tilførselsledningerne ender i en som kalcinator tjenende reaktionsskakt 20's nedre del, hvor spildgasstrømmen 10 fra en roterovn 12 og spildluftstrømmen fra en klinker- køler 13 endnu er adskilt fra hinanden ved en skillevæg 19.
Reaktionsskakten 20 er dannet ved parallel eller næsten parallel sammenføring af en spildgasledning 14 fra ro-15 terovnen 12 og en spildluftledning 15 fra klinkerkøleren 13. Reaktionsskakten har et rektangulært eller kvadratisk tværsnit svarende til de nævnte to ledningers samlede tværsnit på det sted 18, hvor de munder i reaktionsskakten 20. Forholdet mellem skaktens sidelængder 20 er mellem 1:1 og 1:10, men er fortrinsvis beliggende i området 1:2 til 1:4. Hertil skal spildgasledningen 14 og spildluftledningen 15 ligeledes have rektangulært eller kvadratisk tværsnit. Spildgasledningen 14 begynder ved et sintringstrin 3's ovnindløb 16, medens spildgas-25 ledningen 15 udgår fra et køletrin 4's klinkerkøler 13. Den nævnte rektangulære eller kvadratiske tværsnits-form er nødvendig for, at de laminære strømningsforhold i de to ledninger 14 og 15 fortsat opretholdes side om side på et så langt stykke som muligt i reaktions-30 skakten 20 efter ledningernes sammenføring, så at de ønskede kalcineringsvirkninger indtræder og de fordampede alkaliers inhibitionsvirkning på brændstoffets udbrænding forhindres vidtgående. Samme gasstrømningshastighed i de to ledninger 14 og 15 skal være sikret,
DK 166270 B
7 fordi de to gasstrømme ellers uundgåeligt meget hurtigt ville blive blandet med hinanden. Gassens strømningshastighed kan reguleres ved hjælp af ikke viste reguleringsorganer i spildgasledningen 14 eller i spildluft-5 ledningen 15 inden disses sammenføring.
Brændstoffet i fast eller flydende form, f.eks. kulstøv eller olie, indføres ved 23 i spildgasstrømmen i spildgasledningen 14 fra roterovnen 12 samt ved 24 i spild-luftstrømmen i spildluftledningen 15, hvor ledningerne 10 21' og 21" til tilførsel af forvarmet råmel udmunder.
Skillevæggen 19 i området 18 før ledningerne 14 og 15's sammenføring strækker sig fra denne forbi udmundingen af tilførselsledningerne 21' og 21". Skillevæggen 19's længde bør vælges således, at det resterende oxygen 15 i ovnens spildgas med sikkerhed opbruges ved forbræn ding af det indførte brændstof. Skillevæggen 19's længde er afhængig af kalcineringsbetingelserne i reaktions-skakten. Væggens længde L, målt fra brænderen 23 for spildgasledningen 14 fra roterovnen 12 til væggens top-20 kant, er afhængig af kalcineringsbetingelserne i reak tionsskakten og af dennes tværsnitareal F på dette sted. Skillevæggens længde beregnes efter følgende ligning: L = 1/2 F til L = 2 F.
Skillevæggen forhindrer en for tidlig sammenblanding 25 at de to gasstrømme og tjener til stabilisering af dis se,.især fordi strømningsforholdene i gasstrømmene til at begynde med forstyrres ved tilførselen af brændstof og råmel. Når strømningsforholdene atter er stabiliseret på grund af skillevæggen 19, dannes der først mel-30 lem roterovnen 12's spildgas og klinkerkøleren 13's spildluft et grænselag 25, i hvilket de to gasstrømme efterhånden blandes med hinanden. En sådan sammenblan-
DK 166270 B
8 ding kan dog vidtgående undgås selv i krummede partier såsom partiet 27 i reaktionsskakten, såfremt krumningen er beliggende i det plan, hvori strømningslinierne forløber. Ellers vil strømmene øjeblikkeligt blive sam-5 menblandet. De vidtgående laminære strømningsforhold medfører den fordel, at tryktabet i reaktionsskakten er lille, hvorimod en øjeblikkelig fuldstændig blanding af de to gasstrømme med hinanden ville medføre for store tryktab.
10 Til køling kan skillevæggen 19 være udformet som dob beltvæg, idet spildgasledningen 14's udmuringen bærende vægge k-an være placeret i afstand fra hinanden. Disse vægge kan være dannet af fortsættelser til spildgasledningens og spildluftledningens vægge. I mellemrummet 15 kan der indblæses luft som kølemiddel. Skillevæggen 19 kan også have en udmuring bestående af hule ildfaste sten, gennem hvis hulrum der strømmer et kølemedium.
Eksisterende anlæg med en reaktionsskakt til kalcine-ring, i hvilken spildgas fra ovnen og spildluft fra 20 klinkerkøleren blandes intimt, kan nemt ombygges ved, at spildluftindledningen ændres således, at spildluften indstrømmer parallelt med spildgassen. På indmundings-stedet kræves da blot en tilsvarende lang skillevæg.
En fuldstændig skarp adskillelse af de to gasstrømme 25 i reaktionsskakten er dog kun en ideel tilstand, som på grund af indholdet af råmel som faststof er vanskelig at opnå. De to gasstrømme blandes imidlertid under ingen omstændigheder så hurtigt og så fuldstændigt, som det er tilfældet og hidtil har været ønsket i tra-30 ditionelle anlæg. Selv i det mest ugunstige tilfælde vil der dog i anlægget ifølge opfindelsen efter en kort vejlængde i reaktionsskakten 20 fortsat ublandet og side om side forefindes "tjavser" af de to gasstrømme.
DK 166270 B
9
Reaktionsskakten 20 munder i en udskillecyklon 10, hvori de to gasstrømme sammenblandes, og det kalcinerede råmel udskilles. Råmelet ledes gennem cyklonens materialeudløbsledning 11 ind i indløbet 16 til sintringstrinnet 5 3's roterovn 12, i hvilken råmelet sintres til klinker.
Klinkeren køles i køletrinnet 4's klinkerkøler 13 med friskluft, der som varm spildluft tilføres kalcinerings-trinnet 2 via spildluftledningen 13. Ovnen 12's spildgas og spildluften passerer tilsammen gennem varmeveks-10 lercyklonerne 9, 8 og 7 og 6 og transporteres fra sid ste cyklon 6 ved hjælp af en blæser 28 ind i et ikke vist støvudskillelsesapparat.
Til regulering af ovnspildgassens alkalibelastning har anlægget en fra ovnindløbet 16 udgående rørledning 17 15 til afgrening af en del af gassen, såfremt alkaliind holdet stiger for meget. Denne afgrenede gasdel kasseres efter rensning.
Fig. 2 er i større målestok et skematiseret længdesnit i reaktionsskakten 20's nedre parti. Forneden til højre 20 ses den fra den i fig. 2 ikke viste roterovn kommende ovnspildgasledning 14, og forneden til venstre køle-trinnets spildluftledning 15. De to ledninger 14 og 15 munder indbyrdes parallelt i indmundingsområdet 18 i reaktionsskakten 20, d.v.s. i behandlingstrinnet til 25 kalcinering af det opvarmede råmel. Efter indmundingen 18 strækker skillevæggen 19 sig op i skakten mellem de to ledninger 14 og 15, hvorved de to gasstrømme til at begynde med holdes adskilt i den del af skakten, hvor brænderne 23 og 24 er placeret, og hvor det for-30 varmede råmel indføres. Råmelet strømmer gennem den nederste varmevekslercyklon 9's materialeudløbsledning 21, jfr. også fig. 1, og passerer via forgreningsstedet 22 dels ind i tilførselsledningen 21' og dels ind i tilførselsledningen 21". Doseringsforgreningen 22 er
DK 166270B
10 indrettet til vilkårlig opdeling af råmelet på de to gasstrømme. Skillevæggen 19 sørger for, at der efter råmelets tilsætning og, efter at gassen har passeret brænderne, atter tilvejebringes stabile strømningsfor-. 5 hold i de to af grænselaget 25 fra hinanden adskilte gasstrømme.
Der kan også tilføres kun én af de to gasstrømme brændstof og/eller råmel. Desuden kan der i hver gasstrøm indføres råmel på to steder, som f.eks. kan være belig-10 gende over for hinanden.
Skillevæggen 19 er dobbeltvægget, idet de to rørledninger 14 og 15 ud over sammenføringsstedet 18 fortsætter et stykke indbyrdes parallelt og i afstand fra hinanden, indtil de forenes efter stykket L, målt fra bræn-15 deren 23. Skillevæggen 19's længde beregnes efter den kendte formel ud fra reaktionsskakten 20's tværsnits-areal F på dette sted. I hulrummet i skillevæggen 19 kan der cirkuleres køleluft. Det tilførte råmels fordeling i gasstrømmen kan udjævnes ved hjælp af fordelings-20 orgarfer 29.
Fig. 3 viser en ændring ved den i fig. 1 og 2 viste reaktionsskakt. Tilførselsledningen 21 for forvarmet råmel fra forvarmetrinnet 2 ender ved denne udførelsesform i skillevæggen 19, som her har et hul. Råmelet 25 tilføres i skillevæggens plan og i grænselaget 25 mel lem de to gasstrømme. Også ved denne konstruktion dannes reaktionsskakten 20 ved sammenføring af sintrings-trinnets spildgasledning 14 og køletrinnets spildluftledning 15.
30 Skillevæggen 19 er afbrudt på et stykke, hvor tilfør selsledningen 21 for råmel munder i grænsefladen 25 mellem de to gasstrømme. Også her er skillevæggen 19's
DK 166270 B
11 længde afhængig af tværsnitsfladen F.
l/ed hjælp af fordelingsorganer 29, f.eks. indstillelige ledeplader, kan råmelmængden fordeles på de to gasstrømme. Skillevæggen 19 strækker sig et stykke oven 5 for tilførselsstedet for råmel til stabilisering af strømningsforholdene efter råmelets tilsætning.
I det foreliggende tilfælde er der installeret en brænder 23 på spildgasstrømmens side og en brænder 24 på spildluftstrømmens side. Brændernes placering er af-10 hængig af de nødvendige kalcineringstemperaturer i re aktionsskakten 20. Ved hjælp af brænderen 23 kan man påvirke NO^-andelen i spildgassen. Skillevæggen 19 består af et ildfast murværk. Gennem bikageformede hulrum 30 i murværket kan der cirkuleres køleluft.
Claims (17)
1. Fremgangsmåde til termisk behandling af et melagtigt råmateriale, fortrinsvis ved fremstilling af cementklinker ud fra cementråmel, hvor råmelet i en brændeproces behandles termisk ved forvarmning, kalcinering, sin- 5 tring og køling, og hvor spildgasstrømmen fra sintrings- trinnet (3) og spildluftstrømmen fra køletrinnets (4) klinkerkøler (13) tilsammen udnyttes til kalcinering og forvarmning, kendetegnet ved,’ at spild-gasstrømmen fra sintringstrinnet og køletrinnets spild-10 luftstrøm tilsammen føres ind i en fælles reaktions- skakt (20) til kalcinering af råmelet, og at de to strømme sammenføres parallelt eller næsten parallelt under opretholdelse af deres tværsnit og ens eller næsten ens strømningshastighed på en sådan måde, at en blanding 15 af gas fra den ene gasstrøm med luft fra den anden strøm kun finder sted partielt ved et grænselag (25).
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at de to strømme føres parallelt med hinanden i den samlede reaktionsskakt hen til kalcineringstrin- 20 nets (2) cyklonudskiller (10).
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at de to strømme kun føres parallelt til hinanden til et første krummet parti (27) af reaktionsskakten, hvorefter de sammenblandes.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, 2 eller 3, kende tegnet ved, at der i spildluftstrømmen (15) og/ eller i spildgasstrømmen (14) indføres brændstof, inden strømmene blandes med hinanden.
5. Fremgangsmåde ifølge krav 4, kendetegnet DK 166270B 13 ved, at der indføres en sådan mængde brændstof i spild-gasstrømmen, at restoxygenet opbruges fuldstændigt, eller en endnu større mængde brændstof.
6. Fremgangsmåde ifølge et vilkårligt af kravene 1 til 5 5, kendetegnet ved, at det fra forvarmetrin nets (1) udskillecyklon (9) kommende råmel indføres i spildgasstrømmen og/eller i spildluftstrømmen, inden disse to strømme blandes med hinanden.
7. Fremgangsmåde ifølge et vilkårligt af kravene 1 til 10 6, kendetegnet ved, at det fra forvarmetrin nets udskillecyklon kommende råmel indføres i reaktions-skakten ved grænsefladen (25) mellem spildgasstrømmen og spildluftstrømmen, inden disse to strømme blandes med hinanden.
8. Indretning til udøvelse af fremgangsmåden ifølge krav 1 i et anlæg til fremstilling af cementklinker med et forvarmetrin (1) bestående af flere serieforbundne cykloner (6, 7, 8, 9), en dertil sluttet reaktions-skakt (20) - kalcinatoren - til kalcinering af råmelet, 20 en efterfølgende sintringsovn (12), fortrinsvis en ro terovn, samt en klinkerkøler (13), hvor en spildluftledning (15) fra klinkerkøleren udmunder i reaktions-skakten (20), kendetegnet ved, at spildluftledningen (15) og en spildgasledning (14) fra roterov-25 nen (12) sammenføres flugtende eller næsten flugtende med reaktionsskakten (20), hvis tværsnit svarer til de to ledningers samlede tværsnit på det sted (18), hvor de indmunder i reaktionsskakten (20), og at reaktionsskaktens tværsnitsareal forbliver det samme hen 30 til en udskillecyklon (10) eller i det mindste hen til et krummet parti (27) af reaktionsskakten.
9. Indretning ifølge krav 8, kendetegnet ved, DK 166270B 14 at reaktionsskakten (20) har et rektangulært tværsnit med et forhold mellem sidelængderne på 1:1 til 1:10, fortrinsvis på mellem 1:2 og 1:4.
10. Indretning ifølge krav 8 eller 9, kendeteg- 5 net ved, at reaktionsskakten (20) er forsynet med mindst én brænder (23, 24).
11. Indretning ifølge krav 10, kendetegnet ved, at brænderen eller brænderne (23, 24) er placeret til siden for spildgasledningens (14) og/eller spild- 10 luftledningens (15) udmunding.
12. Indretning ifølge et vilkårligt af kravene 8 til 11, k e n d e t e g n e t ved, at ledninger (21', 21") til tilførsel af råmelet fra forvarmetrinnets (1) ud-skillecykl.on (9) udmunder i reaktionsskakten (20) til 15 siden for spildgasledningens (14) og/eller spildluft ledningens (15) indmunding i reaktionsskakten (20).
13. Indretning ifølge et vilkårligt af kravene 8 til 12, kendetegnet ved, at faststofudløbsled-ningen (21) fra forvarmetrinnets (1) udskillecyklon 20 (9) udmunder i reaktionsskakten (20) på det sted, hvor grænselaget (25) mellem de to gasstrømme befinder sig.
14. Indretning ifølge et vilkårligt af kravene 8 til 13, kendetegnet ved, at reaktionsskakten (20) har en skillevæg (19), der strækker sig ud fra 25 spildgasledningens (14) og spildluftledningens (15) indmunding (18) i reaktionsskakten (20).
15. Indretning ifølge krav 14, kendetegnet ved, at skillevæggen (19) målt fra brænderen (23) på spildgasstrømmens side til skillevæggens topkant har 30 en længde (L), der er beregnet ud fra reaktionsskak- DK 166270 B 15 tens (20) tværsnitsareal (F) på dette sted efter ligningen (L = 1/2 VrF ti 1 L = 2 F .
16. Indretning ifølge krav 14 eller 15, kendetegnet ved en dobbeltvægget skillevæg (19) med to ud- 5 muringen bærende vægge, der med henblik på køling er beliggende i afstand fra hinanden.
17. Indretning ifølge et vilkårligt af kravene 8 til 16, kendetegnet ved, at ovnspildgasstrengen har en forgreningsledning (17) til bortledning og fjer- 10 nelse af en del af ovnens spildgas.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19853538707 DE3538707A1 (de) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von mehlfoermigen rohmaterialien |
| DE3538707 | 1985-10-31 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK518986D0 DK518986D0 (da) | 1986-10-30 |
| DK518986A DK518986A (da) | 1987-05-01 |
| DK166270B true DK166270B (da) | 1993-03-29 |
| DK166270C DK166270C (da) | 1993-08-16 |
Family
ID=6284891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK518986A DK166270C (da) | 1985-10-31 | 1986-10-30 | Fremgangsmaade og indretning ved et anlaeg til termisk behandling af et melagtigt materiale |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4747879A (da) |
| EP (1) | EP0222044B1 (da) |
| AT (1) | ATE41225T1 (da) |
| DE (2) | DE3538707A1 (da) |
| DK (1) | DK166270C (da) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3520058A1 (de) * | 1985-06-04 | 1986-12-04 | O & K Orenstein & Koppel Ag, 1000 Berlin | Verfahren zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
| DE3703596A1 (de) * | 1987-02-06 | 1988-08-18 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zement aus zementrohmehl |
| DE3736905A1 (de) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und vorrichtung zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
| GB2227301A (en) * | 1989-01-18 | 1990-07-25 | Smidth & Co As F L | Method and apparatus for producing cement clinker |
| US5213496A (en) * | 1989-07-03 | 1993-05-25 | A. Ahlstrom Corporation | Feeding system for a lime reburning kiln |
| US5122190A (en) * | 1990-07-13 | 1992-06-16 | Southdown, Inc. | Method for producing a hydraulic binder |
| DE9018023U1 (de) * | 1990-08-24 | 1993-12-16 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 51063 Köln | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| DE4123306C2 (de) * | 1991-07-13 | 2000-05-25 | Deutz Ag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| FR2691790B1 (fr) * | 1992-05-29 | 1997-09-19 | Cle | Installation et procede de precalcination de matieres minerales quelconques. |
| DK171324B1 (da) * | 1994-06-29 | 1996-09-09 | Smidth & Co As F L | Anlæg til varmebehandling af stykformet materiale |
| FR2736910B1 (fr) * | 1995-07-21 | 1997-10-10 | Technip Cie | Installation et procede de calcination de matieres minerales avec emission reduite d'oxydes d'azote |
| US6000937A (en) * | 1997-05-17 | 1999-12-14 | Khd Humboldt Wedag Ag | Device for distributing and/or feeding a hot flour-like material |
| US6488765B1 (en) | 1997-07-30 | 2002-12-03 | Cemex, Inc. | Oxygen enrichment of cement kiln system combustion |
| DE19854582B4 (de) * | 1998-11-25 | 2007-11-22 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zur thermischen Behandlung von Zementrohmehl |
| DE19903954A1 (de) | 1999-02-02 | 2000-08-03 | Kloeckner Humboldt Wedag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| DE19917310A1 (de) * | 1999-04-16 | 2000-10-19 | Krupp Polysius Ag | Vorrichtung zur thermischen Behandlung von Material |
| DE19920143A1 (de) * | 1999-05-03 | 2000-11-09 | Kloeckner Humboldt Wedag | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| DE10030613A1 (de) | 2000-06-21 | 2002-01-03 | Kloeckner Humboldt Wedag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| DK174192B1 (da) * | 2000-09-20 | 2002-09-09 | Smidth & Co As F L | Anlæg til fremstilling af cementklinker. |
| US8439670B2 (en) * | 2007-08-07 | 2013-05-14 | Polysius Ag | Device for separating a solid material and a gas and a plant for cement manufacture |
| JP4998639B1 (ja) * | 2011-07-25 | 2012-08-15 | 三菱マテリアル株式会社 | セメント製造設備 |
| JP5541406B2 (ja) * | 2012-08-28 | 2014-07-09 | 三菱マテリアル株式会社 | セメント製造装置 |
| DE102012110653B3 (de) * | 2012-11-07 | 2014-05-15 | Thyssenkrupp Resource Technologies Gmbh | Zementherstellungsanlage |
| DE102013006237B4 (de) | 2013-04-11 | 2016-06-16 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Anlage zur Herstellung von Zement sowie Anlage zur Herstellung von Zement |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2712239C2 (de) * | 1977-03-21 | 1984-05-10 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von alkaliarmem Zementklinker aus alkalihaltigem Rohmaterial |
| DE2815461C2 (de) * | 1978-04-10 | 1987-01-29 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut mit heißen Gasen |
| US4392822A (en) * | 1978-08-02 | 1983-07-12 | Klockner-Humboldt-Deutz Ag | System for burning fine-grained material, particularly for the manufacture of cement clinkers |
| DE2931214C2 (de) * | 1979-08-01 | 1986-06-12 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur Trocknung und Feinmahlung von Kohle |
| AT377249B (de) * | 1980-07-30 | 1985-02-25 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | Verfahren zur waermebehandlung von feinkoernigem material sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE3244943A1 (de) * | 1982-12-04 | 1984-06-07 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und anlage zum brennen von zementklinker |
| DE3333705A1 (de) * | 1983-09-17 | 1985-04-04 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und anlage zur herstellung von an schadstoffen armem, insbesondere alkaliarmem zementklinker |
| US4568276A (en) * | 1984-02-15 | 1986-02-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Dust preheating system with incipient calciner |
-
1985
- 1985-10-31 DE DE19853538707 patent/DE3538707A1/de not_active Withdrawn
- 1985-12-24 AT AT85116565T patent/ATE41225T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-12-24 EP EP85116565A patent/EP0222044B1/de not_active Expired
- 1985-12-24 DE DE8585116565T patent/DE3568630D1/de not_active Expired
-
1986
- 1986-10-30 DK DK518986A patent/DK166270C/da not_active IP Right Cessation
- 1986-10-31 US US06/925,273 patent/US4747879A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK518986D0 (da) | 1986-10-30 |
| DE3568630D1 (en) | 1989-04-13 |
| ATE41225T1 (de) | 1989-03-15 |
| US4747879A (en) | 1988-05-31 |
| DK166270C (da) | 1993-08-16 |
| DE3538707A1 (de) | 1987-05-07 |
| EP0222044B1 (de) | 1989-03-08 |
| DK518986A (da) | 1987-05-01 |
| EP0222044A1 (de) | 1987-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK166270B (da) | Fremgangsmaade og indretning ved et anlaeg til termisk behandling af et melagtigt materiale | |
| UA89593C2 (uk) | Спосіб та установка для виробництва цементного клінкеру | |
| RU2638059C2 (ru) | Способ и устройство для производства цементного клинкера | |
| US5951279A (en) | Method and apparatus for reducing pollutant circulations in the manufacture of cement clinker from raw meal | |
| DK163299B (da) | Fremgangsmaade til varmebehandling af finkornet materiale | |
| US4022568A (en) | Method and apparatus for heat treating pulverous raw materials | |
| CZ9904279A3 (cs) | Způsob výroby cementového slínku a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| SU847910A3 (ru) | Устройство дл обжига порошко-ОбРАзНыХ МАТЕРиАлОВ | |
| PL89531B1 (da) | ||
| JP2024520209A (ja) | セメントクリンカを製造するための方法および装置 | |
| US4211573A (en) | Method and apparatus for the production of cement clinker low in alkali from alkali-containing raw material | |
| GB2043853A (en) | Method and apparatus for making cement clinker | |
| CA2731483C (en) | Cement plant and method for operating a cement plant | |
| KR860001645B1 (ko) | 세멘트 제조방법 및 장치 | |
| DK141243B (da) | Fremgangsmåde og anlæg til kalcinering forud for brænding i ovn af pulverformede eller granulerede materialer. | |
| SU1299495A3 (ru) | Способ производства цементного клинкера | |
| DK163495B (da) | Fremgangsmaade og apparat til termisk behandling af finkornet gods, isaer til braending af cementraamel | |
| DK152579B (da) | Fremgangsmaade og indretning til varmebehandling af finkornet materiale | |
| GB1599220A (en) | Method of manufacturing cement clinker which is poor in sulphur and e device for carrying out the method | |
| RU2547195C1 (ru) | Способ получения портландцементного клинкера (варианты) | |
| DK151376B (da) | Fremgangsmaade og anlaeg til flertrinskalcinering af raamel, specielt til cementfremstilling | |
| SU976263A1 (ru) | Устройство дл обжига цементного клинкера | |
| SU970059A1 (ru) | Устройство дл обжига цементного клинкера | |
| SU870885A1 (ru) | Установка дл тепловой обработки мелкозернистого материала | |
| CS231992B2 (en) | Manufacturing process of concrete and equioment to perform this method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |