JP2024520209A - セメントクリンカを製造するための方法および装置 - Google Patents
セメントクリンカを製造するための方法および装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2024520209A JP2024520209A JP2023572715A JP2023572715A JP2024520209A JP 2024520209 A JP2024520209 A JP 2024520209A JP 2023572715 A JP2023572715 A JP 2023572715A JP 2023572715 A JP2023572715 A JP 2023572715A JP 2024520209 A JP2024520209 A JP 2024520209A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooler
- gas
- preheater
- calciner
- volume
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 64
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 197
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 61
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 61
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 28
- 235000012054 meals Nutrition 0.000 claims abstract description 21
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims abstract description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims description 60
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 claims description 28
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 28
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 9
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 23
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 20
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 13
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 11
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000003020 moisturizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/47—Cooling ; Waste heat management
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
本発明は、セメントクリンカ(50)を製造するための方法に関し、前記方法は、予熱器(12)において原料(20)を予熱するステップと、予熱された原料(26)を仮焼炉(14)において仮焼するステップと、セメントクリンカ(38)を取得するために、予熱され、予備仮焼された生ミール(32)をキルン(16)において燃焼させるステップであって、20vol.%超、特に40vol.%超、好ましくは60vol.%超の酸素比率を含有する燃焼ガス(42)が、キルン(16)に供給される、燃焼させるステップと、冷却器(18)においてセメントクリンカ(38)を冷却するステップであって、冷却器(18)が、セメントクリンカ(38)の運搬方向に、第1の冷却領域(18a)および第2の冷却領域(18b)を有し、第1の冷却領域(18a)の排気が燃焼ガス(42)を形成し、第2の冷却領域(18b)の排気ガス(24)が、仮焼炉(14)に供給され、最大15vol.%、特に最大10vol.%、好ましくは最大5vol.%の酸素比率を有する、冷却するステップとを含む。【選択図】図1
Description
本発明は、セメントクリンカを製造するための工程に関する。
従来技術から、燃料の燃焼のための酸素含有ガスをセメント製造プラントのロータリーキルンまたは仮焼炉に導入することが知られている。オフガスの量を低減し、複雑な洗浄工程を省くことができるようにするために、オフガス中のCO2含有量が高くなるように可能な限り酸素が豊富である燃焼ガスを使用することが、例えば独国特許出願公開第102018206673号明細書から知られている。独国特許出願公開第102018206673号明細書は、ガスを予熱し、クリンカを冷却するために、酸素に富んだガスを冷却器入口領域に導入することを開示する。
西独国特許出願公開第19844038号明細書は、白色セメントを製造するための工程を開示する。
そのような動作モードでは、例えば、仮焼炉内の非常に高い温度と、例えば仮焼炉におけるガスの高い固体含量とが生じる。これは、仮焼炉において材料堆積物をもたらし、したがって、最悪の場合、仮焼炉の内壁の詰まりおよび損傷をもたらす。
このことから、本発明の目的は、上述の欠点を克服し、同時に、簡単な方法でのオフガスからのCO2の分離を可能にするセメントクリンカを製造するための工程およびプラントを提供することである。
この目的は、本発明に従って、独立した工程請求項1の特徴を有する工程と、独立した装置請求項11の特徴を有するセメント製造プラントとによって達成される。有利な展開は、従属請求項から明らかになるであろう。
第1の態様によれば、セメントクリンカを製造するための工程は、
予熱器において生ミールを予熱するステップと、
予熱された生ミールを仮焼炉において仮焼するステップと、
セメントクリンカを形成するために、予熱され、予備仮焼された生ミールをキルンにおいて燃焼させるステップであって、キルンが、50体積%超、特に80体積%超、好ましくは95体積%超の酸素含有量を有する燃焼ガスを供給される、燃焼させるステップと、
冷却器においてセメントクリンカを冷却するステップであって、冷却器が、セメントクリンカの運搬方向に、第1の冷却器領域および第2の冷却器領域を有し、第1の冷却器領域からの排気が、キルンに供給される燃焼ガスを形成する、冷却するステップと
を含む。
予熱器において生ミールを予熱するステップと、
予熱された生ミールを仮焼炉において仮焼するステップと、
セメントクリンカを形成するために、予熱され、予備仮焼された生ミールをキルンにおいて燃焼させるステップであって、キルンが、50体積%超、特に80体積%超、好ましくは95体積%超の酸素含有量を有する燃焼ガスを供給される、燃焼させるステップと、
冷却器においてセメントクリンカを冷却するステップであって、冷却器が、セメントクリンカの運搬方向に、第1の冷却器領域および第2の冷却器領域を有し、第1の冷却器領域からの排気が、キルンに供給される燃焼ガスを形成する、冷却するステップと
を含む。
第2の冷却器領域からのオフガスは、仮焼炉に供給され、最大でも15体積%、特に最大でも10体積%、好ましくは最大でも5体積%の酸素含有量を有する。第2の冷却器領域からのオフガスは、好ましくは、75体積%超のCO2含有量を有する。好ましくは、第2の冷却器領域からのオフガスは、完全にまたは部分的に仮焼炉に供給され、仮焼炉に供給されるオフガスの量は、好ましくは調整可能である。
第2の冷却器領域に供給される流体は、少なくとも60体積%、特に少なくとも80体積%、好ましくは少なくとも90体積%の不活性部分を有する。流体の不活性部分は、水、二酸化炭素または水と二酸化炭素からなる。第2の冷却器領域に供給される流体は、さらなる構成物質を含むことができる。例えば、完全燃焼を保証するためには、1体積%~5体積%の残留酸素含有量が一般的である。さらに、さらなる不活性ガスとして、例えばアルゴンが存在し得る。さらに、さらなる不活性ガスとして、窒素も存在し得る。窒素酸化物および/または硫黄酸化物も、特に、好ましくは微量でのみ、存在し得る。
この時点で空気または窒素を供給する従来技術と比較して、不活性部分としての、水および/または二酸化炭素を有する流体の使用は、このガスが原料の搬送能力を増加させるが、その後の分離において破壊的となる追加のガスをシステムに導入しないことを保証する。意図が最終的に二酸化炭素を分離することである場合、これは、予熱器オフガスが純粋であるほど、特に、含まれている窒素が少ないほど、容易である。したがって、工程のための搬送ガスとしての窒素を回避することは、工程全体におけるCO2のより容易な分離可能性をもたらす。
第2の冷却器領域からのオフガスは、好ましくは、仮焼炉において搬送ガスとして働き、仮焼炉および/または予熱器内のガスの量の増加を保証する。これは、仮焼炉が過熱するのを防止し、仮焼炉ガス中の固体含量を低減し、その結果、仮焼炉内の材料の堆積が回避される。
キルンに供給される燃焼ガスは、例えば、50体積%超、特に80体積%超、好ましくは95体積%超の酸素含有量を有する。燃焼ガスは、例えば、純粋な酸素のみからなり、燃焼ガスの酸素含有量は100体積%である。
酸素含有量およびCO2含有量は、特に乾性ガスに基づいて、好ましくは体積百分率である。
キルンは、好ましくは、その長手軸を中心に回転可能であり、好ましくは、燃焼されるべき材料がロータリーチューブの回転および重力の結果として運搬方向に移動されるように材料の運搬方向にわずかに傾斜しているロータリーチューブを有する、ロータリーキルンである。キルンは、好ましくは、その端部の一方において、予熱され、予備仮焼された生ミールを受け入れるための材料入口を有し、材料入口の反対側の端部において、燃焼されたクリンカを冷却器に排出するための材料出口を有する。キルンヘッドは、好ましくは、キルンの材料出口端部において配置され、材料を燃焼させるためのバーナと、好ましくは、キルンに、好ましくはバーナに燃料を受け入れるための燃料入口とを含む。キルンは、好ましくは、材料が少なくとも部分的に溶融され、特に1500℃~1800℃、好ましくは1450℃~1700℃の温度を有する焼成帯を有する。
セメントクリンカを冷却するための冷却器は、好ましくは、キルンの材料出口に隣接する。冷却器内で、冷却されるべきセメントクリンカは、好ましくは、コンベヤ装置を介して冷却器の出口に向かって運搬方向に輸送される。運搬方向に、冷却器は、好ましくは、少なくとも2つ、好ましくは3つの冷却器領域を有する。第1の冷却器領域は、運搬方向の上流で、特にキルンに直接隣接し、好ましくは、キルンにおいて燃焼されたセメントクリンカが、好ましくは重力により、キルンの材料出口から第1の冷却器領域に落下するように配置される。第1の冷却器領域は、例えば、静的または動的火格子を有する。好ましくは、第1および第2の冷却ガスが冷却器に供給される。特に、第1の冷却ガスは、第1の冷却器領域に供給される。第1の冷却器領域は、特に、静的または動的火格子の下に冷却ガス入口を有し、そこを通って第1の冷却ガスが導入され、下方から、静的または動的火格子およびその上にある冷却されるべきセメントクリンカを通って流れる。第1の冷却器領域は、好ましくは、第1の冷却ガスを排出するためのオフガス出口を有し、オフガス出口は、キルン、特にキルンヘッドに接続され、その結果、オフガスは、キルンに伝導され、好ましくはキルンの燃焼ガスを完全に形成する。
特に、第2の冷却ガスは、第2の冷却器領域に供給される。第2の冷却器領域は、好ましくは、冷却されるべきセメントクリンカの輸送のための動的火格子を有し、特に、冷却ガス入口が動的火格子の下に配置され、そこを通って第2の冷却ガスが導入され、下方から、動的火格子およびその上にある冷却されるべきセメントクリンカを通って流れる。第2の冷却器領域は、好ましくは、第2の冷却ガスを排出するためのオフガス出口を有する。第2の冷却器領域は、好ましくは、セメントクリンカの運搬方向において第1の冷却器領域に直接隣接し、特に、ガスに関して第1の冷却領域から分離され、その結果、第1の冷却ガスは、もっぱら第1の冷却器領域を通って流れ、第2の冷却領域に入らない。第2の冷却ガスは、好ましくは、もっぱら第2の冷却器領域を通って流れ、第1の冷却領域に入らない。ガスに関して第1の冷却器領域と第2の冷却器領域とを分離するために、冷却器は、好ましくは、フラップ、カーテンまたはガス分割器など、分離手段を有する。分離手段は、例えば、第1の冷却器領域と第2の冷却器領域との間の圧力差であり、それによって、冷却器領域内の冷却ガスの分離が達成される。
冷却器は、好ましくは、第3の冷却ガスをさらに供給され、第3の冷却ガスは第3の冷却器領域に導入される。第3の冷却器領域は、好ましくは、冷却されるべきセメントクリンカの輸送のための動的火格子を有し、特に、冷却ガス入口が動的火格子の下に配置され、そこを通って第3の冷却ガスが導入され、下方から、動的火格子およびその上にある冷却されるべきセメントクリンカを通って流れる。第3の冷却器領域は、好ましくは、冷却器排気として第3の冷却ガスを排出するためのオフガス出口を有する。第3の冷却器領域は、好ましくは、セメントクリンカの運搬方向において第2の冷却器領域に直接隣接し、特に、ガスに関して第2の冷却領域から分離され、その結果、第2の冷却ガスは、もっぱら第2の冷却器領域を通って流れ、第3の冷却領域に入らない。第3の冷却ガスは、好ましくは、もっぱら第3の冷却器領域を通って流れ、第1または第2の冷却領域に入らない。ガスに関して第2の冷却器領域と第3の冷却器領域とを分離するために、冷却器は、好ましくは、フラップ、カーテンまたはガス分割器など、さらなる分離手段を有する。
上記で説明された工程は、キルンにおけるより低いCO2分圧をもたらし、その結果、不完全に仮焼された材料の残りの仮焼が行われ、この残りの仮焼のために消費されなければならない熱エネルギーは微量である。CO2分圧の増加により、湿ったオフガスに基づくCO2濃度は、好ましくは40体積%未満であり、いわゆる堆積物を洗浄するための労力が低減される。堆積物は、一般に鉱物相であり、850℃を上回る温度からかなりの部分が形成される、固相であると理解される。鉱物相は、例えば、スパーライト相またはビーライト相であり得る。洗浄の労力を適切な範囲内に保つために、予備仮焼の程度は、90体積%未満の、またはより低い温度における予備仮焼の程度で仮焼炉を動作させることによって低減され得る。残りの仮焼は、より低いCO2分圧により、キルンにおける上記で説明された工程と同一の温度においてより速く行われ、例えば、原料の仮焼も自発的に進行し得る。
第1の実施形態によれば、冷却ガスが、各場合に第1の冷却器領域および第2の冷却器領域に別々に供給され、第2の冷却器領域に供給される冷却ガスは、最大でも15体積%、特に10体積%、好ましくは5体積%の酸素含有量を有する。第2の冷却器領域に供給される第2の冷却ガスは、好ましくは、少なくとも75体積%、特に少なくとも80体積%、好ましくは少なくとも90体積%のCO2含有量を有する。酸素は、好ましくは、第2の冷却ガスに、および/または第2の冷却器領域からのオフガスに供給され、その結果、仮焼炉に入る前のオフガスの酸素含有量は、最大でも15体積%、特に10体積%、好ましくは5体積%である。
さらなる実施形態によれば、仮焼炉オフガスの酸素濃度は、仮焼炉の下流で決定され、仮焼炉に供給される第2の冷却器領域からのオフガスの酸素濃度は、決定された酸素濃度に応じて調節される。
好ましくは、仮焼炉オフガスの酸素含有量は、測定装置によって決定され、第2の冷却器領域からのオフガスの量および/またはオフガスの酸素含有量は、決定された酸素含有量に応じて調節され、特に、増加または低減される。特に、第2の冷却器領域からのオフガスの体積流は、一定に保たれる。決定された酸素含有量は、好ましくは、所定の限界値と比較され、この限界値から逸脱した場合には、仮焼炉に供給される第2の冷却器領域からのオフガスの量および/またはオフガスの酸素含有量は、増加または低減される。酸素含有量の限界値を超える場合、仮焼炉に供給される第2の冷却器領域からのオフガスの量および/またはオフガスの酸素含有量は、好ましくは低減される。酸素含有量の限界値に達しない場合、仮焼炉に供給される第2の冷却器領域からのオフガスの量および/またはオフガスの酸素含有量は、好ましくは増加される。
第2の冷却器領域からのオフガスは、仮焼炉に供給され、例えば、仮焼炉の燃焼ガスを部分的に形成する。キルンからのオフガスも、少なくとも部分的にまたは完全に、仮焼炉の燃焼ガスを形成する。所定量の酸素が、好ましくはキルンおよび仮焼炉に供給され、キルンおよび仮焼炉への酸素のそれぞれの比率は、好ましくは調整可能である。キルンに供給される燃焼空気の酸素含有量は、好ましくは、仮焼炉に供給される第2の冷却領域からのオフガスの酸素含有量に応じて調整される。キルンへの燃焼ガス中の、特にキルンの焼成帯中の高い酸素濃度は、燃焼動力学の改善を可能にし、燃料の処理を単純化する。さらに、キルンバーナの複雑さおよび動作コストが低減される。上流において接続されていてもよい粉砕工程も、単純化されるか、または、より低い動作コストを伴う。高い比率の代用燃料が使用されることも考えられる。キルン内の高い酸素濃度は、高い焼成帯温度を保証し、より高いアライト含有量を有するクリンカを製造し、これは、セメント中のクリンカ含有量が低減されることを可能にする。例えば、クリンカは、石灰石、フライアッシュ、仮焼粘土など、CO2集約度の低い材料と置き換えられ、結果として、同じ強度値の場合のセメントおよびその後の生成物のCO2排出量がより少なくなる。高い焼成帯温度はまた、クリンカ相の形成がより迅速に起こるため、キルンにおける固体の滞留時間の低減を可能にする。これは、より高いクリンカスループットでキルンを動作させることを可能にする。
さらなる実施形態によれば、第2の冷却器領域からのオフガスの少なくとも一部は、予熱器に供給される。第2の冷却器領域から仮焼炉および予熱器へのオフガスの量は、好ましくは調整可能である。特に、弁またはフラップなどの計量要素が、第2の冷却器領域と予熱器または仮焼炉との間の導管において配置される。オフガスを少なくとも部分的に予熱器に伝導することは、仮焼炉における燃焼条件の最適な調整を可能にする。
さらなる実施形態によれば、予熱器からのオフガスは、調整装置に供給される。調整装置は、例えば、フィルタ、熱交換器、ガス混合器、凝縮器または噴霧塔である。好ましくは、調整装置は、調整装置からのオフガスが第1または第2の冷却ガスを形成するように、ガスの流れ方向において予熱器の下流に配置され、特に第2または第3の冷却器領域に接続される。ガスは、好ましくは、調整装置において除湿および/または洗浄される。
さらなる実施形態によれば、調整装置に続いて、ガスは第2の冷却器領域に供給される。好ましくは、調整装置によって処理された予熱器からのオフガスは、少なくとも部分的にまたは完全に第2の冷却ガスを形成する。
さらなる実施形態によれば、調整装置に続いて、ガスは第3の冷却器領域に供給される。好ましくは、調整装置によって処理された予熱器からのオフガスは、少なくとも部分的にまたは完全に第3の冷却ガスを形成する。
さらなる実施形態によれば、第3の冷却器領域からのオフガスは、第2の冷却器領域に供給される。好ましくは、第3の冷却器領域に水が供給され、それにより、好ましくは、第3の冷却器領域からのオフガスの含水量が調整される。第2の冷却器領域に入る前に、第3の冷却領域からのオフガスは、好ましくは、除塵および/または冷却される。
さらなる実施形態によれば、水が第2の冷却器領域に供給される。水は、好ましくは、加湿装置を介して第2の冷却器領域に供給される。加湿装置は、好ましくは、第2の冷却器領域に水を注入するための複数の噴霧ノズルを備える。特に、水は、第2の冷却ガスとは別々に第2の冷却器領域に導入される。好ましくは、10体積%超、特に20体積%超、好ましくは30体積%超の含水量が、加湿装置によって第2の冷却器領域において設定される。その結果、対応する水分含量も、仮焼炉において設定される。これは、仮焼炉におけるCO2分圧の低減をもたらす。オフガス、特に予熱器オフガス中の水は、容易に凝縮され得、これは、オフガス中のCO2分圧を増加させ、その結果、CO2のその後の分離が単純化される。
好ましくは、第2の冷却器領域からのオフガスの温度および/または体積流は、測定装置によって決定され、加湿装置を介して第2の冷却器領域に導入される水の量は、決定された温度および/または体積流に応じて調節され、特に増加または低減される。特に、オフガスの体積流は、一定に保たれる。決定された体積流および/または決定された温度は、好ましくは、それぞれの所定の限界値と比較され、この限界値から逸脱した場合には、第2の冷却器領域への水の量は、増加または低減される。体積流および/または温度の限界値を超える場合、第2の冷却器領域への水の量は、好ましくは増加される。体積流および/または温度の限界値に達しない場合、第2の冷却器領域への水の量は、好ましくは低減される。
さらなる実施形態によれば、第2の冷却器領域に供給される冷却ガスは、10体積%超、特に20体積%超、好ましくは30体積%超の含水量を有する。好ましくは、第2の冷却器領域からのオフガスは、10体積%超、特に20体積%超、好ましくは30体積%超の含水量を有する。
さらなる実施形態によれば、第2の冷却器領域に供給される流体は、予熱器オフガスから取り出される。これは、搬送ガスの循環を達成し、その結果、その後再び手間をかけて分離されなければならない追加のガス、特に追加の窒素は供給されない。
さらなる実施形態によれば、予熱器オフガスのガス流が分割され、予熱器オフガスの副流が第2の冷却器領域に供給される。
さらなる実施形態によれば、予熱器オフガスのガス流は除湿され、液体形態で分離された水の少なくとも一部は、第2の冷却器領域に供給される。この供給は、特に好ましくは噴霧によって行われ、その結果、気化熱が、生成物を冷却するためにも使用される。
さらなる実施形態によれば、予熱器オフガスのガス流が分割され、予熱器オフガスの副流が第2の冷却器領域に供給される。予熱器オフガスのガス流は、さらに除湿され、液体形態で分離された水の少なくとも一部は、第2の冷却器領域に供給される。
本発明はまた、
-生ミールを予熱するための予熱器と、
-予熱された生ミールを仮焼するための仮焼炉と、
-セメントクリンカを形成するために生ミールを燃焼させるためのキルンと、
-セメントクリンカを冷却するための冷却器であって、冷却器が、クリンカの運搬方向に、第1の冷却器領域および第2の冷却器領域を有し、第1の冷却器領域が、第1の冷却器領域からのオフガスが燃焼ガスとしてキルンに供給され得るように、ガスに関してキルンに接続される、冷却器と
を有する、セメント製造プラントを包含する。
-生ミールを予熱するための予熱器と、
-予熱された生ミールを仮焼するための仮焼炉と、
-セメントクリンカを形成するために生ミールを燃焼させるためのキルンと、
-セメントクリンカを冷却するための冷却器であって、冷却器が、クリンカの運搬方向に、第1の冷却器領域および第2の冷却器領域を有し、第1の冷却器領域が、第1の冷却器領域からのオフガスが燃焼ガスとしてキルンに供給され得るように、ガスに関してキルンに接続される、冷却器と
を有する、セメント製造プラントを包含する。
第2の冷却器領域は、第2の冷却器領域からのオフガスが仮焼炉に供給され得、さらに予熱器に供給されていてもよいように、ガスに関して仮焼炉に接続される。
第2の冷却器領域は、予熱器オフガス流の一部が第2の冷却器領域に伝導されるように、予熱器オフガス30に接続される。この時点で空気または窒素を供給する従来技術と比較して、予熱器オフガスの使用は、この循環ガスが原料の搬送能力を増加させるが、追加のガスをシステムに導入しないことを保証する。意図が最終的に二酸化炭素を分離することである場合、これは、予熱器オフガスが純粋であるほど、特に、含まれている窒素が少ないほど、容易である。したがって、工程のための搬送ガスとしての窒素を回避することは、工程全体におけるCO2のより容易な分離可能性をもたらす。
セメントクリンカを製造するための工程を参照して説明される利点および構成は、装置に関して対応する方法でセメント製造プラントにも適用される。
好ましくは、第2の冷却器領域は、特に第2の冷却器領域の冷却ガス出口から仮焼炉のガス入口まで延在する、ガスを伝導するための導管を介して、仮焼炉に接続される。第2の冷却器領域は、ガスを伝導するための導管を介して予熱器に接続されていてもよい。仮焼炉は、好ましくは、キルンからのオフガスおよび仮焼されるべき原料が少なくとも部分的に並流で流れるライザ導管を有する。さらに、仮焼炉は、好ましくは、仮焼炉内で燃料を燃焼させるためにライザ導管に接続された燃焼室またはバーナを有する。
一実施形態によれば、予熱器からのオフガスを処理するための調整装置が、ガス流方向において予熱器の下流に配置される。
さらなる実施形態によれば、冷却器は、第2の冷却領域に隣接する第3の冷却器領域を有し、調整装置は、ガスに関して第2の冷却器領域または第3の冷却器領域に接続される。
さらなる実施形態によれば、第3の冷却器領域は、第3の冷却器領域から第2の冷却器領域にオフガスを再循環させるために第2の冷却器領域に接続される。
さらなる実施形態によれば、冷却器は、冷却器内の冷却ガスを加湿するための加湿装置を有する。
さらなる実施形態によれば、第2の冷却器領域は、ガス伝導可能に予熱器オフガスに直接接続される。その結果、予熱器オフガスの副流が第2の冷却器領域に直接誘導され得る。
さらなる実施形態によれば、予熱器オフガスは、除湿器に誘導される。除湿器は、液体伝導可能に第2の冷却器領域に接続される。特に、除湿器において分離された液水は、噴霧装置によって第2の冷却器領域に導入される。
本発明は、添付の図面を参照して、複数の例示的な実施形態に基づいて以下でより詳細に説明される。
図1は、例えば、生ミールを予熱するための単一ストリング予熱器12と、生ミールを仮焼するための仮焼炉14と、クリンカを形成するために生ミールを燃焼させるためのキルン16、特にロータリーキルンと、キルン16において燃焼されたクリンカを冷却するための冷却器18とを有するセメント製造プラント10を示す。
予熱器12は、好ましくは、生ミールガス流から生ミールを分離するための複数のサイクロンを備える。例えば、予熱器12は、4つのサイクロン段において順次下に1つずつ配置された5つのサイクロンを有する。予熱器12は、特に、原料20、特に生ミールを、好ましくは予熱器12の最上サイクロン段に受け入れるための材料入口を有する。原料20は、予熱器12のサイクロン段のサイクロンを通って、キルンおよび/または仮焼炉オフガスに逆流で連続的に流れ、それにより、加熱されて、ホットミール26を与える。例えば、仮焼炉14は、最後のサイクロン段と最後から2番目のサイクロン段との間に配置される。仮焼炉14は、好ましくは、生ミールが仮焼炉14において仮焼されるように、予熱器において加熱された生ミール26の加熱のための少なくとも1つの燃焼場を有するライザを有する。さらに、仮焼炉14は、燃料22を仮焼炉14のライザに導入するための燃料入口を有する。仮焼炉14は、好ましくは、ガス、特に搬送ガス24を仮焼炉14のライザに受け入れるためのガス入口をも有する。仮焼炉オフガス28は、予熱器12、好ましくは最後から2番目のサイクロン段に導入され、最上サイクロン段の下流において、予熱器オフガス30として予熱器12を出る。
予熱器12において予熱され、仮焼炉14において仮焼された原料32がキルン16に流れるように、生ミールの流れ方向の予熱器12および仮焼炉14の下流にキルン16が接続される。キルン16の材料入口は、好ましくは、キルンオフガス34が仮焼炉14に流れ、その後、予熱器12に流れるように、仮焼炉14のライザに直接接続される。キルン16は、例として、その長手軸を中心に回転可能であり、わずかに傾斜した角度で配置されたロータリーチューブを有する、ロータリーキルンである。ロータリーチューブ内の材料出口端部において、キルン16は、好ましくは、バーナと、燃料36をキルン16に受け入れるための関連する燃料入口とを有する。キルン16の材料出口は、材料入口の反対側のロータリーチューブの端部において配置され、その結果、燃焼されるべき原料32が、バーナおよび材料出口の方向のロータリーチューブの回転によってロータリーチューブ内で運搬される。原料32は、セメントクリンカ38を形成するためにキルン16内で燃焼される。好ましくは、キルン16内、特にキルン16の焼成帯中の温度は、約1450℃~1800℃、好ましくは1500℃~1700℃である。
クリンカを冷却するための冷却器18は、キルン16の材料出口に隣接する。クリンカは、冷却器18を通って運搬方向Fに運搬される。冷却器18は、冷却されるべきクリンカ38の運搬方向Fに、第1の冷却器領域18aと、運搬方向Fにおいて第1の冷却器領域36に隣接する第2の冷却器領域18bとを有する。さらに、冷却器18は、運搬方向Fにおいて第2の冷却器領域18bに隣接する第3の冷却器領域18cを有する。キルン16は、キルン16において燃焼されたクリンカ38が冷却器18に落下するように、キルン16の材料出口を介して冷却器18に接続される。
第1の冷却器領域18aは、好ましくは、セメントクリンカ38がキルン16から第1の冷却器領域18aに落下するように、キルン16の材料出口の下に配置される。第1の冷却器領域18aは、冷却器18の吸入領域を構成し、好ましくは、キルン16から出たクリンカ38を受ける静的火格子を有する。静的火格子は、特に、冷却器18の第1の冷却器領域18a内に完全に配置される。好ましくは、クリンカ38は、キルン16から静的火格子上に直接落下する。静的火格子40は、好ましくは、クリンカが静的火格子に沿って運搬方向Fに摺動するように延在する。第1の冷却器領域18aは、例えば、冷却器18を通ってクリンカを運搬方向Fに運搬するための動的火格子を、静的火格子に加えて有するか、または排他的に有する。
第1の冷却器領域18aに、冷却器18の第2の冷却器領域18bが隣接し、第2の冷却器領域18bに、第1の冷却器領域18aにおいて冷却されたホットクリンカ46が供給される。冷却器18の第1の冷却器領域18aにおいて、クリンカは、特に、1100℃未満の温度に冷却され、冷却は、クリンカ中に存在する液相が完全に凝固されて固相になるように行われる。冷却器18の第1の冷却器領域18aを出るとき、ホットクリンカ46は、好ましくは、完全に固相において、また、最大でも1100℃、特に最大でも1000℃の温度において存在する。冷却器18の第2の冷却器領域18bにおいて、ホットクリンカ48は、さらに、好ましくは700℃未満の温度まで冷却される。第3の冷却器領域18cにおいて、クリンカは、特に約100℃以下の温度まで冷却され、コールドクリンカ50として冷却器18を出る。好ましくは、第2の冷却ガス流は、異なる温度を有する複数のガス副流に分割され得る。
第1の冷却器領域18aの静的または動的火格子は、例えば、第1の冷却ガス40が第1の冷却器領域18aに入る通路を有する。第1の冷却ガス40は、好ましくは、下方から静的または動的火格子を通って第1の冷却器領域18aに流れる。第1の冷却ガス流40は、例えば、純粋な酸素、または15体積%以下の窒素含有量と50体積%以上の酸素含有量とを有するガスである。第1の冷却ガス40は、クリンカを通って流れ、次いで、キルン16に流れる。第1の冷却ガス40、特に第1の冷却器領域18aからのオフガスは、例えば、部分的にまたは完全にキルン16の燃焼ガス42を形成する。燃焼ガス42中の高い比率の酸素は、本質的にCO2および水蒸気からなる予熱器オフガス30をもたらし、オフガス洗浄のための複雑な下流洗浄工程を省くことができるという利点を有する。さらに、工程ガスの量が低減され、その結果、プラントは、かなり小さい寸法を与えられ得る。
第1の冷却器領域18aおよび第2の冷却器領域18bは、好ましくは、分離手段を介して、ガスに関して互いに分離され、その結果、第1の冷却ガス40は、もっぱら第1の冷却器領域18aに流れ、オフガス42、特にキルン16のための燃焼ガス42として第1の冷却器領域18aを出る。第1の冷却ガス40は、好ましくは、第2の冷却器領域18bまたは第3の冷却器領域18cに入らない。第2の冷却ガス44は、好ましくは、もっぱら第2の冷却器領域18bに流れ、オフガス24、特に仮焼炉14のための燃焼ガス24として第2の冷却器領域18bを出る。第3の冷却ガス52は、好ましくは、もっぱら第3の冷却器領域18cに流れ、冷却器排気54として第3の冷却器領域18cを出る。第1の冷却器領域18aと第2の冷却器領域18bとがガスに関して互いに分離されず、これが、冷却ガス40および44が第1の冷却器領域18aと第2の冷却器領域18bの両方に流れることを意味することが、任意に考えられる。
好ましくは、第1の冷却器領域18aと第2の冷却器領域18cとの間、および任意に第2の冷却器領域18bと第3の冷却器領域18cとの間に、ガスに関して冷却器領域を分離するための分離手段が取り付けられる。分離手段は、例えば、フラップまたはカーテンなど、機械的分離手段である。分離手段はまた、CO2などの分離ガスが冷却器セクション18a~c間に供給されるガス分割器を備え得る。分離手段はまた、第1の冷却器領域と第2の冷却器領域との間に設定される圧力差であり得る。そのような圧力差は、冷却領域のガスの制御された分離をもたらす。
冷却器18内で、冷却されるべきクリンカは、運搬方向Fに移動される。第2の冷却器領域18bは、好ましくは、運搬方向Fにおいて第1の冷却器領域18bに隣接する、動的、特に可動火格子を有する。動的火格子は、特に、クリンカを運搬方向Fに輸送する運搬ユニットを有する。運搬ユニットは、例えば、バルク材料を輸送するための複数の運搬要素を有する摺動床コンベヤである。摺動床コンベヤの場合、運搬要素は、通気床を形成する複数の板、好ましくは火格子板である。運搬要素は、互いに隣接して配置され、運搬方向Fに、および運搬方向Fとは反対に移動され得る。冷却ガスは、運搬板または火格子板の形態の運搬要素を通って流れることができ、運搬板または火格子板は、冷却器18の第2の冷却器領域18bの全長にわたって配置され、クリンカが載置される表面を形成する。運搬ユニットはまた、プッシャコンベヤであり得、運搬ユニットは、冷却ガス流が流れることができる固定通気床と、通気床に対して移動され得る複数の運搬要素とを備える。プッシャコンベヤの運搬要素は、好ましくは、通気床の上方に配置され、運搬方向に対して横方向に延びるエントレインメント要素を有する。クリンカを通気床に沿って輸送するために、運搬要素は、運搬方向Fに、および運搬方向Fとは反対に移動され得る。プッシャコンベヤおよび摺動床コンベヤの運搬要素は、「歩行床原理」に従って可動であり得、運搬要素はすべて、運搬方向に同時に移動され、運搬方向とは反対に非同時に移動される。これの代替として、バルク材料技術において使用される他の運搬原理も考えられる。
複数のファンが動的火格子の下に配置されていてもよく、それによって、第2の冷却ガス44が動的火格子を通って下方から吹き込まれる。第2の冷却ガス44は、好ましくは、最大でも15体積%、特に最大でも10体積%、好ましくは最大でも5体積%の酸素含有量を有する、酸素の乏しいガスである。酸素含有量は、特に、乾性ガスに基づく体積%単位の酸素である。特に、第2の冷却ガス44は、CO2と水との混合物を含む。第2の冷却器領域18bのオフガス24は、好ましくは、完全にまたは部分的に仮焼炉14に供給され、好ましくは、仮焼炉14内で搬送ガスを形成する。仮焼炉14に導入される搬送ガス24は、好ましくは、最大でも15体積%、特に最大でも10体積%、好ましくは最大でも5体積%の酸素含有量を有する。そのような酸素含有量を達成するために、冷却ガスは、好ましくは、そのような酸素含有量を有するか、または、第2の冷却器領域18bからのオフガス24は、仮焼炉に入る前に、
オフガス24中の最大でも15体積%の酸素含有量を確立するために酸素富化を受ける。搬送ガス24、特に第2の冷却器領域18bからのオフガスは、好ましくは、乾性ガスに基づいて少なくとも75体積%のCO2含有量を有する。搬送ガス24は、仮焼炉14内の固体輸送の改善を保証し、仮焼炉14内のガスの量が増加される。搬送ガス中の低い酸素含有量および高いCO2含有量は、例えば極低温工程を使用して、予熱器オフガス30中のCO2の単純な分離を可能にする。
オフガス24中の最大でも15体積%の酸素含有量を確立するために酸素富化を受ける。搬送ガス24、特に第2の冷却器領域18bからのオフガスは、好ましくは、乾性ガスに基づいて少なくとも75体積%のCO2含有量を有する。搬送ガス24は、仮焼炉14内の固体輸送の改善を保証し、仮焼炉14内のガスの量が増加される。搬送ガス中の低い酸素含有量および高いCO2含有量は、例えば極低温工程を使用して、予熱器オフガス30中のCO2の単純な分離を可能にする。
仮焼炉14に伝導される搬送ガス24の量は、好ましくは調整可能である。特に、搬送ガス24の量および/または搬送ガス24の酸素含有量が調節される。好ましくは、仮焼炉オフガス28の酸素含有量は、測定装置によって決定され、搬送ガスの量および/または搬送ガス24の酸素含有量は、決定された酸素含有量に応じて調節され、特に、増加または低減される。特に、オフガス24の体積流は、一定に保たれる。決定された酸素含有量は、好ましくは、所定の限界値と比較され、この限界値から逸脱した場合には、搬送ガス24の量および/または搬送ガス24の酸素含有量は、増加または低減される。酸素含有量の限界値を超える場合、搬送ガス24の量および/または搬送ガス24の酸素含有量は、好ましくは低減される。酸素含有量の限界値に達しない場合、搬送ガス24の量および/または搬送ガス24の酸素含有量は、好ましくは増加される。
例として、第2の冷却器領域18bに第3の冷却器領域18cが隣接し、第3の冷却器領域18cは、例えば、上記で説明されたように、ホットクリンカ48を運搬方向Fに輸送するための動的火格子を有する。第3の冷却ガス52は、好ましくは第3の冷却器領域18cに供給され、第3の冷却器領域18cにおいてホットクリンカ48を冷却した後に、そこから、冷却器18からの冷却器排気52として排出される。第3の冷却ガス52は、例えば空気である。
図2は、図1に示されているセメント製造プラント10に本質的に対応するセメント製造プラント10を示す。同一の要素には同一の参照符号が付されている。図1とは対照的に、図2のセメント製造プラントでは、第2の冷却器領域からのオフガス24は2つのガス副流に分離され、第1のガス副流24aは搬送ガスとして仮焼炉14に伝導され、第2のガス副流24bは予熱器12に伝導される。オフガス24に基づくガス副流の量は、好ましくは調整され得る。その結果、仮焼炉14における最適な燃料消費が達成され得るように、仮焼炉14および予熱器12へのガスの量が調整され得る。
図3は、図1に示されているセメント製造プラント10に本質的に対応するセメント製造プラント10を示す。同一の要素には同一の参照符号が付されている。図1とは対照的に、セメント製造プラント10は調整装置56を有し、予熱器オフガス30は少なくとも部分的に調整装置56に供給される。調整装置56は、例えば、フィルタ、熱交換器、ガス混合器、凝縮器または噴霧塔である。調整装置56は、好ましくは、それが予熱器オフガスを処理し、特にそれを冷却し、予熱器ガスから塵またはより粗い粒子をろ過し、および/あるいは予熱器オフガスの含水量を増加させるかまたは低減するように構成される。調整装置56は、好ましくは、調整装置56を出ると、予熱器オフガスが、最大でも15体積%、特に最大でも10体積%、好ましくは最大でも5体積%の酸素含有量を有し、好ましくは、特に好ましくは少なくとも75体積%のCO2含有量を有するCO2と水との混合物を含むように、予熱器オフガスを処理するように構成される。調整装置56において処理された予熱器オフガスは、好ましくは、完全にまたは部分的に第2の冷却ガス44を形成し、第2の冷却器領域18bに導入される。
図1のセメント製造プラントとは対照的に、図3のセメント製造プラント10は、第2の冷却器領域18bへの水の導入、特に注入のために構成され、配置された加湿装置58を有する。好ましくは、10体積%超、特に20体積%超、好ましくは30体積%超の含水量が、加湿装置58によって第2の冷却器領域18bにおいて設定される。その結果、対応する水分含量も、仮焼炉14において設定される。仮焼炉オフガス28および予熱器オフガス30は、好ましくは、対応する水分含量を有する。これは、好ましくは、例えば凝縮器またはガススクラバーにおいて、オフガス中に存在する水分の凝縮後に、オフガス、特に予熱器オフガス30中のCO2分圧の増加をもたらし、これは、より低い電気エネルギー消費でのCO2のその後の分離を可能にする。
好ましくは、第2の冷却器領域18bからのオフガス24の温度および/または体積流は、測定装置によって決定され、加湿装置58を介して第2の冷却器領域18bに導入される水の量は、決定された温度および/または体積流に応じて調節され、特に増加または低減される。特に、オフガス24の体積流は、一定に保たれる。決定された体積流および/または決定された温度は、好ましくは、それぞれの所定の限界値と比較され、この限界値から逸脱した場合には、第2の冷却器領域18bへの水の量は、増加または低減される。体積流および/または温度の限界値を超える場合、第2の冷却器領域18bへの水の量は、好ましくは増加される。
好ましくは、予熱器オフガス30の副流が調整装置56に供給され、予熱器オフガス30の残りの副流が排出される。予熱器オフガス30が調整装置56に完全に供給され、調整装置56に続いて、副流のみが第2の冷却ガス44を形成し、残りの副流がセメント製造プラント10から排出されることも考えられる。
図4は、図3に示されているセメント製造プラント10に本質的に対応するセメント製造プラント10を示す。同一の要素には同一の参照符号が付されている。図3とは対照的に、図4の例示的な実施形態では、調整装置56によって処理された予熱器オフガス30は、第3の冷却器領域18cに供給され、第3の冷却ガス52を部分的にまたは完全に形成する。第3の冷却器領域18cからのオフガス54は、好ましくは、完全にまたは部分的に第2の冷却器領域18bに供給され、第2の冷却ガス44を形成する。第3の冷却器領域18cは、例として、水を第3の冷却器領域18cに導入するように構成された、さらなる加湿装置58を有する。
好ましくは、第2の冷却器領域18bと第3の冷却器領域18cとの間に、さらなる調整装置が配置され、さらなる調整装置は、図4に示されておらず、調整装置56を出ると、第3の冷却器領域18cからのオフガスが、最大でも15体積%、特に最大でも10体積%、好ましくは最大でも5体積%の酸素含有量を有し、好ましくは、特に好ましくは少なくとも75体積%のCO2含有量を有するCO2と水との混合物を含むように、そのオフガスを処理するように構成される。さらなる調整装置において処理された予熱器オフガスは、好ましくは、完全にまたは部分的に第2の冷却ガス44を形成し、第2の冷却器領域18bに導入される。これは、冷却器18からのオフガスの量を低減することを可能にする。
例示的な実施形態は、例えば二酸化炭素分離の前に予熱器オフガス30を除湿する追加の除湿器60によって、図3に示されている例示的な実施形態とは異なる。除湿器60において分離された水は、流体流62を介して第2の冷却器領域18bに供給され、特に、第2の冷却器領域18bに噴霧される。
10 セメント製造プラント
12 予熱器
14 仮焼炉
16 キルン
18 冷却器
18a 第1の冷却器領域
18b 第2の冷却器領域
18c 第3の冷却器領域
20 原料
22 燃料
24 第2の冷却器領域からのオフガス/仮焼炉への搬送ガス
26 ホットミール/加熱された原料
28 仮焼炉オフガス
30 予熱器オフガス
32 仮焼された原料
34 キルンオフガス
36 燃料
38 ホットセメントクリンカ
40 第1の冷却ガス
42 第1の冷却器領域からのオフガス/キルンへの燃焼ガス
44 第2の冷却ガス
46 ホットクリンカ
48 ホットクリンカ
50 コールドクリンカ
52 第3の冷却ガス
54 冷却器排気
56 調整装置
58 加湿装置
60 除湿器
62 流体流
F 冷却器18内のクリンカの運搬方向
12 予熱器
14 仮焼炉
16 キルン
18 冷却器
18a 第1の冷却器領域
18b 第2の冷却器領域
18c 第3の冷却器領域
20 原料
22 燃料
24 第2の冷却器領域からのオフガス/仮焼炉への搬送ガス
26 ホットミール/加熱された原料
28 仮焼炉オフガス
30 予熱器オフガス
32 仮焼された原料
34 キルンオフガス
36 燃料
38 ホットセメントクリンカ
40 第1の冷却ガス
42 第1の冷却器領域からのオフガス/キルンへの燃焼ガス
44 第2の冷却ガス
46 ホットクリンカ
48 ホットクリンカ
50 コールドクリンカ
52 第3の冷却ガス
54 冷却器排気
56 調整装置
58 加湿装置
60 除湿器
62 流体流
F 冷却器18内のクリンカの運搬方向
Claims (17)
- セメントクリンカ(50)を製造するための工程であって、
予熱器(12)において原料(20)を予熱するステップと、
予熱された原料(26)を仮焼炉(14)において仮焼するステップと、
セメントクリンカ(38)を形成するために、予熱され、仮焼された生ミール(32)をキルン(16)において燃焼させるステップであって、前記キルン(16)が、50体積%超、特に80体積%超、好ましくは90体積%超の酸素含有量を有する燃焼ガス(42)を供給される、燃焼させるステップと、
冷却器(18)において前記セメントクリンカ(38)を冷却するステップであって、前記冷却器(18)が、前記セメントクリンカ(38)の運搬方向に、第1の冷却器領域(18a)および第2の冷却器領域(18b)を有し、前記第1の冷却器領域(18a)からの排気が前記燃焼ガス(42)を形成する、冷却するステップと
を含み、
前記第2の冷却器領域(18b)からのオフガス(24)が、前記仮焼炉(14)に供給され、最大でも15体積%、特に最大でも10体積%、好ましくは最大でも5体積%の酸素含有量を有し、
前記第2の冷却器領域(18b)に供給される流体が、少なくとも60体積%、特に少なくとも80体積%、好ましくは少なくとも90体積%の不活性部分を有し、前記流体の前記不活性部分が、水、二酸化炭素または水と二酸化炭素からなる
ことを特徴とする、工程。 - 冷却ガス(40、44)が、各場合に前記第1の冷却器領域(18a)および前記第2の冷却器領域(18b)に別々に供給され、前記第2の冷却器領域(18b)に供給される前記冷却ガス(44)が、最大でも15体積%、特に10体積%、好ましくは5体積%の酸素含有量を有することを特徴とする、請求項1に記載の工程。
- ガス(28)の酸素濃度が、前記仮焼炉(14)の下流で決定され、前記仮焼炉(14)に供給される前記第2の冷却器領域(18b)からの前記オフガス(24)の酸素濃度が、前記決定された酸素濃度に応じて調節されることを特徴とする、請求項1または2に記載の工程。
- 前記第2の冷却器領域(18b)からの前記オフガス(24)の少なくとも一部が、前記予熱器(12)に供給されることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載の工程。
- 予熱器オフガス(30)が、処理、特に熱処理、加湿および/または洗浄のために調整装置(56)に供給されることを特徴とする、請求項1から4のいずれか一項に記載の工程。
- 前記調整装置(56)に続いて、前記ガスが前記第2の冷却器領域(18b)に供給されることを特徴とする、請求項5に記載の工程。
- 前記冷却器(18)が、前記第2の冷却領域(18b)に隣接する第3の冷却器領域(18c)を有し、前記調整装置(56)に続いて、前記ガスが前記第3の冷却器領域(18c)に供給されることを特徴とする、請求項5または6に記載の工程。
- 前記第3の冷却器領域(18c)からのオフガス(54)が前記第2の冷却器領域(18b)に供給されることを特徴とする、請求項7に記載の工程。
- 水が前記第2の冷却器領域(18b)に供給されることを特徴とする、請求項1から8のいずれか一項に記載の工程。
- 前記第2の冷却器領域(18b)に供給される前記冷却ガス(44)が、10体積%超、特に20体積%超、好ましくは30体積%超の含水量を有することを特徴とする、請求項1から9のいずれか一項に記載の工程。
- セメント製造プラント(10)であって、
-原料(20)を予熱するための予熱器(12)と、
-予熱された原料(26)を仮焼するための仮焼炉(14)と、
-セメントクリンカ(38)を形成するために、仮焼された原料(32)を燃焼させるためのキルン(16)と、
-前記セメントクリンカ(38)を冷却するための冷却器(18)であって、前記冷却器(18)が、前記セメントクリンカ(38)の運搬方向(F)に、第1の冷却器領域(18a)および第2の冷却器領域(18b)を有し、前記第1の冷却器領域(18a)が、前記第1の冷却器領域(18a)からのオフガス(42)が燃焼ガスとして前記キルン(16)に供給され得るように、ガスに関して前記キルン(16)に接続される、冷却器(18)と
を有し、
前記第2の冷却器領域(18b)が、前記第2の冷却器領域(18b)からのオフガス(24)が前記仮焼炉(14)に供給され得るように、ガスに関して前記仮焼炉(16)に接続され、
前記第2の冷却器領域(18b)が、予熱器オフガス流(30)の一部が前記第2の冷却器領域(18b)に伝導されるように、予熱器オフガス30に接続される
ことを特徴とする、セメント製造プラント(10)。 - 前記予熱器オフガス(30)を処理するための調整装置(56)が、ガス流方向において前記予熱器(12)の下流に配置されることを特徴とする、請求項11に記載のセメント製造プラント(10)。
- 前記冷却器(18)が、前記第2の冷却領域(18b)に隣接する第3の冷却器領域(18c)を有し、前記調整装置(56)が、ガスに関して前記第2の冷却器領域(18b)または前記第3の冷却器領域(18c)に接続されることを特徴とする、請求項11または12に記載のセメント製造プラント(10)。
- 前記第3の冷却器領域(18c)が、オフガス(54)を前記第3の冷却器領域(18c)から前記第2の冷却器領域(18b)に再循環させるために前記第2の冷却器領域(18b)に接続されることを特徴とする、請求項13に記載のセメント製造プラント(10)。
- 前記冷却器(18)が、前記冷却器(18)内の冷却ガスを加湿するための加湿装置(58)を有することを特徴とする、請求項11から14のいずれか一項に記載のセメント製造プラント(10)。
- 前記第2の冷却器領域(18b)が、ガス伝導可能に前記予熱器オフガス(30)に直接接続されることを特徴とする、請求項11から15のいずれか一項に記載のセメント製造プラント(10)。
- 前記予熱器オフガス(30)が除湿器(60)に誘導され、前記除湿器(60)が、液体伝導可能に前記第2の冷却器領域(18b)に接続されることを特徴とする、請求項11から16のいずれか一項に記載のセメント製造プラント(10)。
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102021205298.3A DE102021205298A1 (de) | 2021-05-25 | 2021-05-25 | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Zementklinker |
BEBE2021/5418 | 2021-05-25 | ||
BE20215418A BE1029441B1 (de) | 2021-05-25 | 2021-05-25 | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Zementklinker |
DE102021205298.3 | 2021-05-25 | ||
PCT/EP2022/063848 WO2022248384A1 (de) | 2021-05-25 | 2022-05-23 | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zementklinker |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2024520209A true JP2024520209A (ja) | 2024-05-22 |
Family
ID=82058135
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2023572715A Pending JP2024520209A (ja) | 2021-05-25 | 2022-05-23 | セメントクリンカを製造するための方法および装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP4168368B8 (ja) |
JP (1) | JP2024520209A (ja) |
BR (1) | BR112023024689A2 (ja) |
ES (1) | ES2964523T3 (ja) |
WO (1) | WO2022248384A1 (ja) |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19844038C2 (de) | 1998-09-25 | 2002-08-08 | Paul Loerke | Verfahren zum Herstellen von weißem Zement und Vorrichtung zur Durchführung desselben |
DE102018206673A1 (de) | 2018-04-30 | 2019-10-31 | Thyssenkrupp Ag | Oxyfuel-Klinkerherstellung mit spezieller Sauerstoffzugasung |
-
2022
- 2022-05-23 JP JP2023572715A patent/JP2024520209A/ja active Pending
- 2022-05-23 ES ES22730425T patent/ES2964523T3/es active Active
- 2022-05-23 EP EP22730425.0A patent/EP4168368B8/de active Active
- 2022-05-23 BR BR112023024689A patent/BR112023024689A2/pt unknown
- 2022-05-23 WO PCT/EP2022/063848 patent/WO2022248384A1/de active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP4168368B8 (de) | 2023-10-18 |
WO2022248384A1 (de) | 2022-12-01 |
EP4168368B1 (de) | 2023-09-13 |
EP4168368C0 (de) | 2023-09-13 |
ES2964523T3 (es) | 2024-04-08 |
BR112023024689A2 (pt) | 2024-02-15 |
EP4168368A1 (de) | 2023-04-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11878950B2 (en) | Oxyfuel clinker production with special oxygen addition | |
AU736580B2 (en) | Control of cement clinker production by analysis of sulfur content in the end product | |
RU2184710C2 (ru) | Способ и устройство для получения цементного клинкера | |
US4381916A (en) | Method and apparatus for roasting fine grained ores | |
KR930005296B1 (ko) | 미립자 물질의 열처리 공정 | |
CA2580085A1 (en) | Calcining plant and method | |
KR20030067667A (ko) | 광물 가마에서의 고온 가스 혼합 | |
CA1055693A (en) | Method and apparatus for heat treating pulverous raw materials | |
US3938949A (en) | Method and apparatus for burning pulverulent materials | |
US4507153A (en) | Method and apparatus for the heat treatment of a fine grained product | |
US4211573A (en) | Method and apparatus for the production of cement clinker low in alkali from alkali-containing raw material | |
CA1097501A (en) | Method of burning granular or pulverulent raw material and kiln plant therefor | |
US6691628B2 (en) | Method and apparatus for thermal processing of powder raw materials | |
JP2024520209A (ja) | セメントクリンカを製造するための方法および装置 | |
KR101131294B1 (ko) | 미립자 또는 분말 재료를 예열하기 위한 방법 및 플랜트 | |
AU2003299133B2 (en) | Method and plant for manufacturing cement clinker | |
CN117377643A (zh) | 用于生产水泥熟料的方法和装置 | |
US20240018037A1 (en) | Process for decarbonating carbonated materials and device therefor | |
US20230150871A1 (en) | Method and device for the production of cement clinker | |
US4431453A (en) | Process and apparatus for producing hydraulic cement | |
BE1029441B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Zementklinker | |
US20170160014A1 (en) | Method for exhaust gas treatment, and system comprising an exhaust gas treatment device | |
EA044382B1 (ru) | Способ изготовления цементного клинкера | |
MXPA99011129A (en) | Method and apparatus for producing cement clinker | |
MXPA00005421A (es) | Control de produccion de clinker de cemento mediante el analisis del contenido de azufre en el producto final |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20240202 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20240119 |