DK161596B - Fremgangsmaade og apparat til fremstilling af praeformer til optiske fibre. - Google Patents
Fremgangsmaade og apparat til fremstilling af praeformer til optiske fibre. Download PDFInfo
- Publication number
- DK161596B DK161596B DK071883A DK71883A DK161596B DK 161596 B DK161596 B DK 161596B DK 071883 A DK071883 A DK 071883A DK 71883 A DK71883 A DK 71883A DK 161596 B DK161596 B DK 161596B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- conduit
- flow
- carrier
- gas
- tube
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
- C03B37/01861—Means for changing or stabilising the diameter or form of tubes or rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
- C03B37/01807—Reactant delivery systems, e.g. reactant deposition burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
- C03B37/01846—Means for after-treatment or catching of worked reactant gases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Stringed Musical Instruments (AREA)
- Food-Manufacturing Devices (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
Description
i
DK 161596 B
Den foreliggende opfindelse angår fremgangsmåder til fremstilling af fysiske bærere til telekommunikationssystemer, der anvender lysstråler, og angår i særdeleshed en fremgangsmåde af den i indledningen til krav 1 angivne art, og et apparat til 5 fremstilling af præformer til optiske fibre, som angivet i indledningen til krav 4, og således som det er kendt fra US patentskrift nr. 4.280.829.
På nuværende tidspunkt er ICVD (Inside Chemical Vapour Deposi-10 tion), dvs. indvendig kemisk aflejring ved fordampning, en af de fremgangsmåder, som sædvanligvis anvendes til at fabrikere præforme til optiske fibre.
Ved den kendte fremgangsmåde syntetiseres råmaterialer og af-15 lejres indvendigt i et kvartsrør, som derefter indføres i en ovn og opvarmes til en temperatur, hvor det kollapser, således at der fremkommer en præform uden hulrum, hvoraf en optisk fiber kan trækkes.
20 Syntesereaktionen af råmaterialet, såsom si 1iciumdioxid, phos-phoroxider, germaniumoxider, osv., og deres forglasning kræver arbejdstemperaturer, som afhænger af sammensætningen af blandingen af de forskellige oxider og er sædvanligvis temmelig høj.
25
Valget af blandingens sammensætn i ng er således ikke kun afhængig af at nå den ønskede profil af brydningsindeks, men er ligeledes påvirket af ønsket om at sænke arbejdstemperaturen under fremstillingsprocessen, dvs. under aflejringen og sammen-30 smeltningen, specielt den temperatur, ved hvilken glasrøret kol1apser.
Eftersom fremgangsmåden kræver aflejring af et betragteligt antal (50-100) lag, tager det ret lang tid (op til 4-8 timer), 35 og røret undergår således adskillige termiske behandlinger og bliver dermed i høj grad udsat for spændinger.
DK 161596 B
2
Jo større et termisk chok røret udsættes for, jo større bliver reduktionen af dets diameter. Dette skyldes det kollaps af røret, der frembringes af overfladespændingen og som lettes af en lav viskositet for kvarts ved høje temperaturer.
5
Reduktionen af rørets indvendige tværsnit/diameter medfører en ukontrollabel variation af strømmen af reaktionsgasarter og dermed variationer i koncentrationen af de anvendte tilsætningskomponenter og/eller af brydningsindeks. Hvis en bestemt 10 værdi af diameterens reduktion er blevet overskredet, er en forringelse af processen uundgåelig med store geometriske og optiske uregelmæssigheder til følge, hvilket gør præformen ubrugelig.
15 Dette kan undgås ved anvendelse af passende blandinger af råmaterialer, som ikke kræver høje arbejdstemperaturer. For at opnå gode resultater også vecf bølgelængder, der overskrider det andet vindue (1,3 pm), må der anvendes matricer med få komponenter både for at begrænse spredningstab og for at undgå 20 intern absorption ved høje bølgelængder.
Den fremgangsmåde, der kendes fra US-PS 4.280.829 søger at styre diameteren ved at danne og opretholde en passende trykforskel mellem den indvendige og den udvendige røroverflade 25 ved at styre modtrykket på udgangen af bærerøret. For at opnå en sådan styring, overvåges diameteren af bærerøret i den op- : varmede zone, og hvis der detekteres diametervariationer, sty- ' res en gasstrøm, som bidrager til modtrykket (back-pressure). Diameterstyringen udføres kun efter en afvigelse fra den kri-30 tiske værdi. Det erkendes af ansøgeren, at en af årsagerne til en diametervariation er en forskel i reaktant- og gasstrømmene, sonr gennemtrænger bærerøret, og at en sådan variation kan forudses og kompenseres på forhånd således, at man derved undgår fluktuationer i diameteren.
Derfor tilvejebringes fremgangsmåden og apparatet ifølge opfindelsen således som defineret i krav 1 og 4. Den yderligere 35
DK 161596 B
3 gasstrøm, som anvendes til at styre modtrykket, gøres også afhængig af indgangsgasstrømmen til bærerøret således, at hvis denne indgangsgasstrøm bliver henholdsvis lavere eller højere, vil den yderligere gasstrøm blive henholdsvis højere eller 5 lavere for således at holde den samlede gennemstrømning, som danner trykforskellen, på programmerede værdier, fortrinsvis på en konstant værdi.
Opfindelsen skal i det følgende forklares nærmere ud fra en 10 foretrukken udførelsesform og under henvisning til tegningen, hvor fig. 1 viser et diagram over apparatet til fremstilling af præformer, og 15 fig. 2 et snit gennem den del af apparatet, der i fig. 1 er betegnet med GP.
Fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse består i en 20 styring af trykket inde i røret for nøjagtigt at udbalancere de kræfter, som udøves af overfladespændingerne.
Hvis en sådan styring udføres med mekaniske regulatorer, der begrænser lysningen for enden af kvartsrøret, er den ikke mu-25 lig af to årsager.
Eftersom en sådan regulator virker direkte på strømmen af reaktanter, vil processens stationære forløb forstyrres. For endvidere at opnå et system, som reagerer hurtigt på justerin-30 ger, dvs. et system, som kan anvendes direkte (on line), må regulatoren have en relativt lille kapacitet. Dette gør det vanskeligt at anvende regulatoren på en proces, der som produkt af reaktionen frigiver kolloide partikler. Disse partikler kan let spærre den resterende rørlysning og dermed forhin-35 dre den regelmæssige strøm af reaktanter.
Ifølge opfindelsen foretages trykstyringen ovenfor bærerøret TQ uden nogen direkte indvirkning på strømmen af reaktanter.
DK 161596 B
4
Det ønskede tryk opnås ved valg af en passende strøm af en inaktiv gasart eller af en gasart af samme art som reaktantbæreren i en ledning 29 placeret parallelt med hoved 1 edn i ngen 23, 24 for processen. Ved hjælp af et passende aggregat, der er 5 forbundet til den ovennævnte tilføjede ledning, opnås en kontrollerbar værdi af trykket i den nederste ende af røret, således at trykket varierer i takt med variationerne af rørdiameteren. Strømmen af reaktanter indvendig i røret sikres ved mellem indgang og udgang at opretholde en trykforskel, hvis 10 værdi bestemmes af systemets strømningsdynamiske betingelser.
En forøgelse eller en formindskelse af trykket på udgangen frembringer øjeblikkelig en forøgelse eller en formindskelse af trykket på indgangen på grund af strømningsmålere, som styrer forholdene således, at trykforskellen holdes konstant ved 15 rørenderne. Værdien af diameteren, der måles ved den højeste temperatur af røret, indføres i en tilbagekoblingssløjfe, som afgiver et signal, som styrer strømmen af den ovennævnte inaktive gasart.
20 For at undgå variationer af diameteren som følge af pludselige strømningsvariationer opsummeres "flow"-værdierne for samtlige reaktanter, og summen holdes konstant ved en regulering i den flowmåler, der tilhører den parallelledning, der er betegnet med "by-pass". Denne ledning er indrettet til at tilføre en 25 gas, som skal opretholde en laminar strømning af reaktanterne.
Endvidere adderes summen derefter til værdien af rørdiameteren for at regulere strømmen i den parallelle ledning.
30 De individuelle strømme af reaktantgasser for by-pass- eller omløbsledningen og af den parallelle ledning er computerstyrede. Computeren bevirker de nødvendige ændringer af reaktantstrømmene i afhængighed af de ønskede profiler af brydningsindeks og holder den totale strøm konstant. Mindre fejl korrig-35 eres af de allerede nævnte tilbagekoblingssløjfer. Hvis røret har tendens til at kollapse, må der være en diameterreduktion, hvorved strømmen i den parallelle ledning vil ændre sig.
DK 161596 B
5 I det følgende skal det forklares, hvorledes man bestemmer den relation, som gør det muligt at kompensere for variationer i diameteren af bærerøret.
5 Relationen mellem det indvendige tryk i røret p-j og den udvendige diameter af røret D er således: P< * 2 τ D fil - ,2 ' 10 hvori t er overfladespændingen for kvarts, og a. er rørdiameteren ved fuldstændig sammenfald.
Denne sammenhæng er ikke lineær, og en styring af den i kke 1 i -15 neære type, der er meget vanskelig at indrette, ville være nødvendig. Hvis D er meget større end a. og ved små variationer af D, (AD/D<<1), kan systemet betragtes som lineært. I dette tilfælde vil den relative trykændring bevirke en diameterændring ifølge en ny relation: 20 I APi I _ D3 + /(P2-a2)3 I Ml I Pi I (D2-a2) · (D + ^ D 2 -_a 2 | D j ^ Der under de ovennævnte betingelser kan reduceres til: I åll I I AD 1 I Pi Γ I D i
Apparatet vist i fig. 1 er sammensat af et sæt aggregater til styring af massestrømmen betegnet med henvisningsbogstaverne a, b, c, d, e, f.
- Gassen i den parallelle ledning 29 (02, Ar) strømmer gennem a f 35 - gassen i omløbsledningen 2, 18 (02) strømmer gennem b,
DK 161596 B
6 - gassen, som bærer reaktanten SiCl4 (02, Ar) strømmer gennem c, 3, 19, - gas bærende reaktanten GeCl4 (02, Ar) strømmer gennem d, 5 - gas bærende reaktanten POCI3 strømmer gennem e, og - gas bærende en af reaktanterne BCI3, STF4, SiFCl3, CFG13 strømmer gennem f.
10
De kommer fra fordampere, ikke vist i figuren, gennem rørledninger betegnet henholdsvis med 1, 2, 3, 4, 5 og 6. Aggregaterne er endvidere forsynet med indgangsterminaler, der er forbundet henholdsvis til ledninger 7, 8, 9, 10, 11, 12, hvor-15 igennem elektriske signaler kan modtages, indrettet til at styre strømmene, og med undtagelse af a, med udgangsterminaler.
Disse terminaler er forbundet henholdsvis til ledningerne 13» 20 14, 15, 16 og 17 og tilfører elektriske signaler til flowmå- 1 i ngen.
En computer MI baseret på et forudbestemt program forsyner c, d, e, f med styresignaler, således at der under selve proces-25- sen kan indføres ændringer af blandingen af de aflejrede materialer for at opnå den ønskede profil af brydningsindeks.
Fra udgangen af aggregaterne b, c, d, e, f gennem rørledninger 18, 19, 20, 21 og 22 ledes gasser ind i kun én rørledning 23 30 og ankommer gennem den til reaktionskammeret, hvis kvartsbære rør TQ og brænder BR er vist i figuren. Både reaktantsyntese-reaktionen og råmaterialeaflejringen sker i røret TQ. Reaktionen lettes af den høje temperatur, som frembringes af brænderen BR, der er placeret over en vogn CA, som kan forskydes 35 parallelt med bærerørets akse. Den samtidige rotation af røret omkring dets akse s-ikr-er en—ensartet -aflejring på hele den indvendige overflade af røret selv.
DK 161596 B
7
Resterende gasarter såvel som en vis mængde råmaterialer, som ikke er blevet aflejret, føres ud via rørledningen 24.
For at holde strømmen konstant gennem rørledningen 23 tilføres 5 elektriske signaler, som har relation til de enkelte strømme, og som nu er til stede på ledningerne 13, 14, 15, 16 og 17 i et kredsløb SC og sammenlignes med forudbestemte og konstante værdier af den totale strømning. Det forstærkede fejlsignal, som er til stede på ledningen 8, styrer strømmen i omløbsled-10 ningen ved hjælp af aggregatet b og dermed den totale strømning gennem røret 23 og bærerøret TQ.
Et andet kredsløb SD modtager på en første indgang, der er forbundet til en ledning 26, et signal proportionalt med summen 15 af strømme beregnet af kredsløbet SC og på en anden indgang, der er forbandet til en ledning 27, et signal, der er proportionalt med diameteren af bærerøret TQ. I det foreliggende eksempel tilføres dette andet signal af et telekamera TC placeret på vognen CA og rettet imod bærerøret i overensstemmelse 20 med den zone, der opvarmes af brænderen BR. Telekameraet kan dog erstattes af andre komponenter, f.eks. kan en projektion af profilen ske ved hjælp af en optisk lyskilde, og billedet kan detekteres af en stribe fotodioder.
25 Kredsløbet SD adderer de to signaler, der er til stede på indgangene og sammenligner dem med et forudbestemt referencesignal. Fejlsignalet, der er passende forstærket og fortegnsinverteret, ankommer via en ledning 7 til aggregatet a og styrer gasstrømmen på ledningen bestående af rør 29 parallelt med ho-30 vedledningen.
Både paral 1e1 ledningen og hoved 1 edn i ngen ender i et aggregat GP, som vil blive nærmere beskrevet i det følgende, og som udfører to opgaver: - Frembringelse af et tryktab, således at styringen af trykket i bærerøret muliggøres, 35
DK. 161596 B
8 - en udskillelse af de faste partikler, som udledes af syntesereaktionen, fra de residuelle gasarter. Aggregatet GP er endvidere forsynet med en udgang, der gennem et rør 30 er forbundet til en sugepumpe, der ikke er vist i figuren, men 5 som tillader residuelle gasarter at blive fjernet og et kon stant tryk at blive opretholdt uden for aggregatet.
Hvis den samlede gasstrøm forøges i rørledningen 23, eller hvis diameteren af bærerøret forøges i den opvarmede zone, re-10 duceres strømmen i den parallelle ledning, og dermed reduceres trykket i aggregatet GP.
Hvis strømmen i rørledningen 23 forøges, f.eks. af tilfældige årsager eller forårsaget af krav om aflejringer, reduceres 15 strømningen i den parallelle ledning ligeså meget, og dermed bliver strømmen på udgangen af aggregatet GP konstant. Som en følge heraf er der ikke nogen ændringer i trykdifferencen mellem ydersiden og indersiden af bærerøret.
20 Hvis bærerøret derimod har tendens til at kollapse, f.eks. på grund af tilfældige variationer (temperaturvariationer, rørtykkelsesvariationer, osv.), aftager diameteren, og strømmen i den parallelle ledning forøges tilsvarende, således at strømmen, som udgår fra aggregatet GP forøges, Og dermed forøges 25 trykforskellen mellem rørets inderside og yderside. På denne måde kompenseres for variationer i diameteren.
Hvis årsagen til diametervariationen er midlertidig, er korrektionen ligeledes midlertidig. Hvis den i modsætning hertil 30 er ønsket og permanent, fremkommer en ny stabil tilstand, der er karakteriseret af en ny værdi for strømmen i den parallelle ledning.
En mulig udførelsesform for aggregatet GP er vist i snit i 35 fig. 2.
Den består af en lukket beholder, der er forsynet med et første indgangsrør, stadig betegnet med 24, udformet som en keg-
DK 161596 B
9 lestub for at lette den første aflejring af de faste partikler på bunden af aggregatet. Indvendig er der et aggregat SP, som er indrettet til at udskille de faste partikler fra gasarten og består af et rør med en indvendig profil som en keglestub 5 og med en lodret akse. Strømmen af gas og faste partikler når en lodret hastighedskomponent, som stiger mere og mere, efterhånden som den nærmer sig den lille grundflade på grund af den progessive indsnævring af kanalen. Derved bliver kollisionerne af de faste partikler imod overfladen mere og mere kraftige, 10 indtil partiklerne bryder ud af den kolloide, suspenderede tilstand, som muliggør transporten af de faste partikler med gasarten. Som følge af tyngdekraften vil de faste partikler falde til bunds, hvorfra de senere vil blive fjernet.
15 Denne udskiller slutter med en dyse UG dannet af en kanal med en indvendig konusformet profil, der afsluttes i et kalibreret hul. Ved overgangen mellem indersiden af dysen og af separatoren må der ikke være diskontinuitet for at undgå pertuba-ti oner i strømmen af residue! gas.
20
Det nødvendige tryktab, som er en funktion af arbejdsbetingelserne, hvorunder aflejringsprocessen udvikler sig, opnås ved et passende valg af den geometriske størrelse af dysen.
25 29 betegner en forbindelse tilsluttet den parallelle ledning og 30 en forbindelse tilsluttet sugeledningen.
Gas kan adskilles fra faste partikler med andre midler, f.eks. med centrifugal eller elektrostatiske separatorer.
30
Ovenstående beskrivelse skal opfattes eom et ikke-begrænsende eksempel. Variationer og modifikationer kan foretages inden for opfindelsens rammer.
35
Claims (5)
1. Fremgangsmåde til fremstilling af præformer til optiske 5 fibre, hvori råmater i a 1 erne tilvejebringes ved syntese ved høje temperaturer fra dampfasereaktanter og aflejres lag efter lag indvendig i et bærerør (TQ)> der er indskudt i en hovedledning (23, 24), som leder reaktanterne og muligvis en bæregas, og hvori yderdiameteren af bærerøret holdes konstant ved 10 at kompensere for virkningen af overfladespændinger ved hjælp af en passende trykforskel mellem rørets indvendige og udvendige overflade, hvilken trykforskel tilvejebringes ved styring af strømmen af en inaktiv gasart eller en gasart af samme art som reaktantbæregassen i en ledning (29) parallel med hoved-15 ledningen (23, 24), omfattende bærerøret og nedstrøms for bærerøret forbundet med hovedledningen gennem et aggregat (GP), som er indrettet til at tilvejebringe et tryktab af en passende værdi, som afhænger af den totale gennemstrømning, idet de ønskede strømvariationer i ledningen (29) parallelt med hoved-20 ledningen (23, 24) gøres omvendt proportionale med variationerne af yderdiameteren af bærerøret (TQ) i den zone, hvor temperaturen er højere, kendetegnet ved, at strømvariationerne i ledningen (29) placeret parallelt med hovedledningen (23, 24), også gøres omvendt proportionale med variatio-25 nerne af den totale strøm bestående af reaktanter, af bæregasserne, som bærer reaktanterne, og af inaktive gasarter ved indgangen til bærerøret (TQ).
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, 30 at den totale strøm ved indgangen (23) til bærerøret (TQ) holdes konstant ved at styre (b) strømmen (i 18) af den inaktive gas eller af gassen af samme art som reaktantbæregassen på basis af variationer i summen (fra SC) af de individuelt indgående strømme (i 18, 19, 20, 21, 22). 35
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at trykforskellen over aggregatet (GP) holdes konstant. 11 DK 1615968
4. Apparat til fremstilling af præformer til optiske fibre, omfattende et reaktionskammer, hvori et bærerør (TQ) placeres til opvarmning og til aflejring af optiske mater i a 1e1 ag, på indersiden af bærerøret, hvilke materialelag fås ved syntese 5 ved høje temperaturer af reaktanter, idet reaktionskammeret er forbundet til en indgangsledning (23) for indledning af gas, som indeholder reaktanterne, og til en udgangs ledn ing (24) til udstødning af restmaterialer, og hvor udgangsledningen (24) fører til en tryktabsindretning (GP), som danner et modtryk 10 mod udstødningen fra reaktionskammeret, hvilken tryktabsindretning også er forbundet til en ledning (29) placeret parallelt med reaktionskammeret for at forsyne tryktabsindretningen med en gasstrøm parallel med reaktionskammeret og styret således, at modtrykket opnår en værdi, der er tilstrækkelig til 15 at holde yderdiameteren af bærerøret konstant, og en styreindretning (DS, a) for den parallelle gasstrøm til overvågning af yderdiameteren af bærerøret, kendetegnet ved, at styreindretningen (DS, a) ved hjælp af massestrømsregulatorer (b, c, d, e, f) også overvåger den totale strøm af gasser og 20 reaktanter, som ankommer til reaktionskammeret for at frembringe en omvendt funktion af strømvariationer i reaktanskam- meret og i den parallelle ledning (29).
5. Apparat ifølge krav 4, kendetegnet ved, at 25 tryktabsindretningen (GP) er sammensat af en beholder, der både modtager de residuelle gasser og de faste partikler, der kommer fra reaktionskammeret gennem udgangs 1 edn i ngen (24), - og strømmen i ledningen (29), placeret parallelt med reaktionskammeret, og at de residuelle gasser suges gennem en dyse 30 (UG), hvis størrelse er udmålt som en funktion af det ønskede tryktab, - at et tilgangsrør er forbundet til reaktionskammerets udgangs ledning (24) og placeret i vandret position, og er formet som en keglestub med den største grundflade nærmest beholderen, og at de faste partikler bundfældes af en separator 35 (SP), der er formet som en keglestub hvis mindste grundflade uden diskontinuitet udmunder i dysen (UG) og hvis akse står 1 odret.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT6725782 | 1982-03-05 | ||
| IT67257/82A IT1155119B (it) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | Procedimento e dispositivo per la produzione di preforme per fibre ottiche |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK71883D0 DK71883D0 (da) | 1983-02-18 |
| DK71883A DK71883A (da) | 1983-09-06 |
| DK161596B true DK161596B (da) | 1991-07-22 |
| DK161596C DK161596C (da) | 1992-01-13 |
Family
ID=11300906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK071883A DK161596C (da) | 1982-03-05 | 1983-02-18 | Fremgangsmaade og apparat til fremstilling af praeformer til optiske fibre. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4816050A (da) |
| EP (1) | EP0088374B1 (da) |
| JP (1) | JPS604139B2 (da) |
| AT (1) | ATE20228T1 (da) |
| AU (1) | AU540867B2 (da) |
| BR (1) | BR8301096A (da) |
| CA (1) | CA1203679A (da) |
| DE (2) | DE88374T1 (da) |
| DK (1) | DK161596C (da) |
| ES (1) | ES8405737A1 (da) |
| IT (1) | IT1155119B (da) |
| NO (1) | NO154630C (da) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61295248A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光フアイバ母材の製造装置 |
| JPS62176936A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバプリフオ−ムの製造方法および製造装置 |
| JP2554356B2 (ja) * | 1988-05-17 | 1996-11-13 | 住友電気工業株式会社 | ガラス原料供給方法及びガラス原料供給装置 |
| DE3830250A1 (de) * | 1988-09-06 | 1990-03-15 | Schott Glaswerke | Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer lichtwellenleiter-preform |
| US6105396A (en) * | 1998-07-14 | 2000-08-22 | Lucent Technologies Inc. | Method of making a large MCVD single mode fiber preform by varying internal pressure to control preform straightness |
| US6314765B1 (en) * | 1998-10-06 | 2001-11-13 | Alcatel | Method and apparatus for controlling the shape and position of a deformable object |
| US6502427B1 (en) | 2000-10-31 | 2003-01-07 | Alcatel | Method and apparatus for controlling an outside diameter of a preform bait tube during a glass layer deposition process |
| NL1036343C2 (nl) * | 2008-12-19 | 2010-06-22 | Draka Comteq Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een optische voorvorm. |
| NL2002422C2 (en) * | 2009-01-16 | 2010-07-19 | Draka Comteq Bv | Method and system to manufacture an optical fibre preform. |
| NL2004874C2 (nl) * | 2010-06-11 | 2011-12-19 | Draka Comteq Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van een primaire voorvorm. |
| US20120276291A1 (en) * | 2011-04-28 | 2012-11-01 | Bird Chester D | Methods and Apparatuses for Reducing Gelation of Glass Precursor Materials During Vaporization |
| KR101932250B1 (ko) * | 2011-06-30 | 2019-03-20 | 어플라이드 머티어리얼스, 인코포레이티드 | 고속 가스 교환, 고속 가스 전환 및 프로그램 가능한 가스 전달을 위한 방법 및 장치 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1817338A (en) * | 1927-01-26 | 1931-08-04 | Baker Hansen Mfg Co | Separator |
| US4360250A (en) * | 1974-05-31 | 1982-11-23 | National Research Development Corp. | Optical waveguides |
| GB1562032A (en) * | 1977-03-24 | 1980-03-05 | Standard Telephones Cables Ltd | Optical fibre manufacture |
| JPS542140A (en) * | 1977-06-07 | 1979-01-09 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Preform producing apparatus for optical fibers |
| US4162904A (en) * | 1978-04-10 | 1979-07-31 | American Air Filter Company, Inc. | Silencer-separator device |
| GB1603949A (en) * | 1978-05-30 | 1981-12-02 | Standard Telephones Cables Ltd | Plasma deposit |
| US4314837A (en) * | 1979-03-01 | 1982-02-09 | Corning Glass Works | Reactant delivery system method |
| US4280829A (en) * | 1980-05-12 | 1981-07-28 | Corning Glass Works | Apparatus for controlling internal pressure of a bait tube |
| US4328017A (en) * | 1980-06-19 | 1982-05-04 | Corning Glass Works | Method and apparatus for making optical fiber waveguides |
| DE3025772A1 (de) * | 1980-07-08 | 1982-01-28 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung optischer glasfasern |
| US4378985A (en) * | 1981-06-04 | 1983-04-05 | Corning Glass Works | Method and apparatus for forming an optical waveguide fiber |
| US4389229A (en) * | 1981-10-01 | 1983-06-21 | Western Electric Co., Inc. | Methods and apparatus for fabricating a lightguide preform |
-
1982
- 1982-03-05 IT IT67257/82A patent/IT1155119B/it active
-
1983
- 1983-02-18 DK DK071883A patent/DK161596C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-02-18 JP JP58024940A patent/JPS604139B2/ja not_active Expired
- 1983-02-22 AU AU11727/83A patent/AU540867B2/en not_active Ceased
- 1983-02-24 ES ES520064A patent/ES8405737A1/es not_active Expired
- 1983-03-03 DE DE198383102078T patent/DE88374T1/de active Pending
- 1983-03-03 EP EP83102078A patent/EP0088374B1/en not_active Expired
- 1983-03-03 DE DE8383102078T patent/DE3363874D1/de not_active Expired
- 1983-03-03 AT AT83102078T patent/ATE20228T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-03-04 NO NO830755A patent/NO154630C/no unknown
- 1983-03-04 CA CA000422959A patent/CA1203679A/en not_active Expired
- 1983-03-04 BR BR8301096A patent/BR8301096A/pt unknown
- 1983-03-04 US US06/472,063 patent/US4816050A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE20228T1 (de) | 1986-06-15 |
| NO154630B (no) | 1986-08-11 |
| DK161596C (da) | 1992-01-13 |
| EP0088374B1 (en) | 1986-06-04 |
| IT1155119B (it) | 1987-01-21 |
| JPS58156550A (ja) | 1983-09-17 |
| NO154630C (no) | 1986-11-19 |
| AU540867B2 (en) | 1984-12-06 |
| DK71883A (da) | 1983-09-06 |
| AU1172783A (en) | 1983-09-08 |
| EP0088374A1 (en) | 1983-09-14 |
| ES520064A0 (es) | 1984-06-16 |
| DK71883D0 (da) | 1983-02-18 |
| IT8267257A0 (it) | 1982-03-05 |
| DE88374T1 (de) | 1984-03-15 |
| DE3363874D1 (en) | 1986-07-10 |
| NO830755L (no) | 1983-09-06 |
| CA1203679A (en) | 1986-04-29 |
| ES8405737A1 (es) | 1984-06-16 |
| BR8301096A (pt) | 1983-11-22 |
| US4816050A (en) | 1989-03-28 |
| JPS604139B2 (ja) | 1985-02-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK161596B (da) | Fremgangsmaade og apparat til fremstilling af praeformer til optiske fibre. | |
| US6516636B1 (en) | Method for producing a tube made of quartz glass using low internal pressure and control of diameters | |
| EP0153762B1 (en) | Method for producing glass preform for optical fiber | |
| EP1148033A1 (en) | Oxy-boost control in furnaces | |
| KR100507622B1 (ko) | 외부기상증착법을 이용한 광섬유 프리폼의 제조방법 및 장치 | |
| DK154416B (da) | Indstilleligt dampaflejringsapparat | |
| US20030159468A1 (en) | Optical fiber deposition tube fused in deuterium atmosphere for attenuation improvement | |
| US4280829A (en) | Apparatus for controlling internal pressure of a bait tube | |
| US4155733A (en) | Optical fibre manufacture | |
| KR900004211B1 (ko) | 광파이버모재의제조장치 | |
| CN1922114B (zh) | 制造光纤预制件的方法及设备 | |
| CA2292985C (en) | Process for producing silica by decomposition of an organosilane | |
| KR20050093707A (ko) | 다공질 유리 모재의 소결 방법 및 소결 장치 | |
| US20070137256A1 (en) | Methods for optical fiber manufacture | |
| US6442978B1 (en) | Apparatus for sintering a porous glass base material and a method therefor | |
| CN106064883B (zh) | 多孔质玻璃母材的烧结方法和烧结装置 | |
| CN115594396A (zh) | 多芯光纤拉丝装置、多芯光纤拉丝方法及多芯光纤 | |
| US5131936A (en) | Apparatus for manufacture of a silica optical fiber | |
| US3082614A (en) | Method and apparatus for forming fibers | |
| EP0055822B1 (en) | Optical transmission line and its method of manufacture | |
| US4263034A (en) | Method and apparatus for control of fiberization of thermoplastic material | |
| US10604440B2 (en) | Method for the defined separation of a glass layer on an inner wall of a preform and preform and communication system | |
| JP3375370B2 (ja) | 原料供給装置 | |
| SU1101427A1 (ru) | Система управлени процессом стекловарени в ванной печи | |
| KR101556635B1 (ko) | 석영유리 잉곳 제조용 분말 정량 공급 장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |