DK153537B - Fremgangsmaade til fremstilling af lavere alkoholermed 2-6 carbonatomer ved direkte katalytisk hydratisering af lavere olefiner med 2-6 carbonatomer - Google Patents
Fremgangsmaade til fremstilling af lavere alkoholermed 2-6 carbonatomer ved direkte katalytisk hydratisering af lavere olefiner med 2-6 carbonatomer Download PDFInfo
- Publication number
- DK153537B DK153537B DK281075AA DK281075A DK153537B DK 153537 B DK153537 B DK 153537B DK 281075A A DK281075A A DK 281075AA DK 281075 A DK281075 A DK 281075A DK 153537 B DK153537 B DK 153537B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- olefin
- reaction vessel
- process according
- water
- reaction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 55
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 31
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 title claims description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 2
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims description 52
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 38
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- BTANRVKWQNVYAZ-UHFFFAOYSA-N butan-2-ol Chemical compound CCC(C)O BTANRVKWQNVYAZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 16
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 12
- 239000012043 crude product Substances 0.000 claims description 11
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 11
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 9
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 6
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 claims description 6
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 6
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 5
- ZAFNJMIOTHYJRJ-UHFFFAOYSA-N Diisopropyl ether Chemical compound CC(C)OC(C)C ZAFNJMIOTHYJRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 4
- HHBZZTKMMLDNDN-UHFFFAOYSA-N 2-butan-2-yloxybutane Chemical compound CCC(C)OC(C)CC HHBZZTKMMLDNDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 3
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- CHRJZRDFSQHIFI-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;styrene Chemical class C=CC1=CC=CC=C1.C=CC1=CC=CC=C1C=C CHRJZRDFSQHIFI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000003377 acid catalyst Substances 0.000 claims 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 17
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 15
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 10
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 7
- 239000003729 cation exchange resin Substances 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;1-ethenyl-2-ethylbenzene;styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1C=C.C=CC1=CC=CC=C1C=C NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 5
- -1 ethylene, propylene Chemical group 0.000 description 5
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N propan-1-ol Chemical compound CCCO BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 4
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011260 aqueous acid Substances 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 229940023913 cation exchange resins Drugs 0.000 description 2
- HGCIXCUEYOPUTN-UHFFFAOYSA-N cyclohexene Chemical compound C1CCC=CC1 HGCIXCUEYOPUTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 description 2
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 description 2
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 235000011007 phosphoric acid Nutrition 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- DURPTKYDGMDSBL-UHFFFAOYSA-N 1-butoxybutane Chemical compound CCCCOCCCC DURPTKYDGMDSBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical group CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005909 Kieselgur Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000008051 alkyl sulfates Chemical class 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- KVIPHDKUOLVVQN-UHFFFAOYSA-N ethene;hydrate Chemical group O.C=C KVIPHDKUOLVVQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 239000003204 tranquilizing agent Substances 0.000 description 1
- 230000002936 tranquilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 238000010626 work up procedure Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/03—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2
- C07C29/04—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2 by hydration of carbon-to-carbon double bonds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
DK 153537 B
Opfindelsen angår fremstilling af lavere alkoholer med 2-6 carbonatomer ved katalytisk hydratisering af lavere olefiner med 2-6 carbonatomer i nærværelse af stærke syrer eller stærkt sure faste stoffer ved omsætning af flydende 5 vand med dampformig olefin ved forhøjet temperatur og forhøjet tryk samt fraskillelse af en vandig råalkohol fra omsætningsproduktet.
Til fremstilling af lavere alkoholer ud fra olefiner såsom ethylen, propylen og butylener kendes fremgangsmåder 10 til indirekte hydratisering, hvorved olefinen først omsættes med svovlsyre af varierende koncentration til alkylsulfater og der til sidst ved hydrolyse af disse fås alkoholer, sml.
•'Die petrochemische Industrie" af F. Asinger, 2. del, side 1074-1086 og 1098-1105 (1971).
15 Der kendes endvidere fremgangsmåder til direkte hy dratisering af olefiner, hvorved olefin og vand i dampfase ved forholdsmæssig høje temperaturer omsættes ved en katalysator, som består af faste bærerstoffer såsom kiselgur, der er imprægneret med orthophosphorsyre, se f.eks. USA 20 patentskrift nr. 2.579.601, tysk fremlæggelsesskrift nr. 1.249.845 og 1.293.733 eller tysk offentliggjort ansøgning nr. 2.034.963 og 1.960.139. Ved disse fremgangsmåder omsættes dog for det meste mindre end 5% af olefinen, og der føres betydelige dele af phosphorsyre-katalysatoren bort med pro-25 duktstrømmen.
Endvidere kendes der fremgangsmåder, hvorved olefinen omsættes med stærkt fortyndede vandige opløsninger af hetero-polysyrer eller disses salte, så at den tilsvarende alkohol fås direkte, se offentliggjort tysk patentansøgning nr.
30 2.022.568. En lignende fremgangmsåde, som beskrives i den offentliggjorte tyske patentansøgning nr. 2.241.807, anvender vandige opløsninger af fluorerede alkylsulfonsyrer. Ifølge offentliggjort tysk patentansøgning nr. 2.041.954 forbedres den katalytiske virkning af alkylsulfonsyreopløsninger eller 35 faste sulfonsyrekationbytterharpikser yderligere, hvis man omsætter olefinen i nærværelse af polyethere i den flydende 2
DK 153537 B
fase.
Der kendes yderligere forskellige fremgangsmåder, hvor der foretages en direkte hydratisering af propylen eller butener med fyldende vand i nærværelse af et fast 5 leje af sure kationbytterharpikser. Denne omsætning sker under temperatur- og trykbetingelser, der ligger i nærheden af eller for det meste over olefinens kritiske værdier.
Ved størstedelen af disse fremgangsmåder sker omsætningen kontinuerligt i en som strømningssøjle udformet reak-10 tor, se f.eks. tysk fremlæggelsesskrift nr. 1.291.729, offentliggjorte tyske patentansøgninger nr. 2.147.737-40, 2.233.967 og 1.618.999. Det er ligeledes kendt at chargere den med katalysator fyldte reaktor kontinuerligt forneden med olefin og flydende vand og udtage omsætningsproduktet foroven 15 i reaktoren, se tysk fremlæggelsesskrift nr. 1.105.403 og især 1.210.768, for at forbedre bortledningen af reaktionsvarmen (ca. -10,7 til -10,9 kilokalorier/mol alkohol). Som det fremgår af den allerede nævnte offentliggjorte tyske patentansøgning nr. 1.618.999, side 3 og 4, var resultatet 20 dårligere end ved påfyldning af en strømningssøjle foroven.
Også i tysk fremlæggelsesskrift nr. 1.136.676 (spalte 1, 3. afsnit og spalte 2) er der skildret nogle vanskeligheder, som opstår ved påfyldning af sådanne reaktorer nedefra, såfremt der forekommer en dampfase. Dette fremlæggelses-25 skrift beskriver i øvrigt en hvirvellagsanordning til gennemførelse af katalytiske reaktioner i fyldende eller damp-formig fase.
Det er således den foreliggende opfindelses formål yderligere at forbedre den direkte hydratisering af lavewre 30 olefiner, som især kendes fra de ovenfor nævnte patentskrifter. Som det fremgår af disse, har man hidtil prøvet at forbedre bortledningen af reaktionsvarmen og fremgangsmådens selektivitet til dannelse af alkoholen ved at anvende forholdsvis høje molforhold mellem vand og olefin ved påfyldning 35 af reaktoren, f.eks. ved et vand/olefin-molforhold på fra 10:1 til 20:1 eller højere. Det var dog herved en ulempe, 3
DK 153537 B
at den derved dannede alkohol kun forelå i en koncentration på ca. 8-12 vægtprocent eller mindre i det flydende reaktionsprodukt. Derfor har oparbejdningen af det flydende reaktionsprodukt og udvinding af alkoholen ved destillation 5 herudfra hidtil været ret bekostelig. I offentliggjort tysk patentansøgning nr. 2.138.870 og i tysk fremlæggelsesskrift nr. 1.249.844 foreslås det ganske vist, hvorledes man kan lette udskillelsen af alkoholen fra det flydende reaktionsprodukt, men disse forslag er ikke alment brugbare og frem-10 byder visse ulemper.
Fra offentliggjort tysk patentansøgning nr. 1.965.186 kendes endvidere en fremgangsmåde til fremstilling af ketoner, hvorved olefinerne først hydratiseres direkte, og samtidig udtrækkes en væsentlig del af den dannede alkohol og 15 ether af hydratiseringsproduktet ved hjælp af ekstraktion af en i jævn strøm ført flydende fase med et organisk opløsningsmiddel. Denne ekstrakt, der indeholder størstedelen af den dannede alkohol og ether, ledes sluttelig ind i en katalytisk dehydrogenering af den flydende fase og omsættes der 20 til en blanding af ketoner og ethere.
Endvidere beskrives i offentliggjort tysk patentansøgning nr. 2.340.816 en fremgangsmåde til fremstilling af sek.butanol, hvorved flydende n-buten hydratiseres kontinuerligt ved en temperatur på mindst 100°C med vand i flydende 25 fase ved en sur kationbytterharpiks, og molforholdet mellem vand og olefin holdes over 100:1. På grund af det høje molforhold fås den dannede alkohol dog i stærkt fortyndet vandig opløsning, og oparbejdningen ved destillation af denne vandige opløsning er meget kostbar.
30 Yderligere er det fra tysk fremlæggelsesskrift nr.
1.493.190, eksempel 45, kendt, at man af en blanding af 350 ml propanol og 350 ml vand ved at lede 100 g ethylen igennem under et tryk på 200 at og ved en temperatur på 20*C i et ikke angivet tidsrum kan få ca. 70 ml af en 90%'s propanol.
35 Denne fremgangsmåde svigtede dog fuldstændig med 50%'s ethanol, og adskillelsesvirkningen var med 50%'s propanol util- 4
DK 153537 B
fredsstillende, for så vidt som hovedmængden af propanolen forblev i den fortyndede opløsning, hvis koncentration ved behandlingen med overkritisk ethylen kun faldt fra 50% til ca. 45,6%. Kun ca. 18% af den i 50%'s opløsning anvendte 5 alkohol kunne fås i en koncentration på 90%.
Det er således opfindelsens formål at tilvejebringe en fremgangsmåde til direkte hydratisering af lavere olefi-ner, hvorved selektiviteten for den fremstillede alkohol samt udbyttet i forhold til plads og tid forhøjes, og sam-10 tidig udvindingen af alkoholen fra reaktionsblandingen forenkles .
Den foreliggende opfindelse angår således en fremgangsmåde til fremstilling af lavere alkoholer med 2-6 car-bonatomer ved direkte katalytisk hydratisering af dampformige 15 lavere olefiner med 2-6 carbonatomer med flydende vand i nærværelse af syrer eller stærkt sure faste stoffer ved forhøjet temperatur og forhøjet tryk og fraskillelse af en vandig råalkohol fra reaktionsproduktet, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved, a) at der i en med den sure kata-20 lysator fyldt reaktionsbeholder forneden tilføres en dampstrøm, der indeholder olefinen, og at reaktionsbeholderen for hvert mol omsat olefin chargeres med mindst 1 mol flydende vand, b) at olefin og vand omsættes i reaktionsbeholderen ved i og for sig kendte temperatur- og trykbetingelser, 25 som ligger over den anvendte olefins kritiske temperatur og kritiske tryk eller i det mindste lige under dennes kritiske temperatur- og trykværdier, c) at reaktionsblandingens vandige fase enten helt forbliver i reaktionsbeholdren, eller størstedelen deraf føres tilbage dertil, d) at en dampstrøm, 30 der indeholder den ikke-reagerede olefin og næsten hele reaktionsproduktet, føres bort foroven i reaktionsbéholderen, og e) at der af den udtagne dampstrøm udskilles et råprodukt, der overvejende består af dannede alkohol.
I en foretrukken udførelsesform gennemføres frem-35 gangsmåden ifølge opfindelsen kontinuerligt, idet man befrier den foroven i reaktionsbeholderen udtagne dampstrøm, i det 5
DK 153537 B
mindste delvis, for reaktionsproduktet, på ny bibringer den de i reaktionsbeholderen herskende temperatur- og trykværdier og i det mindste delvis sammen med frisk olefinforsyning leder den ind i den nederste del af reaktionsbeholderen.
5 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen adskiller sig fra sådanne kendte fremgangsmåder til direkte hydratisering, hvor vandindholdet i tilførslen anvendes i flydende tilstand, først og fremmest derved, at den opståede alkohol og ether straks efter dannelsen fra flydende fase overføres til damp-10 fase, sammen med denne føres bort fra reaktorens øverste del og til sidst udskilles flydende fra dampfasen som et råprodukt med stort procentindhold. Fremgangsmåden ifølge opfindelsen fører således til hydratisering af olefinen under i og for sig kendte temperatur- og trykbetingelser, som ligger 15 over eller i det mindste tæt under de for den anvendte olefin kritiske temperatur- og trykværdier, men udtrækker den dannede alkohol og ether næsten fuldstændigt fra det flydende reaktionsprodukt ved hjælp af den såkaldte Poynting-effekt, som dampe opviser i nærheden af deres kritiske punkt.
20 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan gennemføres i forskellige udførelsesformer. De bedste resultater fås i en sumpreaktor (se Ullmans Encyklopådie der technischen Chemie, 4. opl. (1973), bind 3, side 504 ff)., der nedefra forsynes med flydende vand og dampformig olefin, og hvor der foroven 25 kun udtages en dampstrøm, der indeholder produkterne. Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan der arbejdes under i det væsentlige samme betingelser som ved den hidtil kendte fremgangsmåde til direkte hydratisering, dog muliggøres med fordel ved den nye fremgangsmåde et meget lavt vand/olefin-30 -molforhold i tilførslen. I reaktoren kan der dog forekomme et væsentligt højere molforhold mellem vand og olefin end det, der svarer til forholdet i tilførslen, idet kun en del af det flydende tilførte vand omsættes og føres bort med den dampformige produktstrøm. Ved fremgangsmåden ifølge 35 opfindelsen kan der følgelig til stadighed holdes et betydeligt molært overskud af vand (eller af en vandig syreopløs- 6
DK 153537 B
ning) til disposition, hvilket sikrer en høj selektivitet med hensyn til alkohol under hydratiseringsreaktionen. I reglen er det tilstrækkeligt, hvis reaktorens charge indeholder ca. 1-1,5 mol flydende vand pr. mol omsat olefin.
5 I reaktoren kan man alligevel indstille på et vand-olefin--molforhold, der er 15-30 eller mere, alt efter den ønskede selektivitet med hensyn til alkoholproduktet ved hydratise-ringen, uden at være nødt til at tage den dermed hidtil forbundne ulempe med i købet, der indebærer en kostbar udvinding 10 af råproduktet fra den vandige fase. Fyldes sumpreaktoren med en stærkt sur kat ionbytterharpiks som katalysator, kan reaktoren være af rustfrit stål. Drives sumpreaktoren imidlertid til stadighed ved temperaturer over ca. 150°C, er det formålstjenligt på i og for sig kendt måde at beklæde 15 den indvendig mod korrosionsbeskadigelser, f.eks. med titan, sølv eller et lag polyfluorethylen. Det er endvidere muligt at forsyne sumpreaktoren med et overløb og bortlede overskydende vand eller overskydende flydende fase. Denne flydende fase, der ledes bort gennem overløbet, kan igen føres 20 ind i sumpreaktoren forneden sammen med olefinchargen. Den flydende fase, der føres tilbage, kan endvidere før tilbageførslen til sumpreaktoren afkøles og eventuelt befries helt eller delvis for den opløste syre ved hjælp af en ion-by tterharpiks el. lign.
25 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan imidlertid også udføres i en som strømningssøjle drevet fastmassereaktor, der forneden chargeres med olefin og fra oven med vand.
Det foretrækkes imidlertid at fylde denne reaktor med en stærkt sur ionbytterharpiks som katalysatorfastmasse, men 30 det er også muligt at pakke den med inaktiv fyldmasse og at overrisle denne fastmasse med en i og for sig kendt syreopløsning i kredsløb. Endvidere kan fremgangsmåden ifølge opfindelsen gennemføres i en reaktor med fluidiseret lag, som er fyldt med vandig syreopløsning, når olefinstrømmen 35 ledes igennem nedefra og opefter.
Det har nu vist sig, at der ved fremgangsmåden ifølge 7
DK 153537 B
opfindelsen dannes betydelig færre biprodukter end ved de hidtil kendte fremgangsmåder. Ved fremstillingen af isopro-panol ifølge den i tysk fremlæggelsesskrift nr. 2.147.740, se eksemplerne 10 og 11, beskrevne fremgangsmåde beløber 5 andelen af diisopropylether i råproduktet sig til ca. 3-4 vægtprocent beregnet på organisk stof, når reaktoren fyldes ved temperaturer mellem 135-155°C under et tryk på ca. 100 ato med 800 g (44,44 mol) vand og 123 g (2,69 mol) af en 92%'s propen pr. liter katalysator og time i jævn strøm 10 (oppefra og nedefter) . Molforholdet mellem vand og olefin er således ca. 15:1, og yderligere tilledes særskilt 200 g (11,11 mol) vand pr. liter katalysator. Herved omsættes ca.
75% af fødepropenen, og der fås ca. 2 mol isopropanol pr. liter katalysator og time. I forhold hertil kan produktionen 15 eller chargehastigheden for olefinen øges ganske betydeligt ved hjælp af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, samtidig med at rum/tid-udbyttet af alkohol forhøjes, og reaktionen kan gennemføres med et molforhold mellem vand/olefin i chargen på ca. 1,5:1 og der opnås en selektivitet med hensyn 20 til alkohol på 99% og højere endnu. Den høje selektivitet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen hænger sikkert sammen med, at alkoholkoncentrationen i den flydende fase holdes ekstremt lavt. Den forøgede ydelse med den samme katalysator lader sig sandsynligvis forklare ved en fortløbende forskyd-25 ning af reaktionsbalancen hen imod produkterne som følge af den næsten øjeblikkelige overføring af produkterne til dampfase.
De ved arbejdsmåden ifølge krav 7 og 8 opnåede tekniske fremskridt vil erkendes ved sammenligning med de resul-30 tater, der opnås i henhold til den fra tysk fremlæggelsesskrift nr. 2.147.740 kendte fremgangsmåde, der allerede er omtalt ovenfor:
Ifølge ovennævnte tyske fremlæggelsesskrift anvendes pr. liter katalysator og time 2,69 mol propen (i form af en 35 carbonhydridblanding indeholdende 92 rumfangsprocent C3), foruden 15 mol vand pr. mol olefin og endvidere ca. 11 mol 8
DK 153537 B
vand til køleformål. Propens omsætning udgør 75 molprocent (ved 135 til 155"C og 10200 kPa), og produktet indeholder 3-4 vægtprocent diisopropylether.
Set i forhold hertil er fremgangsmåden ifølge krav 5 1-7, som er illustreret i eksempel 1, for så vidt væsentligt mere fordelagtig, eftersom den omdanner C3-dampblandingen 70-80% til isopropylalkohol, skønt C3-gennemstrømningen forøges til 4,66 mol pr. liter og time (eksempel 1), og der kræves kun ca. 1,5 mol vand pr. mol olefin. Trods højere 10 olefingennemstrømning og drastisk nedskæring af andelen af vand lader en lignende omsætning af olefinen (ca. 75%) og en sågar væsentligt bedre selektivitet for isopropylalkohol sig opnå, da andelen af ether-biprodukt i råproduktet går tilbage fra 3-4% (ifølge tysk fremlæggelsesskrift nr. 2.147,-15 740) og til ca. 0,12 vægtprocent (ifølge ansøgningens eksem pel 1) . Herudover fås den ifølge ansøgningens eksempel 1 dannede isopropylalkohol i en koncentration på 80%, hvorimod isopropylalkohol ifølge det tyske fremlæggelsesskrift kun fås i form af den såkaldte "tyndsprit" i en koncentration 20 på kun ca. 10%.
Endelig må det anføres, at dette fremragende resultat ved gennemførelse af fremgangsmåden ifølge krav 1-7 endnu stadig opnås, når propenkoncentrationen i den anvendte C3--blanding nedbringes udner 92 rumfangsprocent, nemlig helt 25 ned til i det mindste ca. 70 rumfangsprocent.
Noget lignende gælder for fremgangsmåden ifølge krav 8. Her er det værd at navne, at en tidligere kendt arbejdsmåde (i en såkaldt "rislesøjlereaktor") giver sekundær butyl-alkohol i udbytter på 0,5 til 0,7 mol pr. liter og time og 30 vel at mærke som stærkt fortyndet vandig opløsning. Heroverfor stilles ansøgningens eksempel 2, ifølge hvilket der opnås et udbytte på 1,6 mol sekundær butylalkohol pr. liter og time og en selektivitet på ca. 99%, og råproduktet indeholder 89 vægtprocent sekundær butylalkohol og kun 10% 35 vand.
Det har endvidere vist sig, at de vanskeligheder, 9
DK 153537 B
der forekommer ved de kendte fremgangsmåder til direkte hydratisering, udebliver med bortledning af reaktionsvarmen og overholdelse af en så vidt mulig regelmæssig temperaturfordeling i den faste katalysatormasse, når vand/olefin-5 -molforholdet i chargen nedsættes fra den hidtil gængse værdi på 15-20:1 eller mere til 1,5-2:1, og olefinkapaciteten og -omsætningen yderligere forhøjes. Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen bortledes hydratiseringsvarmen ved den dannede alkohols overgang til dampfase og ved den høje varme-10 fylde af den overkritiske eller nær sit kritiske punkt værende dampfase.
Det er fomålstjenligt som denne dampfase, der ékstra-herer produktet, at anvende en gas- eller dampstrøm, der i det mindste overvejende selv består af den olefin, der skal 15 omsættes. Fremgangsmåden ifølge opfindelsne kan dog også, ganske vist med fomindsket rum/tid-udbytte, gennemføres under anvendelse af en gas- eller dampstrøm, der ikke tager del i hydratiseringsreaktionen, for så vidt som dens kritiske værdier ligger nær ved eller lige under de i og for sig 20 kendte tryk- og temperaturbetingelser, hvorved reaktionen udføres.
Det er endvidere fordelagtigt at lede denne dampstrøm, der for nemheds skyld betegnes som "overkritisk dampstrøm", i kredsløb (nedefra og opefter) gennem fastmassereaktoren 25 og at udskille reaktionsproduktet fra denne kredsløbsdampstrøm, der forlader reaktoren (foroven), i flydende fom ved hjælp af en delvis tryksænkning og eventuelt yderligere afkøling. Da fremgangsmåden ifølge opfindelsen i lighed med den kendte strømningsfremgangsmåde fører til en høj omsæt-30 ningsgrad for olefinen, kan man, efter at produktet er udskilt fra den overkritiske dampfase, eventuelt undlade dennes tilbageføring til reaktoren og overføre den til en anden egnet udnyttelse.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen belyses i neden-35 stående eksempler yderligere ved hjælp af fremstilling af isopropanol (IPA) ud fra propen og af sek.butanol (SBA) ud
DK 153537 B
10 fra buten under anvendelse af en sur kationbytterharpiks som fast katalysatormasse; den lader sig dog også anvende til hydratisering af ethylen, isobutylen eller cyclohexen o. lign. til hertil svarende alkoholer, dog foretrækkes hydratisering 5 af n-C3- og -C4-olefiner.
De i eksemplerne anførte henvisningsbetegnelser henviser til tegningen, hvor et strømningsskema for en udførelsesform af fremgangsmåden ifølge opfindelsen er gengivet.
10 Eksempel 1.
Et lodret anbragt reaktionsrør (R) af rustfrit stål og med en lysningsdiameter på 26 mm og en længde på 3 m fyldes til en standhøjde på 2,83 m med 1,5 liter Raschig--ringe (specialstål, 4x4 mm) og derefter til samme stand-15 højde med 1,2 liter af en i handelen værende makroporøs kationbytterharpiks (sulfoneret styren/divinylbenzen-blan-dingspolymerisat) i H(+)-form. Denne fyldstof/katalysator-fastmasse holdes foroven og forneden fast med trådnet af rustfrit stål. Forneden i reaktionsrøret tilføres i timen 20 245 af en C3-gasblanding indeholdende 96% propen (5,6 mol) gennem ledning 1 og 139 g (7,7 mol) vand gennem ledning 2.
I reaktoren R opretholdes en temperatur på 135°C og et tryk på 10200 kPa.
Fra gasrummet foroven i Reaktoren R bortledes det 25 dampformige reaktionsprodukt gennem ledning 3. En del deraf føres af returpumpen P gennem ledningerne 4, 5 og 6 tilbage til reaktoren og blandes derved med en gennem ledningen 7 tilbageført restgas og med en gennem ledningen 1 indgående strøm af friskgas til en blandingsgas, der indeholder ca.
30 86-91% propen, og hermed fyldes reaktoren.
I ledning 3 er der i strømmens retning fra den til pumpen P førende forgrening anbragt en ventil 8, hvormed reaktionsproduktets delstrøm afspændes til 2600-3200 kPa og ledes ind i en første udskilningsbeholder 10. I den første 35 udskilningsbeholder 10 bliver efter fraskillelse af en C3--restgas en flydende råalkohol tilbage, som gennem en led- 11
DK 153537 B
ning 14 og en ventil 15 afspændes ind i en anden udskilningsbeholder 13.
Restgassen, som indeholder 85,4% propen, føres fra den første udskilningsbeholder 10 over en ledning 11 til 5 enkompressor K, hvor den fortættes til 10200 kPa og gennem en ledning 7, ledningen 5, en ventil 14 og ledningen 6 føres tilbage til reaktoren R, nemlig sammen med kredsløbsstrømmen fra ledningen 4 og den 96%'s friske gasstrøm fra ledningen 1 i form af en blandingsgas indeholdende 86-91% propen.
10 Over en ventil 12, som er forbundet med ledningen 11 udtages pr. time fra kredsløbet en 85,4%'s restgas, der indeholder 58,8 g (1,4 mol) propen og 10 g (0,227 mol) propan, og som i anden udskilningsbeholder 13 udlignes til normaltryk og føres tilbage til et rekoncentreringsanlæg (ikke 15 afbildet) . I udskilningsbeholderen 13 fås pr. time 252 g isopropanol (4,2 mol), 0,5 g diisopropylether (0,005 mol) samt 63 g vand (3,5 mol) efter fjernelse af C3~delen i form af en 80%'s alkohol.
Rum/tid-udbyttet af isopropanol er 3,5 mol pr. liter 20 katalysator og time, og isopropanolselektivitetten er mere end 99%.
Eksempel 2.
Den i eksempel 1 beskrevne fremgangsmåde gentages 25 med den ændring, at der gennem ledning 1 pr. time tilføres 232 g af en 87%'s n-butenblanding (3,6 mol) og gennem ledning 2 pr. time 58 g (3,2 mol) vand forneden i reaktoren R, hvori der opretholdes en temperatur på 150°C og et tryk på 7200 kPa. Butenkoncentrationen i den gennem ledningen 6 tilbage- 30 førte blanding af frisk-, kredsløbs- og restgas/buten indstilles til 76-81%.
I udskilningsbeholderen 13 fås en råalkohol, der efter fjernelse af under normale betingelser gasformige C4-carbonhydrider består af 89% sek.butanol, 0,5-1,0% di-sek.-35 butylether og ca. 10% vand. I alt fås 117 g (1,6 mol) sek.-butanol pr. liter katalysator og time. Selektiviteten for
DK 153537 B
12 sek.butanol er ca. 99%.
Eksempel 3.
Den i eksempel 2 angivne fremgangsmåde gennemføres i 5 et tilsvarende reaktionsrør som beskrevet i eksempel 1, dog med den eneste ændring, at rørets længde eller højde (R) forøges fra 3 til 4,5 meter. Derimod ændres standhøjden af fyldlegemer og katalysatorionbytterharpiks ikke i forhold til det i eksempel 1 angivne, dvs. den udgør fremdeles 10 2,83 meter. Herved ændres det tomme rum i reaktionsrøret oven over dettes fyldning eller pakning med katalysatormasse således, at der nu forekommer en adskillelseszone med en højde på lidt over 1,5 meter.
I dette forlængede reaktionsrør indfødes - ligesom i 15 eksempel 2 - via ledningen 1 232 g pr. time af en 87%'s n-butenblanding (3,6 mol) og via ledningen 2 58 g pr. time (3,2 mol) vand, der tilføres nedefra. Der opretholdes fremdeles en reaktionstemperatur på 150*C og et tryk på 7200 kPa.
Via ledningen 6 fås en blanding af frisk gas og recir-20 kulationsgas, der indeholder 76-81% n-butener, som føres tilbage i reaktionsrøret. Den gennemsnitlige gastilførsel i reaktionsrøret udgør 200 normal-liter pr. cm2.
I udskilningsbeholderen 13 fås et råprodukt, som efter fjernelse af de under normale betingelser gasformige 25 C4-carbonhydrider består af 99,5 vægtprocent sek.butanol 0,4 vægtprocent di-sek.butylether 0,1 vægtprocent vand.
Pr. liter katalysator og time fås således 117 g (1,6 30 mol) sek.butanol. Selektiviteten for omdannelse til sek.butanol udgør således 99,6%.
Eksempel 4.
I det i eksempel 3 beskrevne reaktionsrør (med en 35 længde på 4,5 m) indfødes under i øvrigt ens betingelser via ledningen 1 nedefra 80,2 g af den 87%’s n-butenblanding 13
DK 153537 B
pr. time (1,427 mol) og via ledningen 2 ligeledes nedefra 23,4 g (1,3 mol) vand pr. time. Butenkoncentrationen i den via ledningen 6 tilbageførte blanding af frisk gas og recirkulationsgas indstilles på ca. 29%. Den gennemsnitlige gas-5 tilførsel i reaktionsrøret udgør herved ca. 300 normalliter pr. cm2 og time, og gasomsætningen ligger på ca. 95%.
I udskilningsbeholderen 13 fås et flydende råprodukt, der består af 99,4 vægtprocent sek.butanol 10 0,5 vægtprocent di-sek.butylether 0,1 vægtprocent vand.
Der fås således ialt 74 g (1 mol) sek.butanol pr. liter katalysator og time. Selektiviteten andrager 99,5%.
Claims (10)
1. Fremgangsmåde til fremstilling af lavere alkoholer med 2-6 carbonatomer ved direkte katalytisk hdyratisering af dampformige lavere olefiner med 2-6 carbonatomer med 5 flydende vand i nærværelse af syrer eller stærkt sure faststoffer ved forhøjet temperatur og forhøjet tryk og udskillelse fra reaktionsproduktet af en vandig råalkohol, kendetegnet ved, a) at der i en med den sure katalysator fyldt reak-10 tionsbeholder forneden tilføres en dampstrøm, der indeholder olefinen, og at reaktionsbeholderen for hvert mol omsat olefin chargeres med mindst 1 mol flydende vand, b) at olefin og vand omsættes i reaktionsbeholderen ved i og for sig kendte temperatur- og trykbetingelser, som 15 ligger over den anvendte olefins kritiske temperatur og kritiske tryk eller i det mindste tæt under dennes kritiske temperatur- og trykværdier, c) at reaktionsblandingens vandige fase enten helt forbliver i reaktionsbeholderen, eller størstedelen deraf 20 føres tilbages dertil, d) at en dampstrøm, der indeholder den ikke-reagerede olefin og næsten hele reaktionsproduktet, udtages foroven i reaktionsbeholderen, og e) at der af den udtagne dampstrøm som flydende fase 25 udskilles et råprodukt, der overvejende består af den dannede alkohol.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den gennemføres kontinuerligt, idet den foroven i reaktionsbeholderen udtagne dampstrøm befries i det 30 mindste delvis for reaktionsproduktet, på ny bibringes de i reaktionsbeholderen herskende temperatur- og trykbetingelser og sammen med frisk olefincharge i det mindste delvis ledes ind i den maderste del af reaktionsbeholderen.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kende-35 tegnet ved, at udskillelsen af reaktionsproduktet sker ved en partiel afspænding og eventuelt yderligere af- DK 153537 B køling af den foroven i reaktionsbeholderen udtagne dampstrøm.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 1-3, kendetegnet ved, at den gennemføres i en fastmassereaktor, der 5 indeholder katalysatorpartikler og/eller inaktive fyldlegemer med stor overflade.
5. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-4, kendetegnet ved, at den gennemføres i en sumpreaktor.
6. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kra vene 1-5, kendetegnet ved, at den gennemføres under anvendelse af i og for sig kendte sulfonerede styren/-divinylbenzen-blandingspolymerisater.
7. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kra- 15 vene 1-6, kendetegnet ved, at der som olefin anvendes en C3-carbonhydrid-dampblanding indeholdende i det mindste 70 volumenprocent propen, og blandingen omsættes ved en temperatur på 120-180°C og et tryk på 5100-15300 kPa til 70-80% i isopropanol.
8. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kra vene 1-6, kendetegnet ved, at der som olefin anvendes en C^carbonhydrid-dampblanding indeholdende i det midnste 65 volumenprocent ligekædet buten og at blandingen omsættes ved en temperatur på 120-180°C og et tryk på 5100- 25 15300 kPa i en grad på 50-60% til sek.butanol.
9. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-8, kendetegnet ved, at der af den reaktoren forladende dampstrøm udskilles et råprodukt, hvoraf ca. 80 vægtprocent består af isopropanol og ca. 0,2 vægtprocent af 30 diisopropylether, eller hvoraf ca. 88 vægtprocent består af sek.butylalkohol og 1-2 vægtprocent af di-sek.butylether, og hvoraf den respektive rest består af vand.
10. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-9, kendetegnet ved, at reaktionsbehol- 35 deren tiføres 1-3 mol vand for hvert mol omsat olefin.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2429770 | 1974-06-21 | ||
| DE2429770A DE2429770C3 (de) | 1974-06-21 | 1974-06-21 | Verfahren zur Herstellung von niederen Alkoholen durch direkte katalytische Hydratisierung niederer Olefine |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK281075A DK281075A (da) | 1975-12-22 |
| DK153537B true DK153537B (da) | 1988-07-25 |
| DK153537C DK153537C (da) | 1988-11-28 |
Family
ID=5918577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK281075A DK153537C (da) | 1974-06-21 | 1975-06-20 | Fremgangsmaade til fremstilling af lavere alkoholer med 2-6 carbonatomer ved direkte katalytisk hydratisering af lavere olefiner med 2-6 carbonatomer |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3994983A (da) |
| JP (1) | JPS6024082B2 (da) |
| AR (1) | AR202990A1 (da) |
| AT (1) | AT346295B (da) |
| BE (1) | BE830476A (da) |
| BR (1) | BR7503847A (da) |
| CA (1) | CA1072124A (da) |
| CS (1) | CS195294B2 (da) |
| DD (1) | DD118064A5 (da) |
| DE (1) | DE2429770C3 (da) |
| DK (1) | DK153537C (da) |
| ES (1) | ES438022A1 (da) |
| FI (1) | FI64795C (da) |
| FR (1) | FR2275428A1 (da) |
| GB (1) | GB1517334A (da) |
| IN (1) | IN145142B (da) |
| IT (1) | IT1038586B (da) |
| NL (1) | NL183996C (da) |
| NO (1) | NO146633C (da) |
| RO (1) | RO73532A (da) |
| SE (1) | SE420714B (da) |
| TR (1) | TR18526A (da) |
| YU (1) | YU39116B (da) |
| ZA (1) | ZA753955B (da) |
Families Citing this family (49)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4065512A (en) * | 1976-07-06 | 1977-12-27 | Petro-Tex Chemical Corporation | Iso-C4 compound reactions with perfluorosulfonic acid resin catalysts |
| US4087471A (en) * | 1977-05-20 | 1978-05-02 | Petro-Tex Chemical Corporation | Fixed bed process for the production of t-butanol |
| US4100220A (en) * | 1977-06-27 | 1978-07-11 | Petro-Tex Chemical Corporation | Dimerization of isobutene |
| DE2922545C2 (de) * | 1978-06-08 | 1982-06-03 | Asahi Kasei Kogyo K.K., Osaka | Verfahren zur Herstellung von tert.-Butanol |
| DE3024146C2 (de) * | 1980-06-27 | 1983-07-21 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Alkoholen mit 3 bis 5 Kohlenstoffatomen |
| DE3040997C2 (de) * | 1980-10-31 | 1983-07-21 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von sek.-Butylalkohol |
| JPS6059217B2 (ja) * | 1980-12-25 | 1985-12-24 | 東亜燃料工業株式会社 | 第２級アルコ−ルの製造方法 |
| US4424388A (en) | 1981-07-20 | 1984-01-03 | Improtec | Production of alcohols by hydration of olefins |
| US4469905A (en) * | 1981-11-04 | 1984-09-04 | Union Oil Company Of California | Process for producing and extracting C2 to C6 alcohols |
| US4469903A (en) * | 1983-09-21 | 1984-09-04 | Uop Inc. | Process for the production of isopropyl alcohol |
| US4482767A (en) * | 1983-12-20 | 1984-11-13 | Uop Inc. | Process for production of alcohols and LPG |
| US4484013A (en) * | 1983-12-30 | 1984-11-20 | Uop Inc. | Process for coproduction of isopropanol and tertiary butyl alcohol |
| DE3419392C1 (de) * | 1984-05-24 | 1985-12-05 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Isopropylalkohol oder sek. Butylalkohol |
| DE3512518A1 (de) * | 1985-04-06 | 1986-10-09 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von niederen alkoholen |
| AU598845B2 (en) * | 1986-08-19 | 1990-07-05 | Rwe-Dea Aktiengesellschaft Fur Mineraloel Und Chemie | Process for the production of isopropanol and tertiary alcohols with 4 to 5 carbon atoms |
| DE3628007C1 (da) * | 1986-08-19 | 1987-11-05 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg, De | |
| DE3728428A1 (de) * | 1987-08-26 | 1989-03-09 | Texaco Ag | Verfahren zur destillativen reinigung von rohem sec-butylalkohol |
| US4982022A (en) * | 1989-08-28 | 1991-01-01 | Chemical Research & Licensing Company | Process for the preparation of tertiary alcohols |
| EP0614866B1 (en) * | 1991-10-07 | 1997-01-02 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Method for hydrating a cycloolefin |
| JP2969399B2 (ja) * | 1991-10-07 | 1999-11-02 | 旭化成工業株式会社 | 環状オレフィンの水和反応方法 |
| CN1052468C (zh) * | 1992-12-25 | 2000-05-17 | 旭化成工业株式会社 | 环烯烃水合法 |
| US5488185A (en) * | 1993-09-30 | 1996-01-30 | The Boc Group, Inc. | Process for the production of ethanol and isopropanol |
| TW318831B (da) * | 1994-12-15 | 1997-11-01 | Mitsui Toatsu Chemicals | |
| TW338031B (en) * | 1995-02-24 | 1998-08-11 | Mitsui Toatsu Chemicals | Process for producing isopropyl alcohol |
| US5763693A (en) * | 1995-02-24 | 1998-06-09 | Mitsui Chemicals, Inc. | Process for producing isopropyl alcohol |
| RU2141468C1 (ru) * | 1998-02-19 | 1999-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НИЦ НХТ" | Способ гидратации алкенов |
| US8558036B2 (en) | 2010-11-15 | 2013-10-15 | Saudi Arabian Oil Company | Dual phase catalysts system for mixed olefin hydrations |
| US8865950B2 (en) | 2011-08-10 | 2014-10-21 | Saudi Arabian Oil Company | Olefin hydration process with an integrated membrane reactor |
| EP2788113B1 (en) | 2011-12-05 | 2019-05-08 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrophilic membrane integrated olefin hydration process |
| US9133079B2 (en) | 2012-01-13 | 2015-09-15 | Siluria Technologies, Inc. | Process for separating hydrocarbon compounds |
| US9670113B2 (en) | 2012-07-09 | 2017-06-06 | Siluria Technologies, Inc. | Natural gas processing and systems |
| AU2013355038B2 (en) | 2012-12-07 | 2017-11-02 | Lummus Technology Llc | Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products |
| EP3074119B1 (en) | 2013-11-27 | 2019-01-09 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| CN110655437B (zh) | 2014-01-08 | 2022-09-09 | 鲁玛斯技术有限责任公司 | 乙烯成液体的系统和方法 |
| CA3225180A1 (en) | 2014-01-09 | 2015-07-16 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane implementations for olefin production |
| US10377682B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-13 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| EP2939995A1 (en) | 2014-04-30 | 2015-11-04 | Sasol Solvents Germany GmbH | Improved water management for the production of isopropyl alcohol by gas phase propylene hydration |
| US10793490B2 (en) | 2015-03-17 | 2020-10-06 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane methods and systems |
| US9334204B1 (en) | 2015-03-17 | 2016-05-10 | Siluria Technologies, Inc. | Efficient oxidative coupling of methane processes and systems |
| US20160289143A1 (en) | 2015-04-01 | 2016-10-06 | Siluria Technologies, Inc. | Advanced oxidative coupling of methane |
| US9328297B1 (en) | 2015-06-16 | 2016-05-03 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| EP3786138A1 (en) | 2015-10-16 | 2021-03-03 | Lummus Technology LLC | Oxidative coupling of methane |
| WO2017180910A1 (en) | 2016-04-13 | 2017-10-19 | Siluria Technologies, Inc. | Oxidative coupling of methane for olefin production |
| WO2018102601A1 (en) * | 2016-12-02 | 2018-06-07 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| US20180169561A1 (en) | 2016-12-19 | 2018-06-21 | Siluria Technologies, Inc. | Methods and systems for performing chemical separations |
| JP2020521811A (ja) | 2017-05-23 | 2020-07-27 | ラマス テクノロジー リミテッド ライアビリティ カンパニー | メタン酸化カップリングプロセスの統合 |
| AU2018298234B2 (en) | 2017-07-07 | 2022-11-17 | Lummus Technology Llc | Systems and methods for the oxidative coupling of methane |
| CN110172013B (zh) * | 2019-06-24 | 2023-06-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种基于催化蒸馏溶剂法合成叔戊醇的工艺 |
| AU2022340529A1 (en) | 2021-08-31 | 2024-02-29 | Lummus Technology Llc | Methods and systems for performing oxidative coupling of methane |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2144750A (en) * | 1934-03-05 | 1939-01-24 | Shell Dev | Process for the production of hydrated olefines |
| DE1257127B (de) * | 1964-05-13 | 1967-12-28 | Scholven Chemie Ag | Verfahren zur katalytischen Hydratation von Olefinen |
| US3548013A (en) * | 1966-06-30 | 1970-12-15 | Standard Oil Co | Process for the production of alcohols |
-
1974
- 1974-06-21 DE DE2429770A patent/DE2429770C3/de not_active Expired
-
1975
- 1975-05-28 ES ES438022A patent/ES438022A1/es not_active Expired
- 1975-05-30 IT IT23888/75A patent/IT1038586B/it active
- 1975-06-02 FI FI751615A patent/FI64795C/fi not_active IP Right Cessation
- 1975-06-02 YU YU01405/75A patent/YU39116B/xx unknown
- 1975-06-03 AR AR259052A patent/AR202990A1/es active
- 1975-06-12 US US05/586,325 patent/US3994983A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-06-13 CA CA229,344A patent/CA1072124A/en not_active Expired
- 1975-06-16 GB GB25601/75A patent/GB1517334A/en not_active Expired
- 1975-06-16 SE SE7506885A patent/SE420714B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-17 NO NO752157A patent/NO146633C/no unknown
- 1975-06-17 IN IN1191/CAL/75A patent/IN145142B/en unknown
- 1975-06-17 RO RO7582570A patent/RO73532A/ro unknown
- 1975-06-19 JP JP50075000A patent/JPS6024082B2/ja not_active Expired
- 1975-06-19 DD DD186760A patent/DD118064A5/xx unknown
- 1975-06-19 BR BR4949/75D patent/BR7503847A/pt unknown
- 1975-06-20 BE BE157538A patent/BE830476A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-20 FR FR7519484A patent/FR2275428A1/fr active Granted
- 1975-06-20 ZA ZA00753955A patent/ZA753955B/xx unknown
- 1975-06-20 DK DK281075A patent/DK153537C/da not_active IP Right Cessation
- 1975-06-20 NL NLAANVRAGE7507409,A patent/NL183996C/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-20 CS CS754393A patent/CS195294B2/cs unknown
- 1975-06-20 AT AT475875A patent/AT346295B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-06-20 TR TR18526A patent/TR18526A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK153537B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af lavere alkoholermed 2-6 carbonatomer ved direkte katalytisk hydratisering af lavere olefiner med 2-6 carbonatomer | |
| DK173271B1 (da) | Fremgangsmåde til kontinuerlig fremstilling af isopropylalkohol eller sek. butylalkohol | |
| US4570026A (en) | Production of isobutene from methyl tertiary butyl ether | |
| KR20040002865A (ko) | 고순도 디이소부텐의 제조방법 | |
| CN110759801B (zh) | 一种混合c4生产二异丁烯的方法 | |
| KR101075381B1 (ko) | 3급 부탄올의 제조방법 | |
| US4351970A (en) | Method of preparing alcohols having two to four carbon atoms by catalytic hydration of olefins | |
| US20150203426A1 (en) | Method for coproducing isobutene and mtbe from tert-butanol mixture in a catalytic distillation column | |
| CN107457001A (zh) | 一种聚苯乙烯磺酸树脂催化剂及其制备方法和应用 | |
| CN102329182A (zh) | 一种直接水合法制备异丁烯的方法 | |
| US2045785A (en) | Process for converting ethers to alcohols | |
| CA1228870A (en) | Process for continuously producing alcohols | |
| US4270011A (en) | Process for the production of tertiary butyl alcohol | |
| US9169183B1 (en) | Method for coproducing isobutene and ETBE from tert-Butanol mixture | |
| CN101277915B (zh) | 选择性烯烃低聚反应 | |
| JPS5839134B2 (ja) | 混合ブチレンよりタ−シヤリ−ブタノ−ルの製造方法 | |
| US2077382A (en) | Process for halogenation of organic compounds | |
| KR0127863B1 (ko) | 고순도 디이소부텐의 제조방법 | |
| JPS6234018B2 (da) | ||
| RU2270828C1 (ru) | Способ совместного получения метил-трет-бутилового эфира и димеров изобутилена | |
| JPS58225030A (ja) | 高純度ブテン−１の分離回収方法 | |
| JPH0136447B2 (da) | ||
| JPS6348249B2 (da) | ||
| JPS6241218B2 (da) | ||
| CN118973987A (zh) | 叔丁醇的制造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |