DK149529B - Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas - Google Patents
Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas Download PDFInfo
- Publication number
- DK149529B DK149529B DK210583A DK210583A DK149529B DK 149529 B DK149529 B DK 149529B DK 210583 A DK210583 A DK 210583A DK 210583 A DK210583 A DK 210583A DK 149529 B DK149529 B DK 149529B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- temperature
- catalyst
- reaction
- reactor
- gas
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
- C10G3/42—Catalytic treatment
- C10G3/44—Catalytic treatment characterised by the catalyst used
- C10G3/48—Catalytic treatment characterised by the catalyst used further characterised by the catalyst support
- C10G3/49—Catalytic treatment characterised by the catalyst used further characterised by the catalyst support containing crystalline aluminosilicates, e.g. molecular sieves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/02—Gasoline
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
149529 i
Den foreliggende opfindelse angår fremstilling af syntetiske carbonhydrider ved katalytisk omsætning i to trin af en syntesegas indeholdende hydrogen og carbonoxider.
Opfindelsen angår især fremstilling af syntetisk hø j oktanben z in.
Der er allerede, bl.a. i patentlitteraturen, beskrevet en lang række fremgangsmåder til fremstilling af forskellige petroleumsfraktioner ud fra forskellige fossile brændstoffer.
Det er endvidere kendt at fremstille car-bonhydridblandinger, herunder højoktanbenzin, direkte ud fra lavere alkoholer og/eller tilsvarende ethere ved katalytisk omsætning over syntetiske zeolitkatalysatorer. Fremgangsmåden og katalysatorerne er beskrevet bl.a. i US patentskrifterne 3.702.886, 3.709.979, 3.832.449, 3.899.544 og 3.911.041. De som udgangsmateriale anvendelige alkoholer og/eller ethere kan være fremstillet i separate anlæg. Det har imidlertid vist sig fordelagtigt at integrere processen for fremstilling af carbonhydrider ved hjælp af zeolitkatalysatorer med en proces til fremstilling af de nævnte alkoholer og/eller ethere ud fra et egnet råmateriale, såsom naturgas eller kul. Sådanne integrerede processer er allerede beskrevet, og især to af disse har været genstand for interesse. Ved den ene omsættes en syntesegas indeholdende hydrogen og carbonoxider via methanol (MeOH) til carbonhydrider, og ved den anden sker omsætningen til carbonhydrider via methanol/dimethylether (MeOH/DME).
En sådan proces til omsætning via MeOH er f.eks. beskrevet i DE-OS 2,846.693. Ved fremgangsmåden ifølge dette offentliggørelsesskrift omsættes en gasblanding hovedsageligt, bestående af carbonoxider og hydrogen i et første trin under anvendelse af en methanolsyntesekatalysator til et methanol-holdigt mellemprodukt. Hele mellemproduktet omsættes derefter videre i et andet trin under anvendelse af en zeolitkatalysator til dannelse af en carbonhydridholdig produktstrøm. Produkt 149529 2 strømmen afkøles, og en fraktion bestående af carbonhydrider med mindst 5 C-atomer pr. molekyle fraskilles, medens den resterende del. af produktstrømmen recirkuleres til indgangen af første trin. Andet trin af processen gennemføres fortrinsvis i en kølet reaktor ved en temperatur på 250-400°C.
En proces til omsætning via MeOH/DME er f.eks. beskrevet i US patentskrift nr. 3.894.102. Ved fremgangsmåden ifølge dette patentskrift bringes en blanding af carbon-monoxid og hydrogen i kontakt med en katalysatorblanding bestående af en methanolsyntesekatalysator og en sur dehydra-tiseringskatalysator i et første trin til dannelse af et mellemprodukt med højt indhold af DME. Mellemproduktet eller en del deraf omsættes derefter i et andet trin over en zeolitkatalysator til dannelse af et produkt indeholdende høj-oktanbenzin.
Uanset hvilken af de beskrevne, kendte procesveje der benyttes, har det i praksis ikke vist sig muligt at gennemføre det zeolitkatalyserede procestrin uden procesmæssige problemer som forklaret i det følgende.
Omsætningen af MeOH og/eller DME til carbonhydrider forløber ved eksoterme reaktioner og gennemføres under kontrollerede temperaturbetingelser. Temperaturen styres således ifølge kendt teknik ved anvendelse af kølede reaktorer eller.ved anvendelse af en eller flere adiabatiske reaktorer evt. kombineret med recirkulation af en del af produktgassen til begrænsning af den adiabatiske temperaturstigning.
Det er vigtigt at kontrollere temperaturen såvel af hensyn til katalysatoren som af hensyn til sammensætningen af det opnåede produkt.
Anvendelse af en relativt lav temperatur bevirker således langsom deaktivering af katalysatoren, men der opnås samtidig et produkt af ringe kvalitet (højt indhold af uønskede bestanddele, især duren).
3 149529
En relativt høj temperatur bevirker derimod hurtig deaktivering af katalysatoren men under opnåelse af et produkt af god kvalitet.
Deaktiveringen skyldes dannelse af højmolekylære forbindelser og eventuelt kul, som afsættes på katalysatorens overflade og i dens poresystem og derved blokerer katalysatorens aktive centrer med nedsat katalytisk aktivitet til følge.
Det har hidtil ikke vist sig muligt samtidig at opnå langsom deaktivering og ønsket produktsammensætning, og man har derfor været henvist til enten 1) hyppig regenerering/udskiftning af katalysatoren eller 2) efterbehandling af produktet til opnåelse af et slutprodukt med den ønskede sammensætning.
Det har nu overraskende vist sig, at det ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen er muligt at opnå lav deaktiveringshastighed for zeolitkatalysatoren og samtidig, uden kompliceret fraktionering, at opnå et produkt med den ønskede sammensætning.
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ved katalytisk omsætning i to trin af en syntesegas indeholdende hydrogen og carbonoxider, hvorved der i det første trin under tilstedeværelse af en katalysator og ved et tryk på 10-80 bar, fortrinsvis 30-60 bar, og en temperatur på 200-300°C, fortrinsvis 240-270°C, gennemføres en omsætning af en fødestrøm af syntesegas til et mellemprodukt indeholdende methanol og/eller dimethylether, hvorefter der i andet trin under tilstedeværelse af en katalysator og ved i det væsentlige samme tryk gennemføres en omsætning af hele mellemproduktet fra første trin til dannelse af en råproduktstrøm af carbonhydrider, som 149529 4 afkøles og derved opdeles i en udkondenseret produktstrøm og en gasformig recirkulationsstrøm, som uden yderligere opdeling recirkuleres til indgangen af første trin, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved, at andet trin gennemføres under anvendelse af en indgangstemperatur på 300-340°C, fortrinsvis 320-330°C og under tilførsel af varme til opnåelse af en udgangstemperatur på 410-440°C, fortrinsvis 420-430°C, idet forskellen mellem indgangs- og udgangstemperatur samtidig skal være mindst 30°C større end den temperaturstigning, der forårsages af varmeudviklingen ved den kemiske reaktion.
Den omhandlede fremgangsmåde kan som angivet gennemføres med MeOH og/eller DME som mellemprodukt. Hvilken af disse procesveje der anvendes afhænger af en række faktorer.
Omsætningen af carbonoxider og hydrogen i første trin under dannelse af MeOH som det væsentlige mellemprodukt forløber efter reaktionerne
1) CO + 2H2 CH3OH
2) CO + H20^-C02 + H2
Reaktionen 1) er stærkt trykafhasngig, og det vil derfor være nødvendigt at gennemføre omsætningen ved relativt højt tryk for at opnå en god omsætningsgrad.
Omsætningen af carbonoxider og hydrogen i første trin under dannelse af DME som det væsentlige mellemprodukt forløber efter reaktionerne 1) og 2) samt reaktionen 3) 2CH3OH ^ CH3OCH3 + H20
Denne omsætning viser kun ringe trykafhængighed og er derfor fordelagtig, hvis man ønsker at arbejde ved relativt lave tryk. Omsætningen via DME er endvidere fordelagtig i de tilfælde, hvor den som udgangsmateriale anvendte syntesegas har et relativt højt CO/H2-molforhold.
5 149529 Første trin i fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan som nævnt gennemføres ved et tryk på 10-80 bar, fortrinsvis 30-60 bar, og en temperatur på 200-300°C, fortrinsvis 240-270°C. Hvilket tryk, der anvendes i et givet tilfælde, vil afhænge af en række faktorer. Generelt vil man foretrække at gennemføre omsætningen ved det tryk, hvor syntesegassen er til rådighed.
Hvis syntesegassen f.eks. er opnået ved kulforgasning, vil trykket ved nuværende teknik være af størrelsesordenen 30 bar. Det kan imidlertid forventes, at fremtidig teknik vil muliggøre højere tryk, f.eks. 70 bar eller derover. Selv om forøget tryk medfører nogen forøgelse af omsætningsgraden, vil man generelt foretrække at arbejde ved forgasningstrykket, da der derved spares kompressionsarbejde. Også den valgte temperatur vil afhænge af den praktiske udførelse, således primært af om der arbejdes i adiabatisk eller kølet reaktor. Ved anvendelse af en adiabatisk reaktor må man således acceptere en højere udgangstemperatur og dermed en lavere omsætningsgrad, idet indgangstemperaturens nedre grænse bestemmes af den anvendte katalysators aktivitet. Alternativt er det muligt at anvende flere adiabatiske reaktorer i serie med køling af gasstrømmen mellem reaktorerne, hvorved det er muligt at begrænse den totale temperaturstigning. Ved store anlæg er det især fordelagtigt at anvende en reaktor med radial strømningsretning, hvorved der kan opnås det mindst mulige trykfald. Ved anvendelse af en kølet reaktor er det muligt at holde temperaturen i hele reaktoren inden for et snævert temperaturinterval, og der er således mulighed for at optimere temperaturen efter de Øvrige procesparametre. Der kan herved anvendes en hvilken som helst form for kølet reaktor. En særlig foretrukket kølet reaktor er imidlertid en reaktor indeholdende katalysatorfyldte rør omgivet af kogende vand som kølemedium. Ved anvendelse af en sådan reaktor er der således mulighed for at udnytte den i første trin i fremgangsmåden frigjorte varme til frembringelse af damp.
Andet trin i fremgangsmåden ifølge opfindelsen gennemføres fortrinsvis ved i det væsentlige samme tryk som det i første trin anvendte.
6 149529
Den til gennemførelse af omsætningen i andet trin nødvendige varmetilførsel kan tilvejebringes på flere måder. Således kan andet trin f.eks. gennemføres i en reaktor indeholdende varmelegemer, som opvarmes af udefra tilført varme, eller der kan anvendes i og for sig kendte reaktorudformnin-ger, som muliggør varmetilførsel til den kolde del af reaktoren ved indirekte varmeveksling med råproduktstrømmen.
Såvel første som andet trin gennemføres under tilstedeværelse af egnede katalysatorer. Der stilles ikke særlige krav til katalysatorerne, og disse kan være af konventionel art udvalgt blandt kendte katalysatorer egnede for de pågældende reaktioner.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen vil i det følgende blive nærmere belyst ved hjælp af eksempler og under henvisning til. tegningen, som i skematisk form viser et anlæg til gennemførelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen. Eksemplerne er udarbejdet på grundlag af tre pilotforsøg, der hver havde en varighed på 500 timer.
Eksempel 1 3
En strøm 1 af syntesegas på 5,6 Nm /h og en recir- 3 kulationsstrøm 11 på 25,0 Nm /h føres sammen som en fødestrøm 2 til en første, kølet reaktor 3, hvor omsætning til MeOH gennemføres ved et tryk på 60 bar og en temperatur på 240°C.
* 3
Der opnås en mellemproduktstrøm 4 på 23,0 Nm /h, som føres til en anden reaktor 5, hvor omsætning til carbonhy- drider gennemføres ved en indgangstemperatur på 330°C og under tilførsel af varme ved hjælp af elektriske varmelegemer til en udgangstemperatur på 430°C.
3
Der opnås en råproduktstrøm 6 på 23,1 Nm /h, som efter afkøling til en temperatur på 15°C i en separator 7 opdeles 3 i en sidestrøm 8 på 26,3 Nm /h, en produktstrøm 9 på 0,52 kg/h og en sidestrøm 10 på 1,2 kg/h (hovedsageligt be- 149529 7 stående af vand). Størstedelen af sidestrøiranen 8 tilbageføres som recirkulationsstrømmen 11, og resten bortledes som en 3 slipstrøm 12 (purge) på 1,3 Nm /h.
Tabel 1
Gassaromensætninger i mol.%
Strøm 1 2 11 H2 76,2 85,0 86,8 CO 15,3 3,2 0,6 C02 7,2 1,9 0,9 CH4 0,6 5,7 6,7 C2 0,4 1,6 1,7 C3 - 1,4 1,7 C4 - 1,0 1,2 C5 - 0,3 0,3
Eksempel 2
Fremgangsmåde som i Eksempel 1, men uden varmetilførsel til reaktoren 5 og med en indgangstemperatur på 360°C og en udgangstemperatur på 430°C.
Strømmene 1, 2 og 11 har i det væsentlige samme sammensætning som i Eksempel 1.
149529 8
Eksempel 3
Fremgangsmåde som i Eksempel 1, men uden varmetilførsel til reaktoren 5 og med en indgangstemperatur på 320°C og en udgangstemperatur på 390°C.
Strømmene 1, 2 og 11 har i det væsentlige samme sammensætning som i Eksempel 1.
Der blev i alle tre forsøg udtaget en række prøver fra produktstrømmen 9 til bestemmelse af produktsammensætningen. Der blev endvidere foretaget en række målinger af temperaturprofilen ned gennem reaktoren 5 til bestemmelse af katalysatorens deaktiveringshastighed. Od fra kendskabet til ændring af temperaturprofilen pr. tidsenhed samt reaktorens geometri kan mængden af deaktiveret katalysator pr. tidsenhed bestemmes. Da mængden af omsat MeOH pr. tidsenhed endvidere er kendt, er det muligt at beregne det såkaldte modstandstal R, der udtrykker den mængde (kg) MeOH, der er omsat, pr. mængde (g) katalysator, der er deaktiveret.
De typiske produktsammensætninger samt modstandstallene ifølge Eksemplerne 1-3 er angivet i den følgende Tabel 2.
149529 9
Tabel 2
Typisk produktsammensætning og modstandstal
Eksempel Typisk Modstandstal
Nr. Produktsammen- kg/g sætning, Vægt-%
Duren 4
Andre C--C,n- 1 aromater 36 15
Andre C^+ 60
Duren 4
Andre C7-C-_- 2 aromater 36 2,7 . Andre Cc+ 60 o
Duren 17
Andre C_-C1-- 3 aromater 40 12
Andre Cc+ 43
O
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK210583A DK149529C (da) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas |
| NZ208035A NZ208035A (en) | 1983-05-11 | 1984-05-02 | Preparation of hydrocarbons by catalytic conversion of synthesis gas |
| IN330/MAS/84A IN160593B (da) | 1983-05-11 | 1984-05-04 | |
| CA000454043A CA1205093A (en) | 1983-05-11 | 1984-05-10 | Process for the preparation of synthetic hydrocarbons |
| AU27903/84A AU561296B2 (en) | 1983-05-11 | 1984-05-10 | Preparation of synthetic hydrocarbons |
| US06/609,045 US4520216A (en) | 1983-05-11 | 1984-05-10 | Process for the preparation of synthetic hydrocarbons |
| ZA843585A ZA843585B (en) | 1983-05-11 | 1984-05-11 | A process for the preparation of synthetic hydrocarbons |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK210583A DK149529C (da) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas |
| DK210583 | 1983-05-11 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK210583D0 DK210583D0 (da) | 1983-05-11 |
| DK210583A DK210583A (da) | 1984-11-12 |
| DK149529B true DK149529B (da) | 1986-07-14 |
| DK149529C DK149529C (da) | 1986-12-22 |
Family
ID=8110097
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK210583A DK149529C (da) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4520216A (da) |
| AU (1) | AU561296B2 (da) |
| CA (1) | CA1205093A (da) |
| DK (1) | DK149529C (da) |
| IN (1) | IN160593B (da) |
| NZ (1) | NZ208035A (da) |
| ZA (1) | ZA843585B (da) |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4681367A (en) * | 1983-06-21 | 1987-07-21 | Timmers Richard E | Auxiliary seat |
| DK158221C (da) * | 1987-06-30 | 1990-09-10 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmaade til fremstilling af eddikesyre, metylacetat, eddikesyreanhydrid eller blandinger deraf |
| US4849575A (en) * | 1987-11-25 | 1989-07-18 | Uop | Production of olefins |
| AU602438B2 (en) * | 1988-01-14 | 1990-10-11 | Air Products And Chemicals Inc. | One-step process for dimethyl ether synthesis utilizing a liquid phase reactor system |
| US5245110A (en) * | 1991-09-19 | 1993-09-14 | Starchem, Inc. | Process for producing and utilizing an oxygen enriched gas |
| US7102048B2 (en) * | 2002-12-17 | 2006-09-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methanol feed for producing olefin streams |
| DE602004017249D1 (de) * | 2003-05-17 | 2008-12-04 | Haldor Topsoe As | Verfahren zur Umwandlung von Sauerstoff enthaltenden Kohlenwasserstoffen in Kohlenwasserstoffe und Zusammensetzung zur Verwendung darin |
| US7420004B2 (en) * | 2004-04-15 | 2008-09-02 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Process and System for producing synthetic liquid hydrocarbon fuels |
| ZA200801591B (en) * | 2005-08-18 | 2009-08-26 | Haldor Topsoe As | Process for converting difficulty convertible oxygenates to gasoline |
| US20080260631A1 (en) * | 2007-04-18 | 2008-10-23 | H2Gen Innovations, Inc. | Hydrogen production process |
| EP2036970B1 (en) * | 2007-09-14 | 2013-08-28 | Haldor Topsoe A/S | Process for conversion of oxygenates to gasoline |
| BRPI0803764A2 (pt) * | 2008-06-30 | 2010-03-09 | Petroleo Brasileiro Sa | sistema catalìtico e processo de sìntese direta do éter dimetìlico a partir do gás de sìntese |
| US8598238B2 (en) | 2009-06-26 | 2013-12-03 | Haldor Topsoe A/S | Process for the preparation of hydrocarbons from synthesis gas |
| CN102190546B (zh) * | 2010-03-03 | 2013-09-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 甲醇转化制丙烯和芳烃的方法 |
| RU2442767C1 (ru) * | 2010-08-11 | 2012-02-20 | Учреждение Российской Академии наук Ордена Трудового Касного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева РАН (ИНХС РАН) | Способ получения экологически чистого высокооктанового бензина |
| US8686206B2 (en) * | 2010-11-09 | 2014-04-01 | Primus Green Energy Inc. | Single loop multistage fuel production |
| EA030771B1 (ru) | 2011-06-29 | 2018-09-28 | Хальдор Топсёэ А/С | Способ получения жидких углеводородов из углеводородного сырья |
| US9428696B2 (en) | 2012-06-19 | 2016-08-30 | Haldor Topsoe A/S | Process for reforming hydrocarbons and process for starting up a gas-to-liquid process |
| EP2676924A1 (en) | 2012-06-21 | 2013-12-25 | Haldor Topsoe A/S | Process for Reforming Hydrocarbons |
| EA027192B1 (ru) | 2012-09-05 | 2017-06-30 | Хальдор Топсёэ А/С | Способ запуска процесса превращения газа в жидкость |
| CN104736473B (zh) | 2012-10-23 | 2017-06-23 | 托普索公司 | 制备烃的方法 |
| US9670416B2 (en) | 2014-12-10 | 2017-06-06 | Primus Green Energy Inc. | Configuration in single-loop synfuel generation |
| US9981896B2 (en) | 2016-07-01 | 2018-05-29 | Res Usa, Llc | Conversion of methane to dimethyl ether |
| US10189763B2 (en) | 2016-07-01 | 2019-01-29 | Res Usa, Llc | Reduction of greenhouse gas emission |
| WO2018004994A1 (en) | 2016-07-01 | 2018-01-04 | Res Usa, Llc | Fluidized bed membrane reactor |
| RU2638853C1 (ru) * | 2017-02-28 | 2017-12-18 | Олег Петрович Андреев | Блок конверсии синтез-газа в жидкие углеводороды установки для переработки природного газа |
| CA3158380A1 (en) | 2019-10-24 | 2021-04-29 | Haldor Topsoe A/S | A process for the conversion of light alkanes to aromatic compounds with improved selectivity |
| US12049597B2 (en) | 2019-11-15 | 2024-07-30 | Alliance For Sustainable Energy, Llc | High octane synthetic fuels |
| WO2022136374A1 (en) | 2020-12-22 | 2022-06-30 | Topsoe A/S | Conversion of carbon dioxide and water to synthesis gas for producing methanol and hydrocarbon products |
| WO2022171643A1 (en) | 2021-02-09 | 2022-08-18 | Topsoe A/S | Process and plant for producing e-fuels |
| US20240182794A1 (en) | 2021-04-20 | 2024-06-06 | Topsoe A/S | Process and plant for improving gasoline yield and octane number |
| US20240124783A1 (en) | 2021-04-20 | 2024-04-18 | Topsoe A/S | Process and plant for converting oxygenates to gasoline with improved gasoline yield and octane number as well as reduced durene levels |
| US20240286982A1 (en) | 2021-06-29 | 2024-08-29 | Topsoe A/S | Process and plant for producing methane or methanol from a solid renewable feedstock |
| AU2022316323A1 (en) | 2021-07-21 | 2023-12-14 | Topsoe A/S | Process and plant for improving gasoline octane rating |
| CA3236227A1 (en) | 2021-10-29 | 2023-05-04 | Arne Knudsen | Process and plant for improving oxygenate to gasoline conversion |
| WO2023187147A1 (en) | 2022-04-01 | 2023-10-05 | Topsoe A/S | Conversion of carbon dioxide to gasoline using e-smr |
| DK181576B1 (en) | 2022-05-11 | 2024-05-29 | Topsoe As | Conversion of carbon dioxide and water to synthesis gas |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4058576A (en) * | 1974-08-09 | 1977-11-15 | Mobil Oil Corporation | Conversion of methanol to gasoline components |
| US4044061A (en) * | 1974-09-23 | 1977-08-23 | Mobil Oil Corporation | Preheating methanol effects steady state operation of conversion to gasoline |
| US4100219A (en) * | 1976-03-31 | 1978-07-11 | Mobil Oil Corporation | Silica-modified zeolite catalyst and conversion therewith |
| US4159995A (en) * | 1977-08-22 | 1979-07-03 | Mobil Oil Corporation | Conversion of synthesis gas to hydrocarbon mixtures utilizing dual reactors |
| US4197418A (en) * | 1979-03-01 | 1980-04-08 | Mobil Oil Corporation | Heat disposed in lower alcohols and derivatives conversion to gasoline hydrocarbons in a crystaline zeolite fluidized bed |
| DE3137751A1 (de) * | 1981-09-23 | 1983-03-31 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum erzeugen von benzinkohlenwasserstoffen aus methanol |
-
1983
- 1983-05-11 DK DK210583A patent/DK149529C/da not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-05-02 NZ NZ208035A patent/NZ208035A/en unknown
- 1984-05-04 IN IN330/MAS/84A patent/IN160593B/en unknown
- 1984-05-10 AU AU27903/84A patent/AU561296B2/en not_active Ceased
- 1984-05-10 US US06/609,045 patent/US4520216A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-05-10 CA CA000454043A patent/CA1205093A/en not_active Expired
- 1984-05-11 ZA ZA843585A patent/ZA843585B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4520216A (en) | 1985-05-28 |
| ZA843585B (en) | 1984-12-24 |
| IN160593B (da) | 1987-07-18 |
| DK210583A (da) | 1984-11-12 |
| DK149529C (da) | 1986-12-22 |
| NZ208035A (en) | 1986-08-08 |
| CA1205093A (en) | 1986-05-27 |
| AU561296B2 (en) | 1987-05-07 |
| AU2790384A (en) | 1984-11-15 |
| DK210583D0 (da) | 1983-05-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK149529B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas | |
| US7485767B2 (en) | Production of synthesis gas blends for conversion to methanol or Fischer-Tropsch liquids | |
| US7772292B2 (en) | Synthesis gas production and use | |
| Vora et al. | Economic route for natural gas conversion to ethylene and propylene | |
| US8779215B2 (en) | Methods and apparatus for synthesis of alcohols from syngas | |
| DK147705B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af carbonhydrider ud fra syntesegas | |
| TWI383968B (zh) | 用於將混合醇類脫水之反應蒸餾 | |
| US4788369A (en) | Conversion of methanol to gasoline | |
| US20060020155A1 (en) | Processes for converting oxygenates to olefins at reduced volumetric flow rates | |
| CA2406336A1 (en) | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery | |
| CZ303969B6 (cs) | Zpusob výroby propylenu z methanolu | |
| AU2007331785A1 (en) | Process for the synthesis of hydrocarbon constituents of gasoline | |
| CN101386787A (zh) | 将含氧化物转化为汽油的方法 | |
| EA021044B1 (ru) | Способ получения углеводородов, в особенности бензина, из синтез-газа | |
| US4879428A (en) | Upgrading lower olefins | |
| CA1202986A (en) | Process for converting methanol into olefins | |
| CA1155463A (en) | Hydrocarbon synthesis | |
| RU2159223C2 (ru) | Способ получения трех отдельных потоков метанола и этанола, н-пропанола и изобутанола | |
| US20080081936A1 (en) | Integrated processing of methanol to olefins | |
| US4788042A (en) | System for conversion of methanol to gasoline | |
| US5712313A (en) | Process for carrying out chemical equilibrium reactions | |
| US7161051B2 (en) | Integration of a methanol synthesis system with a methanol to olefin reaction system | |
| US7151198B2 (en) | Integration of a methanol synthesis system with a methanol to olefin reaction system | |
| JPS58146516A (ja) | アルコ−ルのオレフインへの転化法 | |
| US20140151265A1 (en) | Catalyst for use in production of saturated hydrocarbons from synthesis gas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |