EA027192B1 - Способ запуска процесса превращения газа в жидкость - Google Patents

Способ запуска процесса превращения газа в жидкость Download PDF

Info

Publication number
EA027192B1
EA027192B1 EA201590480A EA201590480A EA027192B1 EA 027192 B1 EA027192 B1 EA 027192B1 EA 201590480 A EA201590480 A EA 201590480A EA 201590480 A EA201590480 A EA 201590480A EA 027192 B1 EA027192 B1 EA 027192B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
gas
synthesis gas
steam
atp
recirculation
Prior art date
Application number
EA201590480A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201590480A1 (ru
Inventor
Юль Пер Даль
Штефан Андерсен
Original Assignee
Хальдор Топсёэ А/С
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Хальдор Топсёэ А/С filed Critical Хальдор Топсёэ А/С
Publication of EA201590480A1 publication Critical patent/EA201590480A1/ru
Publication of EA027192B1 publication Critical patent/EA027192B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/386—Catalytic partial combustion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/501—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by diffusion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/56—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with solids; Regeneration of used solids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C01B2203/0261—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a catalytic partial oxidation step [CPO]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0405—Purification by membrane separation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
    • C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/062—Hydrocarbon production, e.g. Fischer-Tropsch process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/146—At least two purification steps in series
    • C01B2203/147—Three or more purification steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1604—Starting up the process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
    • C10G2300/4031—Start up or shut down operations
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу запуска процесса превращения газа в жидкость, включающего производство синтез-газа и происходящего ниже по потоку процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ). Синтез-газ получают с использованием автотермического риформинга (АТР) или каталитического частичного окисления (КЧО), причем во время периода запуска поток газа, выходящего из АТР или КЧО, значительно изменяется с образованием отходящего рециркулируемого газа, которым питают АТР или КЧО. Когда действует происходящий ниже по потоку процесс ГВЖ, то рециркулируемый поток в АТР и КЧО сдвигается к отходящему газу указанного процесса.

Description

Область изобретения
Изобретение относится к способу производства синтез-газа, используемого для производства жидких углеводородов, таких как дизель и газолины. Изобретение относится, в частности, к способу для запуска процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ-процесс) с использованием автотермического риформинга или каталитического частичного окисления, при котором поток синтез-газа, выходящий из автотермической риформинг-установки (АТР) или из реактора каталитического частичного окисления (КЧО), дегидратируют, отделяют водород и затем возвращают в углеводородное питательное сырье для АТР или КЧО.
Предпосылка изобретения
Как использовано здесь, ГВЖ-процесс означает процесс получения углеводородов, требующий Н2/СО молярного отношения, равного 2,3 или меньше, такого как получение дизеля в результате синтеза по Фишеру-Тропшу (р18сйег-Тгор8сЬ), при котором синтез-газ превращают в жидкие углеводороды по реакции Фишера-Тропша, или эквивалентного процесса, такого как процесс получения газолина, при котором синтез-газ вначале превращают в окисленные соединения в виде метанола или диметилового эфира (ДМЭ), а затем в газолин, как раскрыто в патентах ИЗ 4520216 и ИЗ 4481305.
В ЕР-А-0287238 раскрыт процесс при нормальных условиях работы для получения горячего сжатого содержащего водород потока, при котором долю возвращаемого обратно потока горячего продуктного газа из реактора частичного каталитического окисления смешивают с питающим газом, для того чтобы предварительно нагреть газ, питающий катализатор сгорания, тем самым способствуя более легкому каталитическому сгоранию. Возвращаемый газ содержит не только водород, но также пар.
В ЕР-А-1400489 раскрыт также процесс при нормальных условиях для получения синтез-газа, при котором долю потока, вытекающего из автотермической риформинг-установки, возвращают в смесь паров углеводородов, поступающую в автотермическую риформинг-установку с помощью термокомпрессорного эжектора, который использует указанную смесь в качестве движущего флюида. Возвращаемый поток содержит не только водород, но и пар, способствуя свободной от копоти работе автотермической риформинг-установки и тем самым избегая закупоривания каталитического слоя.
Также известно о том, что возвращают при нормальной работе долю вытекающего потока в виде СО2 из автотермической риформинг-установки в природный газ, питающий автотермическую риформинг-установку. Поток, вытекающий из автотермической риформинг-установки, вначале дегидратируют, а затем пропускают через секцию, которая удаляет СО2, для того чтобы образовать поток синтез-газа и поток СО2. Поток СО2 возвращают и смешивают с природным газом выше по потоку от автотермической риформинг-установки.
Краткое обобщение изобретения
Использованный здесь термин нормальная работа означает работу при условиях устойчивого состояния или квазиустойчивого состояния, через длительное время после начала процесса. Как описано здесь, ГВЖ-процесс означает процесс для получения углеводородов, требующий Н2/СО молярное отношение, равное 2,3 или меньшее, такой как процесс получения дизеля посредством синтеза по Фишеру и Тропшу, при котором синтез-газ превращают в жидкие углеводороды посредством реакций ФишераТропша или эквивалентного процесса, такого как процесс для получения газолина, при котором синтезгаз вначале превращают в окисленные соединения в виде метанола или диметилового эфира (ДМЭ), а затем в газолин, как раскрыто в патентах ИЗ 4520216 и ИЗ 4481305.
В частности, для работы по Фишеру-Тропшу требуется, чтобы синтез-газ имел Н2/СО молярное отношение от 1,7 до 2,3. Известно, что эти величины сравнимы с такими, которые получают, когда используют АТР или КЧО в секции синтез-газа, когда работают в режиме непрерывной работы с использованием возвращаемого отходящего газа из находящейся ниже по потоку секции, такой как секция синтеза по Фишеру-Тропшу, в качестве части питания. Однако после запуска таких процессов, в которых этот отходящий газ не доступен, молярное отношение Н2/СО превышает 2,3 для типичного природного газа. Автотермический риформинг стандартного природного газа с молярным отношением пара/углерода, равным 0,6, типично дает молярные отношения Н2/СО в синтез-газе более 2,4. Во время нормальной работы отходящий газ от синтеза по Фишеру-Тропшу смешивают с питающим природным газом, обеспечивая молярное отношение Н2/СО меньше чем 2,0. Отходящий газ рециркулируют из секции синтеза по Фишеру-Тропшу и смешивают с природным газом, используя рециркуляционный компрессор.
Данное изобретение охватывает во время работы при запуске превращение горячего отходящего синтез-газа из АТР или КЧО в рециркуляционный отходящий газ, который похож по объемному потоку и его эффекту на синтез-газ молярным отношением Н2/СО отходящего газа из потока ниже ГВЖпроцесса, полученного при нормальной работе.
Во время запуска, когда не происходит реакций по Фишеру-Тропшу в секции синтеза по ФишеруТропшу, желательно использовать этот рециркуляционный компрессор для рециркуляции дегидратированного синтез-газа из автотермической риформинг-установки или со стадии частичного каталитического окисления. Это уменьшает молярное отношение Н2/СО синтез-газа до требуемых значений для находящегося ниже по потоку синтеза по Фишеру-Тропшу, т.е. до значений 2,3 или предпочтительно ниже.
Однако авторы обнаружили, что требуемый объемный поток указанного рециркулируемого газа во
- 1 027192 время запуска оказывается больше, чем требуется во время нормальной работы, тем самым принуждая к установке более мощного компрессора, что приводит к более высоким эксплуатационным расходам. В том случае, когда необходимо запустить несколько процессных линий, компрессоры высокой производительности могут потребоваться для каждой процессной линии. В изобретении представлен способ для запуска, который решает приведенные выше проблемы, как перечислено в следующих свойствах в соответствии с приведенными далее пунктами формулы изобретения.
1. Способ запуска процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ), включающий (а) добавление пара в углеводородное питающее сырье с образованием смеси углеводородов и пара, (Ь) пропускание этой смеси через стадию автотермического риформинга (АТР) или стадию каталитического частичного окисления (КЧО) и отвода потока горячего выходящего синтез-газа из АТР или КЧО, (с) удаление воды из указанного горячего выходящего синтез-газа с образованием дегидратированного синтез-газа, (й) удаление как минимум части водорода как минимум из части указанного дегидратированного синтез-газа с образованием рециркулируемого отходящего газа, (е) прямую рециркуляцию как минимум части указанного рециркулируемого отходящего газа в углеводородное питающее сырье или в указанную смесь углеводородов и пара, (ί) последующую подачу как минимум части дегидратированного синтез-газа в качестве сырья для находящегося ниже по потоку ГВЖ-процесса, и (д) переход от рециркуляции указанного отходящего рециркулируемого газа на рециркуляцию отходящего газа указанного находящегося ниже по потоку ГВЖ-процесса.
2. Способ согласно п.1, при котором стадию (ί) проводят, когда молярное отношение Н2/СО в указанном дегидратированном синтез-газе составляет менее 2,3, предпочтительно менее 2,2, более предпочтительно менее 2,1.
3. Способ согласно п.1 или 2, при котором углеводородное питающее сырье является газом, который прошел через как минимум одну стадию предриформинга, предпочтительно стадию адибатического предриформинга.
4. Способ согласно любому из пп.1-3, при котором указанное углеводородное питающее сырье или указанную смесь углеводородов и пара предварительно нагревают, предпочтительно в пламенном нагревателе, перед тем как смешивают с указанным отходящим рециркупируемым газом.
5. Способ согласно любому из пп.1-4, при котором отходящий рециркулируемый газ вводят в углеводородное питающее сырье или указанную смесь углеводородов и пара посредством рециркуляционного компрессора.
6. Способ согласно п.5, при котором указанный рециркуляционный компрессор представляет собой существующий рециркуляционный компрессор, используемый для рециркуляции отходящего газа из находящегося ниже по потоку процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ).
7. Способ согласно п.6, при котором рециркулируемый отходящий газ после прохождения через рециркуляционный компрессор подвергают стадии конверсии для избавления от олефинов, предпочтительно путем гидрирования.
8. Способ согласно любому из пп.1-7, при котором указанную стадию (й) проводят в отделяющей водород мембране или в сепарационной установке с перемежающимся давлением (УПД).
9. Способ согласно любому из пп.1-8, при котором молярное отношение пара к углероду, при котором работают АТР или КЧО, составляет от 0,2 до 3,0.
10. Способ согласно любому из пп.1-9, при котором поток горячего выходящего синтез-газа из АТР или КЧО на стадии (Ь) охлаждают перед проведением стадии (с).
11. Способ согласно п.10, при котором указанный горячий выходящий синтез-газ из АТР или КЧО охлаждают в одном или более котлах-утилизаторах.
12. Способ согласно п.10, при котором указанный горячий выходящий синтез-газ из АТР или КЧО используют в качестве теплообменной среды в теплообменном риформере, работающем последовательно или параллельно с АТР и КЧО.
13. Способ согласно любому из пп.1-12, при котором процесс превращения газа в жидкость (ГВЖ) представляет собой синтез по Фишеру-Тропшу.
Краткое описание чертежа
Изобретение далее иллюстрируется со ссылкой на прилагаемую фигуру, на которой схематически показан специфический вариант изобретения, в котором рециркулируемый газ, освобожденный от водорода, используют во время запуска ГВЖ-процесса в форме синтеза по Фишеру-Тропшу.
Подробное описание
Как использовано здесь, термин автотермическая риформинг-установка (АТР) означает отдельно стоящий реактор, который напрямую питают углеводородным сырьем, или реакторы, которые напрямую питают предриформированным углеводородным сырьем, или вторичные риформинг-установки, которые являются реакторами, питаемыми риформированным газом, т.е. реакторы, использующие в качестве углеводородного сырья риформированный газ из первичной риформинг-установки, такой как пар-метан риформинг-установка (ПМР) или теплообменная риформинг-установка.
Термины автотермическая риформинг-установка (АТР) и каталитическое частичное окисление (КЧО) относятся также к реакторам, в которых требуемое тепло для реакций риформинга обеспечивает- 2 027192 ся внутренним сжиганием углеводородного питания с кислородом, воздухом или обогащенным воздухом, который добавляют в реактор. Реакции риформинга происходят в фиксированном слое катализатора риформинга, установленного в реакторе ниже по течению, с каталитическим горением, происходящим только в реакторах с каталитическим частичным окислением.
Как использовано здесь, термины вода и пар используются взаимозаменяемо и относятся к присутствию Н2О молекул в данном потоке процесса.
Как использовано здесь, термин дегидратированный синтез газ означает синтез-газ из АТР или КЧО, из которого удалена вода. В связи с тем, что невозможно полностью удалить воду, дегидратированный синтез-газ, как использовано здесь, содержит воду в количестве 1 мол.% или менее.
Как использовано здесь, термин рециркулируемый отходящий газ означает дегидратированный газ, из которого удалена как минимум часть водорода.
В связи с тем, что не весь водород может быть удален, истощенный водородом рециркулируемый газ является газом, содержащим главным образом СО, СО2 и Н2 с концентрацией на 1 мол.% Н2 выше по отношению к содержанию того же Н2 в дегидратированном синтез-газе. Предпочтительно концентрация водорода в отходящем рециркулируемом газе составляет 1-75 мол.%, более предпочтительно 10-70 мол.%, еще более предпочтительно 20-65 мол.%, наиболее предпочтительно 30-65 мол.%, например 60 или 63 мол.%. Размеры компрессора и требуемое конечное Н2/СО молярное отношение определяют степень требуемого Н2 обеднения.
Как использовано здесь, термин напрямую рециркулируют как минимум часть указанного отходящего рециркулируемого газа означает, что этот газ рециркулируют непосредственно без прохождения промежуточной стадии, на которой состав указанного газа далее значительно изменяется.
Как использовано здесь, термин молярное отношение пара к углероду, при котором работает АТР или КЧО, означает отношение общего количества пара, добавленного к углеводородному питанию АТР или КЧО и к оксидирующему газу, поступающему в АТР и КЧО, к количеству молекул углерода, питающих АТР и КЧО. По-другому, термин молярное отношение пара к углероду относится к отношению числа молекул Н2О к числу молекул углерода в данном потоке.
Как использовано здесь, термин отходящий газ из находящегося ниже по потоку ГВЖ-процесса означает хвостовой газ из находящегося ниже по потоку ГВЖ-процесса, такой как хвостовой газ процесса по Фишеру-Тропшу; такой хвостовой газ нормально содержит монооксид углерода, диоксид углерода, водород, различные углеводороды, включая олефины и ряд других компонентов.
Во время запуска синтез-газ, полученный в АТР или КЧО, после удаления воды используют в качестве рециркулируемого газа, так как не используется никакой синтез-газ для находящегося ниже по потоку ГВЖ-процесса. Специфический вариант в связи с приведенными выше и ниже вариантами стадии (ί) проводят, когда молярное отношение Н2/СО дегидратированного синтез-газа меньше 2,3, предпочтительно меньше 2,2, более предпочтительно меньше 2,1. Таким образом, когда получают требуемое молярное отношение Н2/СО, равное 2,3 или менее, более предпочтительно равное 2,2 или менее, еще более предпочтительно равное 2,1 или менее в дегидратированном синтез-газе, то дегидратированный синтезгаз затем пропускают через находящиеся ниже по потоку процессы, в частности, процесс по ФишеруТропшу или эквивалентно ГЖВ процесс, требующие молярных отношений Н2/СО между 1,8 и 2,3, посредством указанного переходя от рециркуляции указанного отходящего рециркулируемого газа на рециркуляцию отходящего газа от находящихся ниже по потоку процессов. Чем выше молярное отношение Н2/СО дегидратированного синтез-газа в конце запуска, тем больше будет произведено отходящего продукта, отличающегося от требуемых спецификаций, и отходящего газа в находящемся ниже по потоку ГВЖ-процессе. В результате контроль всего процесса, т.е. риформинга и находящегося ниже по потоку ГВЖ-процесса, становится более трудным.
В специфическом варианте в связи с одним или более приведенных выше или ниже вариантов, указанное углеводородное питание представляет собой газ, который прошел через как минимум одну стадию предриформинга. Предпочтительно углеводородное питание является природным газом, в котором нормально присутствуют более высокие, чем метан углеводороды. На стадии предриформинга все более высокие углеводороды (С2+) превращают в смесь оксидов углерода, водород и метан. Стадия предриформинга придает гибкость процессу, поскольку можно получить углеводородное питание разного состава, такое как различные типы питания природным газом вплоть до тяжелых нефтей. Предпочтительно стадию предриформинга проводят в установке адиабатического предриформинга, содержащей фиксированный слой риформингового катализатора. Когда используют стадию предриформинга, отношение пара к углероду в предриформинг-газе, в соответствии с упомянутым выше интервалом молярного отношения пара к углероду, предпочтительно составляет от 0,2 до 3,0, более предпочтительно от 0,3 до 1,0, еще более предпочтительно от 0,4 до 0,8, наиболее предпочтительно от 0,5 до 0,6.
В специфическом варианте в связи с одним или более приведенных выше или ниже вариантов, указанное углеводородное питание или указанную смесь углеводородов и пара предварительно нагревают, предпочтительно в пламенном нагревателе, перед тем как смешать с указанным рециркулируемым отходящим газом. Так, в противоположность ситуации, когда, например, СО2-газ может быть рециркулирован и добавлен выше по потоку предварительного нагревателя при нормальной работе, рециркулируе- 3 027192 мый отходящий газ согласно данному изобретению добавляют ниже по потоку от предварительного нагревателя, который предпочтительно является пламенным нагревателем. Это способствует защите пламенного нагревателя и тем самым более продолжительному времени эксплуатации этой единицы.
В другом специфическом варианте в связи с одним или более приведенных выше или ниже вариантов, рециркулируемый отходящий газ вводится в углеводородное питание или в смесь углеводородов и пара посредством рециркуляционного компрессора. Предпочтительно рециркуляционный компрессор представляет собой существующий рециркуляционный компрессор для рециркуляции отходящих газов из происходящего ниже по потоку процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ), более предпочтительно из синтеза по Фишеру-Тропшу. Это создает возможность для эффективного и недорогого проведения всего процесса, поскольку не требуется дополнительных инвестиций капитала для проведения рециркуляции и переключения с моды запуска на моду нормальной работы.
Понятно, что во время нормальной (непрерывной) работы процесса, проходящего ниже по потоку, такого как на заводе синтеза по Фишеру-Тропшу, дегидратированный синтез-газ нормально проходит через синтез по Фишеру-Тропшу для получения жидких углеводородов. Отходящий газ (хвостовой газ) из указанного синтеза рециркулируют в секцию риформинга завода посредством предназначенного рециркуляционного компрессора.
В данном изобретении такой рециркуляционный компрессор может быть использован во время стадии запуска завода путем пропускания рециркулируемого отходящего газа во время работы запуска напрямую через рециркуляционный компрессор. Это создает преимущества не только в показателях капитальных расходов, так как отпадает необходимость в дорогом отдельном компрессоре, предназначенном только для работы с рециркулируемым газовым потоком во время стадии запуска, особенно, когда имеется несколько процессных линий, но также приводит к лучшей экономике процесса в связи с более стабильной работой горелки в автотермической риформинг-установке: при нормальной работе отходящий газ процесса ниже по потоку нормально проходит через рециркуляционный компрессор и после этого в секцию риформинга завода. Такой отходящий газ можно, например, направить в АТР и таким образом, что конструкция АТР-горелки адаптирована для использования такого газа. Во время запуска такой отходящий газ может быть замещен похожим газом в виде рециркулируемого отходящего газа, который проходит через существующий рециркуляционный компрессор, т.е. рециркуляционный компрессор, используемый при нормальной работе. Поскольку такая АТР-горелка уже во время запуска адаптирована к условиям конструкции, включая объемный поток, который позднее будет противостоять отходящему газу во время нормальной работы. Нет необходимости в адаптировании и изменении конструкции АТРгорелки для работы по запуску.
В другом специфическом варианте в связи с одним или более приведенными выше или ниже вариантами, рециркулируемый отходящий газ после прохождения через рециркуляционный компрессор подвергают стадии конверсии для удаления олефинов предпочтительно путем гидрирования.
В другом специфическом варианте в связи с одним или более приведенными выше или ниже вариантами, стадию (ά) по удалению как минимум части водорода из указанного дегидратированного синтезгаза с образованием рециркулируемого отходящего газа проводят в отделяющей водород мембране или в сепарационной установке с перемежающимся давлением (СУПД), предпочтительно в отделяющей водород мембране, так как эта единица поддерживает работу с отходящими газами при высоких давлениях в отличие от СУПД и это способствует более гибкой работе, в частности, когда компрессору необходимо работать при высоких давлениях, таких как 20-40 атм или более, связанное, например, с необходимостью высокого рабочего давления в АТР.
В том случае, когда следует запустить несколько линий процесса, изобретение дает возможность обеспечения, например, единичной удаляющей водород единицы в цепи рециркуляции, без необходимости увеличения мощности каждого рециркуляционного компрессора на каждой линии процесса.
В специфическом варианте в связи с одним или более приведенных выше или ниже вариантов и в соответствии упомянутыми выше интервалами молярных отношений пара к углероду, молярное отношение пара к углероду, при котором работают АТР или КЧО, составляет от 0,2 до 3,0, предпочтительно от 0,3 до 1,0, более предпочтительно от 0,4 до 0,8, еще более предпочтительно 0,5 или 0,6. Чем меньше молярное отношение пара к углероду, тем лучше экономика процесса, поскольку меньшее количество пара следует перенести через технологические линии завода и в связи с этим можно уменьшить размеры оборудования.
В специфическом варианте в связи с одним или более приведенных выше или ниже вариантов, поток горячего выходящего синтез-газа из АТР или КЧО на стадии (Ь) охлаждают перед проведением стадии (с). Следовательно, перед тем как удалить воду из указанного горячего выходящего синтез-газа из АТР или КЧО, синтез-газ охлаждают, предпочтительно, пропуская синтез-газ через ряд охлаждающих, расходующих тепло бойлеров и, при необходимости, перегревателей пара. В связи с тем, что температура выходящего синтез-газа нормально составляет около 1000°С, расходующие тепло бойлеры способны расходовать тепло на производство пара, подлежащего использованию в процессе, и подготавливают синтез-газ для последующего обезвоживания, например, в стряхивающем барабане, перед тем как пропускают через рециркуляционный компрессор.
- 4 027192
В специфическом варианте в связи с одним или более приведенных выше или ниже вариантов, горячий выходящий синтез-газ используют в качестве теплообменной среды в теплообменном риформере, работающем последовательно или параллельно с АТР или КЧО. Это создает возможность для достижения более высокой экономичности процесса, поскольку горячий выходящий газ при температуре, например, около 1000°С может быть использован для проведения каталитических риформинговых реакций в теплообменной риформинг-установке.
В специфическом варианте в связи с любым приведенным выше вариантом, процесс превращения газа в жидкость (ГВЖ) является предпочтительно синтезом по Фишеру-Тропшу или процессом для получения газолина, при котором синтез-газ вначале превращают в оксидированные соединения в виде метанола и диметилового эфира (ДМЭ), а затем в газолин.
Сопровождающая фигура схематически показывает специфический вариант изобретения. Поток природного газа 1 предварительно нагревают в пламенном нагревателе 20, используя топливо 7 в качестве источника энергии, и затем он проходит через десульфуризационную секцию 30. Десульфуризованный природный газ 2 смешивают с паром 3 с образованием смеси углеводородов и пара 4, которую затем предварительно нагревают в том же самом пламенном нагревателе 20 и затем смешивают с потоком рециркулируемого отходящего газа 5. Комбинированный поток 8 проходит через автотермическую риформинг-установку (АТР) 40, содержащую фиксированный слой катализатора 41. Пар 9 смешивают с кислородом или обогащенным воздухом 10 (> 44 мол.% кислорода) и добавляют в АТР 40. Горячий выходящий синтез-газ 11 из АТР выходит при температуре около 1000°С и проходит затем через охлаждающий ряд 42 расходующих тепло бойлеров, которые производят пар 12, используемый в процессе. Охлажденный синтез-газ 13 затем проходит через стряхивающий барабан 43 для удаления воды в виде конденсата 15, тем самым образуя дегидратированный синтез-газ 14. Во время запуска дегидратированный синтезгаз проходит через единицу удаления водорода в виде водородной мембраны 45, где удаляют поток водорода 20. Как минимум часть отходящего рециркулируемого газа 21 напрямую рециркулируют через существующий (используемый во время нормальной работы) рециркуляционный компрессор 46 в нагретую смесь углеводородов и пара 6. Во время запуска завода молярное отношение Н2/СО дегидратированного синтез-газа 14 является высоким, например 2,5 или 2,4, так что линия синтез-газа 16 для находящегося ниже по потоку процесса может быть выключена. После установления подходящего молярного отношения Н2/СО, равного 2,3 или меньше, постепенно инициируется нормальная работа, при которой линия синтез-газа 16 открывается, и проводится находящийся ниже по потоку синтез по ФишеруТропшу 44. В результате указанного синтеза получают жидкие углеводороды 17 и поток отходящего газа 18, который рециркулируют в секцию риформинга завода посредством существующего рециркуляционного компрессора 46.
Пример.
В табл. 1 и 2 со ссылкой на прилагаемую фигуру обобщен эффект удаления части водорода из дегидратированного рециркулируемого газа во время запуска. Пример приведен для фиксированного газового потока предриформинга. Без рециркуляции отношение Н2/СО составляет 2,46. В двух случаях отношение Н2/СО в выходящем потоке АТР подгоняют до 2,25 путем рециркуляции дегидратированного синтез-газа или рециркуляции отходящего газа из единицы удаления водорода, здесь единица водородной мембраны. Водородный поток 4317 Нм3/ч (99,62 мол.% Н2) удаляют в случае водородной мембраны. Видно, что удаление этой доли водорода из рециркулируемого дегидратированного газа уменьшает требуемый рециркулируемый поток от 113890 Нм3/ч до 84269 Нм3/ч ясно показывая эффект изобретения. В показателях потока (Нм3/ч), количество водорода, который рециркулируют, уменьшается на 28% по сравнению с базовым случаем (без единицы удаления Н2). Эффективное уменьшение водорода в рециркулируемом потоке составляет на коэффициент 4,6 более высокое, чем действительное удаление водорода. Размер мембраны можно поэтому выдерживать небольшим и поэтому она стоит меньше. Уменьшенный объемный поток рециркулируемого отходящего газа подгоняют, чтобы он был похожим на отходящий газ из находящегося ниже по потоку синтеза по Фишеру-Тропшу при нормальной работе.
В связи с этим нет необходимости в дополнительных расходах в смысле большей мощности рециркуляционного компрессора для случая запуска. Общим эффектом является экономия средств в случае водородной мембраны.
Кроме того, поскольку отношение между риформированным газом и рециркулируемым газом более близкое к нормальной работе в случае водородной мембраны условия для конструкции АТР горелки облегчаются, что оказывает положительное влияние на длительность работы горелки и тем самым на расходы на горелку.
Отношение Н2/СО можно легко далее уменьшить путем удаления большего количества водорода. Это может дать преимущества для находящейся ниже по потоку ГВЖ единицы, уменьшая время запуска и уменьшая количество отходящих специальных продуктов.
- 5 027192
Базовый случай (запуск без водородной мембраны)
Таблица 1
Пото к Дегидратиров . син.-газ рециркул., 5 Предриформ. газ, 6 АТР выходящий, 11 Кислород Пар в 9 АТР,
в АТР 10
Соед Нм7ч мол. % Нм^/ч мол. % Нм7ч мол. % Нм7ч мол. % Нм3/ ч мол. %
Аг 128 0,11 427 0,09 299 0,50
СЩОН 490 0,43
СН4 1520 1,33 92826 62,2 4 5054 1,08
СО 32345 28,4 0 26 0,02 10830 0 23,1 3
СО2 10205 5,51 1664 1,22 21789 4,65
н2 72050 63,2 7 7789 5,22 24367 7 52,0 4
м2 380 0,33 889 0, 60 1293 0,28
О2 5941 4 99,5
Н2О 704 0,62 45941 30,8 0 87710 18,7 3 9953 100
Всег о 11389 0 100 14914 5 100 46825 0 100 5971 3 100 9953 100
Таблица 2
Случай с Н2 мембраной (запуск с Н2 мембраной)
Пото Отходящий Предриформ. АТР Кислород Пар в АТР,
к газ рециркул. из Н2 мебраны, 5 газ, 6 выходящий, 11 в АТР, 10 9
Соед Нм3/ч мол. % Нм7ч мол. % Нм7ч мол. % Нм3/ч мол. % Нм7ч мол. %
Аг 95 0,11 386 0.09 291 0,50
СН3ОН 362 0, 43
СН4 1121 1,33 92825 62,2 4 4514 1,03
СО 2459 4 29,1 8 26 0,02 10080 5 22,9 9
СО2 5557 6,59 1663 1,12 20829 4,75
н2 5224 8 62,0 1 7792 5,22 22681 1 51,7 4
ν2 292 0,35 897 0, 60 1203 0,27
О2 5790 9 99,5
н2о 45938 30,8 0 83846 19,1 3 9703 100
Всег о 8426 9 100 14914 1 100 43839 4 100 5820 0 100 7288 0 100
- 6 027192

Claims (13)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ запуска процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ), включающий (а) добавление пара в углеводородное питающее сырье с образованием смеси углеводородов и пара, (Ь) пропускание указанной смеси через стадию автотермического риформинга (АТР) или стадию каталитического частичного окисления (КЧО) и отвода потока горячего выходящего синтез-газа из АТР или КЧО, (с) удаление воды из указанного горячего выходящего синтез-газа с образованием дегидратированного синтез-газа, (ά) удаление как минимум части водорода как минимум из части указанного дегидратированного синтез-газа с образованием рециркулируемого отходящего газа, (е) прямую рециркуляцию как минимум части указанного рециркулируемого отходящего газа в углеводородное питающее сырье или в указанную смесь углеводородов и пара, (ί) последующую подачу как минимум части дегидратированного синтез-газа в качестве сырья для находящегося ниже по потоку ГВЖ процесса и (д) переход от рециркуляции указанного отходящего рециркулируемого газа на рециркуляцию отходящего газа указанного находящегося ниже по потоку ГВЖ процесса.
  2. 2. Способ согласно п.1, при котором стадию (ί) проводят, когда молярное отношение Н2/СО в указанном дегидратированном синтез-газе составляет менее 2,3, предпочтительно менее 2,2, более предпочтительно менее 2,1.
  3. 3. Способ согласно п.1 или 2, при котором указанное углеводородное питающее сырье является газом, который прошел как минимум через одну стадию предриформинга, предпочтительно стадию адиабатического предриформинга.
  4. 4. Способ согласно любому из пп.1-3, при котором указанное углеводородное питающее сырье или указанную смесь углеводородов и пара предварительно нагревают, предпочтительно в пламенном нагревателе, перед тем как смешивают с указанным отходящим рециркулируемым газом.
  5. 5. Способ согласно любому из пп.1-4, при котором отходящий рециркулируемый газ вводят в углеводородное питающее сырье или указанную смесь углеводородов и пара посредством рециркуляционного компрессора.
  6. 6. Способ согласно п.5, при котором указанный рециркуляционный компрессор представляет собой существующий рециркуляционный компрессор, используемый для рециркуляции отходящего газа из находящегося ниже по потоку процесса превращения газа в жидкость (ГВЖ).
  7. 7. Способ согласно п.6, при котором рециркулируемый отходящий газ после прохождения через рециркуляционный компрессор подвергают стадии конверсии для избавления от олефинов, предпочтительно путем гидрирования.
  8. 8. Способ согласно любому из пп.1-7, при котором указанную стадию (ά) проводят в отделяющей водород мембране или в сепарационной установке с перемежающимся давлением (УПД).
  9. 9. Способ согласно любому из пп.1-8, при котором молярное отношение пара к углероду, при котором работают АТР или КЧО, составляет от 0,2 до 3,0.
  10. 10. Способ согласно любому из пп.1-9, при котором поток горячего выходящего синтез-газа из АТР или КЧО на стадии (Ь) охлаждают перед проведением стадии (с).
  11. 11. Способ согласно п.10, при котором указанный горячий выходящий синтез-газ из АТР или КЧО охлаждают в одном или более котлах-утилизаторах.
  12. 12. Способ согласно п.10, при котором указанный горячий выходящий синтез-газ из АТР или КЧО используют в качестве теплообменной среды в теплообменном риформере, работающем последовательно или параллельно с АТР и КЧО.
  13. 13. Способ согласно любому из пп.1-12, при котором процесс превращения газа в жидкость (ГВЖ) представляет собой синтез по Фишеру-Тропшу.
EA201590480A 2012-09-05 2013-08-15 Способ запуска процесса превращения газа в жидкость EA027192B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP2012067316 2012-09-05
PCT/EP2013/067055 WO2014037201A1 (en) 2012-09-05 2013-08-15 Method for starting-up a gas to liquid process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201590480A1 EA201590480A1 (ru) 2015-08-31
EA027192B1 true EA027192B1 (ru) 2017-06-30

Family

ID=46829741

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201590480A EA027192B1 (ru) 2012-09-05 2013-08-15 Способ запуска процесса превращения газа в жидкость

Country Status (12)

Country Link
US (1) US9464237B2 (ru)
EP (1) EP2892982B1 (ru)
KR (1) KR101957939B1 (ru)
CN (1) CN104603239B (ru)
AR (1) AR092430A1 (ru)
AU (1) AU2013311966B2 (ru)
BR (1) BR112015004886A2 (ru)
CA (1) CA2883878C (ru)
EA (1) EA027192B1 (ru)
IN (1) IN2015DN01419A (ru)
MX (1) MX346541B (ru)
WO (1) WO2014037201A1 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2012278043B2 (en) * 2011-06-29 2016-01-07 Haldor Topsoe A/S Process for reforming hydrocarbons
EP2994416A1 (en) * 2013-05-06 2016-03-16 Saudi Basic Industries Corporation Reformed gas as fuel for primary reformer during startup
US10106405B2 (en) * 2014-04-08 2018-10-23 Haldor Topsoe A/S Process for heating an ATR
US9683176B2 (en) 2015-10-16 2017-06-20 Haldor Topsøe A/S Process for conversion of natural gas to liquid hydrocarbons and a plant for carrying out the process
CN106350095B (zh) * 2016-08-24 2018-11-30 内蒙古伊泰煤制油有限责任公司 一种缩短费托合成反应系统开车时间的方法
EP3838841B1 (en) * 2019-12-19 2023-11-01 L'air Liquide, Société Anonyme Pour L'Étude Et L'exploitation Des Procédés Georges Claude Process for start-up of an autothermal reformer

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006099033A1 (en) * 2005-03-10 2006-09-21 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of starting up a direct heating system for the flameless combustion of fuel and direct heating of a process fluid
WO2007009954A1 (en) * 2005-07-20 2007-01-25 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method to start a process for hydrocarbon synthesis
WO2009155554A2 (en) * 2008-06-20 2009-12-23 Gtlpetrol Llc Systems and processes for processing hydrogen and carbon monoxide

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK147705C (da) 1982-09-07 1985-05-13 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade til fremstilling af carbonhydrider ud fra syntesegas
DK149529C (da) 1983-05-11 1986-12-22 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade til fremstilling af syntetiske carbonhydrider ud fra syntesegas
EP0287238B1 (en) 1987-04-13 1991-09-11 Imperial Chemical Industries Plc Process and apparatus for the production of a hot pressurised gas stream by catalytic combustion
US20030050348A1 (en) * 2001-03-26 2003-03-13 Kennedy Paul Edwin Hydrocarbon conversion process using a plurality of synthesis gas sources
US6818198B2 (en) 2002-09-23 2004-11-16 Kellogg Brown & Root, Inc. Hydrogen enrichment scheme for autothermal reforming
EP1413547A1 (en) * 2002-09-26 2004-04-28 Haldor Topsoe A/S Process for the production of synthesis gas
US9988586B2 (en) * 2011-11-08 2018-06-05 Midrex Technologies, Inc. Systems and methods for the use of Fischer-Tropsch tail gas in a gas to liquid process

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006099033A1 (en) * 2005-03-10 2006-09-21 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of starting up a direct heating system for the flameless combustion of fuel and direct heating of a process fluid
WO2007009954A1 (en) * 2005-07-20 2007-01-25 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method to start a process for hydrocarbon synthesis
WO2009155554A2 (en) * 2008-06-20 2009-12-23 Gtlpetrol Llc Systems and processes for processing hydrogen and carbon monoxide

Also Published As

Publication number Publication date
IN2015DN01419A (ru) 2015-07-03
AR092430A1 (es) 2015-04-22
CA2883878A1 (en) 2014-03-13
BR112015004886A2 (pt) 2017-07-04
KR101957939B1 (ko) 2019-03-13
EA201590480A1 (ru) 2015-08-31
AU2013311966B2 (en) 2017-08-17
US9464237B2 (en) 2016-10-11
CN104603239B (zh) 2017-08-08
AU2013311966A1 (en) 2015-03-19
WO2014037201A1 (en) 2014-03-13
KR20150047617A (ko) 2015-05-04
EP2892982B1 (en) 2019-05-15
MX346541B (es) 2017-03-24
MX2015002184A (es) 2015-05-07
CA2883878C (en) 2020-06-02
EP2892982A1 (en) 2015-07-15
CN104603239A (zh) 2015-05-06
US20150232763A1 (en) 2015-08-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU2013279617B2 (en) Process for reforming hydrocarbons
EA027192B1 (ru) Способ запуска процесса превращения газа в жидкость
KR20150065879A (ko) 합성 가스 제조 방법
KR20200031646A (ko) 합성 가스의 제조 방법
CA2876248C (en) Process for reforming hydrocarbons and process for starting up a gas-to-liquid process
US9353022B2 (en) Process for conversion of natural gas to hydrocarbon products and a plant for carrying out the process
EA005958B1 (ru) Система для производства энергии в способе получения углеводородов
RU2695197C1 (ru) Способ получения потока углеводородного продукта из потока газообразного углеводородного сырья и соответствующая установка
AU2014363515B2 (en) Process for the production of synthesis gas