DK142430B

DK142430B - Atomizer for a burner for partial combustion of liquid, carbonaceous fuel.

Info

Publication number: DK142430B
Application number: DK340074AA
Authority: DK
Inventors: Jacobus Elso Vogel; Gernot Staudinger
Original assignee: Shell Int Research
Priority date: 1973-06-27
Filing date: 1974-06-25
Publication date: 1980-10-27
Also published as: DK142430C; DE2430433C2; SE406973B; DD111983A5; NL173309C; NL7308924A; NO140610B; BR7405202D0; NL173309B; FR2234931B1; IT1015397B; JPS5037037A; BE816477A; NO140610C; SE7408345L; IN139073B; FR2234931A1; CS222210B2; DK340074A; NO742301L

Description

γ Πη y (11) FREMLÆGGELSESSKRIFT 142430 DANMARK <5D im. ci.3 f 23 d 11/24 §(21) Ansøgning nr. 340O/74 (22) Indleveret den 25» jun. 1974 (24) Løbedeg 25· JUTl. 197^γ Πη y (11) PUBLICATION WRITING 142430 DENMARK <5D im. ci.3 f 23 d 11/24 (21) Application No. 340O / 74 (22) Filed on 25 »Jun. 1974 (24) Running stage 25 · JUTl. 197 ^

(44) Ansøgningen fremfart og Q(44) Application progress and Q

fremlseggelseeekriftet offentliggjort den 27 · Okt. 1 98Οthe petition was published on 27 · Oct. 1 98Ο

DIREKTORATET FORDIRECTORATE OF

PATENT-OG VAREMÆRKEVÆSENET (30) Prioritet begærst fra denPATENT AND TRADE MARKET (30) Priority requested from it

27. jun. 1973* 7308924, NLJun 27 1973 * 7308924, NL

(71) SHELL INTERNATIONALE RESEARCH' MAATSCHAPPIJ B.V., C ar el van By« "(71) SHELL INTERNATIONAL RESEARCH 'COMPANY B.V., C ar el van By «"

Tandtlaan JO, Haag, NL.Dental Avenue JO, The Hague, NL.

(72) Opfinder: Jacobus Elso Vogel, Bylandfclaan JO, Haag, NL: Gernot Staudinger, Badhulsweg J, Amsterdam, NL.(72) Inventor: Jacobus Elso Vogel, Bylandfclaan JO, The Hague, NL: Gernot Staudinger, Badhulsweg J, Amsterdam, NL.

(74) Fuidmtegtig onder sagene behandling;(74) Authorized under case processing;

Kontor for Industriel Eneret v. Svend Schørming.Office of Industrial Eneret v. Svend Schørming.

(54) Forstøver til en brænder til partiel forbrænding af væskeformigt, kul= stofholdigt brændsel.(54) Atomizer for a burner for the partial combustion of liquid coal = substance fuel.

Den foreliggende opfindelse angår en forstøver til en brænder til partiel forbrænding af væskeformigt, kulstofholdigt brændsel omfattende et rørformet legeme med en forbindelse til en brændselstilførsel under tryk og en ventilspindel, der strækker sig gennem det rørformede legeme, idet den ene ende er forbundet til det rørformede legeme, og den anden er fastgjort til et ventilorgan, som med en konisk fonn svarende til det rørformede legeme danner en ringformet, slidsformet dyse, som har cirkulært tværsnit, og som i sideretningen er begrænset af to overflader med rette parallelle frembringere.The present invention relates to an atomizer for a partial combustion of liquid carbonaceous fuel comprising a tubular body having a connection to a pressurized fuel supply and a valve stem extending through the tubular body, one end of which is connected to the tubular body. the body, and the other is attached to a valve member which, with a conical base corresponding to the tubular body, forms an annular, slotted nozzle having a circular cross-section and which in the lateral direction is limited by two surfaces with straight parallel generators.

2 U24302 U2430

Forstøvere af den ovenfor angivne art kendes fra USA patentskrifterne nr 1.903.100 og 2.003.827 i form af dyser, hvor et konisk ventilorgan, der er anbragt på enden af en ventilspindel, kan forskydes i længderetningen af et rørformet legeme. Sammen med det rørformede legeme danner det koniske ventilorgan en ringformet dyse, som har cirkulært tværsnit og som i sideretningen er begrænset af to overflader med rette, parallelle frembringere. Den ringformede dyse er på de kendte forstøvere indvendigt begrænset af det koniske ventilorgan, hvis overflade på indløbssiden og/eller på udløbssiden strækker sig forbi den modstående overflade på det rørformede legeme. Der er således ikke et specifikt forhold mellem længden af de parallelle frembringere og bredden af slidsen, idet de parallelle frembringere ikke er lige lange på ydersiden og indersiden af den ringformede dyse. Med en sådan udformning er strømningsforholdene gennem dysen komplicerede og vanskelige at regulere nøjagtigt, idet sprøjtekeglen ændres på uregelmæssig måde ved forskydning af ventilspindelen. Desuden bliver trykdifferencen over forstøveren relativt høj. Fx anvendes den brænder, der kendes fra ovennævnte USA patentskrift nr 2.003.827 ved tryk på ca 2000 psi eller 140 atmosfærer. Som en følge af disse forhold tilfredsstiller de kendte forstøvere ikke tilstrækkeligt de krav, som man måtte ønske for en forstøver til partiel forbrænding af store mængder brændsel. En sådan forstøver bør nemlig være indrettet til at kunne opnå den grad af forstøvning af brændsel, som påkræves til sikring af en grundig blanding af brændsel og den oxygenholdige gas, således at der kan opnås et stort udbytte af produktgas, samtidig med at soddannelsen bliver ringe. Udformningen må også være således, at trykdifferentialet over forstøveren ikke behøver at være prohibitivt højt for at opnå den nødvendige grad af brændselsforstøvning.Sprayers of the above type are known from United States Patent Nos. 1,903,100 and 2,003,827 in the form of nozzles in which a tapered valve member disposed on the end of a valve stem can be displaced longitudinally by a tubular body. Together with the tubular body, the tapered valve member forms an annular nozzle which has a circular cross section and which is laterally limited by two surfaces with straight parallel generators. The annular nozzle is confined on the prior art nebulizers by the tapered valve means whose surface on the inlet side and / or on the outlet side extends past the opposite surface of the tubular body. Thus, there is no specific relationship between the length of the parallel generators and the width of the slot, since the parallel generators are not equally long on the outside and the inside of the annular nozzle. With such a design, the flow conditions through the nozzle are complicated and difficult to precisely control, as the spray cone is irregularly altered by displacement of the valve stem. Moreover, the pressure difference across the nebulizer becomes relatively high. For example, the burner known from the aforementioned United States Patent No. 2,003,827 is used at pressures of about 2000 psi or 140 atmospheres. As a result of these conditions, the known nebulizers do not adequately satisfy the requirements of a nebulizer for partial combustion of large amounts of fuel. Namely, such a nebulizer should be adapted to achieve the degree of fuel atomization required to ensure a thorough mixing of fuel and the oxygen-containing gas so that a high yield of product gas can be obtained while lowering the soot formation. . The design must also be such that the pressure differential across the nebulizer does not have to be prohibitively high to obtain the required degree of fuel atomization.

Det er formålet med den foreliggende opfindelse at tilvejebringe en forstøver til partiel forbrænding af store mængder brændsel, hvorved en meget virkningsfuld forstøvning af brændsel opnås ved lavt trykdifferentiale over forstøveren.It is the object of the present invention to provide an atomizer for partial combustion of large amounts of fuel, whereby a very effective atomization of fuel is obtained at a low pressure differential over the atomizer.

Dette opnås med forstøveren ifølge opfindelsen, der er ejendommelig ved det i krav l's kendetegnende del angivne.This is achieved with the nebulizer according to the invention, which is characterized by the characterizing part of claim 1.

142430 3142430 3

Ved en sådan udformning af dysen opnås der er overordentligt stort reguleringsområde, i hvilket forstøvningen sker med i det væsentlige samme form af sprøjtekeglen, hvilket er væsentligt for opnåelse af den tilstræbte forbrænding i olieforbrændingsanlæg, idet der opnås en konstant strøm af forstøvede brændselspartikler strømmende nedad fra dysens afgangsåbning. Hvis forholdet er under 2 vil der ikke blot kun kunne opnås en dårlig forstøvning, men det brændsel, der udstrømmer fra slidsen, vil kunne få en perpendiculær hastighedskomponent i forhold til slidsens længdeakse , hvorved udstrømningsvinklen kan komme til at variere. Dette fører til ufuldstændig blanding af brændsel med den oxygenholdige gas. Dersom forholdet ligger over 30, vil trykdifferentialet over slidsen blive meget højt Og nødvendigheden for at bruge et brændselstilførselsapparatur, der arbejder under meget højt tryk, gør en sådan forstøver økonomisk uønskelig.Such a design of the nozzle provides an extremely large control area in which the atomization occurs with substantially the same form of the syringe cone, which is essential for achieving the desired combustion in oil combustion plants, with a constant flow of atomized fuel particles flowing down from nozzle outlet opening. If the ratio is less than 2, not only can poor spraying be achieved, but the fuel flowing from the slit will be able to obtain a perpendicular velocity component relative to the longitudinal axis of the slit, whereby the outlet angle may vary. This leads to incomplete mixing of fuel with the oxygen-containing gas. If the ratio is above 30, the pressure differential across the slit will be very high.

Fortrinsvis ligger forholdet mellem 3 og 10, idet man opnår de optimale arbejdsbetingelser indenfor dette område.Preferably, the ratio is between 3 and 10, achieving the optimum working conditions in this area.

For at formindske trykdifferentialet over forstøveren ved et givet brændselsforbrug, kan forstøveren, ifølge en særlig fordelagtig udførelsesform, have afrundede kanter ved slidsens indgangsende. Derved kommer brændslet til at strømme glat gennem dysen og trykdifferencen over forstøveren bliver relativt lav ved en given brændselstilførsel. Dette forhold er vigtigt for forstøverens økonomi.In order to reduce the pressure differential across the nebulizer at a given fuel consumption, the nebuliser, in a particularly advantageous embodiment, may have rounded edges at the slot end. Thereby, the fuel will flow smoothly through the nozzle and the pressure differential across the nebulizer becomes relatively low at a given fuel supply. This relationship is important for the atomizer's economy.

For at sikre en'særlig virkningsfuld forstøvning under opnåelse af hurtig og intens sammenblanding og effektiv partiel forbrænding af den forstøvede brændselsstråle, som udkastes fra den ringformede slidsformede dyse med den oxygenholdige gas, er, ifølge en særlig fordelagtig udførelsesform, den koniske vinkel, der dannes ved beliggenheden af punkter, der ligger i den ringformede slidses længdeakse, større end 80°. Dette betyder, at der opnås en kort og forholdsvis flad konisk sprøjtekegle, der er at foretrække for en lang og tynd konisk stråle. En hovedfordel ved den flade koniske sprøjtning er naturligvis, at længden af den reaktor, der behøves for at gennemføre den ønskede forbrændingsgrad, holdes på et minimum. En anden fordel stammer fra forstøverens gode blandingsevne, hvilket sikrer, at der ikke sker nogen lokal støkiometrisk forbrænding, der kunne føre til overhedning af apparaturet.In order to ensure a particularly effective atomization while obtaining rapid and intense mixing and effective partial combustion of the atomized fuel jet ejected from the annular slotted nozzle with the oxygen-containing gas, the conical angle formed, in a particularly advantageous embodiment, is at the location of points lying in the longitudinal axis of the annular slit greater than 80 °. This means that a short and relatively flat conical spray cone is obtained which is preferable to a long and thin conical beam. A major advantage of the flat taper spray is, of course, that the length of the reactor needed to carry out the desired combustion rate is kept to a minimum. Another advantage comes from the good mixing ability of the nebulizer, which ensures that no local stoichiometric combustion occurs which could lead to overheating of the apparatus.

142430 4142430 4

Opfindelsen forklares i det følgende i forbindelse med tegningen, hvor fig. I viser en forstøver ifølge opfindelsen med et centralt anbragt hjælpehvirvelkammer og fig. 2 viser en forstøver ifølge opfindelsen med et konkavt ventilorgan.The invention is explained in the following with reference to the drawing, in which fig. 1 shows a nebulizer according to the invention with a centrally located auxiliary vortex chamber and FIG. 2 shows a nebulizer according to the invention with a concave valve member.

På fig. I er vist en forstøver med et rørformet legeme 1, hvis boring er betegnet med 2, og med et forstøvningshoved 3 og en hul ventilspindel 4, hvis boring er betegnet med 5. Den ene ende af ventilspindlen er forbundet med et ventilorgan 6, således at dette sammen med enden af det rørformede legeme danner en ringformet, slidsformet dyse 7. Den anden ende af ventilspindlen er forbundet med et brændselstilførselshoved 8 ved et hjælpetilløb 9 for brændsel. Ventilspindlen går igennem forskydningshovedet via en tætsluttende pakning 10 og et tætningshoved 11. Brændselstilførsel shovedet er forbundet med et skruelegeme 12 med gevind 13, og det nævnte legeme er på sin side ved hjælp af et gevind 14 forbundet med forstøvningshovedet. Ventilspindlen fastholdes i central stilling indenfor boringen 2 ved hjælp af en styrevinge 17, der også forhindrer ventilgangen i at dreje sig. Forstøvningshovedet er forsynet med et hovedindløb 15 for brændsel og ventillegemet indeholder et centralt hvirvelkammer 16. Som vist på tegningen er kanterne ved indgangen til slidsen afrundet og forholdet mellem slidsens længde og bredde er 3:1.In FIG. You are shown a nebulizer with a tubular body 1, whose bore is designated 2, and with a spray head 3 and a hollow valve spindle 4, whose bore is designated 5. One end of the valve spindle is connected to a valve member 6 so that this together with the end of the tubular body forms an annular, slotted nozzle 7. The other end of the valve stem is connected to a fuel supply head 8 at a fuel inlet 9. The valve spindle passes through the shear head via a tightly sealed gasket 10 and a sealing head 11. The fuel supply head is connected to a screw body 12 with thread 13 and said body is in turn connected by a thread 14 to the spray head. The valve stem is held in central position within the bore 2 by means of a guide vane 17, which also prevents the valve passage from turning. The atomizing head is provided with a main inlet 15 for fuel and the valve body contains a central vortex chamber 16. As shown in the drawing, the edges at the entrance to the slot are rounded and the ratio of the length to width is 3: 1.

tt

Under drift træder der brændsel ind i boringen 2 gennem hovedbrændselstilførslen 15 og forlader det rørformede legeme gennem den ringformede, slidsformede dyse 7. Banen for det brændsel, som udsprøjtes fra dysen, er på tegningen vist med stiplede linier. Slidsebredden varieres under driften ved justering af skruen 12, der tillader ventilspindlen at bevæge sig op og ned indenfor boringen 2 i det rørformede legeme 1. Pakningen 10 og bøsningen 11 sikrer, at der ikke fragår brændsel gennem forstøvningshovedet.In operation, fuel enters the bore 2 through the main fuel supply 15 and leaves the tubular body through the annular slotted nozzle 7. The path of the fuel ejected from the nozzle is shown in dotted lines. The slit width is varied during operation by adjusting the screw 12 which allows the valve stem to move up and down inside the bore 2 of the tubular body 1. The gasket 10 and the sleeve 11 ensure that no fuel is released through the spray head.

Der indføres også brændsel i forstøveren under dennes anvendelse igennem en hjælpe-brændselstilførselstilslutning 9 og brændselstilførselshovedet 8, hvilket brændsel løber ned i boringen 5 gennem den hule stang 4, hvorefter brændslet forlader ventilorganet 6 gennem det ekstra hvirvelkammermundstykke 16. Den bane, der gennemløbes af det udkastede brændsel, er også her vist med stiplede 5 142430 linier. Fordelen ved at bruge dette hjælpehvirvelkammer-mundstykke er for det første, at hvis det er ønsket at lukke fuldstændigt for hovedtilførslen, vil den reaktor, i hvilken forstøveren er anbragt, kunne holdes varm af forbrændingen af brændsel, der fremkommer gennem hjælpemundstykket, og yderligere at den brændselsstråle, der dannes af hjælpemundstykket, i høj grad formindsker den varmemængde, der fra hovedflammen stråler tilbage på ventilorganet, hvorfor man ved denne foranstaltning undgår at dette bliver så varmt.Fuel is also introduced into the nebulizer during its use through an auxiliary fuel supply connection 9 and the fuel supply head 8, which fuel runs into the bore 5 through the hollow rod 4, after which the fuel leaves the valve member 6 through the additional vortex nozzle 16. The path passed through it. ejected fuel is also shown here with dotted 5 142430 lines. The advantage of using this auxiliary vortex nozzle is, first, that if it is desired to completely shut off the main supply, the reactor in which the nebulizer is located can be kept warm by the combustion of fuel produced through the auxiliary nozzle, and further that the fuel jet generated by the auxiliary nozzle greatly reduces the amount of heat that radiates back from the main flame on the valve member, which is why this measure avoids being so hot.

Fig. II viser en forstøver med et rørformet legeme 21, hvis hulhed er betegnet med nummeret 22, et forstøvningshoved 23 og en massiv ventilspindel 24. Den ene ende af ventilspindlen er forbundet med et konkavt ventilorgan 25 på en sådan måde, at det sidstnævnte i forbindelse med enden af det rørformede legeme danner en ringformet, slidsformet dyse 26. Den anden ende af ventilspindlen er efter at have passeret gennem en tætpassende pakning 27 og en pakdåse 28 forbundet med et skruelegeme 29 ved hjælp af et gevind 30. Skruelegemet 29 er på sin side forbundet med forstøvningshovedet med et gevind 31. Ventilspindlen holdes i central stilling indenfor boringen 22 ved hjælp af en styrevinge 32, som også forhindrer ventilspindlen i at rotere. 33 betegner brændselstilløbet. Som nævnt er kanterne ved indgangen til slidsen afrundet og forholdet mellem den parallelle længde af slidsen og dens bredde er 5:1.FIG. II shows a nebulizer with a tubular body 21, the cavity of which is denoted by the number 22, a nebulizer head 23 and a solid valve stem 24. One end of the valve stem is connected to a concave valve member 25 in such a way that the latter in connection with the end of the tubular body forms an annular, slot-shaped nozzle 26. The other end of the valve spindle, after passing through a tight fitting gasket 27 and a gasket 28, is connected to a screw body 29 by means of a thread 30. The screw body 29 is in its side. connected to the spray head by a thread 31. The valve spindle is held in a central position within the bore 22 by a guide vane 32 which also prevents the valve spindle from rotating. 33 denotes the fuel flow. As mentioned, the edges at the entrance to the slot are rounded and the ratio of the parallel length of the slot to its width is 5: 1.

Ved brugen indføres brændsel i boringen 22 gennem et brændselstilløb 33, og det udkastes fra dysen 26 i en bane, som på tegningen er vist med stiplede linier. Ventilorganet 25 bliver ikke for varmt på grund af den konkave endeflade, der har stort overfladeareal og er effektivt kølet af brændslet inden i boringen.In use, fuel is introduced into the bore 22 through a fuel inlet 33 and it is ejected from the nozzle 26 into a path shown in the drawing in dotted lines. The valve member 25 does not become too hot due to the concave end surface which has large surface area and is effectively cooled by the fuel within the bore.

Forstøveren ifølge opfindelsen kan anvendes som brænder til partiel forbrænding af flydende brændsler, såsom lette eller tunge fraktioner af petroleum, skiferolie eller tjæresandolie eller blandinger af pulveriserede faste kulstofbrændsler, såsom kul, koks, sod og lignit sammen med væsker såsom vand, alkohol eller olie.The atomizer according to the invention can be used as a burner for partial combustion of liquid fuels such as light or heavy fractions of petroleum, shale oil or tar sand oil or mixtures of powdered solid carbon fuels such as coal, coke, soot and lignite together with liquids such as water, alcohol or oil.

Bredden af ringslidsen i forstøveren ligger fortrinsvis mellem 0,1 og 1 mm. Endnu fordelagtigere kan den ligge mellem 0,2 og 0,8 mm. Længden af de parallelle frembringere af slidsen kan variere meget stærkt, men ligger dog fortrinsvis mellem 1 mm og 10 ram. Med disse dimensioner opnår en særligt god .. X .... : 142430 6 forstøvning. Det må nævnes her, at parallelle frembringere i slidsen ikke behøver at være nøjagtigt parallelle, men det er nok at de i hovedsagen er parallelle, f.eks. hvis der bruges slidser af kileform eller konisk ringformede slidser.The width of the ring slot in the nebulizer is preferably between 0.1 and 1 mm. Even more advantageously, it can be between 0.2 and 0.8 mm. The length of the parallel generators of the slot can vary greatly, but is preferably between 1 mm and 10 ram. With these dimensions achieve a particularly good .. X ....: 142430 6 atomization. It should be mentioned here that parallel generators in the slot need not be exactly parallel, but it is enough that they are essentially parallel, e.g. if wedge-shaped slots or tapered annular slots are used.

Den ringformede, slidsformede dyse kan have en hvilken som helst passende horisontal tværsnitsform. Det kan således være ovalt eller rektangulært, naturligvis i afhængighed af dysens eller det rørformede legemes form og af ventilorganet. Fortrinsvis har ventilorganet dog konisk form og danner sammen med det rørformede legeme en cirkulær ringformet slidsformet dyse. Fra et konstruktionssynspunkt er dette den fordelagtigste udformning.The annular slit-shaped nozzle may have any suitable horizontal cross-sectional shape. Thus, it may be oval or rectangular, naturally depending on the shape of the nozzle or tubular body and the valve member. Preferably, however, the valve member has a conical shape and together with the tubular body forms a circular annular slotted nozzle. From a design standpoint, this is the most advantageous design.

Trykfaldet over forstøvningsspalten er ringe selv ved stor brændselsgennemgang. Trykfaldet over forstøverdysen behøver kun sjældent at overstige 100 atmosfærer, selv når forstøveren behandler en meget stor brændselsmængde pr tidsenhed. Fortrinsvis ligger tryktabet over dysen mellem 20 og 80 atmosfærer.The pressure drop across the atomization gap is low even at high fuel flow. The pressure drop across the atomizer nozzle rarely needs to exceed 100 atmospheres, even when the atomizer processes a very large amount of fuel per unit time. Preferably, the pressure drop across the nozzle is between 20 and 80 atmospheres.

Til sammenligning angives ifølge USA-patentskrift nr 2.003.827 et arbejdstryk på ca 140 atmosfærer.By comparison, according to U.S. Patent No. 2,003,827, a working pressure of about 140 atmospheres is stated.

For at optimere forstøvningen af brændslet ved anvendelse af en forstøver ifølge den foreliggende opfindelse skal hastigheden i meter per sekund af det gennem ringspalten passerende brændsel fortrinsvis ligge mellem 150 og 200 gange bredden af den ringformede slids i millimeter. Drift udenfor disse grænser er ganske vist mulig, men resultatet er enten, at brændslet forstøves til større partikler og effektiviteten af den partielle forbrænding får tilbøjelighed til at blive mindre, eller at trykdifferentialet over dysen bliver unødvendigt højt. Ved at arbejde med forstøveren indenfor de ovenfor angivne grænser, forstøves brændslet til kugler med en diameter på mellem 50 og 400 mikroner, hvilket muliggør en meget effektiv partiel forbrænding af brændslet.To optimize the atomization of the fuel using an atomizer according to the present invention, the speed in meters per second of the fuel passing through the annular gap should preferably be between 150 and 200 times the width of the annular slot in millimeters. Operation outside these limits is possible, but the result is either that the fuel is atomized to larger particles and the efficiency of the partial combustion tends to decrease, or that the pressure differential across the nozzle becomes unnecessarily high. By working with the nebulizer within the above limits, the fuel is atomized into bullets with a diameter of between 50 and 400 microns, enabling a very efficient partial combustion of the fuel.

En ringformet slidseforstøver med en skruemekanisme kan hensigtsmæssigt bruges, når der kræves et højt nedskruningsforhold. Brændselsstrømmen gennem den ringformede dyse reguleres ved slidsens bredde og trykdifferencen over dysen. Brugen af en sådan forstøver muliggør reguleringsforhold, der overstiger 5 og selv endnu højere nedreguleringsforhold, f.eks. på 10 eller mere er mulige.An annular slit atomizer with a screw mechanism can conveniently be used when a high pitching ratio is required. The flow of fuel through the annular nozzle is regulated by the width of the slot and the pressure difference across the nozzle. The use of such a nebulizer allows for control conditions exceeding 5 and even higher down regulation conditions, e.g. of 10 or more are possible.

Hvis det er ønsket at arbejde med et konstant trykdifferentiale 142430 7 uafhængigt af mængden, er det naturligvis muligt at regulere skruemekanismen ved hjælp af en servomekanisme, som regulerer slidsebredden, således at der fastholdes en ønsket trykdifferens.Of course, if it is desired to operate at a constant pressure differential regardless of the amount, it is possible to control the screw mechanism by means of a servo mechanism which regulates the slit width so that a desired pressure differential is maintained.

Som allerede tidligere omtalt er forstøveren ifølge den foreliggende opfindelse velegnet til partiel forbrænding af store mængder brændstof. I denne forbindelse kan anføres, at forstøveren fortrinsvis har en kapacitet på mellem 10 og 100 tons kulbrintebrændstof per time,As previously mentioned, the nebulizer of the present invention is suitable for the partial combustion of large amounts of fuel. In this connection, it can be stated that the atomizer preferably has a capacity of between 10 and 100 tonnes of hydrocarbon fuel per hour,