DE976761C - Schaltungsanordnung zur elektromagnetischen Ablenkung eines Kathodenstrahls - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine mit Energierückgewinnung arbeitende Schaltungsanordnung zur elektromagnetischen Ablenkung eines Kathodenstrahles.

Es ist bekannt, daß die während des Hinlaufes im Ablenktransformator einer Zeilenablenkstufe gespeicherte magnetische Energie zurückgewonnen und nutzbar gemacht werden kann. Man verwendet hierzu einen mit einer Dämpferröhre in Reihe geschalteten Kondensator, der gleichstrommäßig in Reihe mit der Anodenspannungsquelle für die Leistungsröhre liegt.

Bei den bekannten Schaltungen dieser Art ist die Leistungsröhre als Relaxationsoszillator zur Erzeugung der Stromsägezähne geschaltet. Es hat sich gezeigt, daß diese Schaltungen nicht immer einwandfrei anschwingen, wenn der Energierückgewinnungskondensator nicht überbrückt ist.

Bei Zeilenablenkstufen muß jedoch als erstes eine lineare Ablenkung gefordert werden; ein geringer ao Leistungsverbrauch, wie er durch Energierückgewinnung erzielt werden kann, stellt zwar eine wünschenswerte Eigenschaft der Ablenkschaltung dar, die Frage des Energiebedarfes muß jedoch hinter der Forderung nach einer linearen Ablenkung zurücktreten.

Die bekannten, mit Energierückgewinnung arbeitenden Ablenkschaltungen sind wegen der den

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Ablenkkreisen naturgemäß anhaftenden" Verluste nicht linear und daher für höhere Ansprüche nicht geeignet. Es ist nun zwar bereits ebenfalls· bekannt, daß man Ablenkschaltungen, die ohne Energierückgewinnung arbeiten, dadurch linearisieren kann, daß man den Strom im Dämpferröhrenstromkreis steuert.

Ablenkschaltungen, die sowohl mit zusätzlicher, aktiver Steuerung des Dämpferröhrenstromes als ίο auch mit Energierückgewinnung arbeiten, sind bisher noch nicht bekanntgeworden. Unter zusätzlicher, aktiver Steuerung wird dabei nicht die übliche Beeinflussung des Dämpferröhrenstromes durch die am Energierückgewinnungskondensätor liegende Spannung verstanden. Die Energierückgewinnung verlangt eine ganz spezielle Anpassung des Leistungsröhrenstromkreises an den Dämpferröhrenstromkreis, und es erscheint daher ganz unwahrscheinlich, daß eine solche Anpassung,, wie sie von der Energierückgewinnung gefordert wird, auch erreicht werden kann, wenn der Dämpferröhrenstromkreis zur Linearisierung der Ablenkung gesteuert wird.

Durch die Erfindung wird also erstmalig eine Schaltungsanordnung zur elektromagnetischen Ablenkung eines Kathodenstrahles angegeben, die sowohl mit Energierückgewinnung arbeitet als auch eine einwandfrei lineare Ablenkung ergibt.

Die Erfindung betrifft also eine Schaltungsanordnung zur elektromagnetischen Ablenkung eines Kathodenstrahl.es mittels eines, etwa sägezahnförmig verlaufenden Stromes mit einer Ablenkspulen speisenden Leistungsröhre, deren Anode über eine Transformator wicklung mit einer Betriebsspannungsquelle verbunden ist, und mit einer Dämpferröhre, deren Strom zusätzlich zur normalen Dämpfungsfunktion aktiv zur Linearisierung der Strahlablenkung gesteuert ist und die in Reihe mit einem nicht überbrückten Energierückgewinnungskondensator an eine zweite Transformatorwicklung angeschlossen ist, deren Windungszahl bei linearisierter Ablenkung in bezug auf die Windungszahl der erstgenannten Transformator-wicklung so bemessen ist, daß die im Anodenstromkreis der Leistungsröhre und im Dämpferröhrenstromkreis fließenden Ströme im Mittel dem Betrag nach gleich sind.

Die Erfindung soll nun an Hand der Zeichnung näher erläutert werden.

Fig. ι ist eine schematische Darstellung einer bekannten Kathodenstrahlablenkschaltung ;

Fig. 2 ist eine Kurvendarstellung zur Beschreibung der Wirkungsweise der Fig. 1; Fig. 3 und 4 zeigen die Anwendung der Erfindung auf die Schaltung nach Fig. 1;

Fig. 5 bis 7 enthalten Kurven zur Erläuterung verschiedener Arbeitszustände der Fig. 4;

Fig. 8 zeigt das Schaltbild einer praktischen Ausführungsform einer Strahlenablenkung gemäß der Erfindung und

Fig. 9 eine Abänderung der Schaltung nach Fig. 8.

Die Energieumwandlung in einer bekannten Ablenkschaltung sei nun an Hand der Fig. 1 und 2 beschrieben^ - · --

Die Schaltung" nach Fig. 1 enthält eine Leistungsröhre V₁, in deren Anodenkreis eine Batterie oder eine andere Gleichstromquelle Eß_t mit der dargestellen Polarität liegt. In Reihe mit der Anoden-Kathodenstrecke der Röhre V₁ und in Reihe mit der Batterie!^ liegt eine induktive Belastung mit der Induktivität L_n, dem Widerstand R und der verteilten Kapazität C. Die Induktivität L_n stellt 'die gewöhnlichen Zeilenablenkspulen eines Ablenkjoches zur Kathodenstrahlablenkung dar. Zwischen der Kathode k_± und dem Steuergitter ^₁ liegt eine Steuerspannung von der Kurvenform e_gl. Parallel zur Spule L_n mit ihrem Widerstand R liegt eine Gleichrichterröhre V₂ mit Steuergitter in Reihe mit einer zweiten Batterie oder anderen Gleichstromquelle Eß₂. Die Kathode k₂ der Gleichrichterröhre V₂ ist mit der Anode der Röhre V₁ verbunden, während die Anode der Röhre V₂ an die negative Klemme der Gleichspannungsquelle Eg ₂ angeschlossen ist. Die positiven- Klemmen der Gleichspannungsquellen E_Bl und E_ß2 sind miteinander verbunden. Zwischen der Kathode k₂ und dem Steuergitter g₂ der Röhre V₂ wird eine Steuerspannung von der Kurvenform e_g2 zugeführt,

Die Gleichstromleistung, welche der Schaltung zugeführt wird oder, mit anderen Worten das Produkt E_Bl ■ I_bl, wird durch die Röhre V₁ in nutzbare Wechselstromleistung umgewandelt. Der Wirkungsgrad dieser Umwandlung kann beispielsweise 70% betragen. Der nutzbare Augenblickswert der Leistung fa

Ib₁ ■ L -—
dt

wird in der Induktivität L_n gespeichert, in welcher durch den Strom I₁ ein magnetisches Feld aufgebaut wird. Wenn dieses magnetische Feld und somit auch die Strahlenablenkung eine gewünschte Amplitude erreicht hat, wird der Anodenstrom gesperrt. Diese Stromunterbrechung kommt durch den steilen Abfall im Zeitpunkt A der Kurve e_sl und e_s2 in Fig. ι und 2 zustande.

Hiermit beginnt eine Zeitspanne, in welcher eine Energieumkehr stattfindet, und zwar in dem abgestimmten Anodenkreis L_nC. Diese Zeitspanne ist die sogenannte Rücklaufzeit. Das magnetische Feld bricht zusammen, während gleichzeitig durch einen Strom+t die Kapazität C aufgeladen wird. Die Ladung erreicht einen Maximalwert, wenn der Strom +i (Fig. 2) den Wert Null erreicht.

Der Kondensator entlädt sich sodann mit einem Strom —i, der in umgekehrter Richtung durch die Spule fließt. Dieser baut ein negatives magnetisches Feld in der Ablenkspule auf. Im Zeitpunkt B wird wieder ein Maximalwert des Stromes —i und des Feldes erreicht, der von der Größenordnung von 60 bis 80 "/0 der Werte im Zeitpunkt A ist, da die Verluste des Stromkreises eine gewisse Leistung verzehrt haben.

Nach einer Halbschwingungsdauer der freien J85 Schwingung wird der Spule die Gleichrichter-

röhre F₂ parallel geschaltet, welche nunmehr ein positives Anodenpotential erhält; die Röhre F₂ sol einen niedrigen Innenwiderstand besitzen (r_;)„), so daß die Kapazität C vernachlässigt werden kann und der Entladestromkreis praktisch nur aus der SpuleL_n, ihrem Widerstands und der Röhre V₂ besteht, sowie aus der Batterie E_{B 2}.

Das magnetische Feld und der Srom i₂ in der Spule müssen nun unter dem Einfluß der gesteuerten Röhre V₂ abnehmen. Da vom Zeitpunkt B an auch wieder Strom.durch die Röhre V₁ fließt, ergibt die Kombination der Ströme Z₁ und I₂, wie aus Fig. 2 zu ersehen, einen Gesamtstrom i_s, der sich linear ändert, so daß also auch das magnetische Feld einen zeitlich linearen Verlauf hat, der die gewünschte Strahlablenkung hervorbringt.

Die Gleichrichterröhre F., hat einen geringen inneren Spannungsabfall und muß daher noch mit einer Belastung versehen werden, um die von der Ablenkspule abgegebenen Energie zu absorbieren. Die Summe des Spannungsabfalles an dem Widerstand des Stromkreises, des Spannungsabfalls an der Röhre und der Belastungsspannung muß nämlich gleich sein der induktiven Spannung Lrr-,

Diese Leistung kann in einem Widerstand verrichtet werden oder zur Aufladung einer Batterie E_{B 2} verwendet werden, deren Ladestrom gleich dem Durchschnitt des Stromes Z₆₂ ist. Die Leistungs-

abgabe Eß₂ · I_{b 2} ist offensichtlich die Differenz zwischen der Eingangsleistung I_bl· L τ- und den Verlusten im Stromkreis und in der Röhre V₂.

Bei den in Fig. 3 und 4 dargestellten Schaltungsanordnungen wird die LeIStUHg-E₅₂ ¹Z₆₂ durch Energierückgewinnung nutzbar gemacht. Dabei wird die durch die Röhre V₂ erzeugte Gleichspannung in Reihe mit der Gleichspannungsquelle E_{B ±} geschaltet, so daß die Anodenspannung an der Leistungsröhre erhöht wird.

Wenn die Gleichspannung in dieser Weise in Reihe mit der Gleichspannungsquelle E_Bl liegt, müssen die Durchschnittswerte der Ströme I_bl und I_b2 der Röhren F₁ und F₂ gleich sein. Um die Ver-

luste in dem Stromkreis zu kompensieren, muß die Spannung an der Röhre F₁ auf diejenige der Röhre F₂ herabgesetzt werden. Dies geschieht in der Schaltung nach Fig. 3 durch den Transformator Tr, der eine verschiebbare Klemme N_T hat.

Die Durchschnittswerte der Ströme I_bl und I_b2 in einer normalen Abtastschaltung ohne Energierückgewinnung gemäß Fig. 1 und 3 sind bestimmt durch das Windungsverhältnis des Transformators (sofern vorhanden) und durch die Betriebsbedingungen der Leistungsröhre und der Dämpfungsoder Energierücklieferungsröhre. Normale Stromkurvenformen bei einem Übersetzungsverhältnis ι : ι (der transformatorlose Stromkreis nach Fig. 1 kann als ein solcher mit einem Transformator, dessen Übersetzungsverhältnis 1 :1 beträgt, betrachtet werden) und geeignete Steuerspannungen e_gi und e_g9 sind in Fig. 1 für den Α-Betrieb der Röhren F₁ und F₂ dargestellt. Der Leistungsverlust in dem abgestimmten Stromkreis L_HC während des Rücklaufs ruft Ströme i_pl^>i_p2 hervor, und da ein guter Wirkungsgrad es erforderlich macht, daß der Strom 2p ₂ am Ende des Abtastintervalls auf Null abgeklungen ist, so folgt, daß das Verhältnis der

durchschnittlichen Ströme ™>i sein wird. Dieses

Ibt

Stromverhältnis läßt sich auf den Wert 1 vermindern, wenn man einen Transformator benutzt, dessen Windungszahlverhältnis -~ ein Verhältnis der

Ströme wie in einer Schaltung mit einem Über-Setzungsverhältnis des Transformators von 1 : 1 hervorruft.

Eine Einstellung des Übersetzungsverhältnisses in einem Reihenstromkreis bedeutet in Wirklichkeit eine Justierung der Linearität der Ablenkung und kann experimentell vorgenommen werden. In Fig. 3, die eine Anordnung wiedergibt, welche auf der Schaltung nach Fig. 1 aufbaut, wird die Gleichrichterröhre F₂ mit der Parallelschaltung eines Kondensators C und eines Widerstandes R' belastet. Der Strom Z₆₂ erzeugt eine Spannung E_B2 an dem Kondensator C². Das Windungsverhältnis des Transformators Tr wird durch Verschiebung

der Klemme N_T eingestellt, so daß -— = 1 wird,

bei linearer Ablenkung des Kathodenstrahls. Der Widerstand R' wird dann entfernt, wie in Fig. 4 zu sehen, und die Klemmen des Kondensators C werden in Reihe mit der Batterie E_{B t} geschaltet,, welche also auf eine Spannung E'_{B x} vermindert werden kann, derart, daß

E'bi + E-Bo-

wird. Der Betrieb der Schaltungen nach Fig. 3 und 4 ist dann derselbe.

Fig. 5 zeigt die Wirkung einer ungeeigneten Justierung des Verhältnisses der durchschnittlichen Ströme Z₀₁ und Z₆₂. Es sei zuerst der Fall betrachtet, daß I_b2<CI_bl ist, wenn die Schaltung auf lineare Ablenkung eingestellt ist, wie es bei Fig. 3 der Fall wäre, wenn der Transformator ein Abwärtstransformator ist mit einem kleineren Windungszahlverhältnis -r~-. Bei Serienschaltung der

Spannung E_B1 und E_{B 2}, wie in Fig. 4 gezeigt, kann nur der Strom Z₆₁ fließen, der den Strom Z₆₂ anzusteigen zwingt und dem Wert Z₆₁ gleichmacht. Dies ist auch der Fall, bevor die Spannungen E_{B t} und Z£_ß2 in Reihe geschaltet werden, wenn der Widerstand R' in Fig. 3 verkleinert wird und daher den »überbedämpften« Betrieb nach Fig. 5 ergibt.

Wenn andererseits der Strom Z_{6 2}!> Z₆₁ ist und die Linearität der Ablenkung in Fig. 3 infolge eines

höheren Wertes von

in einem Abwärtstransfor-

mator erzielt wird, ergibt die Serienschaltung von E_B1 und E_{B 2} gemäß Fig. 4 den »unterbedämpften« Betrieb nach Fig. 5. Diese Betriebsbedingungen können auch bei der Schaltung nach Fig. 3 erreicht

werden, wenn man den Wert des Widerstandes R' erhöht, so daß der Strom J₆₂ bis auf den Wert des Stromes J₆₁ abnimmt.

N, Wenn das Windungszahlverhältnis -j~- ungefähr

richtig ist, können kleine Abweichungen der Linearität durch die Steuerspannung e_g2 der Gleichrichterröhre V₂ kompensiert werden.

Die Fig. 6 zeigt die Stromkurven, die für lineare

ίο Ablenkung, auf den Anodenkreis der Röhre V₁ zurückbezogen, eingehalten werden müssen, als Funktion des Übersetzungsverhältnisses des Transformators. Die Maximalwerte der Strömei_pl und i_p2 besitzen feste Größen, die durch die Dämpfung des Kreises bestimmt sind. Der auf die Primärwicklung umgerechnete Durchschnittswert des Stromes erscheint multipliziert mit dem Übersetzungsverhält-

der Strom L, wird zu einer Kurven-

111s

-j^- und

i_{p 2}

schar, deren Kurven eine abnehmende Steilheit besitzen und um so weniger Steuerspannung an der Röhre V₂ erfordern, je mehr das Übersetzungsverhältnis -~ steigt. Eine Korrektur der Linearität der Ablenkung ist dabei nur möglich, wenn das Übersetzungsverhältnis ■—- größer ist als das optimale Verhältnis, für welches der Strom i_P2 am Ende des Abtastintervalls den Wert Null erreicht. Der Amplitudenverlust des resultierenden Stromes i_s, wie er in Fig. 6 gezeigt ist, ist für große Abweichungen vom optimalen Übersetzungsverhältnis beträchtlich und ist zu vermeiden.

Man könnte den Eindruck gewinnen, daß eine Änderung des durchschnittlichen Stromes J_{& t} durch eine zu geringe Vorspannung der Leistungsröhre V₁ auch Änderungen in der Linearität hervorbringen könnte. Dies ist jedoch nicht der Fall, wie in Fig. 7 dargestellt wird. Das Verhältnis der Maximalwerte der Ströme i_P1 und i_P2 bleibt vielmehr dasselbe und daher hat auch der Strom J₆₂ einen größeren Wert. Jedoch ist das Ergebnis verschieden, wenn der durchschnittliche Strom J_{6 ±} durch eine Änderung der Kurvenform des Stromes i_P1 geändert wird, da die Spitzenwerte der Ströme denselben Betrag für verschiedene Werte des durchschnittlichen Stromes J₆₁ haben können. Solche Änderungen der Stromkurvenform lassen sich willkürlich herbeiführen, indem die Steuerspannung e_gl der Röhre V₁ erheb-Hch verändert wird, und zwar dadurch, daß das Verhältnis der Spitzenspannungen am Steuergitter If₁ während des Abtast- und des Rücklaufintervalls absichtlich beeinflußt wird oder auch unabsichtlich durch die Anodenkennlinie der Röhre V₁ im Bereich ihres Knickes.

Die Reihenschaltung von E_Bl und E_B% gemäß Fig. 4 bringt einen durchschnittlichen Strom I_bl = I_b2 unter allen Betriebsbedingungen hervor. Das Windungszahlverhältnis des Abwärtstransformators Tr hängt von den Verlusten des Stromkreises ab und schwankt bei praktischen Ausführungen

zwischen den Werten — = 1,5 bis 2.

JMn

Die Fig. 8 zeigt eine Ausführungsform der Erfindung in der Anwendung auf eine praktisch be- 6j nutzte Ablenkschaltung, welche eine so gut wie konstante Linearität über einen weiten Bereich von Ablenkamplituden mit nur kleinen Korrekturen ergibt. Bei dieser Anordnung sind die Zeilenablenkspulen L_n über eine Impedanz an den Transformator angekoppelt, welcher selbst beispielsweise 600 Primärwicklungen und 360 Sekundärwicklungen besitzen kann. Die Impedanz Ch ist für den Betrieb mit einer normalen Schaltung zur Zentrierung auf Erdpotential vorgesehen. Wenn die Röhre V₁ (in Fig. 8 beispielshalber als eine einzige Röhre dargestellt) aus zwei parallelen Röhren besteht (z. B. den Röhren 807 der Radio Corporation of America) und die Röhre F₂ aus einer Röhre der Type A-4390 der Radio Corporation of America, kann mit einer Spannung E_Bl von 300 Volt bei einer Betriebsfrequenz von 30 kHz eine Spannung E_B2 am Kondensator C von 150 V erzeugt werden, bei einem durchschnittlichen StTOmJ₁=J₂=ISOmA im Stromkreis.

Die Leistung, welche im Sekundärkreis zurückgewonnen wird, ist daher 150 V · 0,15 A = 22,5 W. Sie wird in Serienschaltung auf die Anodenspannung E_Bl = 300 V der Leistungsröhre V₁ zurückgeführt, welche daher mit der Anodenleistung (£_ßl + £_ß2)-J₁ = 45oV-o,isA = 67,5W arbeitet. Jedoch ist die der Ablenkschaltung zugeführte Leistung nur E_Bl · I₁ = 300V · 0,15 A = 45 W; dies bedeutet, daß 67,5 — 45 W = 22,5 W in dem Stromkreis zirkulieren.

Bei anderen Werten der Schaltelemente und bei anderen Betriebsfrequenzen ergeben sich natürlich andere Werte für die zurückgewonnene Energie. Die oben wiedergegebenen Leistungswerte beziehen sich lediglich auf bestimmte mögliche Betriebsbedingungen. Der Spannungsgewinn ist dem Gesamtwirkungsgrad proportional. Beträgt dieser Wirkungsgrad 50 %, so kann die Anodenspannung der Röhre V₁ um 50% verkleinert werden, bei 20% Wirkungsgrad nur um 20%. Die Wirkungsgrade der Röhren nehmen mit der Spannung an der induktiven Belastung zu, so daß für höhere Induktivitätswerte und Abtastfrequenzen ein höherer Spannungsgewinn erzielbar ist.

Bei niedrigen Frequenzen verbraucht die no Röhre V₂ Leistung aus der Gleichspannungsquelle E_Bl, da die induktive Spannung geringer ist als der Spannungsabfall an der Röhre und die Spannung £_ß2 also negativ wird. Bei hohen Abtastfrequenzen ist die induktive Spannung groß, und E_{B 2} wird positiv, so daß sich die Bedingungen für eine erhöhte Anodenspannung an der Röhre V₁ von selbst erfüllen. Hierdurch wird die Röhre V₁ vor übermäßiger Anodenbelastung geschützt, die auftreten könnte, wenn bei hohen Abtastfrequenzen iao die Spannung e_{g 1} abgeschaltet wird.

Es ist zu erkennen, daß der Belastungswiderstand R' der Fig. 3 in Fig. 4 und 9 durch die Impedanz der Leistungsröhre V₁ ersetzt ist. Die Belastung ist daher eine Funktion mit einem Exponenten von der Größe ²Z₃ und hat keinen festen

Betrag wie ihn der Widerstand R' in Fig. 3 aufweist. Dadurch wird der Abtaststrom linear, sobald er einmal eingestellt ist, und bleibt es auch unabhängig von Änderungen der Spannungen e_gv Dies gilt jedoch nicht bei Schaltungen nach Fig. 1 und 3, in denen die Batteriespannung E_{B 2} oder der Widerstand R' bei Änderungen der Steuerspannung neu eingestellt werden müssen.

Beim Betrieb der Schaltung nach Fig. 8 kann man die Spannung E_B1 von 120 bis 350 V verändern, ohne die Linearität der Sägezahnkurven des Spulenstromes zu beeinflussen. Es wurde auch festgestellt, daß die Spannung e_{g t} der beiden Leistungsröhren der genannten Type 807 in einem Verhältnis 10 : 1 verändert werden kann, ohne die Linearität der Strahlablenkung zu zerstören.

In Fig. 8 sind die Ablenkspulen L# an den Transformator Tr mit Hilfe der Induktivität Ch angekoppelt. Eine andere Möglichkeit der Ankopplung zeigt die Fig. 9, in welcher die Induktivität Ch durch eine zusätzliche Wicklung S₂ auf dem Transformator Tr ersetzt ist. Hierdurch wird der Wirkungsgrad gesteigert, da in dem Eisenjoch der Spule Ch stets gewisse Verluste auftreten. Die Wicklung S₂ wird vorzugsweise parallel zu der Sekundärwicklung des Transformators Tr gewickelt, um eine enge Kopplung zu erreichen und Streuinduktivitäten zu vermeiden. Die Drähte dieser beiden Wicklungen werden also bei der Herstellung des Transformators gleichzeitig aufgebracht. Auch die Wicklung S.₂ kann mit einer regelbaren Anzapfung versehen werden, wenn, wie dargestellt, die Induktivität der Ablenkspule, z. B. wegen der Spulen- oder Zuleitungskapazitäten, vermindert werden soll.

Claims (1)

1. PATENTANSPRUCH:

   Schaltungsanordnung zur elektromagnetischen Ablenkung eines Kathodenstrahles mittels eines etwa sägezahnförmig verlaufenden Stromes mit einer Ablenkspulen speisenden Leistungsröhre, deren Anode über eine Transformatorwicklung mit einer Betriebsspannungsquelle verbunden ist, und mit einer Dämpferröhre, deren Strom zusätzlich zur normalen Dämpfungsfunktion aktiv zur Linearisierung der Strahlablenkung gesteuert ist und die in Reihe mit einem nicht überbrückbaren Energierückgewinnungskondensator an eine zweite Transformatorwicklung angeschlossen ist, deren Windungszahl bei linearisierter Ablenkung in bezug auf die Windungszahl der erstgenannten Transformatorwicklung so bemessen ist, daß die im Anodenstromkreis der Leistungsröhre und im Dämpferröhrenstromkreis fließenden Ströme im Mittel dem Betrag nach gleich sind.

   In Betracht gezogene Druckschriften:

   Schweizerische Patentschriften Nr. 223 180,
   228353;

   französische Patentschriften Nr. 879 484,
   294;

   britische Patentschriften Nr. 482370, 566835; USA.-Patentschrift Nr. 2 212 217;

   Fernsehen und Tonfilm, 1938, S. 83;

   Hausmitteilungen der Fernseh G. m. b. H., 2 (November 1941), S. 84 bis 90.

   In Betracht gezogene ältere Patente:
   Deutsche Patente Nr. 929318, 976569.

   Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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