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TECHNISCHES
GEBIET
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Die vorliegende Erfindung betrifft
mikrolegierten Schmiedestahl zur Verwendung als Maschinen-Formstahl,
der eine geringe Deformation einer Bruchfläche bei Bruchtrennung aufweist
und im Allgemeinen auf Stahlrohlinge zur Verwendung als Maschinen-Formstahl
und auf Maschinenteile, die eine geringe Deformation auf Zug- und
Schlagbruch erfordern, anwendbar ist.
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STAND DER
TECHNIK
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Die Maschinen-Formstähle, die
zum Formen von Teilen von Autos und Industriemaschinen verwendet werden,
werden gewöhnlich
in Form einer geraden Stange oder eines aufgewickelten Drahtes geliefert
und werden zur gewünschten
Form warm oder kaltverarbeitet, gefolgt von verschiedenen Wärmebehandlungen, maschineller
Bearbeitung usw., um ein endgültiges
Teil zu liefern. Wenn die Verarbeitung von Stahlrohlingen zu Teilen
die Bruchtrennung durch Kältespannung
einschließt,
ist es normalerweise notwendig, die Deformation auf Bruch zu regulieren,
um die benötigte
Genauigkeit im nachfolgenden Arbeitsschritt zu gewährleisten oder
um das Auftreten von Störungen
in einer automatisierten Folge von Arbeitsschritten zu vermeiden.
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Übliche
Stahlteile wurden herkömmlich
durch Warm- oder Kaltschmieden, gefolgt von Härten durch Abschrecken und
Anlassen, verformt, um die benötigte
Härte und
Zähigkeit
zu liefern. Heutzutage werden mikrolegierte Stähle zum Warmschmieden (nachstehend
als "mikrolegierter
Schmiedestahl" bezeichnet),
welche im geschmiedeten Zustand die erforderliche Härte aufweisen,
in zunehmendem Maße
verwendet. Das Ersetzen des durch Abschrecken gehärteten und
angelassenen Stahls durch den mikrolegierten Schmiedestahl ist vorteilhaft,
weil das Auslassen der Wärmebehandlung
die Produktionskosten senkt und das Verziehen durch Abschrecken
ausschließt.
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Das Verformungsverfahren von Teilen
aus mikrolegiertem Schmiedestahl schließt Bruchtrennung durch Schlagspannung,
Bearbeiten benötigter
Teile und anschließendes
Wiederverbinden der Bruchflächen ein
und wird in der Anwendung typischerweise zur Formung einer Verbindungsstange
verwendet, hergestellt z. B. aus einem Stahl mit einem relativ hohen
Kohlenstoffgehalt wie beispielsweise Fe – 0,72% C – 0,22% Si – 0,49% MnO – 0,62%
S – 0,04%
V, wie beschrieben in "Fundamentals
and Applications of Microalloying Forging Steels", (1996) 29 TMS.
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Das Verfahren der Herstellung einer
Verbindungsstange kann grob zusammengefasst werden als Warmschmieden
eines Stahlrohlings, gefolgt durch Luftkühlung, Bohren und Durchbohren
eines Deckels und einer Stange, mechanisches Trennen eines großen Endes,
Wiederverbinden der Bruchflächen,
Verschrauben des Deckels und der Stange und maschinelle Endbearbeitung.
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Das Verfahren ist vorteilhaft, weil
relativ preisgünstige
Stahlrohlinge verwendet werden können,
und die herkömmlich
erforderliche Hochpräzisionsbearbeitung
außerdem
weggelassen werden kann, um die Kosten zu verringern. Der vorstehend
angeführte
Stahl enthält
jedoch einen großen
Kohlenstoffanteil zur Verbesserung der Brechbarkeit und weist deshalb
das Problem einer niedrigen Streckgrenze und einer geringen Ermüdungsfestigkeit
sowie einer schlechten maschinellen Bearbeitbarkeit auf.
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Die japanische ungeprüfte Offenlegungsschrift
(Kokai) Nr. 8-291373 offenbart einen Stahl, für Verbindungsstangen, in welchem
der Kohlenstoffgehalt von dem vorstehend erwähnten Stahl gesenkt wird, während die
Brechbarkeit gewährleistet
ist, und beschreibt, dass der offenbarte mikrolegierte Stahl zum
Warmschmieden "leicht
durch Bruch zu trennen ist und die gebrochene Fläche eine geringe Deformation
aufweist und leicht wiederzuverbinden ist".
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Die japanische ungeprüfte Offenlegungsschrift
(Kokai) Nr. 9-3589 offenbart einen mikrolegierten Schmiedestahl
von geringer Zähigkeit
für Verbindungsstangen
und beschreibt, dass ein erhöhter
N-Gehalt insbesondere eine Sprödbruchfläche auf
Bruchtrennung liefert und "es
die Aufgabe ist, einen mikrolegierten Schmiedestahl von hoher Festigkeit
und geringer Zähigkeit,
welcher bei Bruchtrennung bei Raumtemperatur eine flache Sprödbruchfläche zeigt,
zur Verfügung
zu stellen".
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Die in der japanischen ungeprüften Offenlegungsschrift
(Kokai) Nr. 8-291373 oder in der japanischen ungeprüften Offenlegungsschrift
(Kokai) Nr. 9-3589 offenbarten Stähle lieferten jedoch keine
kommerziell akzeptable Brechbarkeit.
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OFFENBARUNG
DER ERFINDUNG
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Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung
ist es, einen preisgünstigen,
mikrolegierten Schmiedestahl mit mittlerem Kohlenstoffgehalt zur
Verwendung als Maschinen-Formstahl zur Verfügung zu stellen, der eine geringe
Deformation aufweist, wenn er im warmverarbeiteten Zustand, durch
Warmwalzen, Warmschmieden usw., gebrochen wird, und der sich aus
einer Ferrit-Perlit-Mikrostruktur zusammensetzt.
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Um die Deformation eines Stahls auf
Bruch zu senken, ist es am wirksamsten, die Duktilität des Stahls zu
verringern. Verschiedene Maßnahmen
können
die Duktilität
durch Regulieren der chemischen Zusammensetzung des Stahls verringern.
Eine ist es, den Kohlenstoffgehalt z. B. des Stahls mit 0,72% C,
beschrieben im vorstehend erwähnten
29 TMS (1996), zu senken. Stähle
mit einer Ferrit-Perlit-Mikrostruktur weisen jedoch ein geringeres
Streckverhältnis
(Streckgrenze/Zugfestigkeit) und eine geringere Ermüdungsfestigkeit
auf, wenn der Kohlenstoffgehalt erhöht wird. Eine weitere ist es,
einen großen
Gehalt an P zu verwenden, um die Kristallkorngrenzen spröde zu machen,
aber P reduziert auch wesentlich die Duktilität bei hohen Temperaturen und
erschwert das Gießen,
Walzen und Warmverarbeiten von Stahl.
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Um eine verbesserte Brechbarkeit
ohne die vorstehenden Probleme zu liefern, führten die Erfinder verschiedene
Untersuchungen durch und erzielten die folgenden neuen Ergebnisse.
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1) Verbesserung der Brechbarkeit
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Mn wirkt als Element zur Härtung von
festen Lösungen,
um einen Stahl zu härten,
während
es keine wesentliche Verringerung der Duktilität infolge des Härtens verursacht,
und die Stähle
mit mittlerem Kohlenstoffgehalt (0,25% oder mehr C) zur Verwendung
als Maschinen-Formstahl enthalten gewöhnlich etwa 0,6% oder mehr
Mn. Basierend auf dieser Tatsache, untersuchten die Erfinder die
Beziehung zwischen Mn und Brechbarkeit und fanden heraus, dass es
eine starke Wechselbeziehung zwischen der Brechbarkeit und dem Mn-Gehalt
gibt; insbesondere wenn der Mn-Gehalt auf weniger als 0,4% gesenkt
wird, wird die Duktilität
des Stahls verringert und die Deformation auf Bruch herabgesetzt.
Der gesenkte Mn-Gehalt verringert vorteilhaft die Duktilität, während keine
wesentliche Reduzierung der Duktilität bei hohen Temperaturen hervorgerufen wird,
was anders ist als beim Zusatz eines großen Anteils an P.
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Mikrolegierte Schmiedestähle enthalten
im Allgemeinen V oder Nb als Element für Ausscheidungshärtung und,
wenn diese Elemente mit N im Stahl unter Bildung von Nitriden verbunden
sind, werden die Austenitkörner
während
des Erwärmens
beim Schmieden geseigert, und der Ferritgehalt in der Mikrostruktur
erhöht sich
außerdem,
wodurch die Duktilität
gesteigert wird, so dass die Verringerung des Mn-Gehaltes allein
die praktisch benötigte
geringe Duktilität
(hohe Brechbarkeit) nicht gewähren
kann. Deshalb ist es von grundlegender Bedeutung, die Ausscheidung
von Nitriden durch Herabsetzen des N-Gehaltes zu unterdrücken. Einige
der für
verbesserte Zähigkeit
entwickelten mikrolegierten Schmiedestähle enthalten 0,01% oder mehr
N, und selbst andere durch das übliche
Stahlherstellungsverfahren erhaltene Stähle enthalten 0,005% oder mehr
N. Die japanische ungeprüfte
Offenlegungsschrift (Kokai) Nr. 9-3589 empfiehlt den Zusatz von
N in einem Gehalt so hoch wie möglich.
Die Erfinder führten
jedoch Versuche unter Verwendung von mikrolegierten Schmiedestählen mit
0,5% C und zugesetztem V durch und stellten fest, dass die Deformation
im Hinblick auf die Verringerung der Bruchfläche bei niedrigeren N-Gehalten
geringer ist, so dass ein Stahl mit 0,004% N eine Deformation von
70 aufweist, wenn man die von einem Stahl mit 0,01% N als 100 annimmt.
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2) Verbesserung der Streckgrenze
und der Ermüdungsfestigkeit
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Um einen Ferrit-Perlit-Stahl mit
einem verbesserten Streckverhältnis
(Streckgrenze/ Zugfestigkeit) und Dauerfestigkeitsverhältnis zur
Verfügung
zu stellen, ist es wirksam, den Kohlenstoffgehalt zu senken und
den Gehalt an geeigneten Legierungselementen zu erhöhen. In
V-gehärteten
mikrolegierten Schmiedestählen
verbessert einfaches Senken des Kohlenstoffgehaltes von 0,7% auf
0,6% das Streckverhältnis
von 0,55 auf 0,65 und das Dauerfestigkeitsverhältnis von 0,39 auf 0,44. Daher
ist es wichtig, den Kohlenstoffgehalt herabzusetzen, solange die
benötigte
Brechbarkeit gewährleistet
ist. Wie auf dem Fachgebiet bekannt, ist die Verbesserung des Streckverhältnisses
und des Dauerfestigkeitsverhältnisses
durch den Auscheidungshärtungseffekt von
V ebenfalls entscheidend, um die Verringerung der Festigkeit wegen
der herabgesetzten C- und Mn-Gehalte wettzumachen.
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Basierend auf den vorstehenden Ergebnissen
stellt die Endung mikrolegierte Schmiedestähle als Maschinen-Formstähle wie
nachstehend in (1), (2), (3) und (4) dargelegt zur Verfügung.
- (1) Mikrolegierter Schmiedestahl zur Verwendung
als Maschinen-Formstahl, dadurch gekennzeichnet, dass er aus:
C:
0,3 bis 0,6 Gew.-%,
Si: 0,1 bis 2,0 Gew.-%,
Mn: 0,1 Gew.-%
oder mehr und weniger als 0,4 Gew.-%,
P: 0,01 bis 0,1 Gew.-%,
S:
0,01 bis 0,2 Gew.-%,
V: mehr als 0,15 Gew.-% und bis zu 0,4
Gew.-%, und
als Rest: Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen
besteht, wobei die unvermeidbaren Verunreinigungen weniger als 0,005
Gew.-% N einschließen
und der Stahl eine Ferrit-Perlit-Mikrostruktur
aufweist. Optionale Elemente können
auf Kosten des Restes wie folgt beteiligt sein:
- (2) Mikrolegierter Schmiedestahl zur Verwendung als Maschinen-Formstahl
wie in (1) dargelegt, dadurch gekennzeichnet, dass er weiterhin:
Al:
0,005 bis 0,05 Gew.-% enthält.
- (3) Mikrolegierter Schmiedestahl zur Verwendung als Maschinen-Formstahl
wie in (1) oder (2) dargelegt, dadurch gekennzeichnet, dass er weiterhin
eines oder beide von:
Ti: 0,005 bis 0,05 Gew.-% und
Nb:
0,05 bis 0,2 Gew.-% enthält.
- (4) Mikrolegierter Schmiedestahl zur Verwendung als Maschinen-Formstahl
wie in einem von (1) bis (3) dargelegt, dadurch gekennzeichnet,
dass er weiterhin eines oder beide von:
Cr: 0,1 bis 0,5 Gew.-%
und
Mo: 0,1 bis 0,5 Gew.-% enthält.
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KURZBESCHREIBUNG
DER ZEICHNUNGEN
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1 ist
ein Aufriss, der eine Bruchfläche
eines gekerbten Stücks
des Zugversuchs, gebrochen durch Zugspannung (Querschnitt 10 × 20 mm,
Kerbgrund 1,0 R, Kerbtiefe 2,0 mm), zeigt, wobei A eine Länge senkrecht
zur Kerbe ist, und B und C Längen
parallel zur Kerbe sind.
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BESTES VERFAHREN
ZUR UMSETZUNG DER ERFINDUNG
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Gemäß der vorliegenden Erfindung
wird die chemische Zusammensetzung aus folgenden Gründen angegeben.
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C: 0,3 bis 0,6%
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0,3% oder mehr C sind notwendig,
um eine benötigte
Festigkeit der Maschinenbauteile und eine verbesserte Brechbarkeit
durch Versprödung
des Stahls zu liefern. Ein zu hoher C-Gehalt setzt jedoch die Steckgrenze
und die Ermüdungsfestigkeit
herab, und deshalb ist die Obergrenze 0,6%.
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Si: 0,1 bis 2,0%
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Si wirkt als Element zur Härtung von
festen Lösungen,
verringert außerdem
die Duktilität
des Stahls und muss in einem Gehalt von 0,1% oder mehr vorhanden
sein, um eine wesentliche Herabsetzung der Duktilität zu liefern.
Ein Gehalt von mehr als 2,0% verringert jedoch die Duktilität bei hohen
Temperaturen und führt zur
Rissbildung während
des Walzens und Schmiedens und fördert
außerdem
die Entkohlung.
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Mn: 0,1% bis weniger als
0,4%
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Mn wird gewöhnlich als Element zur Härtung von
festen Lösungen
verwendet, und in der vorliegenden Erfindung wird der Mn-Gehalt
auf weniger als 0,4% begrenzt, um die Duktilität zu verringern. Mn bildet
außerdem
MnS, wodurch die maschinelle Bearbeitbarkeit verbessert wird. Wenn
der Mn-Gehalt jedoch weniger als 0,1% beträgt, wird S in den Mischkristall
eingebracht, wodurch die Kristallkorngrenzen während des Erwärmens spröde werden,
und die Warmverformbarkeit verringert wird, was häufig zu
Rissbildung während
der Herstellung von Stahlrohlingen und Stahlteilen führt.
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P: 0,01 bis 0,1%
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P wird an Kristallkorngrenzen abgeschieden,
was die Versprödung
des Stahls verursacht, wodurch die Brechbarkeit verbessert wird.
Um diese Wirkung zu bringen, muss der P-Gehalt 0,01% oder mehr betragen. Ein
zu hoher P-Gehalt verringert jedoch die Warmverformbarkeit und führt dazu,
dass Rissbildung leicht auftritt, und deshalb darf der P-Gehalt
nicht mehr als 0,1 % betragen.
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S: 0,01 bis 0,2%
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S wird zur Verbesserung der maschinellen
Bearbeitbarkeit verwendet. Der S-Gehalt muss 0,01% oder mehr betragen,
um die maschinelle Bearbeitbarkeit zu verbessern, und die Obergrenze
ist 0,2%, um die Entwicklung der Anisotropie der mechanischen Eigenschaften
zu unterdrücken.
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V: mehr als 0,15% bis
0,4%
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V verbessert in erster Linie die
Streckgrenze und die Ermüdungsfestigkeit
durch Ausscheidungshärtung
und verringert außerdem
die Duktilität.
V muss in einem Gehalt von mehr als 0,15% vorhanden sein, aber ein
Gehalt von mehr als 0,4% bringt nur eine geringe Wirkung in Bezug
auf die benötigten
Kosten.
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N: weniger als 0,005%
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Die Herabsetzung des N-Gehaltes ist
sehr wichtig, um eine verbesserte Brechbarkeit zu liefern. N bildet
VN und NbN, wodurch die Mikrostruktur der Stahlrohlinge und warmverarbeiteten
Produkte geseigert wird, und erhöht
außerdem
den Ferritgehalt, wodurch die Duktilität verstärkt wird, und deshalb ist der
N-Gehalt vorzugsweise so niedrig wie möglich. Um eine in der Anwendung
benötigte
geringe Deformation auf Bruch zu liefern, muss der N-Gehalt weniger
als 0,005% betragen.
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Al: 0,005 bis 0,05%
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Al wirkt als Deoxidationsmittel. Übliche Schmiedestähle werden
unter Anwendung der Al-Deoxidation hergestellt,
was unvermeidlich zum Dispergieren von Aluminiumteilchen in den
Stahl führt,
wodurch die maschinelle Bearbeitbarkeit gelegentlich eingeschränkt wird.
Wenn eine gute maschinelle Bearbeitbarkeit benötigt wird, wird deshalb keine
Al-Deoxidation verwendet (erste Erfindung). Die Unterlassung der
Al-Deoxidation gewährleistet
außerdem
vorteilhaft das Ausbleiben der Abscheidung von AlN, so dass die
Mikrostruktur gröber wird,
wodurch die Brechbarkeit verbessert wird.
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Wenn jedoch eine Zielstreckgrenze
niedrig ist oder wenn der Anteil der maschinellen Bearbeitung gering
ist, wirft die maschinelle Bearbeitbarkeit keine wesentlichen Probleme
auf, und 0,005% oder mehr Al können
vorhanden sein, ein Gehalt von mehr als 0,05% liefert jedoch keine
weitergehende Wirkung (zweite Erfindung).
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Ti: 0,005 bis 0,05%
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Ti wird als Element für Ausscheidungshärtung verwendet.
Wenn TiN gebildet wird, wird die warmgeschmiedete Mikrostruktur
geseigert, wodurch die Duktilität
erhöht
wird. Eine benötigte
geringe Duktilität
wird jedoch erzielt, wenn der N-Gehalt weniger als 0,005% beträgt und der
Stahl eine genügend
hohe Härte
hat. Zur Gewährleistung
der Ausscheidungshärtung
sind 0,005% oder mehr Ti erforderlich, und die Obergrenze beträgt weniger
als 0,05%, um die Einschränkung
der maschinellen Bearbeitbarkeit wegen der Bildung von groben Oxiden
zu verhindern.
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Nb: 0,05 bis 0,2%
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In ähnlicher Weise wie V sorgt
Nb für
Ausscheidungshärtung,
wodurch die Streckgrenze und die Ermüdungsfestigkeit verbessert
werden und die Duktilität
verringert wird. Das Vorhandensein von Nb zusammen mit V verbessert
die vorstehende Wirkung weiter. Der Nb-Gehalt muss 0,05% oder mehr
betragen, damit eine Härtung
bewirkt wird, ein Nb-Gehalt von mehr als 0,2% bringt jedoch nur
eine geringe Wirkung in Bezug auf die benötigten Kosten.
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Cr: 0,1 bis 0,5%, Mo:
0,1 bis 0,5%
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Cr und Mo können jeweils in einem Gehalt
von 0,1% oder mehr zugesetzt werden, wenn dies für die Regulierung der Festigkeit
erforderlich ist, und der Gehalt darf nicht mehr als 0,5% betragen,
um die Verringerung der Brechbarkeit wegen der Seigerung einer Perlit-Mikrostruktur
zu verhindern.
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Es würde kein Problem verursachen,
wenn eines oder mehrere von 0,01 bis 0,4% Pb, 0,01 bis 0,4% Bi,
0,01 bis 0,04% Se, 0,002 bis 0,005% Te und 0,0005 bis 0,003% Ca
in dem erfindungsgemäßen Stahl
zugesetzt werden, um die maschinelle Bearbeitbarkeit zu verbessern.
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Ferrit-Perlit-Stähle weisen eine Zugfestigkeit
und eine Härte
auf, die hauptsächlich
durch das Kohlenstoffäquivalent
CE ausgedrückt
durch eine Formel wie z. B. CE (%)
= C% + (1/7) Si% + (1/5) Mn% + (1/2) V%, beschrieben
in der japanischen geprüften
Offenlegungsschrift (Kokoku) Nr. 60-45250, bestimmt werden. Wie aus
dieser Formel zu ersehen ist, ist der erfindungsgemäße Stahl
preisgünstig,
weil er ein Stahl mit mittlerem Kohlenstoffgehalt ist und eine gewünschte Zugfestigkeit
durch Verwendung geringer Anteile an teuren Elementen außer Kohlenstoff
erzielt werden kann. Die Produktionskosten werden durch die Verwendung
des erfindungsgemäßen Stahls
zur Herstellung von Stahlteilen durch Warmschmieden ohne nachfolgende
Wärmebehandlung
ebenfalls wesentlich gesenkt.
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Der erfindungsgemäße Stahl ist weiter durch eine
Ferrit-Perlit-Mikrostruktur gekennzeichnet, welche kein spezielles
Stahlherstellungs- oder Schmiedeverfahren erfordert, aber durch
ein übliches
kommerzielles Stahlherstellungsverfahren, das Schmelzen und Gießen einschließt, und übliches
Warmwalzen zu einer warmgewalzten Stange oder Warmschmieden zum
Formen von Autoteilen, gefolgt durch freie Luftkühlung oder Gebläseluftkühlung erreicht
wird. Es ist ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Stahls,
dass er eine Zusammensetzung mit mittlerem Kohlenstoffgehalt mit
wenig Mn, die V enthält,
hat, die die Ferritumwandlung erleichtert, und sich deshalb unterkühlte Phasen
wie Bainit im Gegensatz zu herkömmlichem
mikrolegierten Stahl zum Warmschmieden kaum bilden.
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BEISPIELE
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Stähle mit den in Tabelle 1 zusammengefassten
chemischen Zusammensetzungen wurden unter Verwendung eines 150-kg-Vakuumschmelzofens,
erneut erhitzt auf 1473 K, warmgeschmiedet zu runden Stangen mit
einem Durchmesser von 20 mm und luftgekühlt, um Stahlrohlinge zu liefern,
hergestellt. Alle Beispiele wiesen eine Ferrit-Perlit-Mikrostruktur
auf. Um die Deformation auf Bruch zu messen, wurden gekerbte Zugversuchsstücke (Querschnitt:
10 × 20
mm, Kerbgrundradius: 1,0 R, Kerbtiefe: 2,0 mm) aus den Stahlrohlingen maschinell
bearbeitet und durch Zugspannung gebrochen. Die Messung der gebrochenen
Versuchsstücke zeigte,
dass alle Proben im Wesentlichen die gleiche Deformation auf der
Bruchfläche
in senkrechter Richtung zur Kerbe aufwiesen (die Änderung
der Kantenlänge
A, gezeigt in 1). Die
Brechbarkeit wurde ausgewertet ("Deformation" in Tabelle 1) unter
dem Aspekt der Deformation auf der Bruchfläche in paralleler Richtung
zur Kerbe, speziell die Summe der Änderungen der Breite der Bruchfläche auf
der Kerbenseite und auf der ebenen Seite (die Änderungen in den Kantenlängen B und
C, gezeigt in 1). Ungekerbte
Zugversuchsstücke
mit einem parallelen Teildurchmesser von 9 mm wurden außerdem aus
Stahlrohlingen maschinell bearbeitet und auf Zugfestigkeit getestet.
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Die so ermittelte Zugfestigkeit und
Deformation sind ebenfalls in Tabelle 1 zusammengefasst. Die erfindungsgemäßen Stähle wiesen
Zugfestigkeiten im Bereich von 708 MPa bis 992 Mpa und Deformationen
von weniger als 0,40 auf, während
der herkömmliche
QT-Stahl (QT – engl.:
quenched and tempered) (Nr. 1, gehärtet durch Abschrecken von
850 °C,
angelassen bei 600 °C)
und der herkömmliche
mikrolegierte Schmiedestahl (Nr. 2) Deformationen von 0,56 bis 0,65
aufwiesen. Der Vergleichsstahl Nr. 12 hatte eine relativ geringe
Deformation. Eine weitere Untersuchung zeigte jedoch, dass Beispiel
Nr. 12 wegen des hohen Kohlenstoffgehaltes ein kleines Streckverhältnis von
0,58 aufwies und schlechter als die erfindungsgemäßen Beispiele
Nr. 6 und 41 mit relativ kleinen Streckverhältnissen von 0,64 und 0,62
war, weil diese die höchsten
Kohlenstoffgehalte unter den erfindungsgemäßen Proben hatten. Die Vergleichsbeispiele
Nr. 19 und 21 enthielten hohe Gehalte an Al und wiesen eine schlechte
maschinelle Bearbeitbarkeit auf, welche 20% niedriger als die des
Beispiels Nr. 15 bezüglich
VL1000 war (maximale Umfangsgeschwindigkeit, bei der das Ausbohren
einer gebohrten Gesamtlänge
von 1000 mm durchgeführt
werden kann), gemessen unter Verwendung eines Sinterhartmetallbohrers.
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INDUSTRIELLE
ANWENDBARKEIT
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Wie vorstehend beschrieben weist
der erfindungsgemäße Stahl
eine gute Festigkeit und eine äußerst geringe
Deformation auf Bruch als Maschinen-Formstahl mit einer Ferrit-Perlit-Mikrostruktur zur
Verwendung für
Autos und Industriemaschinen auf und ist außerdem preisgünstig. Der
erfindungsgemäße Stahl
wird am vorteilhaftesten in Ferrit-Perlit-Stahlrohlingen und -teilen
angewendet, die kein gutes Schlagverhalten erfordern, aber der Bearbeitung
durch Brechen unterzogen werden.
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