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Technisches
Gebiet
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Die
vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung einer
Kautschukzusammensetzung, die eine bessere Balance von tanδ des Vulkanisats
besitzt, insbesondere ein Verfahren zur Herstellung einer Kautschukzusammensetzung,
die als Luftreifen verwendbar ist.
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Stand der
Technik
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Verbesserungen
in tanδ von
Reifenlaufflächengummi
zur Verringerung des Kraftstoffverbrauchs eines Fahrzeugs wurden
vorgeschlagen. Im einzelnen wurde das separate Mischen von Bestandteilen
und die Verwendung von endmodifiziertem Kautschuk vorgeschlagen.
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Beispielsweise
offenbart die japanische geprüfte
Patentveröffentlichung
(Kokoku) Nr. 5-1298 eine Kautschukzusammensetzung, welche die Stoßelastizität und Zugfestigkeit
eines Vulkanisats weiter verbessert, die ein konjugiertes Dienpolymer
mit einer aromatischen tertiären
Aminogruppe am Endteil des konjugierten Dienpolymers enthält. Andererseits
offenbart die japanische ungeprüfte
Patentveröffentlichung
(Kokai) Nr. 55-10434, dass während
der Herstellung einer Kautschukzusammensetzung für eine Reifenlauffläche, welche das
Vermischen eines Ausgangskautschuks, der zusammengesetzt ist aus
einem amorphen 1,2-Polybutadien und Naturkautschuk und/oder Polyisoprenkautschuk
(oder der zusätzlich
einen partiell konjugierten Dienkautschuk einschließt) mit
Ruß umfasst,
zuerst ein Ausgangskautschuk, der zumindest 25 Gew.% des 1,2-Polybutadiens
enthält
und der Ruß in
einem bestimmten Verhältnis
vermischt wird und dann der übrige
Ausgangskautschuk hinzugefügt
und vermischt wird, so dass die Kraftstoffökonomie und Sicherheit eines
Fahrzeugs verbessert wird.
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Ferner
schlägt
die japanische geprüfte
Patentveröffentlichung
(Kokoku) Nr. 2-129241 die Verbesserung der Zugfestigkeit und Abriebfestigkeit
des Vulkanisats vor, indem ein endmodifiziertes konjugiertes Dienpolymer
mit Ruß in
einem organischen Lösungsmittel
vermischt wird.
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Offenbarung
der Erfindung
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EP 0 717 075 A beschreibt
ein Verfahren zur Herstellung einer Kautschukzusammensetzung, die
umfasst: (i) eine Gesamtmenge von 100 Gew.-Teilen Ausgangskautschuken
(A) und (B), eingeschlossen 30 bis 90 Gew.-Teile des Ausgangskautschuks
(A) mit einer Glasübergangstemperatur
(Tg) von –40
bis 10°C
und 10 bis 40 Gew.-Teile des Ausgangskautschuks (B), welcher viskoelastisch
inkompatibel ist mit dem Ausgangskautschuk (A) und eine Tg von mindestens
20°C niedriger
als die Tg des Ausgangskautschuks (A) hat, und (ii) 60 bis 100 Gew.-Teile
eines Verstärkungsmittels,
worin der Ausgangskautschuk (A) und zumindest 80 Gew.-% des Gesamtgewichts
des Verstärkungsmittels
in einem Mischer des hermetischen Typs bei 130°C bis 200°C für mindestens 10 Sekunden vermischt
werden und dann der Ausgangskautschuk (B) und das übrige Verstärkungsmittel
hinzugefügt
und eingemischt werden. Diese Anmeldung betrifft ebenso eine Kautschukzusammensetzung
und ihre Verwendung für
eine Reifenlauffläche.
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Das
zuvor erwähnte
Verfahren der separaten Mischung von Bestandteilen, die Verwendung
von endmodifiziertem Kautschuk und andere Technologien besaßen jedoch
Probleme, wie den nur leichten Effekt bei einer Formulierung mit
einem großen
Gehalt an Öl
und Ruß,
und folglich bestand nach wie vor Bedarf nach Verbesserungen. Im
Fall des unterteilten Mischens war die Technik nur effektiv für spezielle
Kombinationen von Kautschuken und der Bereich möglicher Verwendungen ist beschränkt. Ferner
bestand, wenn das Verfahren, dass zuerst der endmodifizierte Kautschuk
und Ruß gemischt
wurde und dann später
das emulsionspolymerisierte Polymer hinzugefügt wurde, während die tanδ-Balance
verbessert wurde, nach wie vor das Problem, dass die Abriebfestigkeit
abfiel.
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Entsprechend
sind es die erfindungsgemäßen Ziele,
eine Kautschukzusammensetzung zur Verfügung zu stellen, die verbessert
ist in der tanδ-Balance
des Vulkanisats, sowie ein Verfahren zur Herstellung einer Kautschukzusammensetzung
für eine
Reifenlauffläche,
welches ein Vulkanisat mit einer überlegenen tanδ-Balance
und verbesserter Abriebfestigkeit ergibt.
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Erfindungsgemäß wird ein
Verfahren zur Herstellung einer Kautschukzusammensetzung zur Verfügung gestellt,
das dadurch gekennzeichnet ist, dass es folgendes umfasst: Zuerst
werden 20 bis 90 Gew.-Teile von (A') einem Ausgangsdienkautschuk mit einem
gewichtsmittleren Molekulargewicht Mw(A') im Bereich von 100.000 bis 1.200.000
mit 50 bis 120 Gew.-Teilen eines Verstärkungsmittels vermischt und
es folgt der Zusatz von 80 bis 10 Gew.-Teilen von (B') einem Ausgangsdienkautschuk
mit einem gewichtsmittleren Molekulargewicht Mw(B') von mindestens
400.000 und 20 bis 80 Gew.-Teilen eines Weichmachers, bezogen auf
100 Gew.-Teile der Gesamtmenge der Ausgangsdienkautschuke (A') und (B') zur Herstellung
einer Kautschukzusammensetzung, wobei die gewichtsmittleren Molekulargewichte
in der folgenden Beziehung stehen: 0,08 ≤ Mw(A')/Mw(B') < 1 (III)und wobei
die durchschnittliche Glasübergangstemperatur
TgA' (°C) des Ausgangskautschuks
(A') und die durchschnittliche
Glasübergangstemperatur
TgB' (°C) des Ausgangskautschuks
(B') in der folgenden
Beziehung stehen: TgA' + 20 > TgB' > TgA' – 20 (I').
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Erfindungsgemäß wird ferner
eine Gummizusammensetzung für
einen Reifen zur Verfügung
gestellt, die unter Verwendung der obigen Kautschukzusammensetzung
erhalten wurde.
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Die
Erfinder haben gefunden, dass der tanδ einer Kautschukzusammensetzung
fast nichts zu tun hatte mit der Kautschukadsorptionsphase in der
Nähe des
Rußes
oder anderen Füllstoffs,
und dass er eine Folge der Matrixphase war und waren darin erfolgreich,
die tanδ-Balance
zu verbessern, indem die Oberfläche
des Rußes
so weit wie möglich
von der Matrixphase getrennt wurde.
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In
der vorliegenden Erfindung wird, indem zwei Typen von Ausgangsdienkautschuk
verwendet werden, welche die obige spezielle Beziehung (III) erfüllen und
indem der Ausgangsdienkautschuk (A') und Verstärkungsmittel vermischt werden
und dann in dieses der Ausgangsdienkautschuk (B') und ein Weichmacher eingemischt werden,
eine Kautschukzusammensetzung mit einer verbesserten tanδ-Balance
des Vulkanisats erhalten. Es ist festzuhalten, dass das Verhältnis von
Mw(A')/Mw(B') von weniger als
0,08 nicht wünschenswert ist,
weil die Verstärkung
durch das Verstärkungsmittel
abfällt
und folglich die Brucheigenschaften und Abriebfestigkeit abfallen.
Umgekehrt ist mehr als 1 nicht bevorzugt, weil die Wirkung des Verstärkungsmittels
in der Matrixphase und die tanδ-Blance
abfallen.
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Erfindungsgemäß ist es
möglich,
eine Kautschukzusammensetzung mit guter tanδ-Balance des Vulkanisats mit
einem gewichtsmittleren Molekulargewicht Mw(A') eines Ausgangsdienkautschuks (A') mit einem Molekulargewichtsbereich
von 100.000 bis 1.200.000, vorzugsweise 120.000 bis 900.000 und
einem gewichtsmittleren Molekulargewicht Mw(B') eines Ausgangsdienkautschuks mit einem
Bereich des Molekulargewichts von 400.000 oder mehr, vorzugsweise
500.000 bis 1.500.000 der folgenden Beziehung: 0,08 ≤ Mw(A')/Mw(B') < 1 (III),vorzugsweise 0,1 ≤ Mw(A')/Mw(B') ≤ 0,8und
einer durchschnittlichen Glasübergangstemperatur
TgA' (°C) des Ausgangskautschuks
(A') und einer durchschnittlichen
Glasübergangstemperatur
TgB' (°C) des Ausgangskautschuks
(B') der folgenden
Beziehung: TgA' + 20 > TgB' > TgA' – 20 (I'). vorzugsweise TgA' +
20 > TgA' – 10und 20 > TgA' > –45 (II'). herzustellen,
indem zuerst 20 bis 90 Gew.-Teile, vorzugsweise 50 bis 80 Gew.-Teile
des Dienkautschuks (A) und 50 bis 120 Gew.-Teile, vorzugsweise 60
bis 100 Gew.-Teile eines Verstärkungsmittels
(beispielsweise Ruß,
Silica, usw.) in Kontakt gebracht werden, dann 80 bis 10 Gew.-Teile,
vorzugsweise 50 bis 20 Gew.-Teile des Ausgangsdienkautschuks (B') und 20 bis 80 Gew.-Teile,
vorzugsweise 35 bis 70 Gew.-Teile
pro 100 Gew.-Teile des Gesamtgewichts des Ausgangsdienkautschuks
(A') und (B') eines Weichmachers
(beispielsweise aromatisches Prozessöl, Prozessöl der Naphthenfamilie usw.)
hinzugefügt
werden. Als Ausgangskautschuk von oben kann ein in einem organischen
Lösungsmittel
gelöster
Ausgangskautschuk oder ein in eine wässrige Emulsion verarbeiteter
Ausgangskautschuk verwendet werden.
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Die
Erfinder waren darin erfolgreich, die Abriebfestigkeit zu verbessern,
indem die Bildung eines festen Netzwerks, das aus dem Polymer/Kohlenstoff-Gel
in der Stufe der Vormischung mit dem Polymer unter speziellen Bedingungen
unter Verwendung mindestens eines Typ Ruß eines bestimmten Grads oder
höher verursacht
wird.
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Folglich
ist mit dem ersten Mittel möglich,
eine Kautschukzusammensetzung zur Verfügung zu stellen, die Ruß enthält, der
zum Erhalt einer Kautschukzusammensetzung für eine Reifenlauffläche mit
besserer tanδ-Balance
des vulkanisierten Kautschuks verwendet wird, indem ein Ausgangskautschuk,
der einen endmodifizierten und/oder gekuppelten Dienkautschuk mit
hoher Reaktivität
mit Ruß in
Kontakt mit dem Ruß gebracht
wird, um die Oberfläche
des Rußes
zu bedecken, und dann wird ein Ausgangskautschuk hinzugefügt, der
aus einem Dienkautschuk, der nicht endmodifiziert und/oder gekuppelt
ist und eine geringe Reaktivität
hat, zusammengesetzt ist, und ferner ist es möglich, eine Kautschukzusammensetzung
zu erhalten, die Ruß enthält, der
für den
Erhalt einer Zusammensetzung für
eine Reifenlauffläche
verwendet wird, die eine verbesserte Abriebfestigkeit des vulkanisierten
Kautschuks besitzt, indem die Beziehung des Gehalts des gemischten
Ausgangskautschuks, Rußes
und Weichmachers auf spezielle Bedingungen festgesetzt wird.
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Es
ist möglich,
zu den erfindungsgemäßen Kautschukzusammensetzungen
zusätzlich
zu den obigen Polymeren, Verstärkungsmitteln
und Weichmachern, Schwefel, einen Vulkanisationsbeschleuniger, ein
Antioxidationsmittel, andere Füllstoffe,
einen Weichmacher und weitere unterschiedliche Additive, die üblicherweise Kautschukzusammensetzungen
für die
Verwendung für
Kfz-Reifen eingemischt werden, hinzuzufügen. Die Menge dieser Additive
kann ebenso auf die üblichen
Mengen eingestellt werden.
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Beispielsweise
kann die Menge des hinzugefügten
Schwefels zumindest 0,5 Gew.-Teile, mehr bevorzugt 1,0 bis 2,5 Gew.-Teile pro 100 Gew.-Teile
der Kautschukkomponente sein. Die Vulkanisationsbedingungen sind
ebenso im üblichen
Bereich. Diese Additive werden üblicherweise
nach der Beendigung des ersten Schritts und des zweiten Schritts
hinzugefügt,
die Erfindung ist jedoch nicht darauf beschränkt.
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Beispiele
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Die
vorliegende Erfindung wird weiter erläutert durch die folgenden Beispiele,
ist jedoch keineswegs auf diese beschränkt.
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Beispiel I-1 bis I-2 und
Vergleichsbeispiele I-1 bis I-4
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Beispiel
I-1 und Vergleichsbeispiele I-1 bis I-2 bewerten die Vulkanisateigenschaften
im Fall der Verwendung von SBR-1 (endmodifiziertes/gekuppeltes lösungspolymerisiertes
Styrol-Butadien-Copolymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –30°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 20 %, einem Vinylgehalt von 65 %,
einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 350.000) und SBR-2
(33,3 % ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Copolymer mit einer Glasübergangstemperatur
von –21°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 45 %, einem Vinylgehalt von 12 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 1.200.000) als
Ausgangskautschuken und dem Hinzumischen der in Tabelle I-1 gezeigten
weiteren Bestandteile. Die Resultate sind ebenso in Tabelle I-1
gezeigt.
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Die
Vulkanisateigenschaft (tanδ)
wurde gemessen, wie nachstehend beschrieben.
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Ein
Toyo Seiki Seisakusho Rheograph Solid wurde verwendet, um die Viskoelastizität bei einer
Anfangsspannung von 10 %, einer dynamischen Spannung von 2 % und
einer Frequenz von 20 Hz (Probenbreite von 5 mm und Temperaturen
von 0°C
und 40°C)
zu messen.
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Es
ist zu beachten, dass bei den Vulkanisateigenschaften, je höher tanδ bei 0°C ist, umso
größer ist die
Reibungskraft auf nassen Straßenoberflächen (desto
höher ist
der Grip des Reifens), während
der Energieverlust bei Deformation mit fester Energie (fixed energy
deformation) um so kleiner ist (der Rollwiderstand des Reifens um
so kleiner ist), je niedriger der tanδ bei 40°C ist. Erfindungsgemäß erfolgt
die Auswertung durch den Wert von tanδ (0°C)/tanδ (40°C) (in der Tabelle als (a)/(b)
angegeben). Je größer dieser
Wert ist, umso besser ist die tanδ-Balance
(d.h. ein hoher Grip des Reifens und ein geringer Rollwiderstand).
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Vergleichsbeispiel
I-1 (Standardbeispiel) verwendet dieselben Kautschukzusammensetzungen
in beiden Schritten. Beispiel I-1 fügte den gesamten ölgestreckten
emulsionspolymerisierten SBR im zweiten Schritt hinzu. Der tanδ bei 40°C fiel etwa
10 %, der Temperaturgradient des tanδ erhöhte sich und es war möglich, den
Reifengrip aufrechtzuerhalten und den Kraftstoffverbrauch zu verringern.
Andererseits wurden in Vergleichsbeispiel I-2 30 Gew.-Teile des
modifizierten lösungspolymerisierten
SBR im zweiten Schritt hinzugefügt. Im
Gegensatz zu Beispiel I-1 verschlechterte sich der Temperaturgradient
des tanδ.
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Beispiel
I-2 und Vergleichsbeispiele I-3 bis I-4 sind Beispiele der Verwendung
von 70 Gew.-Teilen SBR-1 (endmodifiziertes/gekuppeltes lösungspolymerisiertes
Styrol-Butadien-Copolymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –30°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 20 %, einem Vinylgehalt von 65 %,
einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 350.000) und 30 Gew.-Teilen
SBR-2 (33,3 % ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Copolymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –36°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 33 %, einem Gehalt an Vinylbindung
von 13 % und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 720.000)
als Ausgangskautschuken. In diesen Beispielen zeigte Beispiel I-2
gemäß vorliegender
Erfindung ebenso, wie die obigen Beispiele, einen Effekt der Verbesserung
des tanδ im
Vergleich mit Vergleichsbeispiel I-3 (Standardbeispiel) und Vergleichsbeispiel
I-4.
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Beispiele I-3 bis I-4
und Vergleichsbeispiele I-5 bis I-8
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Vergleichsbeispiel
I-5 (Standardbeispiel) und Vergleichsbeispiel I-6 sind Beispiele
der Verwendung von 70 Gew.-Teilen des obigen SBR-1 und 30 Gew.-Teilen
BR-1 (lösungspolymerisiertes
Butadienpolymer mit cis-Gehalt von 30 %, Vinylgehalt von 13 % und
gewichtsmittlerem Molekulargewicht von 300.000), formuliert wie
in Tabelle II gezeigt. Der Unterschied der Tg dieser Ausgangskautschuke
war 60°C
und die Anforderungen der vorliegenden Erfindung wurden nicht erfüllt. Selbst
wenn der unmodifizierte ölgestreckte
emulsionspolymerisierte SBR im zweiten Schritt zugefügt wird,
kann kein Effekt der Verbesserung von tanδ erkannt werden.
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Beispiele
I-3 bis I-4 und Vergleichsbeispiel I-7 (Standardbeispiel) und Vergleichsbeispiel
I-8 sind Beispiele der Verwendung von 60 Gew.-Teilen SBR-4 (endmodifiziertes/gekuppeltes
lösungspolymerisiertes
Styrol-Butadien-Polymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –25°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 15 %, einem Vinylgehalt von 80 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 350.000) und 40 Gew.-Teilen
des SBR-2 von oben als Ausgangskautschuken für die Formulierung wie in Tabelle
I-2 gezeigt.
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Vergleichsbeispiel
I-7 (Standardbeispiel) hatte den Ausgangskautschuk vollständig im
ersten Schritt hinzugefügt,
während
Vergleichsbeispiel I-8 (Standardbeispiel) dieselbe Kautschukzusammensetzung
in Schritt 1 und Schritt 2 verwendete. Betrachtet man die Effekte
der Unterschiede in den Mischverfahren der zwei Komponenten, wie
in Tabelle I-2 gezeigt, trat beim Verfahren für das zusätzliche Hinzufügen des
Ausgangskautschuks in Schritt 2 ein Effekt der Reduktion des tanδ bei 40°C auf, der
tanδ bei
0°C fällt jedoch
und keine Verbesserung wurde beobachtet im Temperaturgradienten
von tanδ.
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Andererseits
fiel in den erfindungsgemäßen Beispielen
I-3 und I-4, wie in Tabelle I-2 gezeigt ist, der tanδ bei 40°C und der
Temperaturgradient des tanδ war
verbessert.
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Beispiel
I-3 ist ein Beispiel von SBR-1 (endmodifiziertes/gekuppeltes lösungspolymerisiertes
Styrol-Butadien-Polymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –30°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 20 %, einem Vinylgehalt von 65 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 350.000), SBR-2 (33,3
% ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Polymer mit einer Glasübergangstemperatur von –21°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 45 %, einem Vinylgehalt von 12 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 1.200.000), sowie
SBR-5 (33,3 % ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Polymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –36°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 35 %, einem Vinylgehalt von 14 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 820.000).
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Vergleichsbeispiel
I-9 ist ein Beispiel, wo sämtliche
Bestandteile, außer
für das
Vulkanisationssystem im ersten Schritt hinzugefügt werden, während Vergleichsbeispiel
I-10 und I-11 Beispiele sind, wo im Gegensatz zur vorliegenden Erfindung
das modifizierte lösungspolymerisierte
SBR im zweiten Schritt hinzugegeben wird. Wie in Tabelle I-3 gezeigt
ist, zeigte das erfindungsgemäße Beispiel
I-5 im Vergleich zu Vergleichsbeispiel I-9 einen höheren tanδ bei 0°C und einen
niedrigeren tanδ bei
40°C, einen
größeren tanδ-Gradienten,
und beide behielten den Reifengrip bei und zeigten einen geringeren
Kraftstoffverbrauch. Darüber
hinaus fiel, verglichen mit Vergleichsbeispiel I-10, wo das modifizierte
lösungspolymerisierte
SBR im zweiten Schritt hinzugefügt wurde,
im Vergleichsbeispiel I-9 der tanδ bei
0°C und
der tanδ bei
40°C stieg,
so dass sich eine Verschlechterung zeigte. Dasselbe galt für Beispiel
I-6 und Vergleichsbeispiel I-11.
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Es
sei angemerkt, dass die in den Tabellen I-1 bis I-3 gezeigten Bestandteile
wie folgt waren:
| SBR-1: | Ein
endmodifiziertes und gekuppeltes lösungspolymerisiertes Styrol-Butadien-Copolymer
mit einer Glasübergangstemperatur
von –30°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 20 %, einem Vinylgehalt von 65 %,
einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 350.000 |
| SBR-2: | Ein
33,3 % ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Copolymer mit einer Glasübergangstemperatur
von –21°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 45 %, einem Vinylgehalt von 12 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 1.200.000 |
| SBR-3: | Ein
33,3 % ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Copolymer mit einer Glasübergangstemperatur
von –36°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 33 %, einem Vinylgehalt von 13 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 720.000. |
| SBR-4: | Ein
endmodifiziertes/gekuppeltes lösungspolymerisiertes
Styrol-Butadien-Copolymer mit einer Glasübergangstemperatur von –25°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 15 %, einem Vinylgehalt von 80 %
und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 350.000. |
| SBR-5: | Ein
33,3 % ölgestrecktes
emulsionspolymerisiertes Styrol-Butadien-Copolymer mit einer Glasübergangstemperatur
von –36°C, einem
Gehalt an gebundenem Styrol von 35 %, einem Vinylgehalt von |
| | 14
% und einem gewichtsmittleren Molekulargewicht von 820.000. |
| BR-1: | Ein
lösungspolymerisiertes
Butadienpolymer mit einer Glasübergangstemperatur
von –90°C, einem
cis-Gehalt von 30 %, einem Vinylgehalt von 13 % und einem gewichtsmittleren
Molekulargewicht von 300.000. |
| Ruß 1: | Spezifische
Oberfläche
für die
Stickstoffadsorption von 117 m2/g und DBP-Ölabsorption
von 112 ml/100 g. |
| Ruß 2: | Spezifische
Oberfläche
für die
Stickstoffadsorption von 150 m2/g und DBP-Ölabsorption
von 127 ml/100 g. |
| Zinkweiß: | Zinkweiß Nr. 3 |
| Stearinsäure: | industrielle
Stearinsäure |
| Antioxidationsmittel
6C: | N-Phenyl-N'-(1,3-dimethylbutyl)-p-phenylendiamin |
| Aromatisches Öl: | aromatisches
Prozessöl |
| Gepulverter
Schwefel: | 5
% ölbehandelter
gepulverter Schwefel |
| Vulkanisationsbeschleuniger
CZ: | N-Cyclohexyl-2-benzothiazyl-sulfenamid |
| Vulkanisationsbeschleuniger
DPG: | Diphenylguanidin. |
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Gewerbliche
Anwendbarkeit
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Wie
oben erläutert
ist es erfindungsgemäß möglich, die
Effekte einer Verbesserung in der tanδ-Blance, einer Verringerung
des Kraftstoffverbrauchs unter Verwendung einer Reifenlauffläche des
HPT-Typs für
die allgemeine Verwendung, bei der der Effekt der Verwendung mit
herkömmlichem endmodifiziertem
SBR nicht ausreichend war, zu erzielen, und der tanδ kann auf
ein Niveau der Lösungspolymerisation
verringert werden unter Verwendung eines preiswerten Emulsionspolymerisierungs-SBR.
