DE60308383T2 - Verfahren zum hydraulischen aufspalten unterirdischer formationen - Google Patents
Verfahren zum hydraulischen aufspalten unterirdischer formationen Download PDFInfo
- Publication number
- DE60308383T2 DE60308383T2 DE60308383T DE60308383T DE60308383T2 DE 60308383 T2 DE60308383 T2 DE 60308383T2 DE 60308383 T DE60308383 T DE 60308383T DE 60308383 T DE60308383 T DE 60308383T DE 60308383 T2 DE60308383 T2 DE 60308383T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- proppant
- fracture
- fluid
- fracturing
- fluids
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 113
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 25
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 32
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims description 17
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 abstract description 23
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 129
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 122
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 32
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 17
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 11
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 9
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 244000007835 Cyamopsis tetragonoloba Species 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 7
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 7
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 7
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 5
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 4
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 3
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 3
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 3
- KWIUHFFTVRNATP-UHFFFAOYSA-N glycine betaine Chemical compound C[N+](C)(C)CC([O-])=O KWIUHFFTVRNATP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 239000002888 zwitterionic surfactant Substances 0.000 description 3
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical compound [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LZZYPRNAOMGNLH-UHFFFAOYSA-M Cetrimonium bromide Chemical compound [Br-].CCCCCCCCCCCCCCCC[N+](C)(C)C LZZYPRNAOMGNLH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- HEDRZPFGACZZDS-UHFFFAOYSA-N Chloroform Chemical compound ClC(Cl)Cl HEDRZPFGACZZDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000663 Hydroxyethyl cellulose Polymers 0.000 description 2
- 239000004354 Hydroxyethyl cellulose Substances 0.000 description 2
- 229920002153 Hydroxypropyl cellulose Polymers 0.000 description 2
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 206010041662 Splinter Diseases 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 239000002280 amphoteric surfactant Substances 0.000 description 2
- 125000000129 anionic group Chemical group 0.000 description 2
- VJLOFJZWUDZJBX-UHFFFAOYSA-N bis(2-hydroxyethyl)azanium;chloride Chemical compound [Cl-].OCC[NH2+]CCO VJLOFJZWUDZJBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 2
- 229920003090 carboxymethyl hydroxyethyl cellulose Polymers 0.000 description 2
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 2
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 2
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 2
- 235000019447 hydroxyethyl cellulose Nutrition 0.000 description 2
- 239000001863 hydroxypropyl cellulose Substances 0.000 description 2
- 235000010977 hydroxypropyl cellulose Nutrition 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 2
- XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-N phthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1C(O)=O XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920002401 polyacrylamide Polymers 0.000 description 2
- 238000012667 polymer degradation Methods 0.000 description 2
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 2
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 2
- YGSDEFSMJLZEOE-UHFFFAOYSA-N salicylic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1O YGSDEFSMJLZEOE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- FEBUJFMRSBAMES-UHFFFAOYSA-N 2-[(2-{[3,5-dihydroxy-2-(hydroxymethyl)-6-phosphanyloxan-4-yl]oxy}-3,5-dihydroxy-6-({[3,4,5-trihydroxy-6-(hydroxymethyl)oxan-2-yl]oxy}methyl)oxan-4-yl)oxy]-3,5-dihydroxy-6-(hydroxymethyl)oxan-4-yl phosphinite Chemical compound OC1C(O)C(O)C(CO)OC1OCC1C(O)C(OC2C(C(OP)C(O)C(CO)O2)O)C(O)C(OC2C(C(CO)OC(P)C2O)O)O1 FEBUJFMRSBAMES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GJCOSYZMQJWQCA-UHFFFAOYSA-N 9H-xanthene Chemical compound C1=CC=C2CC3=CC=CC=C3OC2=C1 GJCOSYZMQJWQCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 Carboxymethyl-hydroxypropyl Chemical group 0.000 description 1
- 239000004971 Cross linker Substances 0.000 description 1
- WQZGKKKJIJFFOK-QTVWNMPRSA-N D-mannopyranose Chemical compound OC[C@H]1OC(O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H]1O WQZGKKKJIJFFOK-QTVWNMPRSA-N 0.000 description 1
- 229920002907 Guar gum Polymers 0.000 description 1
- 229920002305 Schizophyllan Polymers 0.000 description 1
- ABBQHOQBGMUPJH-UHFFFAOYSA-M Sodium salicylate Chemical compound [Na+].OC1=CC=CC=C1C([O-])=O ABBQHOQBGMUPJH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000004931 aggregating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- WQZGKKKJIJFFOK-PHYPRBDBSA-N alpha-D-galactose Chemical compound OC[C@H]1O[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H]1O WQZGKKKJIJFFOK-PHYPRBDBSA-N 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000003945 anionic surfactant Substances 0.000 description 1
- 239000003831 antifriction material Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229960003237 betaine Drugs 0.000 description 1
- 229920001222 biopolymer Polymers 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 125000002057 carboxymethyl group Chemical group [H]OC(=O)C([H])([H])[*] 0.000 description 1
- 239000003093 cationic surfactant Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000003431 cross linking reagent Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003925 fat Substances 0.000 description 1
- 230000035558 fertility Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 229930182830 galactose Natural products 0.000 description 1
- 239000000665 guar gum Substances 0.000 description 1
- 235000010417 guar gum Nutrition 0.000 description 1
- 229960002154 guar gum Drugs 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000002198 insoluble material Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000693 micelle Substances 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 239000006259 organic additive Substances 0.000 description 1
- FJKROLUGYXJWQN-UHFFFAOYSA-N papa-hydroxy-benzoic acid Natural products OC(=O)C1=CC=C(O)C=C1 FJKROLUGYXJWQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 description 1
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N propan-1-ol Chemical compound CCCO BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003242 quaternary ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229960004889 salicylic acid Drugs 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 150000003384 small molecules Chemical group 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- ZVCDLGYNFYZZOK-UHFFFAOYSA-M sodium cyanate Chemical compound [Na]OC#N ZVCDLGYNFYZZOK-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229960004025 sodium salicylate Drugs 0.000 description 1
- PDEFQWNXOUGDJR-UHFFFAOYSA-M sodium;2,2-dichloropropanoate Chemical compound [Na+].CC(Cl)(Cl)C([O-])=O PDEFQWNXOUGDJR-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229920001285 xanthan gum Polymers 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/267—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures reinforcing fractures by propping
Landscapes
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Colloid Chemistry (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Medicinal Preparation (AREA)
- Pipeline Systems (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)
Description
- Technisches Gebiet der Erfindung
- Diese Erfindung bezieht sich allgemein auf das Fachgebiet der hydraulischen Zerklüftung in unterirdischen Formationen und insbesondere auf ein Verfahren und Mittel zum Optimieren der Bruchgefügeleitfähigkeit.
- Hintergrund der Erfindung
- Kohlenwasserstoffe (Öl, Erdgas usw.) werden aus einer unterirdischen geologischen Formation (d.h. einer "Lagerstätte") gewonnen, indem ein Bohrloch gebohrt wird, das die kohlenwasserstoffhaltige Formation durchdringt. Dies schafft einen begrenzten Strömungspfad für den Kohlenwasserstoff, um die Oberfläche zu erreichen. Damit der Kohlenwasserstoff "gefördert" wird, d. h. aus der Formation zum Bohrloch (und letztlich zur Oberfläche) wandert, muss ein ausreichend unbehinderter Strömungspfad aus der Formation zum Bohrloch vorhanden sein.
- Die hydraulische Zerklüftung ist ein Hauptwerkzeug zum Verbessern der Bohrlochergiebigkeit durch Anordnen oder Erweitern von Kanälen vom Bohrloch zur Lagerstätte. Dieser Vorgang erfolgt im Wesentlichen durch hydraulisches Einleiten eines Zerklüftungsfluids in ein eine unterirdische Formation durchdringendes Bohrloch und Zwingen des Zerklüftungsfluids gegen die Formationsflöze durch Druck. Die Formationsflöze oder das Formationsgestein werden zum Splittern und Brechen gezwungen. In die Zerklüftung wird ein Proppant oder Stützmittel eingebracht, um zu verhindern, dass sich das Bruchgefüge schließt, womit ein verbesserter Fluss von abbauwürdigem Fluid, d. h. Öl, Gas oder Wasser, geschafft wird.
- Der Erfolg einer hydraulischen Zerklüftungsbehandlung hängt mit der Bruchgefügeleitfähigkeit zusammen. Es ist bekannt, dass mehrere Parameter diese Leitfähigkeit beeinflussen. Erstens schafft das Proppant einen leitenden Pfad zum Bohrloch, nachdem das Pumpen gestoppt worden ist, weshalb die Proppantpackung kritisch für den Erfolg der hydraulischen Zerklüftungs behandlung ist. Es sind zahlreiche Verfahren entwickelt worden, um die Bruchgefügeleitfähigkeit durch richtige Wahl der Proppantgröße und -konzentration zu verbessern. Um die Bruchgefügeproppantleitfähigkeit zu verbessern, umfassen typische Lösungswege das Wählen des optimalen Stützmittels. Allgemeiner umfassen die gebräuchlichsten Lösungswege zum Verbessern der Leistung von gestütztem Bruchgefüge hochfeste Proppanten (falls die Proppantfestigkeit nicht hoch genug ist, zerbricht die Schließspannung das Proppant, wodurch Abrieb erzeugt und die Leitfähigkeit verringert wird), Proppanten mit großem Durchmesser (die Permeabilität oder Durchlässigkeit eines gestützten Bruchgefüges nimmt im Quadrat des Korndurchmessers zu), hohe Proppantkonzentrationen in der Proppantpackung, um weitere bzw. ausgedehntere gestützte Bruchgefüge zu erhalten.
- Im Bestreben, den Rückfluss von in die Formation eingebrachten korpuskularen Proppantmaterialien zu begrenzen, werden gewöhnlich Proppant-Rückhaltemittel verwendet, damit das Proppant im Bruchgefüge verbleibt. Das Proppant kann beispielsweise mit einem aushärtenden Harz überzogen sein, das unter Bohrlochbedingungen aktiviert wird. Es sind auch verschiedene Materialien wie etwa Fasermaterial, Faserbündel oder verformbare Materialien verwendet worden. Im Fall von Fasern wird geglaubt, dass die Fasern zu einem Vlies oder einem anderen dreidimensionalen Fachwerk konzentriert werden, das das Proppant hält und dadurch seinen Rückfluss begrenzt. Außerdem tragen Fasern dazu bei, Abriebmigration und folglich eine Verringerung der Proppantpackungsleitfähigkeit zu verhindern.
- Um eine bessere Proppantanordnung bzw. -einbringung zu gewährleisten, ist auch bekannt, ein Proppant-Rückhaltemittel, z. B. ein Fasermaterial, ein auf das Proppant aufgetragenes aushärtendes Harzs, ein auf das Proppant aufgetragenes vorgehärtetes Harz, eine Kombination aus aushärtendem und vorgehärtetem Harz (verkauft als teilweise ausgehärtetes Harz), Plättchen, verformbare Partikel oder eine klebrige Proppantbeschichtung hinzuzufügen, um Proppantpartikel im Bruchgefüge einzufangen und ihre Förderung durch das Bruchgefüge in das Bohrloch zu verhindern.
- Proppant-basierte Zerklüftungsfluide umfassen typischerweise auch einen Eindicker wie etwa ein solvatierbares Polysaccharid, um eine für den Transport des Proppants ausreichende Viskosität zu verschaffen. Das Hinterlassen eines hochviskosen Fluids im Bruchgefüge verringert die Permeabilität der Proppantpackung und begrenzt damit die Wirksamkeit der Behandlung. Daher sind Gelbrecher, die die Viskosität durch Aufspalten des Polymers in kleine Molekülfragmente reduzieren, entwickelt worden. Andere Techniken, die eine geringere Beschädigung des Bruchgefüges fördern, beinhalten die Verwendung von gelierten Ölen, geschäumten Fluiden oder emulgierten Fluiden. In jüngster Zeit sind feststofffreie Systeme entwickelt worden, die auf der Verwendung von viskoelastischen Tensiden als viskositätssteigernde Mittel basieren, was zu Fluiden führt, die keine Rückstände, die die Bruchgefügeleitfähigkeit beeinflussen können, hinterlassen.
- Außerdem sind zahlreiche Versuche unternommen worden, die Bruchgefügeleitfähigkeit durch Steuern der Bruchgefügegeometrie zu verbessern, um beispielsweise ihre vertikale Ausdehnung zu begrenzen und eine größere Bruchgefügelänge zu fördern. Da das Schaffen eines Bruchgefüges die Förderung durch Vergrößern des effektiven Bohrlochradius stimuliert, ist der effektive Bohrlochradius umso größer, je länger das Bruchgefüge ist. Dennoch verhalten sich viele Bohrlöcher so, als wäre die Bruchgefügelänge viel kürzer, weil das Bruchgefüge mit Zerklüftungsfluid (d. h. genauer das zur Abgabe des Proppants verwendete Fluid sowie das zum Schaffen des Bruchgefüges verwendete Fluid, die beide weiter unten besprochen werden) verschmutzt ist. Der am schwierigsten wiederzugewinnende Anteil des Fluids ist jener, der in der Bruchgefügespitze – d. h. dem vom Bohrloch am weitesten entfernten Abschnitt des Bruchgefüges – zurückgehalten wird. Somit senkt das Ergebnis von im Bruchgefüge stagnierendem Zerklüftungsfluid natürlich die Widergewinnung von Kohlewasserstoffen.
- Unter den zur Verbesserung der Bruchgefügegeometrie vorgeschlagenen Verfahren umfasst ein Verfahren Zerklüftungsstufen bzw. Zerklüftungsphasen mit Perioden des Nichtpumpens oder intermittierenden Folgen des Pumpens und Zurückfließens in das Bohrloch, wie in dem US-Patent Nr.3.933.205 an Kiel beschrieben ist. Durch mehrfaches hydraulisches Zerklüften wird die Bohrlochergiebigkeit gesteigert. Zuerst wird ein langes primäres Bruchgefüge geschaffen, worauf Gesteinsplitter gebildet werden, indem durch diskontinuierliches Einleiten und Verschließen des Bohrlochs zugelassen wird, dass der Druck im Bruchgefüge unter den anfänglichen Zerklüftungsdruck abfällt. Die Einleitung wird wiederaufgenommen, um die gebildeten Gesteinsplitter längs des Bruchgefüges zu verlagern, und wieder ausgesetzt, wobei das Bruchgefüge durch die verlagerten Gesteinsplitter gestützt wird. Gemäß einer bevorzugten Ausfüh- rungsform wird das Verfahren praktiziert, indem während wenigstens eines Abschnitts der Aussetzung der Einleitung ein Rückfluss des Bohrlochs zugelassen wird.
- Ein weiteres Einbringungsverfahren beinhaltet das Pumpen eines hoch viskosen Fluids für das Auffüllen, gefolgt von weniger viskosem Fluid für Proppantstufen bzw. -phasen. Diese Technik wird angewandt, um dünne produzierende Intervalle oder Zwischenräume zu zerklüften, wenn ein Anwachsen der Bruchgefügehöhe unerwünscht ist, um dazu beizutragen, das Proppant jenseits der produzierenden Formation bzw. Lagerstätte zu halten. Diese Technik, die gelegentlich als "Pipeline-Zerklüftung" bezeichnet wird, nutzt die bessere Beweglichkeit des dünneren Proppant-haltigen Fluids, um es durch das wesentlich viskosere Auffüllfluid zu leiten. Die Höhe des Proppant-haltigen Fluids ist im Allgemeinen auf die durchbrochenen Intervalle begrenzt. Solange die durchbrochenen Intervalle die Lagerstätte abdecken, verbleibt das Proppant dort, wo es benötigt wird, um die Bruchgefügeleitfähigkeit zu verschaffen (ein Proppant, das in ein hydraulisches Bruchgefüge eingebracht ist, das sich oberhalb oder unterhalb des produzierenden Intervalls ausgebreitet hat, ist wirkungslos). Diese Technik wird häufig in Fällen angewandt, in denen in den Intervallen, die die Lagerstätte begrenzen, eine minimale Spannungsdifferenz besteht. Ein weiteres Beispiel wäre dort, wo sich unterhalb der Lagerstätte eine Wasser fördernde Zone befindet und sich das hydraulische Bruchgefüge in diese ausbreitet. Dieses Verfahren kann die Ausbreitung des Bruchgefüges in die Wasserzone nicht verhindern, jedoch in der Lage sein, zu verhindern, dass das Proppant in jenen Teil des Bruchgefüges gelangt und es offen hält (dies ist ebenfalls eine Funktion der Proppanttransportfähigkeit des Zerklüftungsfluids).
-
US 3.235.007 beschreibt ein Verfahren zum Verbessern der Permeabilität von vertikalen Bruchgefügen, indem abwechselnd dünne Schichten von unlöslichen festen Partikeln und löslichen festen Partikeln gepumpt werden und anschließend entweder ein Lösungsmittel für die löslichen Partikel eingeleitet wird oder zugelassen wird, dass erzeugtes bzw. gefördertes Fluid die löslichen Partikel zersetzt; das Ergebnis ist eine Vielzahl von horizontal angeordneten Brücken aus unlöslichem Material quer durch das Bruchgefüge mit abwechselnden Leerräumen.US 3.349.851 beschreibt ein Verfahren zum Schaffen von Bruchgefügen mit hoher Durchflussleistung in primär horizontalen Bruchgefügen, indem zuerst das Bruchgefüge geschaffen wird, danach eine Proppantaufschlämmung oder ein Proppantschlamm mit einer Pumprate und einem Volumen, bei dem das Proppant Dünen bildet, eingeleitet wird, danach ein Proppant-freies Fluid eingeleitet wird, um Kanäle in den Dünen auszuwaschen und zu vergrößern, und danach ein Fluid mit Proppant eingeleitet wird, um Proppant in der Nähe des Bohrlochs in den Kanälen abzulagern.US 2.774.431 beschreibt ein Verfahren zum Steigern der Permeabilität von Bruchgefügen durch einen Prozess, in dem das Zerklüften aus einer Folge von Stufen besteht, in denen die Proppant-Partikelgröße sequentiell gesteigert wird. - Weitere Verfahren zum Verbessern der Bruchgefügeleitfähigkeit umfassen eingekapselte Brecher und sind in mehreren Patenten und Veröffentlichungen beschrieben. Diese Verfahren beinhalten die Einkapselung des aktiven chemischen Brechermaterials, damit mehr davon während des Pumpens einer hydraulischen Zerklüftungsbehandlung hinzugefügt werden kann. Die Einkapselung des chemischen Brechers ermöglicht seine verzögerte Freigabe in das Zerklüftungsfluid, was verhindert, dass er zu schnell reagiert und sich die Viskosität des Zerklüftungsfluids dermaßen verschlechtert, dass die Behandlung nicht vollendet werden kann. Die Einkapselung des aktiven chemischen Brechers ermöglicht das Hinzufügen wesentlich höherer Mengen, was zu einer stärkeren Polymerzersetzung in der Proppantpackung führt. Eine stärkere Polymerzersetzung bedeutet eine bessere Polymerwiedergewinnung und einer verbesserte Bruchgefügeleitfähigkeit.
- Alle oben beschriebenen Verfahren haben Einschränkungen. Das Kiel-Verfahren stützt sich, um erfolgreich zu sein, auf die "Gesteinszersplitterung" und die Schaffung mehrerer Bruchgefüge. Diese Technik ist häufig in natürlich zerklüfteten Formationen, insbesondere Kreide, angewandt worden. Die heutzutage die Zerklüftungs-Neuorientierung beherrschende Theorie würde annehmen lassen, dass das Kiel-Verfahren zu getrennten Bruchgefügen führt, jedoch würden sich diese Bruchgefüge ziemlich schnell zu nahezu demselben Azimut orientieren wie das ursprüngliche Bruchgefüge. Es hat sich nicht gezeigt, dass das "Gesteinszersplitterungs"-Phänomen in den Waterfrac-Anwendungen über die letzten paar Jahre besonders wirkungsvoll war (wobei es in vielen Fällen überhaupt nicht auftreten kann). Das "Pipeline-Zerklüftungs"-Verfahren ist im Allgemeinen durch die Konzentration und die Gesamtmenge des Proppants, das bei der Behandlung gepumpt werden kann, begrenzt, da das befördernde Fluid ein Polymer-basiertes dünnflüssiges lineares Gel ist. Der Mangel an Proppanttransport ist ein Problem, jedoch auch die große Chance für die Proppantbrückenbildung auf Grund des dünnflüssigen Fluids. Die niedrigere Proppantkonzentration hält das Ausmaß an Leitfähigkeit, die verschafft werden kann, minimal, wobei das Vorhandensein von Polymer effektiv eine stärke Beschädigung in dem näheren Bruchgefüge verursacht.
- Die Entwicklung und Anwendung von eingekapselten Brechern führt zu einer wesentlichen Verbesserung der Bruchgefügeleitfähigkeit. Trotzdem besteht noch immer eine Einschränkung, da die Menge an von einer Behandlung wiedergewonnenem Polymer häufig 50% (Gew.-%) nicht überschreitet. Der größte Teil des Polymers ist im Spitzenabschnitt des Bruchgefüges, d. h. in dem vom Bohrloch am weitesten entfernten Abschnitt, konzentriert. Dies bedeutet, dass das Bohrloch aus einem kürzeren Bruchgefüge fördert, als entworfen und angeordnet war. In sämtlichen der obigen Fälle belegt das Proppant nicht weniger als etwa 65% des Volumens des Bruchgefüges. Dies bedeutet, dass nicht mehr als 35% des Porenvolumens zur Bruchgefügeleitfähigkeit beitragen können.
- Es ist daher eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein verbessertes Verfahren zum Zerklüften und Stützen eines Bruchgefüges oder eines Teils eines Bruchgefüges zu schaffen, bei dem die Bruchgefügeleitfähigkeit und somit die spätere Ergiebigkeit bzw. Förderung des Bohrlochs verbessert wird.
- Zusammenfassung der Erfindung
- Gemäß der vorliegenden Erfindung wird die Bohrlochergiebigkeit durch Einleiten von Proppant bzw. Stützmittel enthaltendem Fluid in die Formation oberhalb des Zerklüftungsdrucks gesteigert, gekennzeichnet durch aufeinanderfolgende Einleitungsstufen von Stützmittel enthaltendem Zerklüftungsfluid in ein Bohrloch, wobei die Stufen wechselnde Kontraste in ihrer Fähigkeit zum Transport von Stützmitteln aufweisen, wobei mindestens zwei Zyklen von wechselnder größerer und niedrigerer Transportfähigkeit vorliegen.
- Die infolge dieses Prozesses erhaltenen gestützten Bruchgefüge besitzen ein Muster, das durch eine Folge von quer durch das Bruchgefüge verteilten Proppantbündeln gekennzeichnet ist. Mit anderen Worten, die Bündel bilden "Inseln", die das Bruchgefüge über seine Länge offen halten, schaffen jedoch eine Menge von Kanälen, damit die Formationsfluide zirkulieren können.
- Die Fähigkeit eines Zerklüftungsfluids zum Transport von Stützmitteln ist gemäß dem Industriestandard definiert. Dieser Standard verwendet eine groß ausgelegte Durchflusszelle (rechteckig in der Form mit einer Weite, die ausreicht, um jene eines mittleren hydraulischen Bruchgefüges zu simulieren), damit Fluid und Proppant (wie bei Feldoperationen) vermischt und dynamisch in die Zelle eingeleitet werden können. Die Durchflusszelle besitzt sowohl vertikal als auch horizontal Abstufungen in der Länge, was die Bestimmung des Grads des vertikalen Proppantabsetzens und des Abstands vom Schlitz- bzw. Ritzeneingang, an dem die Ablagerung eintritt, ermöglicht. Ein Kontrast in der Fähigkeit zum Transport von Stützmitteln kann folglich durch eine wesentliche Differenz im Absetzgrad (Messwert ist Länge/Zeit, m/min). Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung weisen die abwechselnd gepumpten Fluide einen Absetzgrad von mindestens 2, vorzugsweise von mindestens 5 und am stärksten bevorzugt von 10 auf.
- Da viskoelastisch basierte Fluide einen außergewöhnlich niedrigen Absetzgrad liefern, ist eine bevorzugte Art und Weise, die Erfindung auszuführen, Fluide, die viskoelastische Tenside enthalten, mit Polymer-basierten Fluiden abzuwechseln.
- Herkömmlicherweise wird die Differenz im Absetzgrad nicht einfach von einem statischen Gesichtspunkt aus, indem die chemischen Zusammensetzungen der Fluide modifiziert werden, sondern durch wechselweise unterschiedliche Pumpraten, so dass von einem dynamischen Gesichtspunkt aus der scheinbare Absetzgrad des Proppants im Bruchgefüge verändert wird, erreicht.
- Es kommt auch eine Kombination aus dem statischen und dem dynamischen Lösungsweg in Betracht. Mit anderen Worten, die bevorzugte Behandlung besteht aus abwechselnden Folgen aus einem ersten Fluid, das einen niedrigen Absetzgrad aufweist und mit einer ersten hohen Pumprate gepumpt wird, und aus einem zweiten Fluid, das einen höheren Absetzgrad aufweist und mit einer niedrigeren Pumprate gepumpt wird. Dieser Lösungsweg kann vor allem dort bevorzugt werden, wo das Verhältnis der Absetzgrade der verschiedenen Fluide relativ klein ist. Wenn der gewünschte Kontrast in dem Proppant- bzw. Stützmittel-Absetzgrad nicht erreicht wird, kann die Pumprate so eingestellt werden, dass die gewünschte Proppantverteilung im Bruchgefüge erreicht wird. In dem am stärksten bevorzugten Aspekt ist der Entwurf derart, dass zur Einfachheit eine konstante Pumprate aufrechterhalten wird.
- Als Alternative kann die Pumprate eingestellt werden, um das Proppantabsetzen zu steuern. Es ist außerdem möglich, Proppanten verschiedener Dichte abzuwechseln, um das Proppantabsetzen zu steuern und die gewünschte Verteilung zu erhalten. In einer nochmals weiteren Alternative kann die Basisfluiddichte verändert werden, um dasselbe Resultat zu erzielen. Der Grund dafür ist, dass die wechselnden Stufen den Proppant dort hin bringen, wo er die beste Leitfähigkeit bewirkt. Ein wechselweise "guter Transport" und "schlechter Transport" hängt von fünf Hauptvariablen ab – der Proppanttransportfähigkeit des Fluids, der Pumprate, der Dichte des Basisfluids, dem Durchmesser des Proppants und der Dichte des Proppants. Durch Variieren einiger oder aller von diesen kann das gewünschte Resultat erzielt werden. Der einfachste und daher bevorzugte Fall ist es, Fluide mit unterschiedlicher Proppanttransportfähigkeit zu haben und die Pumprate, die Basisfluiddichte und die Proppantdichte konstant zu halten.
- Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung werden die Proppanttransporteigenschaften de facto verändert, indem die Menge transportierten Proppants verändert wird. So ist das Muster des gestützten Bruchgefüges durch eine Reihe säulenartiger Bündel gekennzeichnet, die das Bruchgefüge im Wesentlichen senkrecht zur Länge des Bruchgefüges aussteifen.
- Die Erfindung stellt ein wirksames Mittel zum Verbessern der Leitfähigkeit eines gestützten hydraulischen Bruchgefüges und zum Schaffen einer längeren effektiven Bruchgefüge-Halblänge zum Zweck der Steigerung der Bohrlochergiebigkeit und der letztendlichen Wiedergewinnung bereit.
- Die Erfindung verwendet wechselnde Stufen verschiedener Fluide, um die effektive Bruchgefüge-Halblänge und die Bruchgefügeleitfähigkeit zu maximieren. Die Erfindung ist dazu vorgesehen, die Proppanteinbringung in hydraulische Bruchgefüge zu verbessern, um die effektive Leitfähigkeit zu verbessern, die ihrerseits die dimensionslose Bruchgefügeleitfähigkeit verbessert, was zu einer verbesserten Stimulation des Bohrlochs führt. Die Erfindung kann außerdem die effektive Bruchgefüge-Halblänge vergrößern, was bei Bohrlöchern mit niedriger Permeabilität zu einem vergrößerten Drainagebereich führt.
- Die Erfindung beruht auf der richtigen Wahl von Fluiden, um die gewünschten Ergebnisse zu erzielen. Die wechselnden Fluide weisen typischerweise einen Kontrast in ihrer Fähigkeit zum Transport von Stützmitteln auf. Ein Fluid, das schwache Proppanttransporteigenschaften aufweist, kann mit einem ausgezeichneten Proppanttransportfluid abgewechselt werden, um die Proppanteinbringung in das Bruchgefüge zu verbessern.
- Die wechselnden Fluidstufen oder -phasen der Erfindung werden auf die Proppant befördernden Stufen, auch als Schlamm- bzw. Aufschlämmungsstufen bezeichnet, angewandt, da die Absicht besteht, die Proppantverteilung auf das Bruchgefüge zu verbessern, um die Länge und die Leitfähigkeit zu steigern. Als Beispiel können Teile eines Polymer-basierten Proppantträgerfluids durch ein Fluidsystem mit einem unschädlichen viskoelastischen Tensid ersetzt werden. Wechselnde Aufschlämmungsstufen verändern die endgültige Verteilung von Proppant im hydraulischen Bruchgefüge und halten die Beschädigung in der Proppantpackung minimal, womit das Bohrloch eine höhere Ergiebigkeit erzielen kann.
- Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform wird in diesen Fällen ein Polymer-basiertes Fluidsystem als Auffüllfluid verwendet, um eine ausreichende Weite des hydraulischen Bruchgefüges zu erzeugen und eine bessere Fluidverluststeuerung zu schaffen. Die Erfindung kann auch mit Schäumen, d. h. Fluiden, die neben den anderen Komponenten ein Gas wie etwa Stickstoff, Kohlendioxid, Luft oder eine Kombination davon umfassen, ausgeführt werden. Eine oder beide Stufen können mit irgendeinem der Gase geschäumt werden. Da das Schäumen die Proppanttransportfähigkeit beeinflussen kann, ist eine Art und Weise des Ausführens der Erfindung das Variieren der Schaumqualität (oder des Gasvolumens pro Basisfluidvolumen).
- Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform wird dieses Verfahren, das auf dem Pumpen wechselnder Fluidsysteme während der Proppantstufen basiert, auf Zerklüftungsbehandlungen mittels langer Auffüllstufen und Aufschlämmungsstufen bei sehr niedriger Proppantkonzentration, die gemeinhin als "Waterfracs" bekannt sind und beispielsweise in dem SPE-Dokument 38611 beschrieben sind oder in der Industrie auch als "Slickwater"-Behandlung oder "Hybrid-Waterfrac"-Behandlung bekannt sind, angewandt. Der Begriff "Waterfrac", wie er hier verwendet wird, deckt eine Zerklüftungsbehandlung mit einem großen Auffüllvolumen (von typischerweise etwa 50 % des Gesamtvolumens an gepumptem Fluid und gewöhnlich nicht weniger als zumindest 30 % des gesamten gepumpten Volumens) und einer Proppantkonzentration ab, die 2 Ibs/gal (0,24 kg/Liter) nicht überschreitet und konstant ist (und in diesem Fall niedriger als 1 Ib/gal (0,12 kg/Liter) und vorzugsweise etwa 0,5 Ibs/gal (0,06 kg/Liter) ist) oder über die Proppant-haltien Stufen hinweg ansteigt, wobei das Basisfluid entweder "behandeltes Wasser" (Wasser mit lediglich einem reibungsmindernden Mittel) oder ein Polymer-basiertes Basisfluid mit einer Konzentration im Bereich zwischen 5 und 15 Ibs/Mgal (0,6 und 1,8 g/Liter) umfasst.
- Kurzbeschreibung der Zeichnungen
- Die obigen und weiteren Aufgaben, Merkmale und Vorteile der vorliegen- den Erfindung werden verständlicher durch Bezugnahme auf die beigefügte genaue Beschreibung und auf die Zeichnungen, worin:
-
1 die Proppantverteilung infolge einer Waterfrac-Behandlung gemäß dem Stand der Technik zeigt; -
2 die Proppantverteilung als Ergebnis einer abwechselnden Proppant-Fluid-Stufe gemäß der Erfindung zeigt; -
3 die Proppantverteilung infolge einer Behandlung einer mehrschichtigen Formation gemäß dem Stand der Technik zeigt; -
4 die Proppantverteilung infolge einer Behandlung einer mehrschichtigen Formation gemäß der Erfindung zeigt; -
5 die erwartete Gasförderung infolge einer Behandlung gemäß der Erfindung und einer Behandlung gemäß einer "Waterfrac"-Behandlung im Stand der Technik zeigt; -
6 das Bruchgefügeprofil und die Bruchgefügeleitfähigkeit für ein gemäß Stand der Technik behandeltes Bohrloch (6-A ) oder ein gemäß der Erfindung behandeltes Bohrloch (6-B ) zeigt. - Genaue Beschreibung und bevorzugte Ausführungsformen
- In den meisten Fällen besteht eine hydraulische Zerklüftungsbehandlung darin, ein Proppant-freies viskoses Fluid oder eine solche Auffüllung, gewöhnlich Wasser mit einigen Fluidzusätzen, um eine hohe Viskosität zu erzeugen, schneller in ein Bohrloch zu pumpen, als das Fluid in die Formation entweichen kann, so dass der Druck ansteigt und das Gestein bricht, womit ein künstliches Bruchgefüge erzeugt und/oder das vorhandene Bruchgefüge erweitert wird. Dann wird dem Fluid ein Stützmittel wie etwa Sand hinzugefügt, um einen Schlamm zu bilden, der in das Bruchgefüge gepumpt wird, um zu verhindern, dass es sich schließt, wenn der Pumpdruck verringert wird. Die Proppanttransportfähigkeit eines Basisfluids hängt vom Typ der der Wasserbasis hinzugegebenen viskositätssteigernden Zusätze ab.
- Wasser-basierte Zerklüftungsfluide, denen wasserlösliche Polymere hinzugefügt sind, um eine in der Viskosität gesteigerte Lösung zu bilden, sind auf dem Fachgebiet der Zerklüftung weitverbreitet. Seit den späten 1950er Jahren werden mehr als die Hälfte der Zerklüftungsbehandlungen mit Fluid ausgeführt, das Guargummi, Polysaccharide mit einem hohen Molekulargewicht, die aus Mannose- und Galaktosezucker zusammengesetzt sind, oder Guarderivate wie etwa Hydropropyl-Guar (HPG), Carboxymethyl-Guar (CMG), Carboxymethyl-Hydropropyl-Guar (CMHPG) umfasst. Typischerweise werden auf Bor-, Titan-, Zirkon- oder Aluminiumkomplexen basierende Vernetzungsmittel verwendet, um das effektive Molekulargewicht des Polymers zu erhöhen und es für die Verwendung in Hochtemperatur-Bohrlöchern geeignet zu machen.
- In kleinerem Maße werden auch Zellulosederivate wie etwa Hydroxyethyl-Zellulose (HEC) oder Hydroxypropyl-Zellulose (HPC) und Carboxymethyl-Hydroxyethyl-Zellulose (CMHEC) mit oder ohne Vernetzer verwendet. Es hat sich gezeigt, dass Xanthan und Scleroglucan, zwei Biopolymere, eine ausgezeichnete Proppantsuspensionsfähigkeit besitzen, obwohl sie teurer sind als Guarderivate und daher weniger häufig verwendet werden. Polyacrylamid- und Polyacrylat-Polymere und -Copolymere werden typischerweise für Hochtemperaturanwendungen oder reibungsmindernde Mittel bei niedrigen Konzentrationen für alle Temperaturbereiche verwendet.
- Polymer-freie, wasserbasierte Zerklüftungsfluide können mittels viskoelastischer Tenside erhalten werden. Diese Fluide werden normalerweise erzeugt, indem geeignete Mengen geeigneter Tenside wie etwa anionischer, kationischer und zwitterionischer Tenside gemischt werden. Die Viskosität von viskoelastischen Tensidfluiden wird der dreidimensionalen Struktur, die durch die Komponenten in den Fluiden gebildet wird, zugeschrieben. Wenn die Konzentration von Tensiden in einem viskoelastischen Fluid eine kritische Konzentration wesentlich überschreitet, und in den meisten Fällen in Gegenwart eines Elektrolyten, ballen sich Tensidmoleküle zu Spezies wie etwa Mizellen zusammen, die so zusammenwirken können, dass sie ein Netzwerk bilden, das ein viskoses und elastisches Verhalten aufweist.
- Kationische viskoelastische Tenside – die typischerweise aus langkettigen quartären Ammoniumsalzen wie etwa Cetyltrimethylammoniumbromid (CTAB) bestehen – sind bisher als Bohrlochfluid von hauptsächlichem Interesse gewesen. Gewöhnliche Reagenzien, die Viskoelastizität in den Tensidlösungen erzeugen, sind Salze wie etwa Ammoniumchlorid, Kaliumchlorid, Natriumchlorid, Natriumsalicylat und Natriumisocyanat und nicht nichtionische, organische Moleküle wie etwa Chloroform. Der Elektrolytgehalt von Tensidlösungen ist ebenso eine wichtige Steuerung ihres viskoelastischen Verhaltens. Es sei beispielsweise auf die US-Patente Nr.4.695.389, Nr.4.725.372, Nr.5.551.516, Nr.5.964.295 und Nr. 5.979.557 verwiesen. Jedoch verlieren Fluide, die diesen Typ von kationischen viskoelastischen Tensiden enthalten, gewöhnlich ihre Viskosität bei hohen Solekonzentrationen (10 Pfund pro Gallone oder mehr (1,2 kg/Liter)). Daher haben diese Fluide eine begrenzte Verwendung als Kiespackungsfluide oder Bohrfluide oder bei anderen Anwendungen, die schwere Fluide zum Ausgleichen des Bohrlochdrucks erfordern, erfahren. Es werden auch anionische viskoelastische Tenside verwendet.
- Aus der internationalen Patentveröffentlichung WO 98/56497 ist außerdem bekannt, viskoelastische Eigenschaften mittels amphoterer/zwitterionischer Tenside und organischer Säuren Salze davon und/oder anorganischer Salze zu verleihen. Die Tenside sind beispielsweise Dihydroxylalkylglycinat, Alkylamphoacetat oder -propinat, Alkylbetain, Alkylamidopropylbetain und Alkylaminomono- oder dipropionate, die von bestimmten Wachsen, Fetten und Ölen abgeleitet sind. Die Tenside werden in Verbindung mit einem anorganischen wasserlöslichen Salz oder organischen Zusätzen wie etwa Phthalsäure, Salicylsäure oder deren Salze verwendet. Amphotere/Zwitterionische Tenside, insbesondere jene, die einen Betain-Anteil enthalten, sind bei einer Temperatur von bis zu etwa 150°C sinnvoll und daher für Bohrlöcher mit mittleren bis hohen Temperaturen von besonderem Interesse. Jedoch sind sie wie die oben erwähnten kationischen viskoelastischen Tenside mit hohen Solekonzentrationen nicht verträglich,
- Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung besteht die Behandlung im Abwechseln von Stufen mit viskoelastischem Fluid (oder einem Fluid mit einer relativ geringen Proppantkapazität wie etwa einem Polyacrylamidbasierten Fluid, insbesondere mit niedriger Konzentration) mit Stufen, die höhere Polymerkonzentrationen aufweisen. Vorzugsweise wird die Pumprate für die verschiedenen Stufen konstant gehalten, jedoch kann die Proppanttransportfähigkeit durch Verringern (oder alternativ durch Erhöhen) verbessert (oder alternativ verschlechtert) werden.
- Der Proppanttyp kann Sand, ein keramisches Proppant mittlerer Festigkeit (erhältlich von Carbo Ceramics, Norton Proppants usw.), gesintertes Bauxit oder ein der Industrie bekanntes anderes Material sein. Jedes dieser Basis-Stützmittel kann ferner mit einem Harz (erhältlich von Santrol, einer Abteilung von Fairmount Industries, Borden Chemical usw.) überzogen sein, um die Zusammenballungsfähigkeit des Proppants potentiell zu verbessern. Außerdem kann das Proppant mit Harz oder einem Proppant-Rückflussmittel überzogen sein, so dass Fasern beispielsweise gleichzeitig gepumpt werden können. Durch Wählen von Proppanten, die einen Kontrast in einer solchen Eigenschaft wie etwa Dichte, Größe und Konzentration aufweisen, können unterschiedliche Absetzgrade erreicht werden.
- Ein Beispiel einer "Waterfrac"-Behandlung ist in den
1-A und1-B gezeigt. "Waterfrac"-Behandlungen setzen die Verwendung von kostengünstigen, dünnflüssigen Fluiden ein, um Lagerstätten mit niedriger Permeabilität zu stimulieren. Es ist berichtet worden, dass die Ergebnisse erfolgreich waren (gemessene Produktivität und Wirtschaftlichkeit) und auf dem Mechanismus der Schaffung von Asperität (Gesteinszersplitterung), der Schubverlagerung von Gestein und der örtlichen hohen Konzentration von Proppant, um eine angemessene Leitfähigkeit zu erzeugen, beruhen. Zumindest der letzte der drei Mechanismen, ist am meisten für die bei "Waterfrac"-Behandlungen erzielte Leitfähigkeit verantwortlich. Der Mechanismus kann als analog zu einem Holz spaltenden Keil beschrieben werden. -
1-A ist eine schematische Ansicht eines Bruchgefüges während des Zerklüftungsprozesses. Ein Bohrloch1 , das durch eine unterirdische Zone2 gebohrt ist, von der erwartet wird, dass sie Kohlenwasserstoffe ergibt, ist verrohrt, wobei eine Zementhülle3 in den Ringraum zwischen der Verrohrung und den Bohrlochwänden angeordnet ist. Es sind Perforationen4 gebildet, um eine Verbindung zwischen der Formation und dem Bohrloch herzustellen. In das Bohrloch wird mit einer Rate und einem Druck, die ausreichen, um ein Bruchgefüge5 (Seitenansicht) zu bilden, ein Zerklüftungsfluid gepumpt. Bei einer solchen Waterfrac-Behandlung gemäß dem Stand der Technik neigt das Proppant6 dazu, sich an dem unteren Abschnitt des Bruchgefüges in der Nähe der Perforationen anzusammeln. - Der Proppantkeil ergibt sich wegen des hohen Absetzgrades in einem schwachen Proppanttransportfluid und einer geringen Bruchgefügeweite als Ergebnis der in situ-Gesteinsspannungen und der niedrigen Fluidviskosität. Das Proppant setzt sich an einem Punkt geringer Weite ab und sammelt sich mit der Zeit an. Die hydraulische Weite (Weite des Bruchgefüges während des Pumpens) ermöglicht das Ansammeln wesentlicher Mengen, bevor die Arbeit getan ist. Nach Abschluss der Arbeit und Beendigung des Pumpens, wenn der Druck im Bruchgefüge abnimmt, versucht das Bruchgefüge sich zu schließen. Das Bruchgefüge wird durch die Ansammlung von Proppant offen gehalten, wie in der folgenden
1-A gezeigt ist. Sobald der Druck verringert wird, schrumpft das Bruchgefüge15 sowohl in der Länge als auch der Höhe, wie in1-B gezeigt ist, wobei das Proppant16 ein wenig nach unten gepackt wird und am selben Ort in der Nähe der Perforationen bleibt. Die Einschränkung bei dieser Behandlung ist die, dass dann, wenn sich das Bruchgefüge nach dem Pumpen schließt, der "Proppantkeil" ein offenes (leitendes) Bruchgefüge nur für einen gewissen Abstand nach oben und nach der Seite aufrechterhalten kann. Dieser Abstand hängt von den Formationseigenschaften (Elastizitätsmodul, in situ-Spannung usw.) und den Eigenschaften des Proppants (Typ, Größe, Konzentration usw.) ab. - Das Verfahren dieser Erfindung unterstützt die Neuverteilung des Proppants durch dynamisches Bewirken des Keils während der Behandlung. In diesem Beispiel wird ein dünnflüssiges Waterfrac-Fluid mit einem dünnflüssigen viskoelastischen Fluid, das ausgezeichnete Proppanttransporteigenschaften aufweist, abgewechselt. Die wechselnden Stufen aus viskoelastischem Fluid nehmen einen Teil des Proppantkeils, der sich auf Grund des Absetzens nach der ersten Stufe in der Nähe des Bohrlochs gebildet hat, auf, suspendieren diesen erneut und transportieren ihn. Auf Grund der viskoelastischen Eigenschaften des Fluids nehmen die wechselnden Stufen das Proppant auf und bilden (den Keilen ähnliche) örtliche Ansammlungen und verteilen diese in dem hydraulischen Bruchgefüge weiter nach oben und nach vorn um. Dies ist in den
2-A und2-B gezeigt, die wiederum das Bruchgefüge während des Pumpens (2-A ) und nach dem Pumpen (2-B ) zeigen, wobei sich die Ansammlungen8 von Proppant längs eines großen Teils der Bruchgefügelänge (wenn nicht gar über die gesamte Bruchgefügelänge) ausgebreitet haben. Im Ergebnis bleiben die Ansammlungen28 , wenn der Druck verringert wird, über das gesamte Bruchgefüge verteilt und halten das Schrumpfen des Bruchgefüges25 minimal. - Die Fluidsysteme können viele Male abgewechselt werden, um eine veränderte Verteilung der Ansammlungen im hydraulischen Bruchgefüge zu erhalten. Dieses Phänomen erzeugt kleine Säulen im Bruchgefüge, die dazu beitragen, einen größeren Teil des Bruchgefüges offen zu halten und eine höhere Gesamtleitfähigkeit und eine größere effektive Bruchgefüge-Halblänge zu verschaffen.
- In einer weiteren "Waterfrac"-bezogenen Anwendung ist es möglich, das Proppant genau seitlich vom Bohrloch weg zu bewegen, um eine größere effektive Bruchgefüge-Halblänge zu erzielen.
- Die Erfindung ist besonders nützlich bei mehrschichtigen Formationen mit veränderlicher Spannung. Dies führt häufig zu denselben Effekten wie oben. Dies ist dadurch bedingt, dass es mehrere Punkte begrenzter Weite des hydraulischen Bruchgefüges längs der Bruchgefügehöhe infolge intermittierender Schichten mit höherer Spannung gibt. Diese Vorstellung ist den
3 und4 veranschaulicht, die zu den1 und2 ähnlich sind, die eine Einschichtenformation repräsentieren, bei der die Förderzone durchgehend und ohne Unterbrechungen in der Lithologie ist. In den3 und4 wiederholt sich im Wesentlichen der in den1 und2 gezeigte Fall: das Bohrloch1 ist durch 3 Förderzonen32 ,32' und32'' gebohrt, die durch Schiefergesteinintervalle oder durch andere unproduktive Zonen33 getrennt sind. Für jede der Förderzonen sind Perforationen4 vorgesehen, um die Zementhülle3 zu umgehen. - Gemäß dem Stand der Technik wird, solange der Zerklüftungsdruck beibehalten wird (
3A ), ein großes Bruchgefüge5 , das die verschiedenen Förderzonen umgibt, gebildet, wobei sich eine Ansammlung (6 ,6' und6'' ) von Proppant in der Nähe jeder Perforation4 ansammelt. Wenn der Druck verringert wird (3B ), bleibt die Position der Ansammlungen im Wesentlichen unverändert (36 ,36' und36'' ), so dass im Allgemeinen nicht genügend Proppant vorhanden ist, um das gesamte Bruchgefüge offen zu halten und im Ergebnis kleine Bruchgefüge35 ,35' und35'' ohne wechselseitige Verbindung entstehen. Die Förderzone ist durch das Vorhandensein von Intervallen mit höherer Spannung zerrüttet. - Indem eine Kombination von Fluiden verwendet wird, die das Proppant aufnehmen, transportieren und umverteilen, ist es möglich, die negative Beeinflussung der kurzen effektiven Bruchgefüge-Halblänge zu beseitigen, wobei es sogar möglich sein kann, das Schließen von Bruchgefüge quer durch die Schichten mit höherer Spannung zu verhindern. Das Bruchgefüge kann sich wegen des Fehlens einer vertikalen Proppantabdeckung im Bruchgefüge quer durch die Schichten mit höherer Spannung schließen, wie in
3 gezeigt ist. Bei Fluidstufen bzw. Fluidphasen, die zwischen den verschiedenen Fluidtypen abgewechselt werden, ist es möglich, die folgende Nachbehandlungs-Proppantabdeckung im Bruchgefüge zu erreichen, wie in4 gezeigt ist: die Vielzahl von während der Druckstufe gebildeten Proppantansammlungen8 hält das Schließen des Bruchgefüges minimal, damit das endgültige Bruchgefüge48 durch die Ansammlungen48 gehalten werden kann. - Es gibt verschiedene Kombinationen von Fluidsystemen, die verwendet werden können, um basierend auf Lagerstättenbedingungen die gewünschten Ergebnisse zu erzielen. In dem am wenigsten dramatischen Fall wäre es vorteilhaft, Sand von der Bank, die sich abgesetzt hat, zu nehmen und ihn seitlich vom Bohrloch weg zu bewegen. Die verschiedenen Kombinationen von Fluiden und Proppanten können anhand einzelner Bohrlochbedingungen entworfen werden, um die optimale Bohrlochförderung zu erreichen.
- Das folgende Beispiel veranschaulicht die Erfindung durch Fahren von zwei Simulationen. Die erste Simulation basiert auf einer Waterfrac-Behandlung gemäß dem Stand der Technik. Die zweite Simulation basiert auf einer Behandlung gemäß der Erfindung, wobei Fluide mit unterschiedlicher Proppanttransportfähigkeit abgewechselt werden.
- Beim ersten, herkömmlichen Pumpplan wird ein Polymer-basiertes Fluid mit einer konstanten Rate von 35 bbl/min (5,56 m3/min) gepumpt. Die Tabelle I am Ende dieser Beschreibung zeigt das pro Stufe gepumpte Volumen, die Proppantmenge (in Pfund pro Gallonen des Basisfluids oder ppa), die entsprechende Proppantmasse und die Pumpzeit. Das gesamte gepumpte Volumen beträgt 257520 Gallonen (975 × 103 Liter) bei einer Proppantmasse von 610000 Ibs (277 Tonnen) in einer Pumpzeit von 193,9 Minuten. Das Polymer-basierte Fluid entspricht 20 Ibs/1000 Gallonen (2,4 g/Liter) eines unvernetzten Guars.
- Wie in der Tabelle II, ebenso am Ende dieser Beschreibung, gezeigt ist, wurde die zweite Simulation gemäß der Erfindung durch Aufteilen jeder Stufe in zwei Stufen gefahren, um abwechselnd ein Polymer-basiertes Fluid und ein viskoelastisches Basisfluid (oder VES-Basisfluid) mit 3 % Erucylmethyl-bis(2-hydroxy-ethyl)ammoniumchlorid zu pumpen. Die Volumen, die Proppantkonzentration und die Pumprate blieben die gleichen wie bei der in der Tabelle I gezeigten Simulation.
- Die bei Verwendung der Pumppläne gemäß den Tabellen 1 und 2 prognostizierte erwartete kumulative Gasförderung ist in
5 gezeigt. Es wird erwartet, dass der Plan gemäß der Erfindung eine kumulative Förderung herbeiführt, die weit über der bei einer Behandlung gemäß dem Stand der Technik erwarteten Förderung liegt. - Es wurde eine weitere Simulation durchgeführt, um die Bildung von "Säulen" im Bruchgefüge zu zeigen.
6 und7 zeigen die Bruchgefügeprofile und die Bruchgefügeleitfähigkeit, die durch ein Simulationswerkzeug bei Verwendung eines "Waterfrac"-Pumpplans gemäß dem Stand der Technik (Tabelle III am Ende dieser Beschreibung) oder bei Verwendung eines Pumpplans gemäß der Erfindung (Tabelle IV am Ende dieser Beschreibung) vorhergesagt wurden. Wie in den vorhergehenden Fällen wird der Plan gemäß der Erfindung im Wesentlichen durch Aufteilen der Stufen des Plans gemäß dem Stand der Technik erhalten. Es sei angemerkt, dass in beiden Fällen die Pumprate als 60,0 bbl/min (9,54 m3/min) angenommen wird und dass das Polymerfluid (Tabellen III und IV) 30 Ibs/1000 Gallonen (3,6 g/Liter) unvernetztes Guar enthält und das VES-Fluid (Tabelle IV) eine Lösung mit 4% Erucylmethyl-bis(2-hydroxy-ethyl)ammoniumchlorid ist. Beide Pläne ergeben dieselbe Gesamt-Proppantmasse, dasselbe Gesamt-Schlammvolumen und dieselbe Gesamt-Pumpzeit. - Wenn die zwei oben in den Tabellen III und IV gezeigten Pumppläne auf ein Bohrloch angewandt werden, das ein Profil besitzt, wie es im linken Teil von
6 schematisch dargestellt ist, werden vollkommen unterschiedliche Bruchgefügeprofile erreicht. Wie durch Vergleichen von6-A mit6-B zu sehen ist, schafft die Erfindung ein viel weiteres Bruchgefüge. Außerdem zeigen die farbigen Diagramme im rechten Teil, dass die mit einer herkömmlichen Behandlung erhaltene Leitfähigkeit im Bruchgefüge systematisch in der "blauen" Zone liegt, die für eine Leitfähigkeit kennzeichnend ist, die 150 md-ft. nicht überschreitet. Zum anderen weist das Bruchgefüge gemäß der Erfindung im Wesentlichen dort, wo die Leitfähigkeit im "orangenen" Bereich, im Bereich von etwa 350–400 md-ft. liegt, zwei Säulen auf. Außerdem ist die Zone höchster Leitfähigkeit etwa zweimal so hoch wie bei der herkömmlichen Behandlung. Tabelle I Tabelle II Tabelle III Tabelle IV
Claims (9)
- Verfahren zum Zerklüften einer unterirdischen Formation (
2 ) durch Einleiten von Stützmittel enthaltendem Fluid in die Formation oberhalb eines Zerklüftungsdrucks, gekennzeichnet durch aufeinanderfolgende Einleitungsstufen von Stützmittel enthaltendem Zerklüftungsfluid in ein Bohrloch (1 ), wobei die Stufen wechselnde Kontraste in ihrer Fähigkeit zum Transport von Stützmitteln (8 ) aufweisen, wobei mindestens zwei Zyklen von wechselnder größerer und niedrigerer Transportfähigkeit vorliegen. - Verfahren nach Anspruch 1, in dem die Kontraste durch Auswahl von Stützmitteln erhalten werden, die einen Kontrast in wenigstens einer der folgenden Eigenschaften aufweisen: Dichte, Größe und Konzentration.
- Verfahren nach Anspruch 1, in dem der Stützmittel-Absetz-Grad durch Einstellen der Pumprate gesteuert wird.
- Verfahren nach Anspruch 2, in dem die Zerklüftungsfluide, die während der wechselnden Stufen eingeleitet werden, ein Stützmittel-Absetz-Verhältnis von mindestens 2 aufweisen.
- Verfahren nach Anspruch 4, in dem die Zerklüftungsfluide, die während der wechselnden Stufen eingeleitet werden, ein Stützmittel-Absetz-Verhältnis von mindestens 5 aufweisen.
- Verfahren nach Anspruch 5, in dem die Zerklüftungsfluide, die während der wechselnden Stufen eingeleitet werden, ein Stützmittel-Absetz-Verhältnis von mindestens 10 aufweisen.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, ferner umfassend eine Auffüllstufe.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, in dem die Stützmittel enthaltenden Zerklüftungsfluide viskositätssteigernde Mittel verschiedener Natur umfassen.
- Verfahren nach Anspruch 8, in dem die wechselnden Stufen von Stützmittel enthaltenden Zerklüftungsfluiden verschiedene viskositätssteigernde Mittel umfassen, die aus der Gruppe aus polymeren und viskoelastischen Tensiden gebildet ist.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US201514 | 1998-11-30 | ||
US10/201,514 US6776235B1 (en) | 2002-07-23 | 2002-07-23 | Hydraulic fracturing method |
PCT/EP2003/007643 WO2004009956A1 (en) | 2002-07-23 | 2003-07-15 | Method of hydraulic fracture of subterranean formation |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE60308383D1 DE60308383D1 (de) | 2006-10-26 |
DE60308383T2 true DE60308383T2 (de) | 2007-09-13 |
Family
ID=30769654
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE60308383T Expired - Lifetime DE60308383T2 (de) | 2002-07-23 | 2003-07-15 | Verfahren zum hydraulischen aufspalten unterirdischer formationen |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6776235B1 (de) |
EP (1) | EP1527255B1 (de) |
CN (1) | CN1671945B (de) |
AT (1) | ATE339589T1 (de) |
AU (1) | AU2003250063A1 (de) |
CA (1) | CA2492935C (de) |
DE (1) | DE60308383T2 (de) |
EA (1) | EA006833B1 (de) |
MX (1) | MXPA05000443A (de) |
NO (1) | NO335306B1 (de) |
WO (1) | WO2004009956A1 (de) |
Families Citing this family (220)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6828280B2 (en) * | 2001-08-14 | 2004-12-07 | Schlumberger Technology Corporation | Methods for stimulating hydrocarbon production |
US6691780B2 (en) | 2002-04-18 | 2004-02-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Tracking of particulate flowback in subterranean wells |
US20030205376A1 (en) * | 2002-04-19 | 2003-11-06 | Schlumberger Technology Corporation | Means and Method for Assessing the Geometry of a Subterranean Fracture During or After a Hydraulic Fracturing Treatment |
US7677311B2 (en) * | 2002-08-26 | 2010-03-16 | Schlumberger Technology Corporation | Internal breaker for oilfield treatments |
CA2644213C (en) * | 2003-03-18 | 2013-10-15 | Bj Services Company | Method of treating subterranean formations using mixed density proppants or sequential proppant stages |
US7772163B1 (en) | 2003-06-20 | 2010-08-10 | Bj Services Company Llc | Well treating composite containing organic lightweight material and weight modifying agent |
US7207386B2 (en) * | 2003-06-20 | 2007-04-24 | Bj Services Company | Method of hydraulic fracturing to reduce unwanted water production |
US7766099B2 (en) | 2003-08-26 | 2010-08-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of drilling and consolidating subterranean formation particulates |
US8167045B2 (en) | 2003-08-26 | 2012-05-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and compositions for stabilizing formation fines and sand |
US20050173116A1 (en) | 2004-02-10 | 2005-08-11 | Nguyen Philip D. | Resin compositions and methods of using resin compositions to control proppant flow-back |
US7211547B2 (en) | 2004-03-03 | 2007-05-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Resin compositions and methods of using such resin compositions in subterranean applications |
US7879767B2 (en) * | 2004-06-03 | 2011-02-01 | Baker Hughes Incorporated | Additives for hydrate inhibition in fluids gelled with viscoelastic surfactants |
US7299875B2 (en) | 2004-06-08 | 2007-11-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for controlling particulate migration |
US7213651B2 (en) * | 2004-06-10 | 2007-05-08 | Bj Services Company | Methods and compositions for introducing conductive channels into a hydraulic fracturing treatment |
US7350572B2 (en) * | 2004-09-01 | 2008-04-01 | Schlumberger Technology Corporation | Methods for controlling fluid loss |
US7665522B2 (en) * | 2004-09-13 | 2010-02-23 | Schlumberger Technology Corporation | Fiber laden energized fluids and methods of use |
US7757768B2 (en) | 2004-10-08 | 2010-07-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method and composition for enhancing coverage and displacement of treatment fluids into subterranean formations |
US7325608B2 (en) * | 2004-12-01 | 2008-02-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of hydraulic fracturing and of propping fractures in subterranean formations |
US7883740B2 (en) | 2004-12-12 | 2011-02-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Low-quality particulates and methods of making and using improved low-quality particulates |
US7673686B2 (en) | 2005-03-29 | 2010-03-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method of stabilizing unconsolidated formation for sand control |
US7318474B2 (en) | 2005-07-11 | 2008-01-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and compositions for controlling formation fines and reducing proppant flow-back |
US7905284B2 (en) * | 2005-09-07 | 2011-03-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Fracturing/gravel packing tool system with dual flow capabilities |
US7445044B2 (en) * | 2005-09-16 | 2008-11-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Polymer mixtures for crosslinked fluids |
US8088719B2 (en) * | 2005-09-16 | 2012-01-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Polymer mixtures for crosslinked fluids |
US9034806B2 (en) * | 2005-12-05 | 2015-05-19 | Schlumberger Technology Corporation | Viscoelastic surfactant rheology modification |
CN103362489B (zh) * | 2006-01-27 | 2017-05-10 | 普拉德研究及开发股份有限公司 | 用于地层的水力压裂的方法 |
AU2006336479B2 (en) | 2006-01-27 | 2011-03-31 | Schlumberger Technology B.V. | Method for hydraulic fracturing of subterranean formation |
US8613320B2 (en) | 2006-02-10 | 2013-12-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions and applications of resins in treating subterranean formations |
US7819192B2 (en) | 2006-02-10 | 2010-10-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Consolidating agent emulsions and associated methods |
US7926591B2 (en) | 2006-02-10 | 2011-04-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Aqueous-based emulsified consolidating agents suitable for use in drill-in applications |
CA2536957C (en) | 2006-02-17 | 2008-01-22 | Jade Oilfield Service Ltd. | Method of treating a formation using deformable proppants |
US7500521B2 (en) * | 2006-07-06 | 2009-03-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of enhancing uniform placement of a resin in a subterranean formation |
US7542543B2 (en) * | 2006-09-15 | 2009-06-02 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus and method for well services fluid evaluation using x-rays |
US20080069307A1 (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-20 | Rod Shampine | X-Ray Tool For An Oilfield Fluid |
US7639781B2 (en) * | 2006-09-15 | 2009-12-29 | Schlumberger Technology Corporation | X-ray tool for an oilfield fluid |
US7635028B2 (en) | 2006-09-18 | 2009-12-22 | Schlumberger Technology Corporation | Acidic internal breaker for viscoelastic surfactant fluids in brine |
US8481462B2 (en) | 2006-09-18 | 2013-07-09 | Schlumberger Technology Corporation | Oxidative internal breaker system with breaking activators for viscoelastic surfactant fluids |
US20080161209A1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-07-03 | Baker Hughes Incorporated | Fluid Loss Control in Viscoelastic Surfactant Fracturing Fluids Using Water Soluble Polymers |
US9157022B2 (en) * | 2006-09-29 | 2015-10-13 | Baker Hughes Incorporated | Fluid loss control in viscoelastic surfactant fracturing fluids using water soluble polymers |
US9085727B2 (en) * | 2006-12-08 | 2015-07-21 | Schlumberger Technology Corporation | Heterogeneous proppant placement in a fracture with removable extrametrical material fill |
US7581590B2 (en) | 2006-12-08 | 2009-09-01 | Schlumberger Technology Corporation | Heterogeneous proppant placement in a fracture with removable channelant fill |
US8636065B2 (en) | 2006-12-08 | 2014-01-28 | Schlumberger Technology Corporation | Heterogeneous proppant placement in a fracture with removable channelant fill |
US8757259B2 (en) | 2006-12-08 | 2014-06-24 | Schlumberger Technology Corporation | Heterogeneous proppant placement in a fracture with removable channelant fill |
US8763699B2 (en) | 2006-12-08 | 2014-07-01 | Schlumberger Technology Corporation | Heterogeneous proppant placement in a fracture with removable channelant fill |
US7451812B2 (en) * | 2006-12-20 | 2008-11-18 | Schlumberger Technology Corporation | Real-time automated heterogeneous proppant placement |
US7699106B2 (en) * | 2007-02-13 | 2010-04-20 | Bj Services Company | Method for reducing fluid loss during hydraulic fracturing or sand control treatment |
US7934557B2 (en) | 2007-02-15 | 2011-05-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of completing wells for controlling water and particulate production |
US7908230B2 (en) * | 2007-02-16 | 2011-03-15 | Schlumberger Technology Corporation | System, method, and apparatus for fracture design optimization |
WO2008137666A1 (en) * | 2007-05-04 | 2008-11-13 | Bp Corporation North America Inc. | Fracture stimulation of layered reservoirs |
BRPI0721601A2 (pt) * | 2007-07-03 | 2015-09-29 | Prad Res & Dev Ltd | heterogênea de agente de escoramento em uma fratura em uma camada de fraturamento penetrada por um furo de poço, método para disposição heterogênea de agente de escoramento em uma fratura em uma camada de fraturamento |
US9080440B2 (en) * | 2007-07-25 | 2015-07-14 | Schlumberger Technology Corporation | Proppant pillar placement in a fracture with high solid content fluid |
US9040468B2 (en) | 2007-07-25 | 2015-05-26 | Schlumberger Technology Corporation | Hydrolyzable particle compositions, treatment fluids and methods |
US8490698B2 (en) * | 2007-07-25 | 2013-07-23 | Schlumberger Technology Corporation | High solids content methods and slurries |
US8936082B2 (en) | 2007-07-25 | 2015-01-20 | Schlumberger Technology Corporation | High solids content slurry systems and methods |
US8490699B2 (en) * | 2007-07-25 | 2013-07-23 | Schlumberger Technology Corporation | High solids content slurry methods |
US10011763B2 (en) | 2007-07-25 | 2018-07-03 | Schlumberger Technology Corporation | Methods to deliver fluids on a well site with variable solids concentration from solid slurries |
MY163572A (en) | 2007-07-26 | 2017-09-29 | Exxonmobil Upstream Res Co | Method for controlling loss of drilling fluid |
US20090078410A1 (en) * | 2007-09-21 | 2009-03-26 | David Krenek | Aggregate Delivery Unit |
EP2235320A4 (de) * | 2008-01-31 | 2016-03-23 | Services Petroliers Schlumberger | Zu einer gesteigerten produktion führendes verfahren zur hydraulischen frakturierung von horizontalen bohrlöchern |
JP5101324B2 (ja) * | 2008-02-07 | 2012-12-19 | 日立建機株式会社 | 建設機械のNOx低減装置の配設構造 |
US8003578B2 (en) * | 2008-02-13 | 2011-08-23 | Baker Hughes Incorporated | Method of treating a well and a subterranean formation with alkali nitrate brine |
BRPI0800374B1 (pt) * | 2008-03-10 | 2019-04-09 | Mineração Curimbaba Ltda. | Processo para o fraturamento hidráulico de poços de petróleo e de gás |
US9212535B2 (en) * | 2008-04-15 | 2015-12-15 | Schlumberger Technology Corporation | Diversion by combining dissolvable and degradable particles and fibers |
US8936085B2 (en) * | 2008-04-15 | 2015-01-20 | Schlumberger Technology Corporation | Sealing by ball sealers |
RU2528648C2 (ru) * | 2008-08-21 | 2014-09-20 | Шлюмберже Текноложи Б. В. | Способ обработки подземного пласта |
US9909404B2 (en) * | 2008-10-08 | 2018-03-06 | The Lubrizol Corporation | Method to consolidate solid materials during subterranean treatment operations |
RU2402679C2 (ru) * | 2008-10-14 | 2010-10-27 | Шлюмберже Текнолоджи Б.В. | Способ гидроразрыва малопроницаемого подземного пласта |
US8360152B2 (en) | 2008-10-21 | 2013-01-29 | Encana Corporation | Process and process line for the preparation of hydraulic fracturing fluid |
RU2008147034A (ru) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Шлюмберже Текнолоджи Б.В. (NL) | Способ гидроразрыва подземного пласта |
WO2010068128A1 (en) * | 2008-12-10 | 2010-06-17 | Schlumberger Canada Limited | Hydraulic fracture height growth control |
FR2939896B1 (fr) * | 2008-12-12 | 2011-05-06 | Geoservices Equipements | Dispositif d'emission d'un premier faisceau de photons gamma de haute energie et d'un deuxieme faisceau de photons gamma de plus basse energie, ensemble de mesure et procede associe |
US7762329B1 (en) | 2009-01-27 | 2010-07-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for servicing well bores with hardenable resin compositions |
US20100243252A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-09-30 | Rajesh Luharuka | Apparatus and Method for Oilfield Material Delivery |
US8127844B2 (en) | 2009-03-31 | 2012-03-06 | Schlumberger Technology Corporation | Method for oilfield material delivery |
US20100243251A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-09-30 | Rajesh Luharuka | Apparatus and Method for Oilfield Material Delivery |
US8141637B2 (en) | 2009-08-11 | 2012-03-27 | Schlumberger Technology Corporation | Manipulation of flow underground |
RU2009137265A (ru) * | 2009-10-09 | 2011-04-20 | Шлюмберже Текнолоджи Б.В. (NL) | Способ формирования изолирующей пробки |
CN102695847B (zh) * | 2009-12-31 | 2015-07-15 | 普拉德研究及开发股份有限公司 | 水力压裂系统 |
WO2011081549A1 (en) * | 2009-12-31 | 2011-07-07 | Schlumberger Holdings Limited | Proppant placement |
FR2955335B1 (fr) | 2010-01-19 | 2014-10-03 | Ecole Norm Superieure Lyon | Procede de production de gaz methane |
US8347960B2 (en) * | 2010-01-25 | 2013-01-08 | Water Tectonics, Inc. | Method for using electrocoagulation in hydraulic fracturing |
US8662172B2 (en) | 2010-04-12 | 2014-03-04 | Schlumberger Technology Corporation | Methods to gravel pack a well using expanding materials |
US8376046B2 (en) | 2010-04-26 | 2013-02-19 | II Wayne F. Broussard | Fractionation system and methods of using same |
CN103109039A (zh) * | 2010-05-18 | 2013-05-15 | 普拉德研究及开发股份有限公司 | 水力压裂方法 |
US8511381B2 (en) | 2010-06-30 | 2013-08-20 | Schlumberger Technology Corporation | High solids content slurry methods and systems |
US8505628B2 (en) | 2010-06-30 | 2013-08-13 | Schlumberger Technology Corporation | High solids content slurries, systems and methods |
US8448706B2 (en) | 2010-08-25 | 2013-05-28 | Schlumberger Technology Corporation | Delivery of particulate material below ground |
US8459353B2 (en) | 2010-08-25 | 2013-06-11 | Schlumberger Technology Corporation | Delivery of particulate material below ground |
US8714248B2 (en) | 2010-08-25 | 2014-05-06 | Schlumberger Technology Corporation | Method of gravel packing |
US9234415B2 (en) | 2010-08-25 | 2016-01-12 | Schlumberger Technology Corporation | Delivery of particulate material below ground |
US8607870B2 (en) | 2010-11-19 | 2013-12-17 | Schlumberger Technology Corporation | Methods to create high conductivity fractures that connect hydraulic fracture networks in a well |
RU2464417C2 (ru) | 2010-12-21 | 2012-10-20 | Шлюмберже Текнолоджи Б.В. | Способ гидроразрыва пласта |
CN102071919B (zh) * | 2010-12-28 | 2013-04-24 | 中国石油大学(华东) | 一种油气井纤维辅助控水压裂方法 |
CN102134986B (zh) * | 2011-04-29 | 2014-07-02 | 中国石油集团川庆钻探工程有限公司 | 堵水压裂增产方法 |
US9133387B2 (en) | 2011-06-06 | 2015-09-15 | Schlumberger Technology Corporation | Methods to improve stability of high solid content fluid |
US20120305247A1 (en) | 2011-06-06 | 2012-12-06 | Yiyan Chen | Proppant pillar placement in a fracture with high solid content fluid |
US9863230B2 (en) * | 2011-06-15 | 2018-01-09 | Schlumberger Technology Corporation | Heterogeneous proppant placement in a fracture with removable extrametrical material fill |
US10538381B2 (en) | 2011-09-23 | 2020-01-21 | Sandbox Logistics, Llc | Systems and methods for bulk material storage and/or transport |
MX2014004338A (es) * | 2011-10-12 | 2014-07-28 | Schlumberger Technology Bv | Fracturamiento hidraulico con emisión de impulsos de agentes de apuntalamiento a traves de perforaciones abrasivas conglomeradas. |
US10215013B2 (en) | 2011-11-10 | 2019-02-26 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Real time downhole sensor data for controlling surface stimulation equipment |
US9920610B2 (en) | 2012-06-26 | 2018-03-20 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Method of using diverter and proppant mixture |
US10041327B2 (en) | 2012-06-26 | 2018-08-07 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Diverting systems for use in low temperature well treatment operations |
US9718610B2 (en) | 2012-07-23 | 2017-08-01 | Oren Technologies, Llc | Proppant discharge system having a container and the process for providing proppant to a well site |
US8827118B2 (en) | 2011-12-21 | 2014-09-09 | Oren Technologies, Llc | Proppant storage vessel and assembly thereof |
US10464741B2 (en) | 2012-07-23 | 2019-11-05 | Oren Technologies, Llc | Proppant discharge system and a container for use in such a proppant discharge system |
USD703582S1 (en) | 2013-05-17 | 2014-04-29 | Joshua Oren | Train car for proppant containers |
US9809381B2 (en) | 2012-07-23 | 2017-11-07 | Oren Technologies, Llc | Apparatus for the transport and storage of proppant |
US8622251B2 (en) | 2011-12-21 | 2014-01-07 | John OREN | System of delivering and storing proppant for use at a well site and container for such proppant |
CN102562022B (zh) * | 2012-03-02 | 2014-10-22 | 陕西延长石油(集团)有限责任公司研究院 | 一种适合深层煤层气压裂的工艺技术 |
US9803457B2 (en) | 2012-03-08 | 2017-10-31 | Schlumberger Technology Corporation | System and method for delivering treatment fluid |
US9863228B2 (en) | 2012-03-08 | 2018-01-09 | Schlumberger Technology Corporation | System and method for delivering treatment fluid |
US9187992B2 (en) | 2012-04-24 | 2015-11-17 | Schlumberger Technology Corporation | Interacting hydraulic fracturing |
MX356996B (es) | 2012-06-26 | 2018-06-22 | Baker Hughes Inc | Metodos para mejorar la red de fracturas hidraulicas. |
WO2014004689A2 (en) | 2012-06-26 | 2014-01-03 | Baker Hughes Incorporated | Method of using phthalic and terephthalic acids and derivatives thereof in well treatment operations |
US10988678B2 (en) | 2012-06-26 | 2021-04-27 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Well treatment operations using diverting system |
US11111766B2 (en) | 2012-06-26 | 2021-09-07 | Baker Hughes Holdings Llc | Methods of improving hydraulic fracture network |
US20190135535A9 (en) | 2012-07-23 | 2019-05-09 | Oren Technologies, Llc | Cradle for proppant container having tapered box guides |
US9340353B2 (en) | 2012-09-27 | 2016-05-17 | Oren Technologies, Llc | Methods and systems to transfer proppant for fracking with reduced risk of production and release of silica dust at a well site |
US9421899B2 (en) | 2014-02-07 | 2016-08-23 | Oren Technologies, Llc | Trailer-mounted proppant delivery system |
CN102817604B (zh) * | 2012-08-28 | 2015-04-08 | 中国石油集团川庆钻探工程有限公司长庆井下技术作业公司 | 低渗透气井co2重复压裂工艺技术 |
US20140060831A1 (en) * | 2012-09-05 | 2014-03-06 | Schlumberger Technology Corporation | Well treatment methods and systems |
WO2014036742A1 (en) * | 2012-09-10 | 2014-03-13 | Schlumberger Canada Limited | Method for transverse fracturing of a subterranean formation |
CN103015957B (zh) * | 2012-10-16 | 2016-02-10 | 中国石油天然气股份有限公司 | 导流压裂方法 |
CN102865061B (zh) * | 2012-10-23 | 2016-05-04 | 中国石油大学(华东) | 支撑剂的蜂窝式铺置方法及应用 |
USD688772S1 (en) | 2012-11-02 | 2013-08-27 | John OREN | Proppant vessel |
USRE45713E1 (en) | 2012-11-02 | 2015-10-06 | Oren Technologies, Llc | Proppant vessel base |
USD688349S1 (en) | 2012-11-02 | 2013-08-20 | John OREN | Proppant vessel base |
USD688350S1 (en) | 2012-11-02 | 2013-08-20 | John OREN | Proppant vessel |
USD688351S1 (en) | 2012-11-02 | 2013-08-20 | John OREN | Proppant vessel |
US9528354B2 (en) | 2012-11-14 | 2016-12-27 | Schlumberger Technology Corporation | Downhole tool positioning system and method |
US9657558B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-05-23 | Schlumberger Technology Corporation | Method for treating and measuring subterranean formations |
US9353613B2 (en) | 2013-02-13 | 2016-05-31 | Halliburton Energy Services, Inc. | Distributing a wellbore fluid through a wellbore |
WO2014129924A1 (en) * | 2013-02-22 | 2014-08-28 | Schlumberger Canada Limited | Methods for heterogeneous proppant placement and reduced fluids loss during fracturing |
US10808511B2 (en) | 2013-03-08 | 2020-10-20 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Method of enhancing the complexity of a fracture network within a subterranean formation |
US10526531B2 (en) * | 2013-03-15 | 2020-01-07 | Schlumberger Technology Corporation | Compositions and methods for increasing fracture conductivity |
US9446801B1 (en) | 2013-04-01 | 2016-09-20 | Oren Technologies, Llc | Trailer assembly for transport of containers of proppant material |
USD688597S1 (en) | 2013-04-05 | 2013-08-27 | Joshua Oren | Trailer for proppant containers |
US9828844B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-11-28 | BAKER HUGHTES, a GE company, LLC | Hydraulic fracturing composition, method for making and use of same |
US9796914B2 (en) | 2013-05-07 | 2017-10-24 | Baker Hughes Incorporated | Hydraulic fracturing composition, method for making and use of same |
US9809742B2 (en) | 2013-05-07 | 2017-11-07 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Hydraulic fracturing composition, method for making and use of same |
CN103244097B (zh) * | 2013-05-16 | 2016-04-20 | 中国石油集团川庆钻探工程有限公司长庆井下技术作业公司 | 中深煤层控制多裂缝压裂方法 |
USD694670S1 (en) | 2013-05-17 | 2013-12-03 | Joshua Oren | Trailer for proppant containers |
US9896923B2 (en) | 2013-05-28 | 2018-02-20 | Schlumberger Technology Corporation | Synchronizing pulses in heterogeneous fracturing placement |
US9388335B2 (en) | 2013-07-25 | 2016-07-12 | Schlumberger Technology Corporation | Pickering emulsion treatment fluid |
US9523268B2 (en) * | 2013-08-23 | 2016-12-20 | Schlumberger Technology Corporation | In situ channelization method and system for increasing fracture conductivity |
US9677393B2 (en) | 2013-08-28 | 2017-06-13 | Schlumberger Technology Corporation | Method for performing a stimulation operation with proppant placement at a wellsite |
US9726001B2 (en) | 2013-08-28 | 2017-08-08 | Schlumberger Technology Corporation | Method for adaptive optimizing of heterogeneous proppant placement under uncertainty |
US9631468B2 (en) * | 2013-09-03 | 2017-04-25 | Schlumberger Technology Corporation | Well treatment |
US9587477B2 (en) * | 2013-09-03 | 2017-03-07 | Schlumberger Technology Corporation | Well treatment with untethered and/or autonomous device |
GB2533048A (en) * | 2013-09-17 | 2016-06-08 | Halliburton Energy Services Inc | Cyclical diversion techniques in subterranean fracturing operations |
CN105849359B (zh) | 2013-09-26 | 2020-01-07 | 贝克休斯公司 | 优化水力压裂操作中的导流能力的方法 |
US9617458B2 (en) | 2013-10-31 | 2017-04-11 | Schlumberger Technology Corporation | Parylene coated chemical entities for downhole treatment applications |
RU2679934C1 (ru) * | 2013-11-18 | 2019-02-14 | Зе Лубризол Корпорейшн | Способ уплотнения твердых материалов во время подземных операций по обработке |
WO2015089458A1 (en) | 2013-12-13 | 2015-06-18 | Schlumberger Canada Limited | Creating radial slots in a wellbore |
US10221667B2 (en) | 2013-12-13 | 2019-03-05 | Schlumberger Technology Corporation | Laser cutting with convex deflector |
US10557335B2 (en) | 2014-01-24 | 2020-02-11 | Schlumberger Technology Corporation | Gas fracturing method and system |
US10351761B2 (en) | 2014-03-31 | 2019-07-16 | Schlumberger Technology Corporation | Method for modification and delivery of proppant during well operations, method for hydraulic fracturing and method for gravel packing |
US20150369029A1 (en) * | 2014-06-24 | 2015-12-24 | Schlumberger Technology Corporation | Compound cluster placement in fractures |
WO2016003303A1 (ru) | 2014-06-30 | 2016-01-07 | Шлюмберже Канада Лимитед | Способ планирования эксплуатационных и нагнетательных скважин |
US9567841B2 (en) | 2014-07-01 | 2017-02-14 | Research Triangle Institute | Cementitious fracture fluid and methods of use thereof |
US11873160B1 (en) | 2014-07-24 | 2024-01-16 | Sandbox Enterprises, Llc | Systems and methods for remotely controlling proppant discharge system |
RU2681011C2 (ru) | 2014-08-15 | 2019-03-01 | Бейкер Хьюз Инкорпорейтед | Отклоняющие системы для использования при операциях обработки скважин |
US10337311B2 (en) * | 2014-09-03 | 2019-07-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of forming variable strength proppant packs |
US9670752B2 (en) | 2014-09-15 | 2017-06-06 | Oren Technologies, Llc | System and method for delivering proppant to a blender |
US9676554B2 (en) | 2014-09-15 | 2017-06-13 | Oren Technologies, Llc | System and method for delivering proppant to a blender |
EP3212884B1 (de) | 2014-10-30 | 2021-03-03 | Services Petroliers Schlumberger | Verfahren zur erzeugung radialer schlitze in einer unterirdischen formation |
US10001769B2 (en) | 2014-11-18 | 2018-06-19 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Systems and methods for optimizing formation fracturing operations |
CN104533375A (zh) * | 2014-12-26 | 2015-04-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种天然裂缝储层的压裂改造方法 |
US20160201441A1 (en) * | 2015-01-08 | 2016-07-14 | Schlumberger Technology Corporation | Selection of propping agent for heterogeneous proppant placement applications |
US20180044575A1 (en) * | 2015-03-03 | 2018-02-15 | Schlumberger Technology Corporation | Materials and their characterization in heterogeneous proppant placement |
US10214681B2 (en) | 2015-04-01 | 2019-02-26 | Schlumberger Technology Corporation | Method for treating a subterranean formation |
RU2579095C1 (ru) * | 2015-04-29 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина (ПАО "Татнефть" им. В.Д.Шашина) | Способ разработки низкопроницаемой нефтяной залежи |
AU2015398683B2 (en) * | 2015-06-14 | 2020-10-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | Fluid creating a fracture having a bottom portion of reduced permeability and a top having a higher permeability |
US10655408B2 (en) | 2015-06-23 | 2020-05-19 | Schlumberger Technology Corporation | Mobile proppant recognition |
WO2017052522A1 (en) * | 2015-09-23 | 2017-03-30 | Halliburton Energy Services, Inc. | Enhancing complex fracture networks in subterranean formations |
WO2017062086A1 (en) | 2015-10-05 | 2017-04-13 | Schlumberger Technology Corporation | In situ solid organic pillar placement in fracture networks |
US10323176B2 (en) * | 2015-10-22 | 2019-06-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for enhancing suspension and transport of proppant particulates and subterranean formation conductivity |
US11255176B2 (en) * | 2015-10-29 | 2022-02-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of propping created fractures and microfractures in tight formation |
CN105507870B (zh) * | 2015-12-31 | 2018-01-05 | 延安能源化工(集团)能新科油气技术工程有限公司 | 一种砂岩储层无填砂水力裂缝导流能力确定方法 |
WO2017120292A1 (en) | 2016-01-06 | 2017-07-13 | Oren Technologies, Llc | Conveyor with integrated dust collector system |
WO2017173329A1 (en) * | 2016-04-01 | 2017-10-05 | Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, On Behalf Of The University Of Nevada, Reno | Systems and methods for enhancing energy extraction from geothermal wells |
WO2017188842A1 (ru) | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Шлюмберже Канада Лимитед | Способ гидроразрыва пласта с использованием нестандартного проппанта |
US10760397B2 (en) * | 2016-05-18 | 2020-09-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Forming proppant-free channels in a proppant pack |
US9902898B2 (en) * | 2016-05-21 | 2018-02-27 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Method of enhancing conductivity from post frac channel formation |
US10518828B2 (en) | 2016-06-03 | 2019-12-31 | Oren Technologies, Llc | Trailer assembly for transport of containers of proppant material |
US10876042B2 (en) | 2016-06-17 | 2020-12-29 | Schlumberger Technology Corporation | In situ formed inorganic solids in fracture networks |
US11008845B2 (en) | 2016-10-20 | 2021-05-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for improving channel formation |
CN106555577B (zh) * | 2016-11-09 | 2019-03-05 | 西南石油大学 | 一种网络裂缝导流能力优化方法 |
US11131174B2 (en) * | 2017-01-13 | 2021-09-28 | Bp Corporation North America Inc. | Hydraulic fracturing systems and methods |
US10557344B2 (en) * | 2017-03-08 | 2020-02-11 | Reveal Energy Services, Inc. | Determining geometries of hydraulic fractures |
WO2019046198A1 (en) | 2017-08-28 | 2019-03-07 | Stepan Company | FRICTION REDUCERS FOR HYDRAULIC FRACTURING |
US11898415B2 (en) | 2018-07-02 | 2024-02-13 | Schlumberger Technology Corporation | Cement compositions and methods |
US11098564B2 (en) | 2018-08-17 | 2021-08-24 | Saudi Arabian Oil Company | Hydraulic fracturing using multiple fracturing fluids sequentially |
US20200063015A1 (en) * | 2018-08-22 | 2020-02-27 | Carbo Ceramics Inc. | Composite diversion particle agglomeration |
US11898088B2 (en) | 2019-06-28 | 2024-02-13 | Schlumberger Technology Corporation | Cement compositions and methods |
US10920558B2 (en) | 2019-07-12 | 2021-02-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method of enhancing proppant distribution and well production |
US11492541B2 (en) | 2019-07-24 | 2022-11-08 | Saudi Arabian Oil Company | Organic salts of oxidizing anions as energetic materials |
US11319478B2 (en) | 2019-07-24 | 2022-05-03 | Saudi Arabian Oil Company | Oxidizing gasses for carbon dioxide-based fracturing fluids |
RU2715115C1 (ru) * | 2019-08-30 | 2020-02-25 | Публичное акционерное общество «Татнефть» имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
CN111028959B (zh) * | 2019-12-17 | 2022-03-11 | 西南石油大学 | 一种考虑岩石弹-塑-蠕变形的裂缝导流能力预测方法 |
WO2021138355A1 (en) | 2019-12-31 | 2021-07-08 | Saudi Arabian Oil Company | Viscoelastic-surfactant fracturing fluids having oxidizer |
US11352548B2 (en) | 2019-12-31 | 2022-06-07 | Saudi Arabian Oil Company | Viscoelastic-surfactant treatment fluids having oxidizer |
US11339321B2 (en) | 2019-12-31 | 2022-05-24 | Saudi Arabian Oil Company | Reactive hydraulic fracturing fluid |
US11268373B2 (en) | 2020-01-17 | 2022-03-08 | Saudi Arabian Oil Company | Estimating natural fracture properties based on production from hydraulically fractured wells |
US11473001B2 (en) | 2020-01-17 | 2022-10-18 | Saudi Arabian Oil Company | Delivery of halogens to a subterranean formation |
US11473009B2 (en) | 2020-01-17 | 2022-10-18 | Saudi Arabian Oil Company | Delivery of halogens to a subterranean formation |
US11365344B2 (en) | 2020-01-17 | 2022-06-21 | Saudi Arabian Oil Company | Delivery of halogens to a subterranean formation |
US11578263B2 (en) | 2020-05-12 | 2023-02-14 | Saudi Arabian Oil Company | Ceramic-coated proppant |
US11795382B2 (en) | 2020-07-14 | 2023-10-24 | Saudi Arabian Oil Company | Pillar fracturing |
CA3155410A1 (en) | 2020-07-20 | 2022-02-20 | Reveal Energy Services, Inc. | Determining fracture driven interactions between wellbores |
US20230272267A1 (en) | 2020-07-27 | 2023-08-31 | Stepan Company | Method for boosting viscosity of a fracturing fluid |
US11513500B2 (en) | 2020-10-09 | 2022-11-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method for equipment control |
US20220112796A1 (en) * | 2020-10-09 | 2022-04-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | Expert system for well treatment |
US11542815B2 (en) | 2020-11-30 | 2023-01-03 | Saudi Arabian Oil Company | Determining effect of oxidative hydraulic fracturing |
US11867028B2 (en) | 2021-01-06 | 2024-01-09 | Saudi Arabian Oil Company | Gauge cutter and sampler apparatus |
US11585176B2 (en) | 2021-03-23 | 2023-02-21 | Saudi Arabian Oil Company | Sealing cracked cement in a wellbore casing |
CN113563860B (zh) * | 2021-08-22 | 2022-04-26 | 大庆永铸石油技术开发有限公司 | 页岩油藏用滑溜水压裂液体系制备方法及其泵注方法 |
US11867012B2 (en) | 2021-12-06 | 2024-01-09 | Saudi Arabian Oil Company | Gauge cutter and sampler apparatus |
US12025589B2 (en) | 2021-12-06 | 2024-07-02 | Saudi Arabian Oil Company | Indentation method to measure multiple rock properties |
US12012550B2 (en) | 2021-12-13 | 2024-06-18 | Saudi Arabian Oil Company | Attenuated acid formulations for acid stimulation |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2774431A (en) | 1954-08-25 | 1956-12-18 | Union Oil Co | Method for increasing production from wells |
US3155159A (en) | 1960-08-22 | 1964-11-03 | Atlantic Refining Co | Increasing permeability of subsurface formations |
US3235007A (en) | 1961-09-05 | 1966-02-15 | Atlantic Refining Co | Multilayer propping of fractures |
US3378074A (en) | 1967-05-25 | 1968-04-16 | Exxon Production Research Co | Method for fracturing subterranean formations |
US3664420A (en) | 1970-08-17 | 1972-05-23 | Exxon Production Research Co | Hydraulic fracturing using petroleum coke |
US3933205A (en) | 1973-10-09 | 1976-01-20 | Othar Meade Kiel | Hydraulic fracturing process using reverse flow |
US3896877A (en) * | 1974-01-28 | 1975-07-29 | Mobil Oil Corp | Method of scheduling propping material in hydraulic fracturing treatment |
CA1045027A (en) * | 1975-09-26 | 1978-12-26 | Walter A. Hedden | Hydraulic fracturing method using sintered bauxite propping agent |
US4109721A (en) | 1977-09-12 | 1978-08-29 | Mobil Oil Corporation | Method of proppant placement in hydraulic fracturing treatment |
US4725372A (en) | 1980-10-27 | 1988-02-16 | The Dow Chemical Company | Aqueous wellbore service fluids |
US4509598A (en) | 1983-03-25 | 1985-04-09 | The Dow Chemical Company | Fracturing fluids containing bouyant inorganic diverting agent and method of use in hydraulic fracturing of subterranean formations |
US4695389A (en) | 1984-03-16 | 1987-09-22 | Dowell Schlumberger Incorporated | Aqueous gelling and/or foaming agents for aqueous acids and methods of using the same |
US5009797A (en) * | 1989-12-13 | 1991-04-23 | Weyerhaeuser Company | Method of supporting fractures in geologic formations and hydraulic fluid composition for same |
US5036919A (en) | 1990-02-05 | 1991-08-06 | Dowell Schlumberger Incorporated | Fracturing with multiple fluids to improve fracture conductivity |
US5054554A (en) | 1990-07-13 | 1991-10-08 | Atlantic Richfield Company | Rate control method for hydraulic fracturing |
US5095987A (en) * | 1991-01-31 | 1992-03-17 | Halliburton Company | Method of forming and using high density particulate slurries for well completion |
CA2497728C (en) * | 1993-04-05 | 2008-02-19 | Roger J. Card | Control of particulate flowback in subterranean wells |
US5551514A (en) * | 1995-01-06 | 1996-09-03 | Dowell, A Division Of Schlumberger Technology Corp. | Sand control without requiring a gravel pack screen |
US5551516A (en) | 1995-02-17 | 1996-09-03 | Dowell, A Division Of Schlumberger Technology Corporation | Hydraulic fracturing process and compositions |
US5597043A (en) | 1995-03-17 | 1997-01-28 | Cross Timbers Oil | Method of completing wellbores to control fracturing screenout caused by multiple near-wellbore fractures |
US5964295A (en) | 1996-10-09 | 1999-10-12 | Schlumberger Technology Corporation, Dowell Division | Methods and compositions for testing subterranean formations |
US6258859B1 (en) | 1997-06-10 | 2001-07-10 | Rhodia, Inc. | Viscoelastic surfactant fluids and related methods of use |
US5908073A (en) * | 1997-06-26 | 1999-06-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Preventing well fracture proppant flow-back |
US6286600B1 (en) | 1998-01-13 | 2001-09-11 | Texaco Inc. | Ported sub treatment system |
-
2002
- 2002-07-23 US US10/201,514 patent/US6776235B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-07-15 CA CA002492935A patent/CA2492935C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-07-15 AU AU2003250063A patent/AU2003250063A1/en not_active Abandoned
- 2003-07-15 CN CN03817614.9A patent/CN1671945B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-07-15 WO PCT/EP2003/007643 patent/WO2004009956A1/en active IP Right Grant
- 2003-07-15 MX MXPA05000443A patent/MXPA05000443A/es active IP Right Grant
- 2003-07-15 AT AT03764990T patent/ATE339589T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-07-15 EP EP03764990A patent/EP1527255B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-15 DE DE60308383T patent/DE60308383T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-15 EA EA200500252A patent/EA006833B1/ru not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-01-26 NO NO20050444A patent/NO335306B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2003250063A1 (en) | 2004-02-09 |
DE60308383D1 (de) | 2006-10-26 |
EP1527255A1 (de) | 2005-05-04 |
CN1671945A (zh) | 2005-09-21 |
EP1527255B1 (de) | 2006-09-13 |
ATE339589T1 (de) | 2006-10-15 |
EA006833B1 (ru) | 2006-04-28 |
CN1671945B (zh) | 2013-01-30 |
US6776235B1 (en) | 2004-08-17 |
MXPA05000443A (es) | 2005-09-30 |
EA200500252A1 (ru) | 2005-08-25 |
WO2004009956A1 (en) | 2004-01-29 |
NO335306B1 (no) | 2014-11-10 |
CA2492935A1 (en) | 2004-01-29 |
NO20050444L (no) | 2005-02-21 |
CA2492935C (en) | 2008-09-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE60308383T2 (de) | Verfahren zum hydraulischen aufspalten unterirdischer formationen | |
DE69930538T2 (de) | Neue flüssigkeiten und techniken zur maximierung der reinigung von durch frakturen erzeugten gesteinsrissen | |
DE60219689T2 (de) | Verfahren zum bohren eines produktionbohrloches ohne bohrlochperforieren und -packen | |
DE69015120T2 (de) | Verfahren zur Inbetriebsetzung einer Bohrung. | |
EP2255067B1 (de) | Geothermisches zirkulationssystem | |
DE60309532T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Komplettierung und Sandrückpacken von Bohrlöchern | |
DE69820138T2 (de) | Methode pour stimuler des formations souterraines non consolidees | |
AT392822B (de) | Verfahren zum beseitigen von gefoerdertem formationsgrus waehrend der oelgewinnung | |
DE4491017C2 (de) | Verfahren zur Fertigstellung eines Bohrlochs unter Einbringen einer Kiesschüttung neben einer Formation in dem Bohrloch | |
DE112015000858T5 (de) | Verfahren zum Bereitstellen von mehreren Rissen in einer Formation | |
DE69100982T2 (de) | Verfahren zum hydraulischen Aufbrechen unterirdischer Formationen. | |
DE3445692C2 (de) | ||
DE112007002575T5 (de) | Mit abbaubarem Material unterstützte Umleitung | |
EP0002877A2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Methan | |
DE60121259T2 (de) | Verfahren zum Entfernen von Bohrklein aus einem abgelenkten Bohrloch | |
DE112013007504T5 (de) | Fasern als Widerstand reduzierende Stützfasern in unterirdischen Anwendungen mit geringer Permeabilität | |
DE2454044A1 (de) | Hydraulisches frac-verfahren | |
DE2849023A1 (de) | Verfahren zum aufbringen von kugeldichtungen auf perforationen in bohrlochauskleidungen | |
DE3120479C2 (de) | ||
DE2047239B2 (de) | Verfahren zum abbau einer ein kalimineral enthaltenen formation mittels loesungsmittel | |
US20240067862A1 (en) | Proppant-fiber schedule for far field diversion | |
DE69112044T2 (de) | Verfahren zur reduzierung des permeabilitätsunterschieds zwischen zwei geologischen formationen und seine anwendung zur kohlenwasserstoffgewinnung. | |
WO2015049125A2 (de) | Verfahren zur förderung von erdöl aus einer unterirdischen erdöllagerstätte unter einsatz einer bohrung, die gleichzeitig als injektions- und produktionsbohrung dient | |
DE2933037C2 (de) | Verfahren zur Herstellung vertikaler, linearer Bruchstellen in einer unterirdischen produzierenden Formation | |
DE2736277C2 (de) | Verfahren zur Behandlung von Tone enthaltenden Formationen gegen ein Quellen und eine Dispersion der Tone durch die Einwirkung von Wasser und Behandlungszusammensetzung zur Durchführung des Verfahrens |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition |