DE4419683A1

DE4419683A1 - Bipolare Filterpressenzelle für anodische Oxidationen am Platin

Info

Publication number: DE4419683A1
Application number: DE4419683A
Authority: DE
Inventors: Wolfgang Dr Thiele; Gerd Heinze
Original assignee: EILENBURGER ELEKTROLYSE & UMWELTTECHNIK GmbH
Current assignee: EILENBURGER ELEKTROLYSE & UMWELTTECHNIK GmbH
Priority date: 1994-06-06
Filing date: 1994-06-06
Publication date: 1995-12-07
Anticipated expiration: 2014-06-07
Also published as: DE4419683C2

Description

Die Erfindung betrifft bipolare Elektrolysezellen in Filterpressenbauart mit Anoden aus glattem Platin, die zur Durchführung von bei hohen Anodenpotentialen ablaufenden Oxidationsreaktionen geeignet sind, insbesondere zur Generation und Regeneration von Peroxodisulfat oder Peroxodischwefelsäure enthaltenden wäßrigen Lösungen sowie zum oxidativen Abbau von anorganischen und organischen Schadstoffen in Prozeßlösungen und Abwässern.

Der technische Stand bei der Peroxodisulfatelektrolyse wird mitbestimmt durch die Anwendung von Bipolarzellen in Filterpressenbauart (s. z. B. DECHEMA-Monographie Bd. 123 VCH-Verlagsgesell schaft 1991 "Electrochemical Cell Design and Optimization Procedures" S. 133 bis 165), deren Ein zelzellen aus Grundkörpern aus imprägniertem Graphit bestehen, auf denen alle wichtigen Bauele mente der kathodischen und anodischen Halbzellen einschließlich der Zu- und Abführung der Elek trolytlösungen montiert bzw. in diese integriert sind (DD-PS 27961).

Besonders günstig hat sich die Aufteilung der Anoden- und Kathodenräume in parallel durchströmte Kanäle erwiesen, um einerseits eine in den Anoden räumen unerwünschte Rückvermischung weitge hend zu vermeiden und andererseits einen sich vorteilhaft auf die Zellspannung auswirkenden gas blasenbedingten Katholytumlauf über einen innerhalb einer jeden Einzelzelle angeordneten Rück strömkanal zu begünstigen (DD-PS 99 548).

Aber auch die Nutzung des Auftriebes des anodisch entstehenden Sauerstoffs zur hydrodynami schen Kopplung einer größeren Anzahl von Einzelzellen auf annähernd gleicher Niveauhöhe wurde bereits vorgeschlagen (DD-PS 2 81 095).

In solchen technischen Elektrolysezellen werden fast ausschließlich Verbundelektroden aus Platin und einem filmbildenden Metall, z. B. Tantal oder Titan, eingesetzt. Dabei dienen die filmbildenden Metalle als Basismaterial und Stromzuführung zu den aus wirtschaftlichen Gründen meist sehr dün nen Platinfolienelektroden, um den Spannungsabfall innerhalb der Anoden gering zu halten. Bei den Bipolarzellen nach DD-PS 99 548 werden solche Verbundelektroden mit seitlich kontaktierten Tantalfolien eingesetzt, auf denen senkrechte Platinstreifen in der Weise angeordnet sind, daß sie mittig in den anodischen senkrechten Strömungskanälen liegen.

Probleme bereiten jedoch häufig die Schweißverbindungen zwischen dem filmbildenden Metall und den Platinelektroden, da die durch Widerstandsschweißen oder Laserschweißen erhaltenen Verbin dungen infolge von Gefügeveränderungen einem deutlich höheren Verschleiß unterliegen.

Dieser Nachteil konnte zwar durch eine Verbindung von Platinfolien und Basismaterial mit der Methode des heißisostatischen Pressens zwischen Trennmittelschichten nach DE-PS 38 23 760 weitgehend beseitigt werden, jedoch stellt dieses aufwendige Verfahren auch einen erheblichen Kostenfaktor dar. Andererseits war es bei den bisher verwendeten Konstruktionsprinzipien der bipo laren Elektrolysezellen mit Elektrodengrundkörpern aus imprägniertem Graphit nicht möglich, auf solche Verbundelektroden generell zu verzichten, ohne den Platineinsatz und/oder den Spannungs abfall in den Anoden unzulässig zu erhöhen.

Die Verwendung dieser Verbundelektroden in Form dünner Folien von maximal 100 µm Stärke erfor dert aber auch geringe Abstände zwischen den seitlichen Stromzuführungen zu den Verbundelek troden. Bei den technisch realisierten Elektrolysezellen nach DD-PS 99 548 mit den Typen-Bezeich nungen EZII und EZIII war deshalb die gesamte Elektrodenplattenbreite in mehrere nebeneinander angeordnete Anodensegmente untergliedert. Die Stromzuführung zu den in den einzelnen Segmen ten positionierten Verbundelektroden erfolgte durch Berührungskontakte zwischen Platinkontakt streifen an den Verbundelektroden und dem Graphitgrundkörper, die sowohl innerhalb des Anoden dichtrahmens als auch zwischen den einzelnen Segmenten angeordnet waren (Zwischenkontakte). Da die Anoden auf den Anodenisolierplatten aus PVC-Hart positioniert waren, mußten diese Kon takte durch die Anodenisolierplatte geführt werden, die Platinkontaktstreifen in geeigneter Weise auf die Graphitkontaktfläche aufgepreßt (Andruckstreifen aus PVC-Hart) und sicher gegen den Anolyten abgedichtet werden (Dichtstreifen aus PVC-Weich). Diese Zwischenkontakte erwiesen sich im Dauerbetrieb besonders dann als potentielle Störquellen, wenn die Zellenhöhe zur Erzielung günsti gerer Intensitätskennziffern (Grundflächen-Zeit-Ausbeuten) und/oder zur Optimierung des Gas-Liftes durch den Auftrieb der entwickelten Gase erhöht werden sollte. Bei Elektrolysezellenhöhen von 2 m, wie sie erstmals mit der Elektrolysezelle EZIII realisiert wurden, erwies sich die sichere Abdichtung dieser Zwischenkontakte infolge des größeren hydrostatischen Druckes im Vergleich zu den nur 0,66 m hohen Elektrolysezellen EZII als äußerst problematisch.

Dieses Problem einer vertikalen Maßstabsvergrößerung auf 1,5 bis 2,5 m bei gleichzeitiger weiterer Erhöhung der Grundflächen-Zeit-Ausbeute wurde bei Beibehaltung der Verbundanoden dadurch ge löst, daß schmale Elektrodenplatten mit einer Platten breite von 0,2 bis 0,5 m verwendet werden, bei denen unter Verzicht auf die Zwischenkontakte die elektrisch leitende Verbindung zwischen den Gra phit-Grundkörpern und den Verbundelektroden ausschließlich beidseitig innerhalb des Anodendicht rahmens angeordnet sind (DE-PS 42 11 555). Technisch verwirklicht wurden diese Persulfat-Recyc ling-Elektrolysezellen mit der Typenbezeichnung RZ 01102 mit einer Breite des Graphitgrundkörpers von 0,3 m und einer Nennstromstärke von 0,5 kA. Diese Zellen mit ihrem optimierten Gas-Lift haben sich besonders für Persulfat-Recycling-Prozesse mit anodischer Persulfat-Regeneration bei gleich zeitiger kathodischer Metallabscheidung bewährt, wobei der Gas-Lift im Sinne des DE-PS 41 37 022 zum kontinuierlichen Austrag des pulverförmig abgeschiedenen Metalls mittels einer entsprechend ausgelegten äußeren Trennvorrichtung genutzt werden kann. Das Hauptanwendungsgebiet dieser Zellen sind Persulfat-Recycling-Verfahren, zum Beispiel zum Beizen von Leiterplatten, bei denen nur relativ geringe Kapazitäten von vorwiegend 2 bis 10 kA erforderlich sind. Bei wesentlich größeren Stromkapazitäten im Bereich von 10 bis 200 kA, wie sie bei der technischen Herstellung von Peroxo disulfaten oder solchen Anwendungen zum Metallrecycling wie z. B. beim Recycling von Elektronik-Schrott in Betracht kommen, sind die damit realisierbaren Einheiten zu klein und deshalb kaum wirt schaftlich herstellbar. Ein weiterer Nachteil aller bisher beschriebenen bipolaren Zellen mit Graphit grundkörpern besteht in der unzureichenden Temperaturbeständigkeit, bedingt durch die bisher aus schließliche Ausstattung der Zellen mit Kunststoff-Baugruppen aus PVC (Dichtrahmen Anodeniso lierplatten, Aus- und Eintritte, äußere Trennvorrichtungen u. a.). Alle bisherigen Konstruktionen basie ren auf der gleichermaßen guten Verarbeitbarkeit dieser PVC-Werkstoffe durch Kleben und Schwei ßen. Interessante und zukunftsweisende Anwendungen im Bereich der Umwelttechnik, wie z. B. zur Oxidation von Schadstoffen, bei denen solche Persulfat-Recycling-Zellen infolge des hohen Oxidati onspotentials am glatten Platin sowie der beim Gas-Lift realisierbaren günstigen Stofftransporteigen schaften prinzipiell geeignet wären, erfordern aber oft höhere Arbeitstemperaturen von 50 bis 90°C und sind deshalb mit den beschriebenen Persulfat-Zellen nicht realisierbar.

Die durch die Erfindung zu lösende technische Aufgabe besteht deshalb in der Bereitstellung bipola rer Elektrolysezellen mit Platinanoden, die sowohl zur Herstellung und zur Regenerierung von Per oxodisulfaten als auch zur Oxidation von Schadstoffen bei höheren Temperaturen gleichermaßen gut geeignet sind, und die sowohl als Recycling-Zellen geringerer Kapazität als auch in größeren Einhei ten mit und ohne optimierten Gas-Lift kostengünstig und unter Verzicht auf korrosionsempfindliche bzw. aufwendige Verbundanoden herstellbar sind.

Diese Aufgabe wurde entsprechend dem Patentanspruch 1 in überraschend einfacher Weise dadurch gelöst, daß bei Beibehaltung der Elektrodengrundkörper aus imprägniertem Graphit die Anoden durch querliegende Streifen, Bänder oder Folien aus glattem Platin gebildet werden, die auf senkrechten, im Abstand von 10 bis 250 mm, vorzugsweise 50 bis 150 mm angeordneten Kontakt streifen aus imprägniertem Graphit aufliegen. Das Problem der Abdichtung dieser Zwischenkontakte wurde in überraschend einfacher Weise dadurch gelöst, daß sowohl die Anodenisolierplatte als auch die Anodendichtrahmen aus einem flexiblen vorzugsweise thermisch beständigen Kunststoff, z. B. EPDM, gefertigt sind. Da die Anodenisolierplatten mit Ausnehmungen für die senkrechten Kontakt streifen versehen sind, können die querliegenden Platinanoden in einfacher Weise plan über meh rere Kontaktstreifen aufgelegt werden.

Da an den abzudichtenden Übergangsstellen von den Kontaktstreifen zu den vom Anolyten durch strömten Anodenraumsegmenten die nur 20 bis 50 µm dicken Streifen, Bänder oder Folien aus Pla tin sowohl auf dem flexiblen Dichtmaterial aufliegen, als auch durch Dichtstreifen aus dem gleichen Material abgedeckt und beim Zusammenbau beidseitig angepreßt werden, sind diese Zwischenkon takte zuverlässig abgedichtet. Diese erfinderische Lösung beruht auf der Erkenntnis, daß die Pro bleme bei den bisherigen Dichtungen an den Zwischenkontakten dadurch entstanden sind, daß sich zwischen den aus PVC-Hart bestehenden Anodenisolierplatten und den Verbundelektroden unter un günstigen Bedingungen ein Säurefilm ausbilden konnte, der infolge der dann anodischen Polarisa tion der Graphit-Kontaktflächen im Dauerbetrieb zu Korrosionen und damit verbundenen Ausfällen kommen konnte.

Durch die erfindungsgemäß beidseitig einzusetzenden flexiblen Materialien in Verbindung mit den nur sehr dünnen Platinfolien werden diese im Dauerbetrieb auftretenden Korrosionen verhindert. Durch die relativ geringen Abstände zwischen den Kontaktstreifen ergeben sich trotz höherer Strom belastung, bezogen auf die verfügbare Kathodenfläche, relativ kleine durch die geringen Querschnitte der Platinfolien zu transportierende Ströme und damit bei etwa gleichem spezifischen Platineinsatz wie bei den Verbundelektroden ausreichend niedrige Spannungsabfälle von 0,03 bis 0,1 V in den Anoden.

Zur Abdichtung nach außen tragen die außerhalb der als Separatoren eingelegten Ionenaustauscher membranen umlaufenden O-Ringdichtungen bei. Sie verhindern insbesondere, daß durch die Mem branen geringe Flüssigkeitsmengen seitlich nach außen transportiert werden und begrenzen den zur sicheren Abdichtung erforderlichen Anpreßdruck.

In den Ansprüchen 2 bis 11 werden diese im Anspruch 1 enthaltenen Merkmale weiter ausgestaltet, auch in Varianten. So können je nachdem, ob die höhere Stromkapazität oder die geringere Zell spannung Priorität haben, 30 bis 80% der verfügbaren Elektrodenfläche mit gleichmäßig verteilten Platinstreifen oder Platinbändern oder die gesamte Fläche mit einer Platinfolie belegt werden. Damit kann das Verhältnis zwischen der Kathodenfläche und der wirksamen Anodenfläche variiert und dem speziellen Anwendungsfall angepaßt werden. Auch eine teilweise Abdeckung der Oberfläche der Platinbänder oder -folien mittels durchbrochener Folien aus Tantal, Titan oder einem geeigneten Kunststoff, z. B. PTFE, kann erfindungsgemäß als Mittel zur Anpassung der anodischen Stromdichte eingesetzt werden.

Bei der Peroxodisulfatelektrolyse führen bekanntlich anodische Stromdichten im Bereich von 4 bis 6 kA/m² zu den günstigsten Ausbeuten. Da die anteiligen Anschaffungskosten in Form der Abschrei bungen durch höhere Stromstärken bei angepaßtem Verhältnis von Anodenfläche zu Kathodenfläche deutlich stärker verringert werden als die Strom kosten durch die höheren Zellspannungen ansteigen, ist der Einsatz der erfindungsgemäßen Zellenkonstruktion mit einer Verbesserung der Wirtschaftlich keit verbunden. Dabei kann der Erhöhung der Zellspannung durch die höhere Stromdichte an der Kathode und in der Ionenaustauschermembran dadurch entgegengewirkt werden, daß die anodische Stromdichte im Rahmen der angegebenen Spanne reduziert wird und der Abstand Anode-Ionenaus tauschermembran auf maximal 2 mm weiter verringert werden kann. Damit wird gleichzeitig die Stromkonzentration auf über 1000 A/I erhöht, womit günstigere Voraussetzungen für hohe Strom ausbeuten der Persulfatbildung geschaffen werden.

Durch Abstandsstreifen oder Spacer aus geeigneten Kunststoffen kann der Abstand Anode-Mem bran in bekannter Weise fixiert werden. Auf der Kathodenseite können die Kathodenräume in die Graphitgrundkörper eingearbeitet werden, insbesondere in Form parallel durchströmter Kanäle bei Nutzung des Gas-Lift-Prinzips. Aber auch das Einbringen von Metallkathoden, z. B. aus Edelstahl, Nickel oder Blei ist bei dieser Zellenkonstruktion wahlweise möglich. Letzteres ermöglicht auch eine alkalische Einstellung des Katholyten, was bei Kathoden aus imprägniertem Graphit zu erhöhter Korrosion führen würde. Damit können diese Elektrolysezellen auch zur kombinierten Herstellung von Peroxodisulfat und Alkalilauge eingesetzt werden.

Tabelle

Technische Daten bipolarer Persulfat-Elektrolysezellen

In der Tabelle sind wichtige Daten der in den Figuren und den Beispielen näher beschriebenen Vari anten der erfindungsgemäßen Persulfat-Elektrolyseure denen der bekannten technischen Bipolarzel len mit Graphitgrundkörpern gegenübergestellt.

Es wird deutlich, daß die für die Wirtschaftlichkeit wichtigen Kennziffern Stromstärke je Grundflä cheneinheit sowie Gewicht der Elektrodenplatte je kA Strombelastung ganz beträchtlich verbessert werden konnten. Dies gilt mit einigen Einschränkungen auch für Elektrolysezellen geringerer Bau höhe, so daß eine vertikale Maßstabsvergrößerung zur Erzielung ausreichend großer Stromkapazi täten nicht unbedingt erforderlich ist. Auch bei den für eine Nennstrombelastung von 2 kA ausgeleg ten Elektrodenplatten eines Peroxodisulfat-Elektrolyseurs großer Stromkapazität bleibt das Platten gewicht mit ca. 70 kg noch relativ gering, so daß die Elektrodenplatten bei der Fertigung und Mon tage noch gut handhabbar sind. Da die Grundkörper aus imprägniertem Graphit neben den Platin elektroden die Kosten für die Fertigung der Elektrolysezelle entscheidend mitbestimmen, ist die Ver ringerung des Gewichtes der Elektrodenplatte je kA Strombelastung eine wichtige Voraussetzung für niedrigere Anschaffungskosten. Gerade diese Kennziffer konnte gegenüber den bisherigen Zel lenkonstruktionen besonders stark verringert werden.

Die erfindungsgemäßen Elektrolysezellen können in bekannter Weise über eine Dosierung konti nuierlich von den Elektrolytlösungen durchströmt werden, wobei die gebildeten Gase in nachge schalteten Trennvorrichtungen abgeschieden werden. Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung werden die Anodenräume und/oder Kathodenräume über äußere, auch als Trennvorrichtungen für die gebildeten Gase und gegebenenfalls Feststoffe (z. B. pulverförmig abgeschiedene Metalle oder kri stalline Peroxodisulfate) dienende Gefäße zu Umlaufsystemen verbunden werden. Dabei ist es meist von Vorteil, mehrere dieser Umlaufsysteme im Sinne einer Reaktorkaskade nacheinander vom Elek trolyten durchströmen zu lassen. Der Umlauf kann sowohl durch Pumpen als auch unter Nutzung des Auftriebes der entwickelten Gase angetrieben werden. Dabei können die nacheinander durch strömten Umlaufsysteme sowohl zwischen mehreren getrennten Elektrolysezellen als auch zwischen mehreren Segmenten einer Elektrolysezelle ausgebildet werden. Auch die beiden Hälften einer Elek trodenplatte können unterschiedlichen Umlaufsystemen zugeordnet werden, wenn die Zu- und Ab läufe beidseitig getrennt aus den Elektrodenplatten herausgeführt werden.

Zur Wärmeabführung können in die Elektrodengrundkörper aus imprägniertem Graphit Kühlkanäle in an sich bekannter Weise anodenseitig eingearbeitet werden. Es kann aber auch günstig sein, in die Elektrolytumlaufsysteme Wärmeaustauscher zur Kühlung oder Temperierung zu integrieren und dort zentral die Joulsche Wärme abzuführen. Dies ist besonders für größere Zelleneinheiten zur Her stellung von Peroxodischwefelsäure oder Peroxodisulfaten mit Zwangskreislauf für den Anolyten mit folgenden Vorteilen verbunden:

- Die Elektrodenplatten aus imprägniertem Graphit können schmaler ausgeführt werden und der Fertigungsaufwand wird geringer.
- Der Anolyt wird direkt gekühlt, um einen vergleichbaren Kühleffekt zu erreichen genügt ein 5 bis 10°C wärmeres Kühlmedium.
- Der Katholyt wird nur indirekt über die Ionenaustauschermembranen gekühlt und nimmt eine um 10 bis 20°C höhere Temperatur an als bei direkter Kühlung der Elektrodenplatten. Das wirkt sich günstig auf die elektrische Leitfähigkeit des Katholyten und damit auf die Zellspan nung aus.

Ausführungsbeispiele

Die Fig. 1 und 2 sollen das Konstruktions- und Funktionsprinzip einer bevorzugten Ausführungs form der erfindungsgemäßen Bipolarzelle verdeutlichen.

Fig. 1 zeigt einen Querschnitt durch zwei Elektrodenplatten mit je vier durch Zwischenkontakte ge trennten Segmenten im elektrochemisch wirksamen Bereich. Die eine anodische Halbzelle ist in ihre Baugruppen zerlegt dargestellt

Fig. 2 zeigt das Schaltschema einer Zellenvariante mit einer in den Anolytkreislauf integrierten Kühlung, wobei die beiden aus je zwei Anodensegmenten bestehenden Hälften der anodischen Halbzellen zwei getrennten, nacheinander vom Anolyten im Sinne einer Reaktorkaskade durchström ten Kreislaufsystemen zugeordnet sind.

Beispiel 1

Anhand der Fig. 1 soll zunächst der Grundaufbau der neuen Bipolarzelle erläutert werden. In den Grundkörper 1 aus flüssigkeitsdicht imprägniertem Graphit sind kathodenseitig in bekannter Weise die parallel durchströmten Kathodenkanäle 2 eingearbeitet. Anodenseitig in den Graphitgrundkörper eingesenkt und mit Ausnehmungen für die Kontaktstreifen 3 versehen ist die Anodenisolierplatte 4 aus EPDM eingeklebt. Auf dieser Anodenisolierplatte befinden sich die Anoden 5, bestehend aus waagerecht angeordneten, gleichmäßig über die Elektrodenhöhe verteilten Platinbändern von 20 mm Breite und 25 µm Stärke. Sie liegen auf den Kontaktstreifen 3 aus Graphit direkt auf. Abgedeckt wer den die seitlichen Kontakte durch die Anodendichtrahmen 6, die Kontaktstreifen der Zwischenkon takte durch Dichtstreifen 7 aus EPDM. Durch sie wird der Anodenraum in mehrere parallel durch strömte Anodenraumsegmente 8 unterteilt, in die zur Abstandshaltung zwischen den Anoden 5 und den Ionenaustauschermembranen 9 Spacer 10 aus Polypropylen eingelegt sind. Beim Zusammen spannen der Filterpressenzelle werden die Platinbänder durch die Dichtrahmen bzw. Dichtstreifen sowohl auf die Kontaktstreifen aus Graphit zur Sicherung des Stromüberganges Graphit - Platin, als auch auf die flexible EPDM-Isolierplatte zur Sicherung der Abdichtung Anodenraum - Graphit kontaktstreifen aufgepreßt. Kathodenseitig ist zur sicheren Abdichtung nach außen eine umlaufende O-Ringdichtung 11 angeordnet. Die Ionenaustauschermembranen werden bei der Montage in der Weise positioniert, daß sie innerhalb dieser umlaufenden O-Ringdichtung abschließen. Dadurch wird eine Abdichtung auch der Membran nach außen gewährleistet, so daß selbst ein geringer Elektrolyt transport nach außen durch die Kapillaren der Membranen ausgeschlossen ist.

Beispiel 2

In der Fig. 2 werden zwei Hälften der anodischen Halbzellen dargestellt, die mit getrennten Ein- und Austritten 12,13 für den Anolyten versehen sind. Jede dieser Hälften ist über eine Umlaufpumpe 14 mit einer äußeren Rückströmeinheit 15 verbunden, in welche die Gasabtrennzone 16 und der Wär meaustauscher 17 integriert sind. Die rechte Rückströmeinheit ist mit dem Anolytzulauf 18, die linke mit dem Anolytauslauf 19 ausgestattet. Beide Umlaufsysteme werden über den Anolytüberlauf 20 miteinander gekoppelt. Die gebildeten Anodengase werden durch den Gasaustritt 21 abgeleitet. Außerdem sind im Bild die Anoden aus Platin 5, die auf der Anodenisolierplatte 4 aufliegenden Ano dendichtrahmen 6 und Dichtstreifen 7 ersichtlich, durch welche die Kontaktstreifen 3 abgedeckt werden. Die Dichtstreifen unterteilen den Anodenraum in vier Anodenraumsegmente 8, von denen je zwei durch den längeren mittleren Dichtstreifen abgegrenzt und den beiden getrennten Umlaufsyste men zugeordnet sind.

Beispiel 3

Eine Persulfat-Recycling-Elektrolysezelle zur Regeneration von Ätz- und Beizlösungen für Kupfer bestand aus drei bipolaren Elektrodenplatten und zwei Randplatten mit Stromzuführung. Die Platten mit integrierter Kühlung waren 2 000 mm hoch, 320 mm breit und 38 mm stark. Der Anodenraum war durch je einen mittleren Kontaktstreifen, abgedeckt durch einen 3 mm starken Dichtstreifen aus EPDM, in zwei Anodenraumsegmente unterteilt. Als Anoden dienten 30 mm breite Platinbänder, 20 µm stark, die quer über die beiden seitlichen und den mittleren Kontaktstreifen aus imprägniertem Graphit positioniert wurden und die die gesamte verfügbare Elektrodenfläche einnehmen. Zur Ab standshaltung Anode-Ionenaustauschermembran und zur Anpassung der anodischen Stromdichte dienten in die Anodenraumsegmente eingelegte Tantalmasken aus Tantalfolie 30 µm stark mit senk rechten ca. 2 mm hohen Rippen im Abstand von 30 mm und dazwischen angeordneten Langlöchern, die etwa 67% der Platinfläche freilassen. Dadurch ergaben sich bei einer Nennstromstärke von 1 kA anodische Stromdichten von ca. 0,42 kA/m². Alle vier Anodenräume wurden parallel von der zuvor im Kathodenraum in bekannter Weise weitgehend entkupferten, zu regenerierenden Beizlösung durch strömt (keine Kaskadenschaltung). Dagegen wurde der Katholyt über eine äußere Trennvorrichtung zur Abtrennung des abgeschiedenen Kupferpulvers sowie der Gase mittels Gas-Lift im Kreislauf geführt. Die regenerierte Beizlösung enthielt 120 g/l Natriumperoxodisulfat, die Stromausbeute lag bei 76%, die Zellspannung bei 4,8 V.

Beispiel 4

In der gleichen Peroxodisulfat-Recycling-Elektrolysezelle, wie sie im Beispiel 3 beschrieben ist, wurden die anodisch aufgebrachten Platinbänder mit einer Tantal-Lochmaske abgedeckt, die im Ge gensatz zu Beispiel 3 nur etwa 33% der Platinfläche frei ließen. Bei der auf 0,5 kA abgesenkten Nennstromstärke konnte die Zellspannung bei etwa gleicher Stromausbeute der Natriumpersulfat bildung von ca. 77% von 4,8 auf 4,1 V abgesenkt werden, allerdings bei einem auf etwa die Hälfte reduzierten Durchsatz an der zu regenerierenden Beizlösung.

Beispiel 5

In der gleichen Elektrolysezelle des Beispiels 5 wurde eine bei der Synthese von Pflanzenschutz mitteln in der chemischen Industrie anfallende reale Prozeßlösung zum Zwecke des anodischen Schadstoffabbaus elektrolysiert. Die Lösung enthielt neben einer großen Menge anorganischer Neutralsalze (ca. 200 g/l Na₂SO₄) etwa 7 g/l organische Verbindungen (charakterisiert durch den Summenparameter TOC). Dann entfielen etwa 190 mg/l auf Organohalogenide (charakterisiert durch den Summenparameter AOX). Es bestand die Aufgabe, diese organischen Verbindungen, besonders die toxischen Organohalogenverbindungen zu mindestens 90% abzubauen. Dazu wurde die Elektrolysezelle mit 30 l/h dosiert, der Elektrolysestrom auf 4_*500 A eingestellt und die Tem peratur auf 70°C einreguliert. In der austretenden Prozeßlösung wurden bestimmt:
Gehalt an TOC 500 mg/l das entspricht einem Umsatz von 92,5%
Gehalt an AOX 13 mg/l, das entspricht einem Umsatz von 93,2%
Die Zellspannung lag bei 3,8 V. Je m³ der weitgehend entgifteten Prozeßlösung wurden 66,7 kA bzw. 253 kWh Elektrolysestrom benötigt.

Beispiel 6

Eine zur Herstellung bzw. Regenerierung von Peroxodischwefelsäure ausgelegte Elektrolyseanlage mittlerer Kapazität besteht aus vier Elektrolyseeinheiten, die nacheinander von den Elektrolytlö sungen durchströmt werden und die jede aus 20 Einzelzellen gemäß Beispiel 1 mit integrierten Kühl kanälen bestehen. Die Dimensionierung der Elektrodenplatten und deren Nennstrombelastung sind der Tabelle zu entnehmen. Die Anoden bestehen aus 30 über die gesamte Breite gehende und über eine Höhe von 600 mm gleichmäßig verteilte Platinstreifen von 15 mm Breite und 25 µm Stärke. Es ergibt sich für die gesamte Elektrolysezellenkaskade eine Stromkapazität von 4_*20_*0,75 = 60 kA.

Damit lassen sich bei ca. 20°C Austrittstemperatur Stromausbeuten um die 80% erreichen, woraus sich ein Durchsatz von 10,7 l/min Perschwefelsäure mit 270 g/l bzw. 174 kg/h H₂S₂O₈ ergibt.

Beispiel 7

Ein Elektrolyseur großer Stromkapazität, insbesondere geeignet zur Herstellung von Natriumperoxo disulfat, besteht aus 39 bipolaren Elektrodenplatten gemäß den Fig. 1 und 2 sowie zwei mono polaren Randplatten mit Stromzuführung. Die Elektrodenplatten sind 2000 mm hoch und 620 mm breit (weitere Kennziffern s. Tabelle). Durch Verlagerung der Kühlung in die beiden Elektrolytumlauf systeme gelang es, trotz der größeren Plattenhöhe die Plattenstärke bei 36 mm wie im Beispiel 6 zu belassen. Die Anodenisolierplatten sowie die Anodendichtrahmen und die Dichtstreifen bestehen aus 2 mm EPDM. Die Anoden aus Platin bestehen aus 15 mm breiten Platinbändern mit einer Stärke von 30 µm. Je 80 dieser Bänder sind in gleichmäßigen Abständen auf die gesamte wirksame Elektrodenhöhe von 1500 mm verteilt. Durch die in die vier Anodenraumsegmente eingelegten Spa cer aus Polypropylen erfolgt die Abstandshaltung der Anoden zur Kationenaustauschermembran. Die Anodenraumhälften von je 20 Einzelzellen sind mit je einer äußeren Rückströmeinheit mit integrier tem Röhrenwärmeaustauscher aus imprägniertem Graphit und Gasabtrennzone über je eine Umlauf pumpe verbunden. Die dadurch ausgebildeten 4 Umlaufsysteme für den Anolyten sind mittels Anolyt überlaufleitungen miteinander zu einer Kaskade von vier Umlaufreaktoren verbunden.

Unter Verwendung einer Technikumszelle, bestehend aus vier hydrodynamisch gekoppelten reprä sentativen Teilzellen dieses Elektrolyseurs großer Stromkapazität wurden bei der Herstellung von Natriumperoxodisulfat (210 g/l) Stromausbeuten von 78% und Zellspannungen von 4,7 V erreicht. Daraus ergibt sich für den technischen Elektrolyseur bei der Nennstromstärke von 2 kA je Platte eine Stromkapazität von 80 kA, eine Gesamtspannung von 188 V und ein Durchsatz an Natrium persulfat von 277 kg/h. Der spezifische Gleichstromverbrauch beträgt 1,36 kWh/kg NaPS.

Bezugszeichenliste

1 Grundkörper aus flüssigkeitsdicht imprägnierten Graphit
2 Kathodenkanäle
3 Kontaktstreifen
4 Anodenisolierplatte
5 Anoden aus Platin
6 Anodendichtrahmen
7 Dichtstreifen
8 Anodenraumsegmente
9 Ionenaustauschermembran
10 Mittel zur Abstandshalterung Anoden-Ionenaustauschermembranen (z. B. Spacer)
11 O-Ringdichtung
12 Eintritte in die Anodenraumsegmente
13 Austritt aus den Anodenraumsegmenten
14 Umlaufpumpen
15 Rückströmeinheit
16 Gasabtrennzone
17 Wärmeaustauscher
18 Anolytzulauf
19 Anolytauslauf
20 Anolytüberlauf
21 Gasaustritt

Claims

1. Bipolare Filterpressenzelle zur Durchführung von anodischen Oxidationen am glatten Platin, insbesondere zur Generation und Regeneration von Peroxodisulfatlösungen und zum Schad stoffabbau, bestehend aus Spannrahmen, monopolaren Elektrodenplatten mit Stromzufüh rung und bipolaren Elektrodenplatten, zwischen den Elektrodenplatten eingespannten Ionen austauschermembranen als Separatoren, äußeren Zu- und Abführungsleitungen sowie äuße ren Trennvorrichtungen für die Elektrolysemedien, wobei die Elektrodenplatten folgende Merkmale aufweisen:

a) Grundkörper (1) aus flüssigkeitsdicht imprägniertem Graphit,
b) kathodenseitig in die Grundkörper (1) eingearbeitete oder darauf aufgebrachte kathodische Halbzellen, bestehend aus den Kathoden, den Kathodenräumen und Mitteln zur Abstandshaltung Kathode-Membran,
c) anodenseitig auf die Grundkörper (1) aufgebrachte anodische Halbzellen, bestehend aus Anodenisolierplatten (4), Anodendichtrahmen (6), den Anoden und Mitteln zur Abstandshaltung Anoden-Membran (10),
d) an den Stirnseiten der Grundkörper (1) herausgeführte Ein- und Austritte (12, 13), die mit den äußeren Zu- und Abführungsleitungen sowie den äußeren Trennvorrichtun gen für die Elektrolysemedien verbunden sind,

gekennzeichnet dadurch, daß

e) die Anoden (5) durch querliegende Streifen, Bänder oder Folien aus glattem Platin einer Dicke von 20 bis 50 µm gebildet werden, die auf senkrechten, im Abstand von 10 bis 250 mm vorzugsweise 50 bis 150 mm angeordneten Kontaktstreifen (3) aus imprägniertem Graphit aufliegen,
f) die Anodenisolierplatten (4) aus einem flexiblen, vorzugsweise thermisch beständi gen Kunststoff, z. B. EPDM, bestehen und mit Ausnehmungen für die senkrechten Kontaktstreifen versehen sind,
g) die Kontaktstreifen (3) durch die Anodendichtrahmen (6) sowie senkrechte Dicht streifen (7) aus einem flexiblen, vorzugsweise thermisch beständigen Kunststoff, z. B. EPDM, abgedeckt sind,
h) die Abdichtung nach außen durch eine in die Grundkörper (1) eingesenkte, außerhalb der Kontaktstreifen (3) und außerhalb der Ionenaustauschermembranen (9) umlau fende O-Ring-Dichtung (11) erfolgt.

2. Elektrolysezelle nach Anspruch 1, gekennzeichnet dadurch, daß die Anoden (5) in Form von Streifen oder Bändern aus Platin 30 bis 80% der verfügbaren Elektrodenfläche einneh men und gleichmäßig über die Höhe des Anodenraumes verteilt sind.

3. Elektrolysezelle nach Anspruch 1, gekennzeichnet dadurch, daß die Anoden (5) in Form von Folien aus Platin die gesamte verfügbare Elektrodenfläche einnehmen.

4. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 3, gekennzeichnet dadurch, daß anodenseitig Kühlkanäle in die Grundkörper (1) eingearbeitet sind.

5. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 4, gekennzeichnet dadurch, daß die Kathoden aus Graphit bestehen und die Kathodenräume in Form von senkrechten Kathodenkanälen (2) in die Grundkörper (1) eingearbeitet sind.

6. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 4, gekennzeichnet dadurch, daß die Kathoden aus Metallen, z, B. Edelstahl, Nickel, Blei, bestehen und elektrisch leitend mit dem Grundkör per (1) verbunden sind.

7. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 6, gekennzeichnet dadurch, daß ein Teil der Platinoberfläche mittels durchbrochener Folien aus Tantal, Titan oder geeignetem Kunststoff, z. B. PTFE, abgedeckt ist.

8. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 7, gekennzeichnet dadurch, daß als Mittel zur Abstandshaltung Anoden-Membran und/oder Kathode-Membran Spacer aus Kunststoff einge legt sind.

9. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 8, gekennzeichnet dadurch, daß die Anoden räume und/oder Kathodenräume über äußere, auch als Trennvorrichtung für die gebildeten Gase und gegebenenfalls Feststoffe dienende Rückströmeinheiten zu Umlaufsystemen ver bunden sind, von denen mehrere im Sinne einer Reaktorkaskade nacheinander vom Elektro lyten durchströmt werden.

10. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 9, gekennzeichnet dadurch, daß die Elektro lytumlaufsysteme durch den Auftrieb der entwickelten Gase angetrieben werden.

11. Elektrolysezelle nach den Ansprüchen 1 bis 10, gekennzeichnet dadurch, daß in die Elektrolytumlaufsysteme Wärmeaustauscher (17) integriert sind.