DE4212593A1 - Thermoplastische Formmassen, Verfahren zu deren Herstellung und Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus Keramik oder Metall durch Sintern - Google Patents
Thermoplastische Formmassen, Verfahren zu deren Herstellung und Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus Keramik oder Metall durch SinternInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft neue thermoplastische
Formmassen für die Herstellung von Formteilen aus
Keramik oder Metall aus entsprechenden Keramik- oder
Metallpulvern. Thermoplastische Formmassen finden unter
anderem Anwendung bei Verfahren wie Spritzgießen,
Extrudieren oder Warmpressen, bei denen ein tempera
turabhängiges Fließverhalten notwendig ist.
Es ist bekannt, daß sinterfähige Keramik- oder Metall
pulver zusammen mit thermoplastischen Bindemitteln und
anderen Hilfsstoffen durch Spritzgießen, Extrudieren
oder Warmpressen zu Formteilen verarbeitet werden können
(F. Aldinger und H.-J- Kalz Angew. Chem. 99 (1987) 381-
391; P. Glutz Feinwerktechnik & Messtechnik 97 (1989)
(363-365); M.J. Edirisinghe, J.R.G. Evans: Inter. J.
High Technology Ceramics 2 (1986) 1-31; W. Michaeli, R.
Bieler; Ind.-Anz. 113 (1991) 12-14). Nach der Formgebung
wird das Bindemittel bei Temperaturen zwischen 200 und
1000°C aus dem Formteil (genannt Grünkörper) entfernt
bzw. ausgebrannt.
Anschließend wird der Grünkörper in der Regel bei Tem
peraturen von mehr als 1000°C gesintert, wobei eine
teilweise oder völlständige Phasenumwandlung erfolgen
kann und eine Verdichtung des Körpers stattfindet.
In der Regel werden rein organische Bindemittel bei
diesen Verfahren eingesetzt. Beispiele sind Polystyrol,
Polyethylen, Polypropylen, Polybutylacrylate sowie
Paraffinwachse. Organische Bindemittel haben jedoch den
Nachteil, daß das Ausbrennen langsam und mit großer
Sorgfalt bei der Temperaturführung durchgeführt werden
muß, da sonst Grünkörper mit groben Fehlern wie Rissen
oder Poren erhalten werden. Zum Teil werden auch Grün
körper mit unzureichender Festikeit nach dem Ausbrennen
erhalten. Eine ausreichende Festigkeit des Grünkörpers
ist für die weitere Bearbeitung des Grünkörper sowie das
fehlerfreie Sintern notwendig.
Siliconharze sind bereits mehrfach als Bindemittel für
die Herstellung von Keramik beschrieben worden. Silicon
harze haben den Vorteil, daß das Siliconharzbindemittel
beim Ausbrennen in Keramik umgewandelt wird, so daß das
Formteil schneller gebrannt werden kann. Jedoch sind die
bisher beschriebenen Siliconharze für Verfahren, die
eine thermoplastische Verarbeitung betreffen, wie zum
Beispiel Spritzgießen, nicht geeignet.
Die US 3 090 691 beschreibt ein Verfahren zur Herstel
lung von Formteilen aus Keramik, das durch Brennen eines
Gemisches aus einem Organosiloxan und einem Keramikpul
ver gekennzeichnet ist. Das Organosiloxan weist insge
sammt 1 bis 3 organische Gruppen pro Siliziumatom auf.
Die Mischungen werden bei 500 bis 1550°C gebrannt und
enthalten in der Regel einen Härtungskatalysator, wie
zum Beispiel Bleioxid oder Bleistearat.
Die DE-A 21 42 581 beschreibt Massen für die Herstellung
von Aluminiumoxidkeramik, die durch die Auswahl geeigne
ter anorganischer Zusatzkomponenten durch geringe
Schwindung beim Sintern gekennzeichnet sind. Mehrere
Bindemittel werden beschrieben, jedoch werden hitzehärt
bare Siliconharze bevorzugt. Für die Formgebung durch
Spritzgußverfahren wird als Bindemittel Polyethylen,
Polyvinylchlorid oder ein Polyamid bevorzugt.
Die DE-A 21 06 128 und DE-A 22 11 723 beschreiben hitze
härtbare Formmassen aus anorganischen Feststoffen und
lösungsmittelfreien flüssigen Organsiloxanen, die orga
nische Peroxide als Härtungskatalysatoren enthalten. Die
Formmassen werden durch Pressen in eine Form gebracht
und während des Preßvorgangs bei erhöhter Temperatur
gehärtet. Die Grünkörper werden anschließend 2 bis 4
Stunden bei 200°C nachgehärtet und dann über 32 Stunden
bis 1510°C zu fester Keramik gesintert.
Die US-A 4 888 376 und US-A 4 929 573 beschreiben ein
Verfahren zur Herstellung von Siliziumcarbid-Formteilen
mit hitzehärtbaren Polyorgansiloxanen als Bindemittel.
Die Polysiloxane sind bei Raumtemperatur hochviskos bis
fest. Bei der Pyrolyse des Polysiloxans soll mindestens
0,2 Gew.-% freier Kohlenstoff, bezogen auf das Gewicht
des Siliziumcarbidpulvers, entstehen. Die Polysiloxane
nach diesen Verfahren besitzen Keramikausbeuten bei der
Pyrolyse in Inertgas-Atmosphäre von lediglich 39 bis
50,8 Gew.-%.
Die beschriebenen Siliconharze haben einen oder mehrere
Nachteile, die sie für thermoplastische Formgebungsver
fahren ungeeignet machen. Viele der Siliconharze sind
flüssig und müssen in der Form gehärtet werden, um eine
ausreichende Festigkeit des Formteils zu bewirken. Das
Härten in der Form führt zu langen Zykluszeiten und
dadurch zu hohen Stückkosten. Feste Siliconharze, die
bei höheren Temperaturen, d. h. Verarbeitungstempera
turen, nicht erweichen sind ebenfalls für die thermo
plastische Verarbeitung nicht geeignet. Andere Silicon
harze weisen nur geringe Keramikausbeuten bei der Pyro
lyse bis 1000°C auf. Eine hohe Keramikausbeute ist je
doch eine Voraussetzung für ein schnelles fehlerfreies
Brennen. Hieraus resultiert der Wunsch der Technik nach
Formmassen aus Keramik bzw. Metallpulvern und Bindemit
teln, welche gute thermoplastische Verarbeitungseigen
schaften besitzen und ohne zusätzliche Härtungsstufen
in kurzer Zeit gebrannt werden können.
Es wurde nun gefunden, daß bestimmte Siliconharze ausge
zeichnete thermoplastische Eigenschaften sowie hohe
Keramikausbeuten bei der Pyrolyse bis 1000°C besitzen.
Mit diesen Siliconharzen hergestellte thermoplastische
Formmassen besitzen ausgezeichnete Eigenschaften in Be
zug auf thermoplastische Verarbeitungsverfahren, insbe
sondere Spritzgießverfahren, und eventuelle mechanische
Nachbearbeitungsverfahren und können nach der Formgebung
innerhalb eines kurzen Zeitraums gebrannt werden.
Die erfindungsgemäßen Bindemittel bestehen aus einem
thermoplastischen Siliconharz oder einem thermoplasti
schen Gemisch verschiedener Siliconharze mit einer Er
weichungstemperatur zwischen 30 und 200°C der durch
schnittlichen Formel
Ra¹Si(OH)b(OR²)cO(4-a-b-c)/2 (I)
wobei
die Summe (a+b+c) 1,05 bis 1,7 beträgt,
die Summe (b+c) maximal 0,3 beträgt,
R1 einen oder mehrere der Reste H, C1- bis C18-Alkyl, Vinyl, Allyl oder Phenyl bezeichnet, und
R2 einen oder mehrere der organischen Reste C1- bis C18-Alkyl bezeichnet, mit der Maßgabe, daß das durchschnittliche Molekularge wicht (arithmetrisches Mittel) der organischen Reste einschließlich der Alkoxyreste maximal 50 dividiert durch die Summe (a+c) betragen soll.
die Summe (a+b+c) 1,05 bis 1,7 beträgt,
die Summe (b+c) maximal 0,3 beträgt,
R1 einen oder mehrere der Reste H, C1- bis C18-Alkyl, Vinyl, Allyl oder Phenyl bezeichnet, und
R2 einen oder mehrere der organischen Reste C1- bis C18-Alkyl bezeichnet, mit der Maßgabe, daß das durchschnittliche Molekularge wicht (arithmetrisches Mittel) der organischen Reste einschließlich der Alkoxyreste maximal 50 dividiert durch die Summe (a+c) betragen soll.
Der Wert von a soll insbesondere im Bereich zwischen
0,95 und 1,5 liegen, bevorzugt zwischen 1,0 und 1,5.
Der Wert c kann im Bereich von 0 bis 0,2, vorzugsweise
im Bereich von 0,05 bis 0,15 liegen
R1 soll insbesondere Wasserstoff, Methyl, Vinyl und Phenyl bezeichnen, wobei Methyl und Phenyl bevor zugt sind,
R2 bezeichnet vorzugsweise eine C1- bis C4-Alkyl gruppe.
R1 soll insbesondere Wasserstoff, Methyl, Vinyl und Phenyl bezeichnen, wobei Methyl und Phenyl bevor zugt sind,
R2 bezeichnet vorzugsweise eine C1- bis C4-Alkyl gruppe.
Erfindungsgemäß werden die Siliconharze bevorzugt ohne
Katalysatoren eingesetzt, so daß eine weitere Vernetzung
Und Härtung während des Formgebungsprozesses unter
bleibt.
Zur Gewährleistung guter thermoplastischer Verarbei
tungseigenschaften bei guter Festigkeit des Formkörpers
kann ein Harz, das ein sehr steif vernetztes SiOx/2-
Netzwerk aufweist, d. h. durch eine Summe (a+b+c) nahe
bei 1 charakterisiert ist, mehr höhermolekulare organi
sche Reste enthalten, als ein weicheres Siox/2-Netzwerk,
charakterisiert durch eine Summe (a+b+c) in der Nähe von
1,7, das einen demgegenüber erhöhten Anteil an Methyl
gruppen enthalten muß.
Zum Beispiel kann im Falle, daß die Summe (a+c) 1 be
trägt, das mittlere Molekulargewicht aller R1 und -OR2
maximal 50 betragen. Im Falle, daß die Summe (a+c) 1,5
beträgt, soll das mittlere Molekulargewicht demgemäß
maximal 50/1,5=33 betragen.
Bevorzugt sind Harze, bei denen das mittlere Molekular
gewicht der Reste 40 dividiert durch (a+c), besonders
bevorzugt 30 dividiert durch (a+c) beträgt.
Besonders bevorzugt sind Harze, die mindestens 70%
vorzugsweise mindestens 80% Methylgruppen neben Phenyl,
C2-C18-Alkyl- und Vinylgruppen aufweisen.
Innerhalb der durch Formel (I) beschriebenen Harze sind
die nachfolgenden Harze II und III besonders bevorzugt:
(II). "QM"-Harz, aufgebaut aus folgenden Strukturein
heiten;
a) 33 bis 70 Mol-% SiO2-Einheiten,
b) 0 bis 20 Mol-% R1SiO3/2-Einheiten,
c) 0 bis 40 Mol-% R1(CH3)SiO oder Ph2SiO-Einheiten (IIA)
d) 20 bis 50 Mol-% R1(CH3)2SiO1/2-Einheiten
b) 0 bis 20 Mol-% R1SiO3/2-Einheiten,
c) 0 bis 40 Mol-% R1(CH3)SiO oder Ph2SiO-Einheiten (IIA)
d) 20 bis 50 Mol-% R1(CH3)2SiO1/2-Einheiten
mit einem Alkoxygehalt nach Zeisel (A.L. Smith "Analysis
of Silicones", New York: Wiley, 1974, S. 155-156) von
weniger als 20% und durchschnittlich zwischen 1,0 und
1,5 organischen Substituenten (über Si-C-Bindung) pro
Siliciumatom.
Darin bevorzugt sind Harze aufgebaut aus
a) 40 bis 55 Mol-% SiO₂-Einheiten,
b) 10 bis 35 Mol-% Ph₂SiO-, Ph(CH₃)SiO-, (CH₂=CH)(CH₃)SiO-, oder (CH₃)₂SiO-Einheiten, und (IIC)
c) 20 bis 40 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten.
b) 10 bis 35 Mol-% Ph₂SiO-, Ph(CH₃)SiO-, (CH₂=CH)(CH₃)SiO-, oder (CH₃)₂SiO-Einheiten, und (IIC)
c) 20 bis 40 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten.
besonders bevorzugt
a) 50 bis 62,5 Mol-% SiO₂-Einheiten,
b) 0 bis 10 Mol-% Ph₂SiO-, Ph(CH₃)SiO-, (CH₂=CH)(CH₃)SiO-, oder (CH₃)₂SiO-Einheiten, und (IIB)
c) 35 bis 45 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten;
b) 0 bis 10 Mol-% Ph₂SiO-, Ph(CH₃)SiO-, (CH₂=CH)(CH₃)SiO-, oder (CH₃)₂SiO-Einheiten, und (IIB)
c) 35 bis 45 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten;
(III). "TM"-Harze, aufgebaut aus folgenden
Struktureinheiten:
a) 50 bis 98 Mol-% R1SiO3/2-Einheiten, vorzugsweise
a1) 50 bis 95 Mol-% CH3SiO3/2-Einheiten und
a2) 0 bis 20 Mol-% PhSiO3/2-Einheiten und/oder ViSio3/2-Einheiten,
a1) 50 bis 95 Mol-% CH3SiO3/2-Einheiten und
a2) 0 bis 20 Mol-% PhSiO3/2-Einheiten und/oder ViSio3/2-Einheiten,
b) 0 bis 30 Mol-% Ph₂SiO oder R¹(CH₃)SiO-Einheiten,
vorzugsweise
b1) 5 bis 30 Mol-% (CH₃)₂SiO-Einheiten und
b2) 0 bis 20 Mol-% Ph₂SiO-Einheiten und/oder CH₃(R¹)SiO-Einheiten, (IIIA)
b1) 5 bis 30 Mol-% (CH₃)₂SiO-Einheiten und
b2) 0 bis 20 Mol-% Ph₂SiO-Einheiten und/oder CH₃(R¹)SiO-Einheiten, (IIIA)
c) 0 bis 33 Mol-% vorzugsweise
0 bis 5 Mol-% SiO₂-Einheiten, und
0 bis 5 Mol-% SiO₂-Einheiten, und
d) 0 bis 10 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten, vorzugsweise
0 bis 5 Mol-% (CH₃)₃SiO1/2-Einheiten,
0 bis 5 Mol-% (CH₃)₃SiO1/2-Einheiten,
mit durchschnittlich zwischen 1,0 und 1,5, vorzugsweise
1,05 und 1,3, organische Substituenten pro Siliziumatom.
Die Summe aller trifunktionellen Einheiten a) und tetra
funktionellen Einheiten c) soll mindestens 70 Mol-% be
zogen auf die Gesamtheit aller Einheiten betragen. Ganz
besonders bevorzugt sind thermoplastische Siliconharze,
die im wesentlichen aus
a1) 80 bis 98 Mol-% CH₃SiO3/2-Einheiten,
a2) 0 bis 5 Mol-% PhSiO3/2-Einheiten,
b) 0 bis 20 Mol-%, vorzugsweise bis 12 Mol-%, (CH₃)₂-Einheiten, (IIIB)
a2) 0 bis 5 Mol-% PhSiO3/2-Einheiten,
b) 0 bis 20 Mol-%, vorzugsweise bis 12 Mol-%, (CH₃)₂-Einheiten, (IIIB)
und
d) 0 bis 10 Mol-%, vorzugsweise 2 bis 8 Mol-%,
(CH₃)₃SiO1/2-Einheiten,
bestehen. Hieraus sind die PhSiO3/2-freien Harze beson
ders bevorzugt.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Siliconharze
sollen bevorzugt Erweichungstemperaturen von 40 bis
200°C, insbesondere 40 bis 150°C und besonders bevorzugt
50 bis 120°C aufweisen, wenn nur ein Siliconharz in der
thermoplastischen Formmasse eingesetzt wird.
Besonders vorteilhafte Eigenschaften weisen Mischungen
von Siliconharzen unterschiedlicher Erweichungstempera
tur auf. Zum Einsatz kommen ein "weiches" Harz mit einer
Erweichungstemperatur von 30 bis 120°C, vorzugsweise 40
bis 100°C, in Mischung mit einem "harten" Harz mit einer
Erweichungstemperatur von mindestens 80°C, wobei ein
Unterschied in der Erweichungstemperatur von mindestens
20°C, insbesondere mindestens 30°C, bevorzugt ist.
Der Unterschied in der Erweichungstemperatur kann 100°C
oder mehr betragen. Jedoch soll die Mischung als solche
noch eine Erweichungstemperatur zwischen 40 und 200°C,
vorzugsweise zwischen 40 und 150°C, aufweisen, auch wenn
die darin enthaltene "harte" Komponente selbst eine hö
here Erweichungstemperatur aufweist.
Die Erweichungstemperatur der Mischung ist durch die
Erweichungstemperatur der Komponenten und dem Mengen
verhältnis der Komponenten in der Mischung beeinflußt.
Mengenverhältnisse von "harter" zu "weicher" Komponente
von 5 zu 95 Gew.-% bis 95 zu 5 Gew.-% werden erfindungs
gemäß eingesetzt.
Als "weiches" Siliconharz ist ein Harz gemäß Formel (I)
und (III-A) aus folgenden Struktureinheiten geeignet:
a) 75 bis 95 Mol-% R¹SiO3/2-Einheiten,
b) 5 bis 20 Mol-% R¹(CH₃)SiO-Einheiten,
c) 0 bis 5 Mol-% SiO₂-Einheiten, (IIIC)
d) 0 bis 10 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten.
b) 5 bis 20 Mol-% R¹(CH₃)SiO-Einheiten,
c) 0 bis 5 Mol-% SiO₂-Einheiten, (IIIC)
d) 0 bis 10 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten.
Als "harte" Siliconharz sind sowohl TM- als auch QM-
Harze gemäß Formeln (I) und (IIIA) beziehungsweise (IIA)
geeignet:
a) 85 bis 98 Mol-% R¹SiO3/2-Einheiten
b) 0 bis 5 Mol-% R¹(CH₃)SiO-Einheiten (IIID)
c) 2 bis 10 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten
b) 0 bis 5 Mol-% R¹(CH₃)SiO-Einheiten (IIID)
c) 2 bis 10 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten
beziehungsweise
a) 55 bis 62,5 Mol-% SiO₂-Einheiten,
b) 0 bis 5 Mol-% R¹(CH₃)SiO-Einheiten (IID)
c) 33 bis 45 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten.
b) 0 bis 5 Mol-% R¹(CH₃)SiO-Einheiten (IID)
c) 33 bis 45 Mol-% R¹(CH₃)₂SiO1/2-Einheiten.
Siliconharzgemische mit viel hartem TM- oder QM-Harz
weisen hohe Härte und niedrige Klebrigkeit im kalten
Zustand auf. Formmassen aus solchen Siliconharzgemischen
werden besonders bei der Herstellung von komplizierten
und dünnwandigen Formteilen bevorzugt, wobei eine hohe
Festigkeit erforderlich ist, um eine schadenfreie Ent
formung des Formteils zu gewährleisten. Die niedrige
Klebrigkeit solcher Siliconharzgemische erleichtet auch
die Entformung, so daß die Anwendung von Formtrennmit
teln, wie Siliconölen, nicht notwendig wird.
Siliconharzgemische mit wenig hartem TM- oder QM-Harz
weisen niedrigere Härte und höhere Elastizität im kalten
Zustand auf. Formmassen aus solchen Siliconharzgemischen
werden besonders bei der Herstellung von dickwandigen
Formteilen bevorzugt, wobei beim Erstarren des Formteils
in der Form große Spannungen entstehen können. Die Ela
stizität dieser Siliconharzgemische ermöglicht den Abbau
der Spannungen beim Brennen und vermeidet dadurch Risse
und andere Fehlstellen im gebrannten Teil.
Es wurde nun gefunden, daß geringe Anteile an erfin
dungsgemäßem harten TM- oder QM-Siliconharz eine erheb
liche Verbesserung der Härte und insbesondere der Kle
brigkeit der Formmassen bewirken. Für die meisten Form
gebungsaufgaben sind daher 10 bis 50 Gew.-% des harten
TM- oder QM-Siliconharzes ausreichend, um eine einfache
Entformung des Formteils zu ermöglichen.
Die erfindungsgemäßen Siliconharze werden zum Beispiel
durch Cohydrolyse eines entsprechenden Chlorsilan- oder
Alkoxysilangemisches hergestellt. Ebenfalls kann ein Ge
misch aus einem oder mehreren Alkoxysilanen und einem
oder mehreren Siloxanen zuerst equilibriert und dann hy
drolysiert werden. Die Hydrolyse wird nach den üblichen
Methoden durchgeführt, wie in W. Noll Chemie und Techno
logie der Silicone (Weinheim: Verlag Chemie, 1968, s.
162-169) beschrieben ist. Zum Beispiel wird das Chlor
silangemisch zusammen mit einem organischen Lösungsmit
tel zu einem Überschuß an Wasser und ggf. einem alipha
tisches Alkohol zugegeben. Die Phasen werden getrennt
und die organische Phase neutral gewaschen. Das Silicon
harz wird entweder als Lösung oder nach Abziehen des Lö
sungsmittels als Feststoff zur Herstellung der erfin
dungsgemäßen Formmassen eingesetzt.
Es ist bekannt, daß durch Kondensationsreaktionen der
Alkoxy- und SiOH-Gehalt von Siliconharzen reduziert
wird und dadurch ihre Erweichungstemperatur erhöht wer
den kann. Dieser Vorgang, oft Verdicken der Silicon
harzlösung genannt, wird bevorzugt bei der Herstellung
des Siliconharzes durch Erwärmen in Gegenwart von Kata
lysatoren durchgeführt. Die Herstellung der erfindungs
gemäßen Siliconharze muß deswegen so durchgeführt wer
den, daß die gewünschte Erweichungstemperatur erhalten
wird. Die Siliconharze müssen auch sorgfältig neutrali
siert werden, um eine stabile Viskosität bei der Verar
beitung der Formmasse zu gewährleisten.
Die erfindungsgemäßen Siliconharze bzw. Siliconharzge
mische sind im lösungsmittelfreien Zustand bei Raumtem
peratur Feststoffe, die Erweichungstemperaturen zwischen
30 und 200°C aufweisen. Oberhalb dieser Temperatur sind
die Siliconharze oder Siliconharzgemische flüssig bis
hochviskos. Vorzugsweise besitzt das Siliconharz oder
Siliconharzgemisch eine Viskosität in der Schmelze von
weniger als 100 000 mPa·s, vorzugsweise weniger als
10 000 mPa·s. Die Siliconharze sind im festen Zustand
amorph. Daher ist die Temperatur bei der plastisches
Fließen anfängt in der Regel nur ungenau bestimmbar. Die
Erweichungstemperatur wird daher als ein Temperaturbe
reich über 10 bis 15°C angegeben.
Die erfindungsgemäßen Siliconharze bzw. Siliconharzgemi
sche sind durch hohe Keramikausbeuten bei der Pyrolyse
bis 1000°C von mehr als 60 Gew.-%, vorzugsweise mehr als
70 Gew.-%, gekennzeichnet. Die Keramikausbeute wird als
der Rückstand in Gew.-% nach der Pyrolyse definiert.
Die Keramikausbeute wird in der Regel mit steigenden An
teilen an PhSiO3/2- und Ph2SiO-Einheiten sowie Siloxy
einheiten mit langkettigen Alkylresten verschlechtert,
daher soll die Summe dieser Einheiten 40 Mol-%, vorzugs
weise 20 Mol-% nicht überschreiten.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen
bestehen in der allgemeinen Formulierung aus einem
homogenen Gemisch von mindestens einem sinterfähigen
Pulver aus Keramik oder Metall und mindestens einem
thermoplastischen Siliconharz oder Siliconharzgemisch.
Zusätzlich können die erfindungsgemäßen Formmassen
andere Hilfsstoffe, wie Sinterhilfsmittel, Fließ- und
Trennhilfsmittel enthalten.
In einer weiteren Ausführungsform der vorliegenden Er
findung können die thermoplastischen Formmassen zusätz
lich zu dem Siliconharz weitere thermoplastische Binde
mittel auf organischer Basis bzw. Copolymere organischer
Polymerer mit Siloxanen enthalten. Bei der vorliegende
Erfindung beruht der Vorteil des schnellen Brennens
hauptsächlich auf dem gewählten Siliconharz. Jedoch kön
nen andere thermoplastische Polymere Eigenschaften der
Formmasse bei der Formgebung verbessern, ohne die Brenn
dauer wesentlich zu verlängern.
Für die thermoplastischen Formmassen geeignet sind alle
Pulver aus Metall oder Keramik, einschließlich minerali
sche Rohstoffe zur Herstellung von Keramik, die zu einem
festen Körper gesintert werden können.
Erfindungsgemäß einsetzbare sinterfähige Pulver sind
vorzugsweise aus Oxidkeramik oder nicht-oxidischer Kera
mik bzw. deren Rohstoffen, sowie Hartmetall, Sinterme
tall, legiertem Stahl oder reinem Metall.
Beispiele von bevorzugter Oxidkeramik sind Al2O3, MgO,
ZrO2, Al2TiO5, BaTiO3, und Silikatkeramik bzw. deren
Rohstoffe, wie Porzellan sowie Steinzeugmischungen, die
unter anderem Ton, Feldspat und Quarz enthalten können.
Beispiele von nicht-oxidischer Keramik sind SiC, Si3N4,
BN, B4C, AlN, TiN, und TiC unter anderen. Beispiele für
sinterfähige Hartmetalle sind WC- bzw. TaC-Legierungen.
Ein Beispiel für ein sinterfähiges Metall ist Silizium,
das bei hohen Temperaturen mit Stickstoff zu Silzium
nitrid umgesetzt werden kann. Die Pulver können allein
oder auch als Gemisch verschiedener Pulver eingesetzt
werden.
In allgemeinen werden je nach Keramik oder Metall unter
schiedliche Sinterhilfsmittel zugesetzt, die durch Bil
dung von niedrig-schmelzenden Phasen die Phasenumwand
lung bzw. Verdichtung beim Sintern bei niedrigeren Tem
peraturen beschleunigen. Diese Sinterhilfsmittel haben
in der Regel keinen wesentlichen Einfluß auf die thermo
plastischen Eigenschaften der Formmassen.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Bindemittel auf
organischer Basis sind organische Polymere und Wachse,
die eine Erweichungstemperatur zwischen 40 und 200°C,
vorzugsweise zwischen 40 und 160°C, besonders bevorzugt
zwischen 70 und 130°C aufweisen. Beispiele sind Poly
ethylen, Polypropylen, Polystyrol, Polyacrylate, Poly
ester und Ethylen-Vinylacetat-Copolymere. Bevorzugt wer
den Polyethylen, Polypropylen und deren Copolymere, so
wie Wachse auf Polymerbasis. Bevorzugt werden polare Po
lyolefinwachse sowie deren Gemische mit unpolaren ther
moplastischen Polymeren. Auch bevorzugt werden neutrale
und polare Wachse aus mineralischen oder natürlichen
Vorkommen, wie Paraffinwachs, Montanwachs, Bienenwachs
oder Pflanzenwachse und deren Folgeprodukte. Auch bevor
zugt werden thermoplastische Copolymere organischer Po
lymere mit Polydimethylsiloxanen oder Siliconharzen ein
gesetzt. Beispiele sind Polyester-Siloxan-Copolymerisa
te, sogenannte Kombinationsharze. Ein oder mehrere Bin
demittel können zusammen mit dem Siliconharz eingesetzt
werden.
Die erfindungsgemäß einzusetzenden polaren Polyole
finwachse sind Wachse, die Säurezahlen nach DIN 53 402
zwischen 5 und 180 mg KOH/g aufweisen. Beispiele sind
die Handelsprodukte Hostalub® H 22 und Hostamont® TP EK
581 der Firma Hoechst AG und die Polymeradditive A-C®
540 und A-C® 629 der Firma Allied-Corporation. Die
polaren Polyolefinewachse können entweder niedrig-oder
hochviskos in der Schmelze sein. Bevorzugt sind Wachse,
die Viskositäten zwischen 10 und 200 000 mPa·s bei 140°C
aufweisen.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen organischen
Bindemittel und deren Copolymere mit Siloxanen werden
in der Menge eingesetzt, die noch eine Verbesserung der
Eigenschaften bei der Formgebung bzw. die Eigenschaften
des Formteils bewirkt aber noch eine kurze Brennzeit
erlauben. Wie vorher beschrieben wurde, müssen orga
nische Thermoplaste beim Brennen vollständig aus dem
Grünkörper entfernt werden. Deswegen haben zu große
Anteile an organischen Bindemittel in der Formmasse
einen negativen Einfluß auf die Brenndauer. Bevorzugt
werden Formmassen, worin mindestens 10 Gew.-% der Summe
aller Binder und Hilfsstofffe aus den erfindungsgemäßen
Siliconharzen bestehen. Formmassen mit relativ wenig
Siliconharz sind besonders geeignet für die Herstellung
von Formteilen, worin der Keramikrückstand des Silicon
harzes einen negativen Einfluß auf die Eigenschaften des
Formteils haben kann, wie zum Beispiel Formteile aus
nicht-oxidischer Keramik. Formmassen, worin mindestens
50 Gew.-% der Summe aller Binder und Hilfsstoffe aus
Siliconharzen bestehen, werden bevorzugt eingesetzt,
wenn eine möglichst kurze Brenndauer gewünscht ist.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen ent
halten in der Regel zusätzlich zu dem Siliconharz oder
Siliconharzgemisch (und vorzugsweise dem thermoplasti
schen Polymeren) ein oder mehrere Fließhilfsmittel bzw.
Trennhilfsmittel, die eine Erniedrigung der Viskosität
der Formmasse bei der Formgebung sowie eine saubere und
einfache Entformung gewährleisten. Beispiele sind ali
phatische Fettsäuren und deren Salze und Folgeprodukte,
wie Stearinsäure, Kalziumstearat, Magnesiumstearat, Ste
arinalkohol, Stearinsäureamid, Stearinsäureethylester
oder dergleichen, Öle, wie Polydimethylsiloxane, Poly
ethylenoxide, Polypropylenoxide, bzw. Copolymere aus
Polydimethylsiloxan und Polyethylenoxid oder Polypropy
lenoxid und dergleichen oder niedermolekulare Wachse wie
Paraffinwachs, Polyethylenoxidwachse oder Bienenwachs.
Bevorzugt sind Formmassen, die 0,25 bis 10 Gew.-% (be
zogen auf die Summe aller Bindemittel und Hilfsstoffe)
Stearinsäure, deren Salze und Folgeprodukte oder Paraf
finwachs enthalten. Im allgemeinen wird nur so viel
Fließhilfsmittel zugegeben, wie notwendig ist, um die
Viskosität bei der Formgebung in den gewünschten Bereich
zu bringen.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen ent
halten mindestens soviel Siliconharz, thermoplastische
organische Polymere und andere Hilfsstoffe, wie notwen
dig ist, um eine thermoplastisch verarbeitbare Masse zu
erhalten. In der Regel müssen Bindemittel zusammen mit
den anderen Hilfsstoffen mindestens das freie Volumen
zwischen den Pulverpartikeln im Formteil ausfüllen. Je
nach Pulverart sowie deren Kornform und Korngrößenver
teilung sind dafür unterschiedliche Mengen notwendig.
Erfahrungsgemäß sind 25 bis 60 Vol.-% Bindemittel not
wendig. Bevorzugt sind Formmassen mit 50 bis 70 Vol.-%
Pulver und 30 bis 50 Vol.-% Bindemittel und Hilfsstof
fen, besonders bevorzugt sind Pulvergehalte von minde
stens 60 Vol-%.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen sind
bei Raumtemperatur fest, jedoch bei Temperaturen ober
halb der Erweichungstemperatur des eingesetzten Silicon
harzes plastisch verformbar. In bevorzugter Ausführungs
form weisen die Formmassen Viskositäten von weniger als
10 000 Pa·s bei der Verarbeitungstemperatur auf. Beson
ders bevorzugt sind Viskositäten zwischen 100 und 5 000
Pa·s.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen
werden durch Mischen der genannten Komponenten bei einer
Temperatur oberhalb der Erweichungstemperatur des Sili
conharzes hergestellt, wobei ggf. restliches Lösungs
mittel aus der Siliconharzherstellung entfernt wird. Es
ist vorteilhaft, beim Mischen hohe Scherkräfte anzuwen
den, um Pulveraggregate zu zerkleinern und dadurch eine
homogene Mischung zu erhalten. Geeignete Mischaggregate
sind zum Beispiel Kneter, Doppelwellen-Extruder oder
Walzwerke. Die Formmassen können dann entweder direkt
verwendet werden oder zuerst zu Pulvern oder Granulaten
verarbeitet werden.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen be
sitzen ausgezeichnete Eigenschaften für die thermopla
stische Formgebung, wie zum Beispiel durch Spritzgießen,
Extrudieren oder Warmpressen. Die Formmassen können bei
Temperaturen oberhalb des Erweichungstemperatur des Si
liconharzes plastisch verarbeitet werden und unter Druck
in Formen, deren Temperatur unterhalb der Erweichungs
temperatur des Siliconharzes liegt, eingebracht werden.
Durch Abkühlen wird die Formmasse wieder fest. Die da
durch entstandenen Grünteile besitzen gute Festigkeiten
und können zum Beispiel durch Schleifen, Bohren oder Sä
gen bearbeitet oder nachbearbeitet werden. Reste aus der
Formgebung können erneut eingesetzt werden.
Die erfindungsgemäßen thermoplastischen Formmassen sind
besonders geeignet für die Herstellung von komplizierten
Teilen durch Formgebungsverfahren wie das thermoplasti
sche Spritzgießen. Die Formmassen besitzen gute Fließ
eigenschaften bei Temperaturen von mindestens 20°C über
der Erweichungstemperatur des eingesetzten Siliconhar
zes. Die Formmassen können hohe Pulveranteile enthalten.
Die aus den erfindungsgemäßen Formmassen hergestellten
Grünkörper erleiden beim Brennen bis 1 000°C einen ver
gleichsweise nur geringen Gewichtsverlust. Die Grünkör
per können daher in kurzer Zeit gebrannt werden. Die
gebrannten Grünkörper besitzen hohe Festigkeiten und
hohe Dichten.
Die aus den erfindungsgemäßen Formmassen hergestellten
Grünkörper können entweder an der Luft oder in einer
Inertgas-Atmosphäre oder im Vakuum innerhalb kurzer Zeit
fehlerfrei gebrannt werden.
Das Brennen wird bevorzugt bei einem Temperatursteige
rungsprogramm von zwischen 0,1 bis 5°C/Min, vorzugsweise
0,5 bis 5°C/Min bis 600-1000°C durchgeführt. Formmassen
auf Basis von Siliconharzgemischen vertragen Aufheiztem
peraturen bis zu 10 K/min. Es kann auch bei 0,1 bis
5 K/min etappenweise bis zu einer Temperatur zwischen
200 und 800°C aufgeheizt werden, bei dieser Temperatur
gehalten werden, gegebenenfalls so lange, bis keine
Gewichtsänderung mehr zu beobachten ist und dann bei 5
bis 50 K/min bis 1000°C aufgeheizt werden. Die gebrann
ten Grünkörper können dann je nach eingesetztem Pulver
und Sinterhilfsmittel in der Regel bei Temperaturen zwi
schen 1000 und 2000°C gesintert werden.
Die Erfindung wird anhand der folgenden Beispiele weiter
beschrieben.
Die folgenden Substanzen wurden in den Beispielen
eingesetzt:
Al₂O₃-Pulver
der Firma Martinswerk GmbH mit der Bezeichnung Martinoxid ZPS-402 mit einer mittleren Teilchengröße von 2,0-3,0 Mikron, einer Dichte von ca. 3,95 g/cm³, einem Alpha-Al₂O₃-Gehalt von <95% und einem Glühverlust von ca. 0,2 Gew.-%,
der Firma Martinswerk GmbH mit der Bezeichnung Martinoxid ZPS-402 mit einer mittleren Teilchengröße von 2,0-3,0 Mikron, einer Dichte von ca. 3,95 g/cm³, einem Alpha-Al₂O₃-Gehalt von <95% und einem Glühverlust von ca. 0,2 Gew.-%,
Porzellanpulver
eine Rohstoffmischung zur Herstellung von Porzellan-Keramik, bestehend aus etwa 50% Kaolin sowie etwa 50% Feldspat und Quarz mit einer mittleren Korngröße von 4 bis 5 µm und einem Glühverlust von 6,1%.
eine Rohstoffmischung zur Herstellung von Porzellan-Keramik, bestehend aus etwa 50% Kaolin sowie etwa 50% Feldspat und Quarz mit einer mittleren Korngröße von 4 bis 5 µm und einem Glühverlust von 6,1%.
Hartparafin I
mit einer Erweichungstemperatur von 52-54°C,
mit einer Erweichungstemperatur von 52-54°C,
Hartparafin II
mit einer Erweichungstemperatur von 90-94°C,
mit einer Erweichungstemperatur von 90-94°C,
Polystyrol
des Typs Hostyren M 2000 der Firma Hoechst AG,
des Typs Hostyren M 2000 der Firma Hoechst AG,
Polyethylenoxid
mit einer Viskosität von 160 mPa · s bei 25°C,
mit einer Viskosität von 160 mPa · s bei 25°C,
Polydimethylsiloxan
mit einer Viskosität von 5000 mPa · s bei 25°C,
mit einer Viskosität von 5000 mPa · s bei 25°C,
Siloxan-Copolymer
eine 76%ige Lösung in Toluol eines Block-Copolymers aus (40 : 60) Polydimethylsiloxan und Polyethylenoxid mit einer mittleren Molmasse von 4230 g/mol.
eine 76%ige Lösung in Toluol eines Block-Copolymers aus (40 : 60) Polydimethylsiloxan und Polyethylenoxid mit einer mittleren Molmasse von 4230 g/mol.
Polares Polyolefinwachs
der Firma Hoechst AG mit der Bezeichnung Hostalub H 22 und einer Erweichungstemperatur von 103-108°C, einer Säurezahl von 22-28 mg KOH/g, einer Verseifungszahl von 45-65 mg KOH/g und einer Viskosität von ca. 300 mPa · s bei 120°C.
der Firma Hoechst AG mit der Bezeichnung Hostalub H 22 und einer Erweichungstemperatur von 103-108°C, einer Säurezahl von 22-28 mg KOH/g, einer Verseifungszahl von 45-65 mg KOH/g und einer Viskosität von ca. 300 mPa · s bei 120°C.
Montanwachs
der Firma Hoechst AG mit der Bezeichnung Hoechst-Wachs-E und einem Tropfpunkt von 79-85°C, einer Säurezahl von 15-20 mg KOH/g, einer Verseifungszahl von 130-160 mg KOH/g, einer Dichte von 1,01 g/cm³ und einer Viskosität bei 100°C von etwa 30 mPa · s.
der Firma Hoechst AG mit der Bezeichnung Hoechst-Wachs-E und einem Tropfpunkt von 79-85°C, einer Säurezahl von 15-20 mg KOH/g, einer Verseifungszahl von 130-160 mg KOH/g, einer Dichte von 1,01 g/cm³ und einer Viskosität bei 100°C von etwa 30 mPa · s.
Copolymerwachs
ein Ethylen-Vinylacetat-Copolymer der Firma Allied-Corporation mit der Bezeichnung A-C Additive 400 und einem Vinylacetatgehalt von 131%, einem Tropfpunkt von 95°C, einer Dichte von 0,92 g/cm³ und einer Viskosität bei 140°C von etwa 600 mPa · s.
ein Ethylen-Vinylacetat-Copolymer der Firma Allied-Corporation mit der Bezeichnung A-C Additive 400 und einem Vinylacetatgehalt von 131%, einem Tropfpunkt von 95°C, einer Dichte von 0,92 g/cm³ und einer Viskosität bei 140°C von etwa 600 mPa · s.
Dynasil 40
ein Kieselsäureester der Firma Hüls Troisdorf AG der Formel (EtO)₃SiO(SiOEt)₂O)nSi(OEt)₃ (n = ca. 2,7 und Et + CH₂CH₃) mit einem SiO₂-Gehalt von 40 Gew.-%.
ein Kieselsäureester der Firma Hüls Troisdorf AG der Formel (EtO)₃SiO(SiOEt)₂O)nSi(OEt)₃ (n = ca. 2,7 und Et + CH₂CH₃) mit einem SiO₂-Gehalt von 40 Gew.-%.
Ein Gemisch aus 880 g CH3SiCl3, 90 g (CH3)2SiCl2 und
12 g (CH3)3SiCl wurde langsam zu einem gerührten Gemisch
aus 3,8 1 Wasser, 650 g Xylol und 650 g n-Butanol zuge
tropft. Die Wasser-Phase wurde abgetrennt und die Lösung
dreimal mit Wasser gewaschen. Von der Harzlösung wurde
dann Xylol-n-Butanol abdestilliert, um eine 80-%ige Lö
sung zu erhalten und dann mit Toluol verdünnt, um eine
Harzlösung mit 64-Gew.-% Feststoff und einer Viskosität
von 45 mPa·s bei 25°C zu erhalten.
Das Siliconharz (1) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 55 bis
65°C, einer Viskosität bei 130°C von 500 mPa·s und einer
Dichte von 1,18 g/cm3. 1H NMR (300 MHz, CDCl3, ppm): δ
0,15 (s, SiCH3, Int: 150), 0,90 (mult, O(CH2)3CH3, Int.
10), 1,35, 1,55 (mult, OCH2(CH2)2CH3, Int: 14), 2,3 (br,
SiOH, Int: 0,9), 3,7 (mult, OCH2, Int: 7). Nach 29Si-NMR
enthält das Siliconharz 1,15 Methylgruppen pro Silizium
atom. Aus diesen Werten läßt sich ein Molekularformel
von (CH3)1,15Si(O(CH2)3 0,08(OH)0,007O1,38 berechnen.
Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1000°C (Auf
heizgeschwindigkeit 1 K/min) an der Luft betrug
76 Gew.-%.
Wie in Beispiel 1 wurden 420 g (2,81 Mol) Methyltri
chlorsilan und 24 g (0,22 Mol) Trimethylchlorsilan in
1,9 1 Wasser, 335 g Xylol und 335 g n-Butanol hydro
lysiert. Die Wasser-Phase wurde abgetrennt und die noch
saure Lösung 30 Minuten bei 80°C gerührt. Die Lösung
wurde dreimal mit Wasser gewaschen. Von der Harzlösung
wurde dann Xylol-Butanol abdestilliert um eine 77%ige
Harzlösung zu erhalten.
Das Siliconharz (2) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 70 bis
75°C und einer Dichte von 1,13 g/cm3. Nach 29Si-NMR ent
hält das Siliconharz 1,17 Methylgruppen pro Silizium
atom. Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1.000°C
(Aufheizgeschwindigkeit 1 K/min) an der Luft betrug
74,2 Gew.-%.
Wie in Beispiel 1 wurden 420 g (2,81 Mol) Methyltri
chlorsilan und 12 g (0,11 Mol) Trimethylchlorsilan in
1,9 1 Wasser, 335 g Xylol und 335 g n-Butanol hydroly
siert. Die Wasser-Phase wurde abgetrennt und die noch
saure Lösung 30 Minuten bei 80°C gerührt, neutral ge
waschen und Xylol-Butanol abdestilliert um eine 75%ige
Harzlösung zu erhalten.
Das Siliconharz (3) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 80 bis
100°C und einer Dichte von 1,15 g/cm3. 1H NMR (300 MHz,
CDCl3, ppm): δ 0,15 (s, SiCH3, Int: 149), 0,90 (mult,
O(CH2)3CH3, Int. 6), 1,35, 1,50 (mult, OCH2(CH2)2CH3,
Int. 8), 2,2 (br, SiOH, Int: 2,3), 3,7 (mult,
OCH2(CH2)2CH3, Int: 4). Nach 29Si-NMR enthält das Sili
conharz 1,08 Methylgruppen pro Siliziumatom. Aus diesen
Werten läßt sich ein Molekularformel von
(CH3)1,08Si(O(CH2)3CH3)0,043(OH)0,017O0,43 berechnen.
Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1000°C (Auf
heizgeschwindigkeit 1 K/min) an der Luft betrug
79,5 Gew.-%.
Ein Gemisch aus 1500 g (10,0 mol SiO2) Dynasil 40, 600 g
(7,4 mol Me3SiO1/2) Hexamethyldisiloxan, 2,4 g konz.
H2SiO4, 1,2 g C4F9SO3H und 1700 g Xylol wurde in einem
6 l Vierhalskolben mit Rührer, Wasserkühler, Thermometer
und Tropftrichter vorgelegt. Die Mischung wurde zuerst
1 h am Rückfluß gekocht und dann bei einer Temperatur
von 90 bis 100°C mit 263 g Wasser (ca. 20% Überschuß)
hydrolysiert. Anschließend wurde 2 h bei 100°C gerührt.
Das Gemisch wurde mit 21,7 g (0,265 mol) Natriumacetat
für 1 h bei 100°C neutralisiert. Dann wurden 1600 ml
Xylol abdestilliert und das Produkt filtriert. Man
erhält 1580 g einer 75%igen Lösung des Siliconharzes.
Das Siliconharz (4) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 80 bis
100°C und einer Dichte von 1,20 g/cm3, einem SiOH-Gehalt
(Karl Fischer) von weniger als 0,01% und einem Ethoxy
gehalt (Zeisel) von 11,5 %. 1H NMR (300 MHz, CDCl3,
ppm): δ 0,15 (s, SiCH3, Int: 149,8), 1,20 (br. s,
OCH2CH3, Int: 21,5), 3,80 (br. s, OCH2CH3, Int: 14,5).
IR (KBr, cm-1): 3450 (br, m), 2970 (sh, m), 2910 (sh,
w), 1260 (sh, s), 1050-1200 (br, vs), 870 (sh, s), 850
(sh, s), 760 (sh, m). Aus diesen Werten läßt sich ein
Molekularformel von (CH3)1,46Si(OCH2CH3)0,21O1,16 be
rechnen.
Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1000°C (Auf
heizgeschwindigkeit 2 K/min) an der Luft betrug 75,3%.
Wie in Beispiel 4 wurden 1.542 g (10,28 mol SiO2) Dyna
sil 40 und 583 g (7,2 mol Me3SiO1/2) Hexamethyldisiloxan
mit 270 g Wasser hydrolysiert, mit Natriumacetat neutra
lisiert, konzentriert und filtriert. Man erhält 1.600 g
einer 75%igen Lösung des Siliconharzes.
Das Siliconharz (5) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 100
bis 110°C, einem SiOH-Gehalt (Karl Fischer) von weniger
als 0,01% und einem Ethoxygehalt (Zeisel) von 11,8%.
1H NMR (300 MHz, CDCl3, ppm): δ 0,15 (s, SiCH3, Int:
149,2), 1,20 (br. s, OCH2CH3, Int: 21) 3,80 (br. s,
OCH2CH3, Int: 14,5). IR (KBr, cm-1): 3450 (br, m), 2970
(sh, m), 2910 (sh, w), 1260 (sh, s), 1050-1200 (br, vs),
870 (sh, s), 850 (sh, s), 760 (sh′ m). Aus diesen
läßt sich eine Summenformel von
(CH3)1,45Si(Oεt)0,2000,17 berechnen.
Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1 000°C (Auf
heizgeschwindigkeit 2 K/min) an der Luft betrug 76,7%.
Wie in Beispiel 4 wurden 1.154 g (7,69 mol SiO2) Dynasil
40, 311,5 g (3,85 mol Me3SiO1/2) Hexamethyldisiloxan und
428 g (5,77 mol Me2SiO) Octamethylcyclotetrasiloxan mit
202 g Wasser hydrolysiert, mit Natriumacetat neutrali
siert, konzentriert und filtriert. Man erhält 1 300 g
einer 54%igen Lösung des Siliconharzes.
Das Siliconharz (6) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 80 bis
90°C, einem SiOH-Gehalt (Karl Fischer) von weniger als
0,01% und einem Ethoxygehalt (Zeisel) von 8,3%. 1H NMR
(300 MHz, CDCl3, ppm): δ 0,15 (s, SiCH3, Int: 147,9),
1,20 (br. s, OCH2CH3, Int: 15,3) 3,80 (br. s. OCH2CH3,
Int: 11). IR (Film, cm-1): 2.970 (br, m), 2.905 (sh, w),
1.400-1.450 (br, w), 1.265 (sh, s), 1.050 bis 1.200 (br,
vs), 850 (sh, s), 810 (sh, s), 760 (sh, m).
Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1.000°C (Auf
heizgeschwindigkeit 2 K/min) an der Luft betrug 76,5%.
Wie in Beispiel 4 wurden 1500 g (10,0 mol SiO2) Dynasil
40 und 516 g (6,4 mol Me3SiO1/2) Hexamethyldisiloxan mit
290 g Wasser hydrolysiert, mit Natriumacetat neutrali
siert, konzentriert und filtriert. Man erhält 1600 g
einer 75%igen Lösung des Siliconharzes.
Das Siliconharz (7) ist in lösungsmittelfreiem Zustand
ein Feststoff mit einer Erweichungstemperatur von 220°C,
einem SiOH-Gehalt (Karl Fischer) von weniger als 0,01 %
und einem Ethoxygehalt (Zeisel) von 12,5 %. 1H NMR (300
MHz, CDCl3, ppm); δ 0,15 (s, SiCH3, Int: 149,2), 1,20
(br. s, OCH2CH 3 Int: 27) 3,80 (br. s. OCH2CH3, Int:
18). IR (KBr, cm-1): 3.450 (br, m), 2.970 (sh, m), 2.910
(sh, w), 1260 (sh, s), 1.050-1.200 (br, vs), 870 (sh,
s), 850 (sh, s), 760 (sh, m). Aus Diesen Werten läßt
sich ein Molekularformel von
(CH3)1,16Si(OCH2CH3)0,21O1,31 berechnen.
Die Keramikausbeute nach der Pyrolyse bis 1000°C (Auf
heizgeschwindigkeit 2 K/min) an der Luft betrug 78,7%.
In einem Zwei-Wellen-Kneter wurden 395 g Al2O3-Pulver,
100 g der obigen 64%igen Harzlösung aus Beispiel 1 (64 g
Harz), 4 g Calciumstearat und 8 g Polyethylenoxid vorge
legt. Die Mischung wurde bei 110°C und Unterdruck für
15 Minuten geknetet, um das Lösungsmittel zu entfernen.
Die Masse wurde dann weitere 15 Minuten ohne Vakuum ge
knetet. Es entstand eine plastische Formmasse mit guten
Fließeigenschaften, die beim Abkühlen fest wurde. Der
Al2O3-Volumenanteil der Formmasse berechnet sich zu etwa
61,5%.
Die Formmasse wurde bei etwa 120°C und 500 bar zu Pillen
gepreßt. Eine 13×2,0 mm große Pille wurde bei einem
stufenweisen Aufheizprogramm (25-150°C/25 min; 150-
400°C/250 min; 400-600°C/65 min; 600-1000°C/20 min) über
6,0 h bis 1000°C an der Luft gebrannt. Die gebrannte
Pille war von hoher Festigkeit und frei von makrosko
pischen Fehlern. Der Gewichtsverlust beim Brennen betrug
5,5%.
Verschiedene Formmassen wurde wie im Beispiel 8 aus
Al2O3-Pulver und der Siliconharzlösung 1 in einem Kneter
hergestellt. Die Zusammensetzungen dieser Formmassen
sind in Tabelle 1 aufgeführt. Die Formmassen wurden zu
Pillen gepreßt und an der Luft gebrannt, Tabelle 2.
In einem Kneter wurden 32,5 g (25 g Harz) Siliconharz
lösung 2, 22,5 g Montanwachs und 2,5 g Stearinsäureamid
vorgelegt und auf 120°C aufgeheizt. Dann wurden 222,5 g
Al2O3-Pulver eingemischt und durch N2-Spülung das Lö
sungsmittel entfernt. Weitere 85 g Al2O3- Pulver wurden
nach und nach eingearbeitet. Die Masse wurde dann wei
tere 60 Min geknetet. Es entstand eine plastische Form
masse mit guten Fließeigenschaften, die beim Abkühlen
fest wurde. Der Al2O3-Volumenanteil der Formmasse be
rechnet sich zu etwa 62,3%.
Die Formmasse wurde bei etwa 120°C zu Pillen gepreßt.
Eine 13×2,0 mm große Pille wurde bei einem Aufheizpro
gramm von 1 K/min bis 1.000°C an der Luft gebrannt. Die
gebrannte Pille war von hoher Festigkeit und frei von
makroskopischen Fehlern. Der Gewichtsverlust beim Bren
nen betrug 8,4%.
In einem Kneter wurden 41,7 g (25 g Harz) einer 60%igen
Siliconharzlösung aus Beispiel 4, 24,5 g Montanwachs und
0,5 g Natriumstearat vorgelegt und 5 min bei 120°C ver
mischt. Dann wurden 220 g Al2O3-Pulver zugegeben und die
Masse 30 Minuten mit ständiger N2-Spülung geknetet um
das Xylol abdampfen zu lassen. Die Masse wurden 117 g
weiteres Al2O3-Pulver portionsweise zugegeben und insge
samt 1 h geknetet. Man erhält eine plastische Formmasse
mit guten Fließeigenschaften, die beim Abkühlen fest
wurde. Der Al2O3-Volumenanteil der Formmasse berechnet
sich zu etwa 64,9%.
Die Formmasse wurde bei etwa 120°C und 100 bar zu Pillen
gepreßt. Eine 13×2,0 mm große Pille wurde bei einem
Aufheizprogramm von 1 K/min bis 100°C, 0,5 K/min bis
400°C, 1 K/min bis 600°C und 5 K/min bis 1 000°C an der
Luft gebrannt. Die gebrannte Pille war von hoher Festig
keit und frei von makroskopischen Fehlern. Der Gewichts
verlust beim Brennen betrug 9,0%.
Verschiedene Formmassen wurden wie in Beispiel 15 aus
Al2O3-Pulver, Siliconharz und Hilfsstoffen in einem
Kneter hergestellt. Die Zusammensetzungen dieser Form
massen sind in Tabelle 3 aufgeführt. Die Formmassen
wurden zu Pillen gepreßt und an der Luft gebrannt,
Tabelle 4.
Gemäß Tabelle 5 wurden jeweils ein weiches und ein har
tes Harz gemischt, um die Eigenschaften der Mischung zu
zeigen.
Herstellung einer Formmasse aus dem Gemisch von Silicon
harz (1) und (3)
In einem Kneter wurden 39,1 g (25 g Harz) einer 64%igen
Harzlösung aus Beispiel 1, 6,0 g (5,25 g Harz) einer
88%igen Harzlösung aus Beispiel 2, 12,5 g Montanwachs
und 2,5 g Stearinsäureamid vorgelegt und 5 Minuten bei
120°C vermischt. Dann wurden 200 g Al2O3- Pulver
zugegeben und die Masse 30 Minuten mit ständiger
N2-Spülung geknetet, um das Lösungsmittel abgedampfen
zu lassen. Zu der Masse wurden weitere 76 g Al2O3-Pulver
portionsweise zugegeben und insgesamt 1 h geknetet. Man
erhält eine plastische Formmasse mit guten Fließeigen
schaften, die beim Abkühlen fest wird.
Die Formmasse wurde bei etwa 120°C und 100 bar zu Pillen
gepreßt. Die Pillen ließen sich leicht entformen und
waren von hoher Festigkeit. Eine 13×2,0 mm große Pille
wurde bei einem Aufheizprogramm von 1 K/min bis 100°C,
0,5 K/min bis 400°C, 1 K/min bis 600°C und 5 K/min bis
1000°C an der Luft gebrannt. Die gebrannte Pille war von
hoher Festigkeit und frei von makroskopischen Fehlern.
Der Gewichtsverlust beim Brennen betrug 7,2%.
Verschiedene Formmassen wurden wie im Beispiel 21 aus
Al2O3-Pulver und verschiedenen Siliconharzmischungen in
einem Kneter hergestellt. Die Zusammensetzungen dieser
Formmassen sind in Tabelle 6 aufgeführt. Die Formmassen
wurden bei etwa 120°C zu Pillen gepreßt. Die Formmassen
konnten leicht entformt werden und klebten nicht an den
Formwänden. Die gepreßten Formmassen waren von unter
schiedlicher Härte. Mit zunehmendem Anteil an den Sili
conharzen (3), (4) und (7) wurden die gepressten Form
massen härter und mehr spröde. Die gepreßten Formmassen
konten in kurzer Zeit fehlerfrei gebrannt werden, Tabel
le 7.
Wie im Beispiel 21 wurden 39,1 g einer 64 %igen Harz
lösung (25 g Harz) aus Beispiel 1, 10 g Montanwachs,
10 g Copolymerwachs und 5 g Stearinsäureamid mit 253 g
Porzellanpulver vermischt und insgesamt 1 Stunde gekne
tet. Man erhält eine plastische Formmasse mit guten
Fließeigenschaften, die beim Abkühlen fest wird. Der
Pulver-Volumenanteil der Formmasse berechnet sich zu
etwa 62%.
Die Formmasse hat eine Dichte von 1,97 g/cm3 und weist
eine Viskosität von 700 Pa·s bei einer Schergeschwindig
keit von 100 s-1 und 350 Pa·s bei 700 s-1 auf. Die Form-
Tasse wurde in einer Spritzgußmaschine bei einer Massen
temperatur von 130-140°C, einer Formtemperatur von 35°C
und einem Druck von 900 bar zu 80×20×5 mm großen Stäben
gespritzt. Die Formteile waren frei von makroskopischen
Fehlern. Die Formteile konnten in weniger als 30 Stunden
fehlerfrei gebrannt werden. Der Gewichtsverlust betrug
17,7%.
Claims (6)
1. Bindemittel für thermoplastische Formmassen, ent
haltend mindestens ein thermoplastisches Silicon
harz, mit einer Erweichungstemperatur zwischen 30
und 200°C der durchschnittlichen Formel
Ra¹Si(CH)b(OR²)cO(4-a-b-c)/2 (I)wobei
die Summe (a+b+c) 1,05 bis 1,7 beträgt,
die Summe (b+c) maximal 0,3 beträgt,
R1 einen oder mehrere der Reste H, C1-C18-Alkyl, Allyl, Vinyl oder Phenyl bezeichnet,
R2 einen oder mehrere der organischen Reste C1- C18-Alkyl bezeichnet, mit der Maßgabe, daß das durchschnittliche Moleku largewicht (arithmetrisches Mittel) der organischen Reste (einschließlich der Alkoxyreste) maximal 50 dividiert durch die Summe (a+c) betragen soll.
die Summe (a+b+c) 1,05 bis 1,7 beträgt,
die Summe (b+c) maximal 0,3 beträgt,
R1 einen oder mehrere der Reste H, C1-C18-Alkyl, Allyl, Vinyl oder Phenyl bezeichnet,
R2 einen oder mehrere der organischen Reste C1- C18-Alkyl bezeichnet, mit der Maßgabe, daß das durchschnittliche Moleku largewicht (arithmetrisches Mittel) der organischen Reste (einschließlich der Alkoxyreste) maximal 50 dividiert durch die Summe (a+c) betragen soll.
2. Thermoplastische Formmasse enthaltend mindestens
ein sinterfähiges Pulver und mindestens ein thermo
plastisches Bindemittel nach Anspruch 1.
3. Thermoplastische Formmasse nach Anspruch 2 enthal
tend ein weiteres thermoplastisches Siliconharz
nach Anspruch 1, wobei das erste Siliconharz eine
Erweichungstemperatur von 30 bis 120°C und das
weitere Siliconharz eine Erweichungstemperatur von
mindestens 60°C aufweist.
4. Thermoplastische Formmasse nach Anspruch 2 oder
3, enthaltend zusätzlich ein weiteres thermopla
stisches Bindemittel auf organischer Basis oder auf
Basis eines Copolymeren mit Siloxanen.
5. Verfahren zur Herstellung thermoplastischer Form
massen nach einem der Ansprüche 2 bis 4, durch
Vermischen sinterfähiger Pulver mit Bindemitteln,
Sinterhilfsmitteln und weiteren Hilfsmitteln, bei
Temperaturen oberhalb der Erweichungstemperatur des
Siliconharzes beziehungsweise Siliconharzgemi
sches.
6. Verfahren zur Herstellung von Sinterkörpern, da
durch gekennzeichnet, daß man thermoplastische
Formmassen nach einem der Ansprüche 2 bis 4 nach
Formgebung mittels Spritzgießen, Extrudieren oder
Warmpressen zunächst bei einer Temperatur zwischen
200°C und 1000°C brennt und dann bei Temperaturen
zwischen 1000 und 2000°C sintert.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19924212593 DE4212593A1 (de) | 1992-04-15 | 1992-04-15 | Thermoplastische Formmassen, Verfahren zu deren Herstellung und Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus Keramik oder Metall durch Sintern |
EP92913754A EP0593548B1 (de) | 1991-07-10 | 1992-06-30 | Thermoplastische formmassen, verfahren zu deren herstellung und verfahren zur herstellung von formteilen aus keramik oder metall durch sintern |
JP5501933A JPH06509127A (ja) | 1991-07-10 | 1992-06-30 | 熱可塑性成形用配合物、およびその製造法、並びに焼結によりセラミックスまたは金属の成形部品を製造する方法 |
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DE59203599T DE59203599D1 (de) | 1991-07-10 | 1992-06-30 | Thermoplastische formmassen, verfahren zu deren herstellung und verfahren zur herstellung von formteilen aus keramik oder metall durch sintern. |
IE922239A IE69044B1 (en) | 1991-07-10 | 1992-07-09 | Thermoplastic molding compounds a process for their production and a process for the production of moldings of ceramic or metal by sintering |
US08/604,258 US5741842A (en) | 1991-07-10 | 1996-02-16 | Thermoplastic moulding compounds, a process for their preparation and a process for the production of ceramic or metal moulded parts by sintering |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19924212593 DE4212593A1 (de) | 1992-04-15 | 1992-04-15 | Thermoplastische Formmassen, Verfahren zu deren Herstellung und Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus Keramik oder Metall durch Sintern |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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DE4212593A1 true DE4212593A1 (de) | 1993-10-21 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE19924212593 Withdrawn DE4212593A1 (de) | 1991-07-10 | 1992-04-15 | Thermoplastische Formmassen, Verfahren zu deren Herstellung und Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus Keramik oder Metall durch Sintern |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4212593A1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001040364A1 (de) * | 1999-12-03 | 2001-06-07 | Institut Für Neue Materialien Gem. Gmbh | Spritzgussversätze aus nanoskaligen pulvern |
US8992208B2 (en) | 2011-09-09 | 2015-03-31 | Khs Corpoplast Gmbh | Device for transporting preforms for blow molding containers |
-
1992
- 1992-04-15 DE DE19924212593 patent/DE4212593A1/de not_active Withdrawn
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001040364A1 (de) * | 1999-12-03 | 2001-06-07 | Institut Für Neue Materialien Gem. Gmbh | Spritzgussversätze aus nanoskaligen pulvern |
US8992208B2 (en) | 2011-09-09 | 2015-03-31 | Khs Corpoplast Gmbh | Device for transporting preforms for blow molding containers |
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8127 | New person/name/address of the applicant |
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