DE4104923A1 - Verfahren zum entfernen von staub aus einem gasstrom und entstaubungsanlage - Google Patents
Verfahren zum entfernen von staub aus einem gasstrom und entstaubungsanlageInfo
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Description
Bei der Erfindung wird ausgegangen von einem Verfahren zum
Entfernen von Staub aus einem Gasstrom und einer
Entstaubungsanlage nach dem Oberbegriff der Patentansprüche
1 und 5.
Mit den Oberbegriffen der Ansprüche 1 und 5 nimmt die
Erfindung auf einen Stand der Technik Bezug, wie er aus der
US-A-44 78 13 bekannt ist. Dort werden Verbrennungsgase
eines Dieselmotors zur Entfernung von Partikeln und
Aerosolen nacheinander durch einen Koagulator und ein
Zyklon geschickt. In der geerdeten Koagulatorkammer sind
mehrere Stapel mit scheibenförmigen Sprühelektroden auf
negativem Potential angeordnet. Der Koagulator kann auch in
dem Zyklon eingebaut sein. Um Ablagerungen an der
Koagulatorkammerwand zu vermeiden, wird diese mit hoher
Geschwindigkeit vom Abgas überströmt oder mechanischen
Stößen oder Vibrationen ausgesetzt.
Aus der Tagungsveröffentlichung: AIAA-81-0393 von R. R.
Boericke et al., Electrocyclone for High Temperature, High
Pressure Dust Removal, AIAA 19th AEROSPACE SCIENCES
MEETING, January 12-15, 1981,/St. Louis, Missouri, ist es
bekannt, zur Abscheidung von Staub aus dem Heißgasstrom
eines Kraftwerkes mit Druckwirbelschichtfeuerung mehrere
Elektrozyklone in Reihe zu schalten. In den oberen Teil der
Elektrozyklone ragen stabförmige Hochspannungselektroden,
die eine maximale elektrische Feldstärke von 500 kV/m
erzeugen. Ein Vorteil dieser Einrichtung ist es, daß die
elektrischen Kräfte, die auf die Partikel einwirken,
unabhängig von der Zyklongröße und dem Volumenstrom im
Zyklon gewählt werden können. Demgegenüber fallen die sonst
bei der Abscheidung wirksamen Trägheitskräfte mit sinkendem
Volumenstrom und mit steigender Zyklongröße ab. Ist der
Ladungsgrad der Partikel gering, so werden die Vorteile der
Elektrozyklone unwirksam. Durch die sehr kurze Verweilzeit
der Partikeln in dem für die Partikelaufladung vorgesehenen
Teil des ersten Elektrozyklons ist dies der Fall.
Die Druckwirbelschichtfeuerung ist eine erfolgversprechende
neue Verbrennungstechnik zur effizienten, umweltfreundli
chen Erzeugung von Strom aus Kohle. Bei der Verbrennung
entstehendes SO2 kann durch Zugabe von Kalkverbindungen zur
Kohle direkt gebunden werden. Die NOx-Bildung ist auf Grund
der niedrigen Verbrennungstemperatur von 850oC gering.
Strom wird üblicherweise über einen Dampfprozeß erzeugt.
Eine wesentliche Steigerung des Wirkungsgrades kann aber
erreicht werden, wenn die Abgase, die bei Vollast eine
Temperatur von 850oC und einen Druck von 16 bar aufweisen,
auf eine Gasturbine geleitet werden. Um die Gasturbinen
schaufeln vor Erosion zu schützen, werden die Abgase
mittels 2- oder mehrstufiger Zyklone von Partikeln
gereinigt. Mit dem bekannten Verfahren werden vor allem
große Partikel (< 5 µm), die eine Turbinenschaufel beim
Aufschlag beschädigen können, aus dem Abgas entfernt. Für
die Entfernung kleinerer Partikel gibt es noch keine
zufriedenstellende Lösung.
Die Erfindung, wie sie in den Patentansprüchen 1 und 5
definiert ist, löst die Aufgabe, ein Verfahren und eine
Entstaubungsanlage zur vollständigeren Entfernung von
kleinen und großen Partikeln aus einem Gasstrom anzugeben.
Ein Vorteil der Erfindung liegt in der geringeren
Umweltbelastung durch Staub. Mit relativ einfachen Mitteln
wird ein verbesserter Staubabscheidungsgrad erreicht.
Ein weiterer Vorteil liegt in dem geringen Druck- und
Temperaturverlust des Agglomerators bzw. Koagulators.
Bei einer Verwendung in Kraftwerken zur Stromerzeugung kann
die Lebensdauer von Gasturbinenschaufeln erhöht und die
Wirtschaftlichkeit gesteigert werden.
Ein weiterer Vorteil liegt in dem äußerst geringen
Platzbedarf im Vergleich zu filternden Abscheidern bei
einem gegebenen Abgasvolumenstrom. Der geringe Platzbedarf
ermöglicht bei der Anwendung in einem
Druckwirbelschichtkraftwerk die Unterbringung innerhalb des
Druckgefäßes für die Brennkammer.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird
vorgeschlagen, die Entfernung der kleinen Partikeln in
einem als Koagulator und Partikelladegerät modifizierten
Elektrofilter, der in Strömungsrichtung angeordnet ist, in
Kombination mit einem nachfolgenden Elektrozyklon
vorzunehmen. Der modifizierte Elektrofilter wird dabei
einerseits so betrieben, daß die Flugaschepartikeln in
einem Wechselspiel von Abscheidung und Wiedereintrag zu
großen Partikeln koagulieren, so daß insbesondere kleine
Teilchen in einem nachfolgenden Zyklon abgeschieden werden
können. Andererseits verhilft die durch das Wechselspiel
bedingte hohe Verweilzeit der Partikeln im Elektrofilter
denselben zu einem sehr hohen Grad an elektrostatischer
Aufladung, so daß die anschließende Verwendung eines
Elektrozyklons sehr wirkungsvoll ist. Dies steigert die
Abscheidewirkung insgesamt und vor allem bei kleinen
Partikeln von < 5 µm wesentlich. Im Elektrofilter wird das
Größenspektrum zu großen Partikeln verschoben, was eine
nachfolgende Trägheitsabscheidung vereinfacht. Auf diese
Weise werden die Vorteile des Elektrofilters genutzt, und
zwar die einfache und robuste Konstruktion mit geringem
Wartungsbedarf, der sehr geringe Druckverlust, die hohe
Niederschlagsgeschwindigkeit der Partikeln bei hoher
Temperatur und hohem Druck sowie die kleine Bauausführung
bei hohem Druck. Gleichzeitig kann durch die im
Elektrofilter gegebene hohe Verweilzeit der Partikeln deren
Ladungsgrad maximiert werden, wodurch anschließend die
Vorteile eines Elektrozyklons genutzt werden können.
Die erfindungsgemäße Entstaubungsanlage kann z. B. auch
bei der Kohlevergasung angewandt werden.
Die Erfindung wird nachstehend anhand von Ausführungsbei
spielen erläutert. Es zeigt
Fig. 1 eine Entstaubungsanlage mit einem Koagulator, der
mehrere durch Platten getrennte Koagulatorkammern
aufweist und dem 2 in Reihe geschaltete Zyklone
nachgeordnet sind,
Fig. 2 eine Entstaubungsanlage gemäß Fig. 1, jedoch mit
einem Koagulator, der aus mehreren Koagulatorroh
ren mit Vibratoren aufgebaut ist und bei dem das
1. nachgeordnete Zyklon ein Elektrozyklon ist,
sowie
Fig. 3 ein Diagramm zur Darstellung der Verschiebung der
Partikelgrößenverteilung durch den Koagulator
unter atmosphärischen Bedingungen.
In Fig. 1 ist mit (1) ein partikel- bzw. staubbeladenes Gas
bzw. Heißgas bezeichnet, das von einer Druckwirbelschicht
feuerung eines Kraftwerkes kommt und über eine Entstau
bungsanlage (4, 8, 9) nicht dargestellten
Gasturbinenschaufeln einer Gasturbine zugeleitet wird. Das
Heißgas (1) hat bei Vollast eine Temperatur von 850oC und
einen Druck von 16 bar. Die Staubpartikeln werden in einem
geerdeten Plattenelektrofilter bzw. einem Koagulator oder
Koagulator-Partikellader (4) mit geerdeten Platten bzw.
Koagulatorkammern oder Koagulator-Partikelladekammern (5)
an Hochspannungselektroden bzw. Koagulatorelektroden oder
Koagulator-Partikelladeelektroden (3) elektrisch geladen
und an der inneren Wandung des Koagulator-Partikelladers
(4) abgeschieden. Die drahtförmigen Koagulator-
Partikelladeelektroden (3) sind in der Mitte zwischen den
Platten (5) bzw. randseitig zwischen der jeweiligen
randseitigen Platte und der Innenwand des Koagulator-
Partikelladers (4) angeordnet. Die auf den Abscheideplatten
bzw. Koagulator-Partikelladekammern (5) und an der
Innenwand des Koagulator-Partikelladers (4) gebildeten
Agglomerate werden von der Gasströmung, deren mittlere
Geschwindigkeit zwischen 3 m/s und 10 m/s beträgt,
sporadisch wieder mitgerissen. Gegebenenfalls kann das
Abreißen durch sporadisches Klopfen der Platten (5)
unterstützt werden. In nachgeschalteten Zyklonen (8, 9)
werden die Agglomerate als Asche oder Staub (13) bzw. (14)
abgeschieden, während entstaubtes Zyklon-Abgas (10) zu
einer nicht dargestellten Gasturbine geleitet wird.
Die Koagulator-Partikelladeelektroden (3) sind normaler
weise negativ geladen; sie können aber auch positiv geladen
sein oder alternierend auf negatives und positives Poten
tial gelegt werden. So kann zusätzlich zur Koagulation an
der Innenwand des Koagulator-Partikelladers auch noch die
bipolare Koagulation im Gasraum zur Partikelvergrößerung
genutzt werden.
Fig. 2 zeigt die Abscheidung von Staub aus einem Heißgas
(1) in einer Verfahrensskizze. Mit (2) ist eine
Hochspannungsquelle bezeichnet, welche mit draht- oder
stabförmigen Koagulator-Partikelladeelektroden (3) in der
Mitte von mehreren rohrförmigen Koagulator-Partikelladekam
mern bzw. Koagulator-Partikelladerohren (5) des Koagulator-
Partikelladers (4) verbunden ist. An jedem Koagulator-
Partikelladerohr ist ein Vibrator (6) angebracht, um an
Wandungen der Koagulator-Partikelladerohre (5) abgeschie
dene Agglomerate wieder in den Heißluftstrom einzutragen
bzw. eine Ablösung zu unterstützen. Die Koagulator-
Partikelladekammern (5) sind mit einem Erdpotential (12)
verbunden; sie haben einen Durchmesser im Bereich von 4 cm
-50 cm, insbesondere im Bereich von 5 cm-25 cm, vorzugs
weise von 25 cm, und eine Länge im Bereich von 3 m-7 m,
insbesondere im Bereich von 4 m-6 m, vorzugsweise von 5
m. Die Strömungsgeschwindigkeit des Gases im Koagulator-
Partikellader (4) ist hoch, sie liegt im Bereich zwischen
1 m/s-20 m/s, vorzugsweise im Bereich zwischen
3 m/s-10 m/s. Bei einem Abgasstrom von 200 kg/s in einem
Druckwirbelschichtkraftwerk unter Vollast besteht das
Rohrbündel aus etwa 25 Koagulator-Partikelladerohren (5)
von 25 cm Durchmesser, wobei die Strömungsgeschwindigkeit
im Koagulator-Partikellader (4) 8 m/s beträgt.
An den Rohrwandungen der Koagulator-Partikelladerohre (5)
bzw. in deren unmittelbarer Nähe kommt es zur Koagulation
der Staubpartikel. Es stellt sich ein Wechselspiel ein
zwischen elektrostatischer Abscheidung und Wiedereintrag
der Partikel durch turbulente Scherspannung durch die
Strömung bzw. durch mechanische Vibrationen oder Stöße.
Die dadurch bedingte lange Verweilzeit der Partikel im
Koagulator-Partikellader (4) verursacht eine sehr hohe
Partikelaufladung, was im nachfolgenden Elektrozyklon (8)
ausgenutzt wird.
Mit (7) ist ein Koagulatorabgas bzw. ein Koagulator-
Partikelladerabgas bezeichnet, dessen Partikel im
Durchschnitt größer sind als die des staubbeladenen
Heißgases (1) und bei dem der Grad der Partikelaufladung
höher ist als in einem normalen Elektrozyklon. Das
Koagulator-Partikelladerabgas wird einem 1. Zyklon (8) mit
einer zentrischen, stabförmigen Hochspannungs- bzw.
Zyklonelektrode (11) und danach einem 2. Zyklon (9) ohne
Hochspannungselektrode zugeführt. Der 2. Zyklon liefert
reingasseitig von kleinen und großen Partikeln gut
gereinigtes Zyklon-Abgas (10), das auf eine Gasturbine
geleitet wird. Die Koagulate im Reingas bzw. Koagulator-
Partikelladerabgas (7) des Koagulator-Partikelladers (4)
können in den nachgeschalteten Zyklonen (8, 9) mit geringem
Druckverlust als Asche (13, 14) abgeschieden werden.
Fig. 3 zeigt die Wirkung des Koagulator-Partikelladers (4)
unter atmosphärischen Temperatur- und Druckverhältnissen
bei einer Strömungsgeschwindigkeit von 8 m/s, einer
Feldstärke von 4 kV/cm und einer Partikelkonzentration von
17 g/m3. Auf der Ordinate ist die kumulative Größenverteilung
(U) in % und auf der Abszisse der Partikeldurchmesser
(d) in um aufgetragen. Eine mit (15) bezeichnete Kurve
stellt die Größenverteilung (U) bei ausgeschaltetem
Koagulator-Partikellader (4) dar. Mit (16) sind Meßwerte-
Bandbreiten bezeichnet, die bei eingeschaltetem Koagulator-
Partikellader (4) erreicht werden. Der Anteil der Partikel
mit einem Durchmesser kleiner als 5,8 µm liegt bei
ausgeschaltetem Koagulator-Partikellader (4) bei etwa 15%
der Gesamtmasse aller Partikel. Mit eingeschaltetem
Koagulator-Partikellader (4) kann dieser Anteil auf etwa
7% reduziert werden.
Es versteht sich, daß bei einem Großkraftwerk mehrere
Entstaubungsanlagen (4, 8, 9) parallel vorgesehen sein
können. Die Gastemperatur kann dabei im Bereich von 500°C
-1200°C und der Druck im Bereich von 5 bar-20 bar
liegen.
Claims (12)
1. Verfahren zum Entfernen von Staub aus einem Gasstrom
(1),
- a) wobei ein staubbeladener Gasstrom (1) erst durch einen Koagulator (4) zur gegenseitigen Anlagerung von Staubpartikeln und
- b) danach durch mindestens einen 1. Zyklon (8) zur Abscheidung von Staub (13) aus dem Gasstrom befördert wird,
dadurch gekennzeichnet,
- c) daß der staubbeladene Gasstrom (1) parallel durch mehrere Koagulatorkammern (5) des Koagulators (4) geführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
- a) daß der staubbeladene Gasstrom (1) mit einer Geschwindigkeit im Bereich von 1 m/s-20 m/s,
- b) insbesondere mit einer Geschwindigkeit im Bereich von 5 m/s-10 m/s durch den Koagulator (4) befördert wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich
net, daß im 1. Zyklon (8) ein elektrisches Feld zur
besseren Staubabscheidung aufrechterhalten wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet,
- a) daß der staubbeladene Gasstrom (1) ein Heißgasstrom aus der Brennkammer eines Kraftwerkes ist,
- b) insbesondere, daß der Heißgasstrom (1) eine Temperatur im Bereich von 500oC-1200oC und einen Druck im Bereich von 5 bar-20 bar aufweist.
5. Entstaubungsanlage (4, 8, 9) zur Abscheidung von Staub
aus einem Gasstrom (1)
- a) mit einem Koagulator (4) und
- b) einem dem Koagulator nachgeordneten 1. Zyklon (8),
dadurch gekennzeichnet,
- c) daß der Koagulator (4) mindestens 2 Koagulatorkammern (5) mit je einer Koagulatorelektrode (3) und einer die Koagulatorelektrode umgebenden Wand aufweist.
6. Entstaubungsanlage nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet,
- a) daß jede Koagulatorelektrode (3) als zentraler Entladungsdraht innerhalb der jeweiligen Koagulatorkammer (5) ausgebildet ist,
- b) daß der Abstand der Koagulatorelektrode (3) von der Wandung der Koagulatorkammer (5) im Bereich von 1,5 cm-25 cm,
- c) insbesondere im Bereich von 2,5 cm-12 cm liegt und
- d) daß die Länge der Koagulatorkammer (4) im Bereich zwischen 3 m und 7 m,
- e) insbesondere im Bereich zwischen 4 m und 6 m liegt.
7. Entstaubungsanlage nach Anspruch 5 oder 6, dadurch
gekennzeichnet,
- a) daß der Koagulator (4) mindestens einen Vibrator (6) aufweist,
- b) insbesondere, daß jede Koagulatorkammer (5) mit einem Vibrator (6) in Wirkverbindung steht.
8. Entstaubungsanlage nach einem der Ansprüche 5 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, daß der 1. Zyklon (8)
mindestens eine Zyklonelektrode (11) aufweist.
9. Entstaubungsanlage nach einem der Ansprüche 5 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß dem 1. Zyklon (8)
mindestens ein 2. Zyklon (9) ohne Zyklonelektrode
nachgeschaltet ist.
10. Entstaubungsanlage nach Anspruch 9, dadurch
gekennzeichnet,
- a) daß die Koagulatorelektroden (3) und eine bzw. die Zyklonelektrode (11) auf einem negativen Hochspannungspotential gehalten werden,
- b) insbesondere, daß die Koagulatorelektroden (3) alternierend auf positives und negatives Potential gebracht werden.
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