DE3719902A1 - Superlegierungs-Zusammensetzung und Einkristall-Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis mit säulenartiger Kornform - Google Patents
Superlegierungs-Zusammensetzung und Einkristall-Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis mit säulenartiger KornformInfo
- Publication number
- DE3719902A1 DE3719902A1 DE19873719902 DE3719902A DE3719902A1 DE 3719902 A1 DE3719902 A1 DE 3719902A1 DE 19873719902 DE19873719902 DE 19873719902 DE 3719902 A DE3719902 A DE 3719902A DE 3719902 A1 DE3719902 A1 DE 3719902A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- compsn
- columnar grain
- superalloy
- single crystal
- good
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
- C30B11/00—Single-crystal growth by normal freezing or freezing under temperature gradient, e.g. Bridgman-Stockbarger method
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
- C30B29/00—Single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure characterised by the material or by their shape
- C30B29/10—Inorganic compounds or compositions
- C30B29/52—Alloys
Description
Die Erfindung betrifft Gegenstände, die für Gasturbinenmoto
re brauchbar sind, und Zusammensetzungen, die zur Herstel
lung solcher Gegenstände geeignet sind. Die vorliegenden Zu
sammensetzungen sind Superlegierungen auf Nickelbasis, die
mit säulenartiger Kornform gerichtet erstarren gelassen wer
den können, um Gegenstände zu erhalten, die bei erhöhten Tem
peraturen ausgezeichnete Eigenschaften haben.
Vom historischen Standpunkt aus sind Einkristall-Werkstoffe
aus polykristallinen Werkstoffen über Werkstoffe mit säulen
artiger Kornform entwickelt worden. Anfänglich wurden Guß
stücke hergestellt, indem Metall in ungesteuerter Weise er
starren gelassen wurde, wobei ein Mikrogefüge erzeugt wurde,
das aus einer Vielzahl von im allgemeinen statistisch ver
teilten, gleichachsigen Körnern bestand. Später wurde fest
gestellt, daß das Metall durch (in einachsiger Weise erfol
gende) Steuerung des Wärmestroms während des Erstarrens in
Form einer Vielzahl von in die Länge gezogenen Kristallen,
bei denen sich die Achse der größten Ausdehnung in der Rich
tung des Wärmestroms erstreckt, erstarren würde. Es wurde
festgestellt, daß dieser Werkstoff mit säulenartiger Korn
form im Vergleich zu dem bekannten polykristallinen Werk
stoff als Folge der Beseitigung der Quer-Korngrenzen wesent
lich verbesserte mechanische Eigenschaften bei hoher Tempe
ratur hat (der Werkstoff mit säulenartiger Kornform zeigt
seinen größten Vorteil hinsichtlich der Hochtemperaturfe
stigkeit in der Richtung der größten Kornausdehnung). Die
letzte Entwicklung erfolgte in den späten 1960er Jahren, als
Verfahren zur Herstellung von Einkristall-Gegenständen aus
Superlegierungs-Zusammensetzungen entwickelt wurden. Solche
Einkristall-Superlegierungs-Gegenstände sind frei von inne
ren Korngrenzen und zeigen die besten mechanischen Eigen
schaften von allen Superlegierungs-Gegenständen. In der Fol
ge der Entwicklung basierten die Werkstoffzusammensetzungen
mit säulenartiger Kornform im allgemeinen auf bekannten Su
perlegierungs-Zusammensetzungen, die ein wenig abgeändert
wurden, um optimierte Eigenschaften zu erhalten. Weil kurz
nach der Entwicklung von Werkstoffen mit säulenartiger Korn
form Einkristalle entwickelt wurden, gab man sich keine
große Mühe, optimale Legierungen für den Guß mit säulenarti
ger Kornform zu entwickeln.
Seitdem ist in Verbindung mit der Entwicklung von verbesser
ten Einkristall-Werkstoffen, wie sie z. B. in den US-Patent
schriften 41 16 723, 42 09 348 und 42 22 794 beschrieben wer
den, viel grundlegendes Wissen über Legierungen erschlossen
worden. Mit einem solchen Wissen ist es nun möglich, zu den
Gießmethoden mit säulenartiger Kornform zurückzukehren und
eine Zusammensetzung zu entwickeln, die im Vergleich zu den
Eigenschaften bekannter Werkstoffe mit säulenartiger Korn
form in hohem Maße überlegene Eigenschaften haben wird, wenn
sie mit säulenartiger Kornform erstarrt. Die Vorteile des
Gießverfahrens mit säulenartiger Kornform sind grundsätzlich
wirtschaftlicher Natur, weil ohne die Notwendigkeit einer
vollständigen Steuerung der Gießmethode zur Erzielung eines
Einkristalls eine beträchtliche Abschwächung der Gußparame
ter möglich ist, so daß das Gießverfahren mit einem Kosten
aufwand durchgeführt werden kann, der etwa um ein Drittel
niedriger ist als derjenige bei dem Einkristall-Gießverfah
ren.
In der US-Patentschrift 35 26 499 werden Superlegierungen
auf Nickelbasis beschrieben, die beträchtliche Mengen von
Verfestigern für die feste Lösung enthalten. Die Zusammen
setzungen gemäß dieser Patentschrift haben einen niedrigeren
Cobaltgehalt als diejenigen, die durch die Erfindung in Be
tracht gezogen werden, und einen höheren Tantalgehalt als
diejenigen, die in der bevorzugten Ausführungsform der Er
findung in Betracht gezogen werden. In der US-Patentschrift
37 11 337 wird eine Superlegierungs-Zusammensetzung auf Nickel
basis beschrieben, die von einer als Mar M-200 bekannten
Legierung (einem Erzeugnis der Martin Marietta Corp.) abge
leitet ist und die, wenn sie gerichtet mit säulenartiger
Kornform erstarren gelassen wird, Gegenstände liefert, die
einen guten Ausgleich der mechanischen Eigenschaften für An
wendungen bei Gasturbinenmotoren zeigen. Gegenstände, die
gemäß dieser Patentschrift hergestellt werden, haben eine
weit verbreitete technische Anwendung gefunden, und diese
Zusammensetzung ist der handelsübliche gerichtet erstarrte
Standardwerkstoff mit säulenartiger Kornform. In der US-Pa
tentschrift 42 09 348 wird eine Zusammensetzung beschrieben,
die gerichtet in Einkristallform erstarren gelassen werden
kann, um Eigenschaften zu erzielen, die im Vergleich zu den
jenigen der Werkstoffe mit säulenartiger Kornform, die in
der US-Patentschrift 37 11 337 beschrieben werden, wesent
lich verbessert sind. Solche Einkristall-Gegenstände haben
eine weit verbreitete technische Anwendung für Zwecke gefun
den, wo hohe Anforderungen stellende Bedingungen Werkstoffe
erforderlich machen, die den Werkstoffen, die durch die US-
Patentschrift 37 11 337 bereitgestellt werden, überlegen
sind. In der US-Patentschrift 43 88 124 wird eine Superle
gierung auf Nickelbasis mit einer Zusammensetzung beschrie
ben, die gerichtet erstarren gelassen werden kann, um brauch
bare Superlegierungs-Gegenstände zu erhalten. Die Zusammen
setzung, die in dieser Patentschrift beschrieben wird, ent
hält weniger Cobalt und mehr Molybdän als die Zusammenset
zungen, die in der vorliegenden Anmeldung beschrieben wer
den.
Nach dem Stand der Technik sind auch verschiedene eutekti
sche Werkstoffe bekannt, die gerichtet erstarren gelassen
werden können, um für eine Verfestigung durch orientierte
zweite Phasen zu sorgen. Dieser Stand der Technik wird für
die Erfindung, bei der es keine ausgerichteten zweiten Pha
sen gibt, nicht als relevant angesehen.
Die Erfindung betrifft einen Gegenstand, der aus einer be
sonderen Superlegierungs-Zusammensetzung hergestellt ist,
und die Zusammensetzung selbst. Der Gegenstand ist als Gas
turbinenmotorteil brauchbar. Tabelle I beschreibt die allge
meinen und die bevorzugten Zusammensetzungen der Erfindung.
Der in Tabelle I beschriebene Werkstoff wird gerichtet er
starren gelassen, um einen Gegenstand mit säulenartiger
Kornform zu erhalten, der die wichtigen bzw. wesentlichen
mechanischen Eigenschaften der bekannten Einkristall-Werk
stoffe in Verbindung mit der Wirtschaftlichkeit zeigt, die
durch das Verfahren des Erstarrenlassens mit säulenartiger
Kornform geliefert wird.
Die Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf die bei
gefügten Zeichnungen näher erläutert.
Fig. 1 erläutert das Verhalten des erfindungsgemäßen Werk
stoffs beim Zeitstandversuch.
Fig. 2 erläutert das 1%-Kriechverhalten des erfindungsge
mäßen Werkstoffs.
Fig. 3A erläutert die 0,2%-Dehngrenze des erfindungsgemäßen
Werkstoffs als Funktion der Temperatur.
Fig. 3B erläutert die Dehnung des erfindungsgemäßen Werk
stoffs als Funktion der Temperatur.
Die allgemeinen und die bevorzugten Zusammensetzungen der
Erfindung werden in Tabelle I beschrieben. Außerdem gibt es
weitere Beziehungen hinsichtlich der Zusammensetzung, die
vorzugsweise befolgt werden, um zusätzliche Vorteile zu er
zielen.
Zur Erzielung einer verbesserten Gießbarkeit, der Fähigkeit
zur Bildung von fehlerfreien Gußstücken mit säulenartiger
Kornform, sollte die Summe des Wolfram- und des Rheniumge
halts weniger als etwa 10% betragen und sollte der Hafnium
gehalt etwa 0,5%, der Kohlenstoffgehalt etwa 0,02%, der
Zirkoniumgehalt etwa 0,02% und der Borgehalt etwa 0,005%
überschreiten.
Um zu gewährleisten, daß der Gegenstand lösungsgeglüht wer
den kann, d. h., um sicherzustellen, daß die Gamma′-solvus-
Kurven-Temperatur niedriger ist als die Anfangs-Schmelztem
peratur, sollte die folgende Gleichung befolgt werden:
70 + 5 Cr + 3 Co - (25 Ti + 7 Ta + 15 Al) 0
Zur Sicherstellung der Dauerstabilität des Mikrogefüges und
des Freiseins von nachteiligen Phasen selbst nach ausgedehn
ter Einwirkung erhöhter Temperaturen sollte die folgende
Gleichung befolgt werden:
1,5 Cr + 0,3 Co + 0,5 (W + Ta + Hf)
+ Mo + Re + 3,3 Al + 2,5 Ti 45.
Für eine hervorragende Warmkorrosionsbeständigkeit sollte
die folgende Gleichung erfüllt werden:
2 Cr - 2 (Mo + W) 0.
Für eine ausgezeichnete Hochtemperatur-Oxidationsbeständig
keit sollte die folgende Gleichung erfüllt werden:
3 Al + Ta - (5 Ti + W) 12%.
Schließlich sollte für eine hervorragende Kriechfestigkeit
die folgende Gleichung erfüllt werden:
455 Al - 37 Al² + 37 W - 2 W² + 22 Re + 10 (Mo + Ta) 1635.
Der Fachmann, der vor die Aufgabe gestellt ist, eine Legie
rung für eine besondere Anwendung auszuwählen, wird, wenn
er die vorstehenden Richtlinien bzw. Hinweise zu Rate zieht,
imstande sein, festzulegen, wie eine Legierung zu formulie
ren ist, die die besonderen erforderlichen Eigenschaften
hat.
Eine bestimmte Zusammensetzung hat eine Sollzusammensetzung
aus 6,4% Cr, 1,7% Mo, 6,6% W, 3% Re, 4,1% Ta, 5,9% Al,
12,6% Co, 0,012% B, 0,09% Zr, 0,1% C, 2,0% Hf, Rest
Ni. Die allgemeinen Eigenschaften dieser Zusammensetzung
sind in Tabelle II im Vergleich mit einem technisch verwen
deten Einkristall-Werkstoff (in der US-PS 42 09 348 beschrie
ben) und mit einem technisch verwendeten Werkstoff mit säu
lenartiger Kornform (in der US-Patentschrift 37 11 337 be
schrieben) angegeben. In Tabelle II ist der als "MCrAlY + Hf
+ Si" bezeichnete Überzug ein abgeänderter MCrAlY-Überzug
der in der US-Patentschrift 44 19 416 beschriebenen Art, und
der als "Dünnes Aluminid" bezeichnete Überzug ist ein Über
zug der in der US-PS 41 32 816 beschriebenen Art. Aus Ta
belle II ist ersichtlich, daß der erfindungsgemäße Werkstoff
Eigenschaften hat, die für die Verwendung als Turbinentrag
flügel(schaufel) in einem Gasturbinenmotor erforderlich
sind und die - mit einer Ausnahme - den Eigenschaften des
bekannten Einkristall-Werkstoffs gleichkommen. Diese Ausnah
me ist das Oxidationsverhalten im Fall der Beschichtung mit
einer bestimmten MCrAlY-Überzugszusammensetzung. Im Fall der
Beschichtung mit anderen Arten von Überzügen ist der erfin
dungsgemäße Werkstoff jedoch bis zu 900% besser als der
bekannte Substratwerkstoff mit demselben Überzug. Tabelle II
zeigt, daß der erfindungsgemäße Werkstoff dem bekannten
Einkristall-Werkstoff in Bezug auf die Schaufelfußbefesti
gungs- bzw. -anbringungs-Eigenschaften nicht ganz gleich
kommt. Bei der Mehrheit der Anwendungen sind jedoch die Trag
flügel(schaufel)-Eigenschaften die Grenzeigenschaften, und
selbst in dem Fall, daß die Schaufelfußbefestigungs- bzw.
-anbringungs-Eigenschaften Grenzeigenschaften sind, kann das
Problem im allgemeinen durch eine Umgestaltung der besonde
ren geometrischen Anordnung des (Schaufel)fußes gelöst wer
den. In Tabelle II wird ferner ein Vergleich der erfindungs
gemäßen Eigenschaften mit denjenigen des bekannten Standard-
Werkstoffs mit säulenartiger Kornform gezeigt, und man sieht,
daß der erfindungsgemäße Werkstoff in allen Fällen Eigen
schaften hat, die denjenigen des bekannten Werkstoffs mit
säulenartiger Kornform überlegen sind.
Da Gußstücke, die durch Verfahren hergestellt werden, die zu
einem Mikrogefüge mit säulenartiger Kornform führen, mit ei
nem Kostenaufwand verbunden sind, der etwa um ein Drittel
niedriger ist als der Kostenaufwand bei Gußstücken, die
durch Verfahren hergestellt werden, bei denen Einkristall-
Werkstoffe erzeugt werden, ist es offensichtlich, daß die
erfindungsgemäße Zusammensetzung wesentliche Kostenvorteile
bietet, während sie ermöglicht, daß bei Werkstoffen mit säu
lenartiger Kornform mechanische Eigenschaften erzielt wer
den, die den Eigenschaften des handelsüblichen Standard-Ein
kristall-Werkstoffs tatsächlich gleichkommen. Die Verminde
rung der Kosten beim Guß mit säulenartiger Kornform im Ver
gleich zum Einkristall-Guß ist hauptsächlich das Ergebnis
einer erhöhten Ausbeute an gelungenen Teilen bei dem Verfah
ren mit säulenartiger Kornform in Verbindung mit einer we
niger komplizierten Gießform und einem kürzeren Gießverfah
renszyklus als zur Erzeugung von Einkristall-Teilen erfor
derlich sind.
Gießverfahren, durch die ein Mikrogefüge mit säulenartiger
Kornform erzeugt wird, werden in den US-Patentschriften
32 60 505, 34 05 220 und 35 38 981 beschrieben, auf die hier
Bezug genommen wird, und Gießverfahren, die zur Herstellung
von Einkristall-Teilen angewandt werden können, werden in
den US-Patentschriften 35 36 121 und 35 42 120 beschrieben,
auf die hier ebenfalls Bezug genommen wird.
Fig. 1 ist eine graphische Darstellung der Ergebnisse eines
Zeitstandversuchs und zeigt für drei Werkstoffe, nämlich für
den in der US-Patentschrift 37 11 337 beschriebenen handels
üblichen Einkristall-Werkstoff, für den in der US-Patent
schrift 42 09 348 beschriebenen handelsüblichen Werkstoff
mit säulenartiger Kornform und für den erfindungsgemäßen
Werkstoff, die Belastung, die erforderlich ist, um in 300 h
einen Bruch hervorzurufen, als Funktion der Temperatur. Man
sieht, daß der erfindungsgemäße Werkstoff sogar fester als
der Einkristall-Werkstoff ist, obwohl der Festigkeitsvorteil
gegenüber dem Einkristall-Werkstoff nicht beträchtlich ist.
Gegenüber dem bekannten Werkstoff mit säulenartiger Kornform
ist der Festigkeitsvorteil des erfindungsgemäßen Werkstoffs
jedoch beträchtlich, und er ist im Hinblick auf die gleich
wertigen Kosten des bekannten Werkstoff mit säulenartiger
Kornform und des erfindungsgemäßen Werkstoffs mit säulenar
tiger Kornform bedeutsam.
Fig. 2 ist eine ähnliche graphische Darstellung für die
Kriechgrenze, in der die Belastung, die erforderlich ist, um
in 300 h ein 1%iges Kriechen hervorzurufen, als Funktion der
Temperatur aufgetragen ist. Zwischen dem bekannten Werkstoff
mit säulenartiger Kornform, dem bekannten Einkristall-Werk
stoff und dem erfindungsgemäßen Werkstoff wird dieselbe all
gemeine Beziehung beobachtet, wodurch wieder die allgemeine
Überlegenheit des erfindungsgemäßen Werkstoffs über beide
bekannte Werkstoffarten bestätigt wird.
Fig. 3A und 3B zeigen die Zugdehnungseigenschaften der
verschiedenen Werkstoffarten als Funktion der Temperatur;
Fig. 3A zeigt die Dehngrenze als Funktion der Temperatur,
und Fig. 3B zeigt die Dehnung als Funktion der Temperatur.
Es ist wieder offensichtlich, daß der erfindungsgemäße Werk
stoff hinsichtlich der Streckgrenze bei erhöhten Temperatu
ren sowohl dem bekannten Werkstoff mit säulenartiger Korn
form als auch dem bekannten Einkristall-Werkstoff überlegen
ist, und daß der erfindungsgemäße Werkstoff eine Dehnung
zeigt, die der Dehnung der beiden bekannten Werkstoffe über
legen ist.
Es wird ein Gegenstand beschrieben, der bei erhöhten Tempe
raturen ausgezeichnete mechanische Eigenschaften und eine
hervorragende Beständigkeit gegen Oxidationskorrosion zeigt.
Der Gegenstand ist von besonderem Nutzen für Gasturbinenmo
tore und besteht aus einer Superlegierung auf Nickelbasis,
die im wesentlichen aus 3 bis 10% Cr, 12,1 bis 16% Co, 1,0
bis 1,9% Mo, 3 bis 10% W, 0 bis 5% Re, 4 bis 7% Al, 0
bis 1,5% Ti, 0 bis 8% Ta, 0,5 bis 3% Hf, 0 bis 2% Nb, 0
bis 1% V, 0,02 bis 0,12% Zr, 0,03 bis 0,2% C, 0,005 bis
0,25% B, 0 bis 0,15% eines sauerstoffaktiven Elements wie
z. B. Yttrium, Rest im wesentlichen Nickel, zusammengesetzt
ist. Diese Zusammensetzung wird geschmolzen und in säulenar
tiger Kornform gerichtet verfestigt, um brauchbare Gegenstän
de zu erhalten.
Claims (8)
1. Superlegierungs-Zusammensetzung, die zur Herstellung von
Einkristall-Gegenständen geeignet ist, dadurch gekennzeich
net, daß sie im wesentlichen aus:
3 bis 10% Cr,
12,1 bis 16,0% Co,
1,0 bis 1,9% Mo,
3 bis 10% W,
0 bis 5% Re,
4 bis 7% Al,
0 bis 1,5% Ti,
0 bis 8% Ta,
0,5 bis 3,0% Hf,
0 bis 2% Nb,
0 bis 1% V,
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,20% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigem Element,
Rest Nibesteht.
12,1 bis 16,0% Co,
1,0 bis 1,9% Mo,
3 bis 10% W,
0 bis 5% Re,
4 bis 7% Al,
0 bis 1,5% Ti,
0 bis 8% Ta,
0,5 bis 3,0% Hf,
0 bis 2% Nb,
0 bis 1% V,
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,20% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigem Element,
Rest Nibesteht.
2. Zusammensetzung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ei
ne Anfangs-Schmelztemperatur, die ausreichend hoch ist, um
eine Wärmebehandlung zu ermöglichen, wobei die Zusammenset
zung die folgende Beziehung erfüllt:
70 + 5 Cr + 3 Co - (25 Ti + 7 Ta + 15 Al) 0.
3. Zusammensetzung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ei
ne gute Warmkorrosionsbeständigkeit, wobei die folgende Be
ziehung erfüllt ist:
2 Cr - 2 (Mo + W) 0.
4. Zusammensetzung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ei
ne gute Oxidationsbeständigkeit, wobei die folgende Bezie
hung erfüllt ist:
3 Al + Ta - (5 Ti + W) 12%.
5. Zusammensetzung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ei
ne gute Kriechfestigkeit, wobei die folgende Beziehung er
füllt ist:
455 Al - 37 Al² + 37 W - 2 W² + 22 Re + 10 (Mo + Ta) 1635.
6. Superlegierungs-Zusammensetzung, die zur Herstellung von
Einkristall-Superlegierungs-Gegenständen geeignet ist, da
durch gekennzeichnet, daß sie im wesentlichen aus:
5 bis 7% Cr,
12,5 bis 15% Co,
1,3 bis 1,9% Mo,
1,5 bis 3% Re,
4 bis 8% W,
3 bis 5% Ta,
1 bis 2% Hf,
5 bis 6,5% Al,
0 bis 1,0% (Ti + Nb),
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,12% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigen Elementen,
Rest Nibesteht.
12,5 bis 15% Co,
1,3 bis 1,9% Mo,
1,5 bis 3% Re,
4 bis 8% W,
3 bis 5% Ta,
1 bis 2% Hf,
5 bis 6,5% Al,
0 bis 1,0% (Ti + Nb),
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,12% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigen Elementen,
Rest Nibesteht.
7. Einkristall-Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis,
dadurch gekennzeichnet, daß er im wesentlichen aus:
3 bis 10% Cr,
12,1 bis 16,0% Cb,
1,0 bis 1,9% Mo,
3 bis 10% W,
0 bis 5% Re,
4 bis 7% Al,
0 bis 1,5% Ti,
0 bis 8% Ta,
0,5 bis 3,0% Hf,
0 bis 2% Nb,
0 bis 1% V,
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,20% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigem Element,
Rest Nibesteht.
12,1 bis 16,0% Cb,
1,0 bis 1,9% Mo,
3 bis 10% W,
0 bis 5% Re,
4 bis 7% Al,
0 bis 1,5% Ti,
0 bis 8% Ta,
0,5 bis 3,0% Hf,
0 bis 2% Nb,
0 bis 1% V,
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,20% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigem Element,
Rest Nibesteht.
8. Einkristall-Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis,
dadurch gekennzeichnet, daß er im wesentlichen aus:
5 bis 7% Cr,
12,5 bis 15% Co,
1,3 bis 1,9% Mo,
1,5 bis 3% Re,
4 bis 8% W,
3 bis 5% Ta,
1 bis 2% Hf,
5 bis 6,5% Al,
0 bis 1,0% (Ti + Nb),
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,12% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigen Elementen,
Rest Nibesteht.
12,5 bis 15% Co,
1,3 bis 1,9% Mo,
1,5 bis 3% Re,
4 bis 8% W,
3 bis 5% Ta,
1 bis 2% Hf,
5 bis 6,5% Al,
0 bis 1,0% (Ti + Nb),
0,02 bis 0,12% Zr,
0,03 bis 0,12% C,
0,005 bis 0,25% B,
0 bis 10% reaktionsfähigen Elementen,
Rest Nibesteht.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/815,608 US5068084A (en) | 1986-01-02 | 1986-01-02 | Columnar grain superalloy articles |
GB8713690A GB2278850B (en) | 1986-01-02 | 1987-06-11 | Columnar grain superalloy articles |
DE3719902A DE3719902C2 (de) | 1986-01-02 | 1987-06-15 | Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis mit säulenartiger Kristall-Kornform |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/815,608 US5068084A (en) | 1986-01-02 | 1986-01-02 | Columnar grain superalloy articles |
GB8713690A GB2278850B (en) | 1986-01-02 | 1987-06-11 | Columnar grain superalloy articles |
DE3719902A DE3719902C2 (de) | 1986-01-02 | 1987-06-15 | Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis mit säulenartiger Kristall-Kornform |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3719902A1 true DE3719902A1 (de) | 1997-05-22 |
DE3719902C2 DE3719902C2 (de) | 2001-11-08 |
Family
ID=27196101
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3719902A Expired - Lifetime DE3719902C2 (de) | 1986-01-02 | 1987-06-15 | Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis mit säulenartiger Kristall-Kornform |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5068084A (de) |
DE (1) | DE3719902C2 (de) |
GB (1) | GB2278850B (de) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5173255A (en) * | 1988-10-03 | 1992-12-22 | General Electric Company | Cast columnar grain hollow nickel base alloy articles and alloy and heat treatment for making |
US5316866A (en) * | 1991-09-09 | 1994-05-31 | General Electric Company | Strengthened protective coatings for superalloys |
US5395584A (en) * | 1992-06-17 | 1995-03-07 | Avco Corporation | Nickel-base superalloy compositions |
US5366695A (en) * | 1992-06-29 | 1994-11-22 | Cannon-Muskegon Corporation | Single crystal nickel-based superalloy |
US5443789A (en) * | 1992-09-14 | 1995-08-22 | Cannon-Muskegon Corporation | Low yttrium, high temperature alloy |
US5783318A (en) * | 1994-06-22 | 1998-07-21 | United Technologies Corporation | Repaired nickel based superalloy |
US5972289A (en) * | 1998-05-07 | 1999-10-26 | Lockheed Martin Energy Research Corporation | High strength, thermally stable, oxidation resistant, nickel-based alloy |
EP1131176B2 (de) † | 1998-11-05 | 2012-03-14 | Rolls-Royce Corporation | Einkristall-leitschaufel und verfahren zu deren herstellung |
US6210635B1 (en) * | 1998-11-24 | 2001-04-03 | General Electric Company | Repair material |
US6444057B1 (en) * | 1999-05-26 | 2002-09-03 | General Electric Company | Compositions and single-crystal articles of hafnium-modified and/or zirconium-modified nickel-base superalloys |
US6435835B1 (en) | 1999-12-20 | 2002-08-20 | United Technologies Corporation | Article having corrosion resistant coating |
US6270318B1 (en) | 1999-12-20 | 2001-08-07 | United Technologies Corporation | Article having corrosion resistant coating |
US6435830B1 (en) | 1999-12-20 | 2002-08-20 | United Technologies Corporation | Article having corrosion resistant coating |
US6468368B1 (en) * | 2000-03-20 | 2002-10-22 | Honeywell International, Inc. | High strength powder metallurgy nickel base alloy |
US6632299B1 (en) | 2000-09-15 | 2003-10-14 | Cannon-Muskegon Corporation | Nickel-base superalloy for high temperature, high strain application |
US20020164263A1 (en) * | 2001-03-01 | 2002-11-07 | Kenneth Harris | Superalloy for single crystal turbine vanes |
US7204019B2 (en) | 2001-08-23 | 2007-04-17 | United Technologies Corporation | Method for repairing an apertured gas turbine component |
US20040042927A1 (en) * | 2002-08-27 | 2004-03-04 | O'hara Kevin Swayne | Reduced-tantalum superalloy composition of matter and article made therefrom, and method for selecting a reduced-tantalum superalloy |
CA2440573C (en) * | 2002-12-16 | 2013-06-18 | Howmet Research Corporation | Nickel base superalloy |
US20050178750A1 (en) * | 2004-02-13 | 2005-08-18 | Kenny Cheng | Repair of article by laser cladding |
CN101121977B (zh) * | 2006-08-09 | 2010-05-12 | 中国科学院金属研究所 | 一种定向凝固镍基高温合金及其热处理工艺 |
US20090068446A1 (en) | 2007-04-30 | 2009-03-12 | United Technologies Corporation | Layered structures with integral brazing materials |
US20100329921A1 (en) * | 2009-06-30 | 2010-12-30 | Joshua Leigh Miller | Nickel base superalloy compositions and superalloy articles |
US20120111526A1 (en) | 2010-11-05 | 2012-05-10 | Bochiechio Mario P | Die casting system and method utilizing high melting temperature materials |
JP6016016B2 (ja) * | 2012-08-09 | 2016-10-26 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | Ni基単結晶超合金 |
CN107034387A (zh) * | 2016-02-04 | 2017-08-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强抗热腐蚀低偏析镍基单晶高温合金 |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3526499A (en) * | 1967-08-22 | 1970-09-01 | Trw Inc | Nickel base alloy having improved stress rupture properties |
US3711337A (en) * | 1970-12-16 | 1973-01-16 | United Aircraft Corp | Columnar-grained nickel-base superalloy castings |
US4116723A (en) * | 1976-11-17 | 1978-09-26 | United Technologies Corporation | Heat treated superalloy single crystal article and process |
US4119458A (en) * | 1977-11-14 | 1978-10-10 | General Electric Company | Method of forming a superalloy |
DE2830946A1 (de) * | 1977-10-17 | 1979-04-19 | Gen Electric | Superlegierung auf nickelbasis und gegenstand daraus |
US4169782A (en) * | 1978-01-06 | 1979-10-02 | Uop Inc. | Visbreaking process |
US4209348A (en) * | 1976-11-17 | 1980-06-24 | United Technologies Corporation | Heat treated superalloy single crystal article and process |
US4222749A (en) * | 1977-02-23 | 1980-09-16 | Exxon Research & Engineering Co. | Removing particles from a particle-containing fluid |
US4292076A (en) * | 1979-04-27 | 1981-09-29 | General Electric Company | Transverse ductile fiber reinforced eutectic nickel-base superalloys |
US4388124A (en) * | 1979-04-27 | 1983-06-14 | General Electric Company | Cyclic oxidation-hot corrosion resistant nickel-base superalloys |
DE3318766A1 (de) * | 1982-06-01 | 1983-12-08 | United Technologies Corp., 06101 Hartford, Conn. | Verfahren zur herstellung von einkristallgegenstaenden |
EP0194392A1 (de) * | 1985-03-13 | 1986-09-17 | General Electric Company | Nickel-Basis-Superlegierungen, die insbesondere geeignet sind als kompatible Beschichtungen für moderne Superlegierungen |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1029965A (en) * | 1962-05-12 | 1966-05-18 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Improvements in or relating to alloys |
US3681061A (en) * | 1970-02-16 | 1972-08-01 | Latrobe Steel Co | Fully dense consolidated-powder superalloys |
US3765879A (en) * | 1970-12-17 | 1973-10-16 | Martin Marietta Corp | Nickel base alloy |
US4006012A (en) * | 1973-10-15 | 1977-02-01 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Austenitic alloy |
FR2284684A1 (fr) * | 1974-09-13 | 1976-04-09 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Composite metallique a matrice en super-alliage a base de nickel et fibres orientees en monocarbure de niobium |
US4083734A (en) * | 1975-07-18 | 1978-04-11 | Special Metals Corporation | Nickel base alloy |
JPS5274509A (en) * | 1975-12-18 | 1977-06-22 | Mitsubishi Metal Corp | Ni-base sintered alloy |
US4279645A (en) * | 1978-04-19 | 1981-07-21 | Brown Roger K | Heat resistant alloy and method of manufacture |
GB2033925B (en) * | 1978-09-25 | 1983-07-20 | Johnson Matthey Co Ltd | Nickel based superalloys |
US4222794A (en) * | 1979-07-02 | 1980-09-16 | United Technologies Corporation | Single crystal nickel superalloy |
GB2071695A (en) * | 1980-03-13 | 1981-09-23 | Rolls Royce | An alloy suitable for making single-crystal castings and a casting made thereof |
GB2075057B (en) * | 1980-05-01 | 1984-03-07 | Rolls Royce | Nickel base superalloy |
GB2106138B (en) * | 1981-09-19 | 1986-03-19 | Rolls Royce | Single-crystal nickel alloy casting |
US4574015A (en) * | 1983-12-27 | 1986-03-04 | United Technologies Corporation | Nickle base superalloy articles and method for making |
GB2153845A (en) * | 1984-02-07 | 1985-08-29 | Inco Alloys Products Limited | Production of superalloy sheet |
US4719080A (en) * | 1985-06-10 | 1988-01-12 | United Technologies Corporation | Advanced high strength single crystal superalloy compositions |
-
1986
- 1986-01-02 US US06/815,608 patent/US5068084A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-06-11 GB GB8713690A patent/GB2278850B/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-15 DE DE3719902A patent/DE3719902C2/de not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3526499A (en) * | 1967-08-22 | 1970-09-01 | Trw Inc | Nickel base alloy having improved stress rupture properties |
US3711337A (en) * | 1970-12-16 | 1973-01-16 | United Aircraft Corp | Columnar-grained nickel-base superalloy castings |
US4116723A (en) * | 1976-11-17 | 1978-09-26 | United Technologies Corporation | Heat treated superalloy single crystal article and process |
US4209348A (en) * | 1976-11-17 | 1980-06-24 | United Technologies Corporation | Heat treated superalloy single crystal article and process |
US4222749A (en) * | 1977-02-23 | 1980-09-16 | Exxon Research & Engineering Co. | Removing particles from a particle-containing fluid |
DE2830946A1 (de) * | 1977-10-17 | 1979-04-19 | Gen Electric | Superlegierung auf nickelbasis und gegenstand daraus |
US4119458A (en) * | 1977-11-14 | 1978-10-10 | General Electric Company | Method of forming a superalloy |
US4169782A (en) * | 1978-01-06 | 1979-10-02 | Uop Inc. | Visbreaking process |
US4292076A (en) * | 1979-04-27 | 1981-09-29 | General Electric Company | Transverse ductile fiber reinforced eutectic nickel-base superalloys |
US4388124A (en) * | 1979-04-27 | 1983-06-14 | General Electric Company | Cyclic oxidation-hot corrosion resistant nickel-base superalloys |
DE3318766A1 (de) * | 1982-06-01 | 1983-12-08 | United Technologies Corp., 06101 Hartford, Conn. | Verfahren zur herstellung von einkristallgegenstaenden |
EP0194392A1 (de) * | 1985-03-13 | 1986-09-17 | General Electric Company | Nickel-Basis-Superlegierungen, die insbesondere geeignet sind als kompatible Beschichtungen für moderne Superlegierungen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB8713690D0 (en) | 1994-09-21 |
GB2278850B (en) | 1995-06-28 |
US5068084A (en) | 1991-11-26 |
GB2278850A (en) | 1994-12-14 |
DE3719902C2 (de) | 2001-11-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3719902C2 (de) | Superlegierungs-Gegenstand auf Nickelbasis mit säulenartiger Kristall-Kornform | |
DE4440229C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von gegen Rißbildung widerstandsfähigen hochfesten Superlegierungsgegenständen | |
DE3023576C2 (de) | ||
EP1204776B1 (de) | Hochtemperaturbeständiges bauteil und verfahren zur herstellung des hochtemperaturbeständigen bauteils | |
DE2853959C2 (de) | ||
DE3612628C2 (de) | Gußwerkstücke und gegossenes Einkristallwerkstück aus Superlegierungen auf Nickelbasis zur Herstellung von Einkristall-Gegenständen mit verbesserter Kleinwinkel-Korngrenzen-Toleranz | |
DE3634635C2 (de) | Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen | |
DE2749080A1 (de) | Einkristallsuperlegierungsgegenstand auf nickelbasis und verfahren zu seiner herstellung | |
DE3921626C2 (de) | Bauteil mit hoher Festigkeit und geringer Ermüdungsriß-Ausbreitungsgeschwindigkeit | |
DE2244311C2 (de) | Verwendung von hochtemperaturbeständigen Nickellegierungen | |
DE3823140C2 (de) | ||
DE19624055A1 (de) | Nickel-Basis-Superlegierung | |
DE3234083A1 (de) | Waermebehandelter einkristall-gegenstand aus einer superlegierung auf nickelbasis | |
DE2122353C3 (de) | Gasturbinenschaufel | |
DE2655617A1 (de) | Oxydationsbestaendige legierung auf kobaltbasis | |
DE2230317A1 (de) | Verfahren zum giessen von metallgegenstaenden | |
DE2046409A1 (de) | Thermo mechanische Erhöhung der Widerstandsfähigkeit der Superlegierungen | |
DE3016028C2 (de) | ||
DE3503110C2 (de) | ||
DE60108037T2 (de) | Legierung auf Nickel-Basis und deren Verwendung bei Schmiede- oder Schweissvorgängen | |
DE2531460C2 (de) | Gußkörper aus einer Nickelsuperlegierung | |
DE3114391C2 (de) | ||
DE3542882C2 (de) | ||
DE2821524C2 (de) | Verfahren zur Wärmebehandlung eines einkristallinen Körpers aus einer Nickel-Superlegierung | |
DE3718832A1 (de) | Verfahren zum herstellen eines verfestigten einkristallgegenstands und gegenstand aus einer ein eutektikum bildenden superlegierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition |