DE3639268C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Regeln
einer Lufttrennanlage, bei dem eine geforderte Stickstoffgasmenge
und Betriebszustandsparameter der Anlage verwendet
werden, um eine Rohluftmenge zu bestimmen und einen
Rohluftmengenregler entsprechend einzustellen.
Ein solches Verfahren ist aus der JP-PS 96 27/1980 bekannt.
Nach dem bekannten Verfahren wird der Zustand jedes Abschnittes
der Lufttrennanlage und daraus die der Anlage
zuzuführende Rohluftmenge bestimmt; die als Stellgröße
an einen Rohluftmengenregler ausgegeben wird.
Bei Anwendung dieses Verfahrens wird die Regelung in bestimmten
Betriebszuständen instabil, da unter bestimmten
Bedingungen eine höhere Rohluftmenge angefordert wird,
als apparativ geliefert werden kann. Mit anderen Worten
wird dabei der Einstellwert für den Rohluftmengenregler
weiter hochgefahren, obwohl die Kapazität der die Rohluft
liefernden Maschinen bereits ausgeschöpft ist. In
der Folge bricht dann die Regelung zusammen und es wird
ein stark verunreinigendes Produkt abgegeben. Ist beispielsweise
Stickstoff das gewünschte Produkt, wird statt des
geforderten Reinstickstoffs ein Stickstoff-Sauerstoff-
Gemisch abgegeben.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren
zum Regeln einer Lufttrennanlage anzugeben, bei dessen
Anwendung in allen Betriebszuständen der Anlage eine stabile
Regelung möglich ist.
Diese Aufgabe wird ausgehend von dem gattungsgemäßen Verfahren
erfindungsgemäß durch die im kennzeichnenden Teil
des Patentanspruchs 1 beschriebenen Maßnahmen gelöst.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die Rohluft-
Lieferkapazität der Anlage als Grenzbedingung mit berücksichtigt,
und es werden die voneinander abhängigen
Produkt-(Stickstoffgas-) und Rohluftmengen rechnerisch derart bestimmt
und durch entsprechende Betätigung von Stellvorrichtungen
geregelt, daß unabhängig von der von außen eingegebenen
geforderten Produktmenge ein vorgegebener Reinheitsgrad
für das Produkt aufrechterhalten bleibt.
Bevorzugte Weiterbildungen des erfindungsgemäßen Verfahrens
sind Gegenstand der Patentansprüche 2 und 3.
Anhand der Zeichnung wird ein Ausführungsbeispiel des
erfindungsgemäßen Regelverfahrens näher dargestellt. Es
zeigen:
Fig. 1 ein Blockschaltbild für ein Lufttrennverfahren mit
einer Regelvorrichtung;
Fig. 2 eine schematische Darstellung eines Teils einer
Kolonne; und
Fig. 3 ein Ablaufschema des Regelverfahrens.
Das folgende Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen
Regelverfahrens wird im einzelnen mit Bezug auf eine
Vorrichtung zur Herstellung von Stickstoff als eine der
Arten von Vorrichtungen zur Lufttrennung beschrieben.
Die Fig. 1 zeigt als Blockschaltbild die Verbindung eines
Lufttrennverfahrens und einer Regelvorrichtung. Das Verfahren
wird anhand dieser Zeichnung beschrieben. Zuerst wird
durch eine Rohrleitung 1 zugeführte Rohluft mit einem Rohluftverdichter
2 auf einen vorbestimmten Druck von etwa 7
kg/cm² verdichtet, der zum Tiefkühlen, Verflüssigen,
Rektifizieren und Trennen erforderlich ist. Verunreinigungen
wie Feuchtigkeit, Kohlensäuregas und dergleichen werden
durch eine Vorbehandlungseinheit 3 aufgenommen und entfernt.
Nachdem die Verunreinigungen so entfernt sind, wird ein Teil
der sauberen Luft als Luft für Instrumentation und Abdichten
durch eine Rohrleitung 6 entzogen, während der Rest in eine
Einrichtung 4 zum Tiefkühlen, Verflüssigen, Rektifizieren
und Trennen eingeführt wird, wo er gekühlt, verflüssigt,
rektifiziert und getrennt wird. Das resultierende Produktgas
Stickstoff wird aus einer Rohrleitung 5 erhalten und das
Produkt verflüssigter Stickstoff aus einer Rohrleitung 6.
Der wesentliche Teil der Einrichtung zum Tiefkühlen, Verflüssigen,
Rektifizieren und Trennen wird anhand der Fig. 2
genauer beschrieben.
Teilweise im flüssigen Zustand wird die Rohluft durch eine
Rohrleitung 21 in eine Kolonne (einen Fraktionierturm) 201
geblasen, wo das Gas in der Kolonne 201 aufsteigt. Während
es in einem Gas-Flüssigkeits-Kontakt mit einer im folgenden
erwähnten Rückströmflüssigkeit gehalten wird, wird das
aufsteigende Gas zu einem Stickstoffgas mit hoher Verunreinigung
am Oberteil der Kolonne. Ein Teil des Stickstoffgases
mit hoher Reinheit wird durch eine Rohrleitung 22 als
Produktgas entzogen, und der Rest wird durch einen Stickstoffkühler
202 verflüssigt und verwandelt sich in die oben
erwähnte Rückströmflüssigkeit. Ein Teil dieser Rückströmflüssigkeit
wird durch eine Rohrleitung 23 als Produkt-
Flüssigstickstoff entzogen.
Die verbleibende Rückströmflüssigkeit bewegt sich in der
Kolonne unter Aufrechterhaltung des Gas-Flüssigkeits-Kontaktes
mit dem aufsteigenden Gas abwärts und verwandelt sich
am Boden der Kolonne in flüssige Luft.
Die flüssige Luft läuft durch eine Rohrleitung 24 und wird
in einem Ventil 25 adiabatisch entspannt, wodurch ihre
Temperatur abnimmt. Die flüssige Luft wird dann dem Stickstoffkühler
202 als Kühlmedium zum Verflüssigen des Stickstoffs
zugeführt. Die so dem Stickstoffkühler 202 zugeführte
flüssige Luft verflüssigt das Stickstoffgas, verdampft dabei
und wird dabei zu Abgas, das durch eine Leitung 26 abgeführt
wird.
Es wird nun das Stoffgleichgewicht der beschriebenen Anlage
untersucht. Die folgenden Verhältnisgleichungen können
aufgestellt werden, wobei die Symbole folgende Faktoren
darstellen:
QA = QLA + QGN + QLN, (1)
mit
QA: Von der Rohrleitung 21 zugeführte Luftmenge,
QGN: Aus der Rohrleitung 22 entnommene Stickstoffgasmenge,
QLN: Aus der Rohrleitung 23 entnommene Flüssigstickstoffmenge,
QLA: Den Kolonnenboden verlassende Flüssigluftmenge,
X: Sauerstoffkonzentration in der flüssigen Luft.
QGN: Aus der Rohrleitung 22 entnommene Stickstoffgasmenge,
QLN: Aus der Rohrleitung 23 entnommene Flüssigstickstoffmenge,
QLA: Den Kolonnenboden verlassende Flüssigluftmenge,
X: Sauerstoffkonzentration in der flüssigen Luft.
Da die Sauerstoffkonzentration in der Rohluft (Atmosphäre)
21% beträgt und die Sauerstoffkonzentration im Produktstickstoff
0%, soll das Stoffgleichgewicht des Sauerstoffs
betrachtet werden. Die ganze Sauerstoffkomponente der
Rohluft ist in der flüssigen Luft aus dem unteren Teil der
Kolonne enthalten, was die folgende Verhältnisgleichung
ergibt:
X × QLA = 0,21 × QA, (2)
wobei X die Sauerstoffkonzentration in der flüssigen Luft
ist.
Entsprechend ist
QLA = (0,21/X) × QA. (3)
Wird die Gleichung (3) in die Gleichung (1) eingesetzt,
ergibt sich
Die Gleichung (5) besagt also, daß die erforderliche
Rohluftmenge bestimmt werden kann, wenn die erforderliche
oder geforderte Produktstickstoffmenge und die Sauerstoffkonzentration
in der flüssigen Luft eingestellt werden.
Die Gleichung (6) beinhaltet, daß die Produktstickstoffmenge,
die entnommen werden kann, bestimmt werden kann, wenn
die Rohluftmenge, die zugeführt werden kann, und die
Sauerstoffkonzentration in der flüssigen Luft eingestellt
werden.
Übrigens wird die Sauerstoffkonzentration X in der flüssigen
Luft aus dem Verhältnis der Löslichkeit von Azetylen in der
flüssigen Luft und dem Gas-Flüssigkeits-Gleichgewichts von
Azetylen oder dergleichen in der Luft bestimmt, das
konzentriert wird, sich in der flüssigen Luft innerhalb des
Stickstoffkühlers 202 aufbaut und sich abscheidet, was die
Sicherheit betreffen kann. Auf eine ausführliche Beschreibung
wird in diesem Zusammenhang jedoch verzichtet.
Obwohl die obige Beschreibung nur das Stoffgleichgewicht
erklärt, muß das Verhältnis der sich abwärts bewegenden
Flüssigkeit (Rückströmflüssigkeit) zum aufsteigenden Gas
innerhalb der Kolonne (im folgenden als "L/V" bezeichnet)
konstant gehalten werden, um einen sicheren Betriebszustand
innerhalb der Kolonne einzuhalten.
Als nächstes wird das thermische Gleichgewicht des Kolonnenabschnitts
der Fig. 2 als Ganzes betrachtet. Wird allein
gasförmiger Stickstoff als Produkt entnommen, ist die
Flüssigstickstoffmenge Null, und es sind nur das Abgas aus
der Rohrleitung 26 und das Stickstoffgas aus der Rohrleitung
22, die den Kolonnenabschnitt verlassen. Wenn auch die in
den Kolonnenabschnitt eintretende Rohluft gasförmig ist,
können die Wärmemengen als im wesentlichen ausgeglichen
angenommen werden. Wenn jedoch ein Teil des Flüssigstickstoffs
als Produkt entzogen wird, ist die Berücksichtigung
der Verflüssigungs-Kältemenge (der latenten Wärme) entsprechend
der Menge an Flüssigstickstoff im Hinblick auf das
thermische Gleichgewicht erforderlich. Der in den Kolonnenabschnitt
von außen eintretende Stoff ist nur die Rohluft
aus der Rohrleitung 21. Deshalb muß die Rohluft in einer der
entzogenen Menge an Flüssigstickstoff entsprechenden Menge
als Flüssigkeit einbezogen werden, wobei die entzogene Menge
an Flüssigstickstoff als im wesentlichen gleich der Menge an
Produkt-Flüssigstickstoff betrachtet werden kann.
Entsprechend ist die in der Kolonne aufsteigende Gasmenge V
das durch Subtraktion der Flüssigluftmenge QLA von der Rohluftmenge
QA erhaltene Ergebnis:
V = QA - QLN. (7)
Andererseits ist die sich in der Kolonne abwärts bewegende
Flüssigkeitsmenge L das durch Subtraktion der Produktstickstoffgasmenge
und der Produktflüssigstickstoffmenge QLN vom
aufsteigenden Gas erhaltene Ergebnis, das wie folgt ausgedrückt
werden kann:
L = V - QGN - QLN. (8)
Einsetzen der Gleichung (8) in die Gleichung (7) ergibt
L = QA - QLN - QGN - QLN. (9)
Es ist also
L = QA - QGN - 2QLN. (10)
Aus den Gleichungen (7) und (10) läßt sich L/V ableiten,
Es folgt
oder
Die Gleichung (12) bedeutet, daß eine größere Menge an
Rohluft entsprechend der Produktflüssigkeitsmenge erforderlich
ist, als wenn alle Produkte gasförmig sind.
In der Gleichung (13) kann die Menge ΔQGN, die die
Produktgasmenge vermindert, wenn die Produktflüssigkeitsmenge
um ΔQLN bei der gleichen Luftmenge angehoben wird, aus
der folgenden Verhältnisgleichung bestimmt werden, die durch
Verwendung des Zählers als Konstante erhalten wird:
QGN + (2 - L/V)QLN = QGN - ΔQGN + (2 - L/V) (QLN + ΔQLN) (14)
.·. ΔQGN = (2 - L/V) ΔQLN. (15)
Diese Gleichung stellt dar, daß, wenn die Menge an Produktflüssigkeit
bei gleicher Rohluftmenge angehoben oder
erniedrigt wird, das Produktgas bei dem Verhältnis von (2-L/V)
gehalten werden muß, um denselben Zustand aufrechtzuerhalten.
In den Gleichungen (12) und (13) ist die erforderliche Rohluftmenge
bei der Produktflüssigkeitsmenge Null wie folgt
gegeben:
Andererseits kann die erforderliche Rohluftmenge für die
Produktflüssigkeitsmenge Null wie folgt aus der Gleichung (5)
erhalten werden:
Da die linken Seiten der Gleichungen (16) und (17) gleich
sind, kann die folgende Verhältnisgleichung erhalten werden:
Wird die Gleichung (19) in die Gleichung (12) oder (13)
eingesetzt, ergibt sich
Es kann in anderen Worten, wenn die Gleichungen (20) und
(21) verwendet werden, durch Einstellen der Sauerstoffkonzentration
X in der flüssigen Luft zur Zeit der Entnahme
des Produktgases der Betrieb für gleichzeitiges Entnehmen
von Produktflüssigkeit bei der gleichen Rektifikation vorgenommen
werden wie der Betrieb für das Entnehmen von Produktgas
allein.
Da die obige Beschreibung die erforderliche Rohluftmenge mit
der Kolonne als hauptsächlichem Teil bestimmt, kann die Rohluftmenge
für die Anlage als Ganzes dadurch erhalten werden,
daß eine sonstige Gasmenge QBG zu den Gleichungen (20) und
(21) addiert wird, wie z. B. die Luft für Instrumentierung
und Dichtverluste. Die erforderliche Luftmenge QA kann dann
wie folgt erhalten werden:
oder
Als nächstes wird der Aufbau und die Wirkungsweise der
Regelvorrichtung anhand der Fig. 1 und 2 beschrieben.
Gemäß Fig. 1 erhält ein Rechner 100 Lesebefehle wie eine
erforderliche Produktgas-Stickstoffmenge von einem Einstellschalter
101 über eine Eingangsschnittstelleneinrichtung
106, eine erforderliche Produktflüssigkeits-Stickstoffgasmenge
von einem Einstellschalter 102, eine erforderliche
Produktgas-Stickstoffmenge und eine Produkt-Flüssigstickstoffmenge
von einem Druckknopfschalter 103, andere
Parameter wie Steuerkonstanten von einem digitalen Schalter
104, und Parameter-Lesebefehle von einem Druckknopfschalter
105. Andererseits gibt der Rechner 100 Durchflußmengen-Sollwerte
an einen Regler FC1 zur Regelung der
Rohluft-Durchflußmenge, an einen Regler FC2 zur Regelung der
Produkt-Stickstoffgas-Durchflußmenge, und an einen Regler
FC3 zur Regelung der Produkt-Flüssigstickstoff-Durchflußmenge
jeweils über eine Eingangs-/Ausgangsschnittstelleneinrichtung
107 ab.
Bei dem beschriebenen Aufbau liest der Rechner 100 die
erforderliche Produktbildungsmenge aus den Einstellschaltern
101 und 102, wenn er feststellt, daß der Druckknopfschalter
103 für den Lesebefehl der erforderlichen Produktmenge
gedrückt ist, berechnet die optimale Rohluft-Durchflußmege,
Produkt-Stickstoffgasmenge und Produkt-Flüssigstickstoffmenge
auf der Basis dieser geforderten Produktbildungsmenge,
und gibt sie als Sollwerte für die entsprechenden
Einstellregler FC1, FC2 und FC3 aus.
Jeder Einstellregler steuert bzw. regelt auf der
Basis des Sollwertes vom Rechner, so daß die tatsächliche
Durchflußmenge in der Regelschleife in Übereinstimmung mit
dem Sollwert ist.
Die Berechnung durch den Rechner 100 in dieser Steuerung
erhält die optimalen Sollwerte in Übereinstimmung mit den
Gleichungen (22) oder (23). Die Rohluft-Durchflußmenge QA
der Gleichungen wird jedoch von dem Rohluftverdichter 2 der
Fig. 1 geliefert. Da maschinell ein oberer Grenzwert QAmax
für die Rohluftmenge gegeben ist, kann diese Steuerung nicht
ausgeführt werden, wenn die aus der Berechnung resultierende
Rohluftmenge QA diesen oberen Grenzwert QAmax übersteigt,
wobei jedoch der Rechner solche Werte durchaus berechnen
kann.
Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen
Regelverfahrens ändert sich der Sollwert der Produktbildungsmenge,
wenn ein solcher Zustand auftritt, so daß die
aus der Berechnung resultierende Rohluftmenge den oberen
Grenzwert nicht übersteigt. Dieses Verfahren wird anhand des
Ablaufdiagramms der Fig. 3 erläutert.
Zuerst wird gemäß Block 500 eine vorbestimmte sonstige Gasmenge
QBG von einer vorbestimmten maximalen Rohluftmenge
QAmax subtrahiert, um eine maximale Luftmenge QA zu
erhalten, die in die Kolonne geblasen werden kann. Als
nächstes wird bei Block 501 eine Produkt-Stickstoffgasmenge
QGNmax, die entnommen werden kann, nach der Gleichung (17)
durch Einsetzen der Luftmenge QA und einer Sauerstoffverunreinigung
X in der vorgegebenen flüssigen Luft bestimmt.
Daraufhin werden im Block 502 die oben beschriebene entnehmbare
Produkt-Stickstoffgasmenge QGNmax und eine von außen
eingestellte erforderliche Produkt-Stickstoffgasmenge verglichen.
Wenn die erforderliche Produkt-Stickstoffgasmenge
größer ist als die entnehmbare Produkt-Stickstoffgasmenge,
wird zu Block 503 übergegangen, wonach die entnehmbare
Produkt-Stickstoffgasmenge als Sollwert für den Produkt-
Stickstoffgasregler FC2 ausgegeben wird. Es muß nicht darauf
hingewiesen werden, daß, da kein flüssiges Produkt mehr entnommen
werden kann, der Sollwert Null an den Flüssigstickstoffmengenregler
FC3 ausgegeben wird. Die maximale Rohluftmenge
QAmax wird als Sollwert an den Rohluft-Durchflußmengenregler
FC1 ausgegeben, wodurch dieser Abschnitt
vollständig ist.
Anderenfalls wird von Block 502, wenn die von außen eingestellte
erforderliche Stickstoffgasmenge kleiner ist als die
entnehmbare Stickstoffgasmenge QGNmax, auf Block 504 übergegangen,
wonach die erforderliche Produkt-Stickstoffgasmenge
als Sollwert an den Produkt-Stickstoffgasregler FC2 ausgegeben
wird. Gemäß Block 505 wird die von außen erforderliche
Produkt-Flüssigstickstoffmenge in eine Gasmenge nach
Gleichung (15) umgewandelt. Wie aus der Gleichung (19) zu
ersehen ist, kann das Verhältnis L/V in dieser Gleichung
(15) selbstverständlich als Funktion der Sauerstoffkonzentration
X in der flüssigen Luft ausgedrückt werden.
Daraufhin wird im Block 506 verglichen, ob das durch
Subtraktion der erforderlichen Stickstoffgasmenge von dem
entnehmbaren Stickstoffgas erhaltene Resultat größer ist als die
in Gas umgewandelte erforderliche Flüssigstickstoff-Durchflußmenge
oder nicht. Wenn festgestellt wird, daß die in Gas
umgewandelte erforderliche Flüssigstickstoff-Durchflußmenge
größer ist, wird zu Block 507 übergegangen, wo das durch
Subtraktion der erforderlichen Stickstoffgasmenge von der
entnehmbaren Stickstoffgasmenge erhaltene Ergebnis erneut nach
Gleichung (15) in die Flüssigkeitsmenge umgewandelt wird,
und die umgewandelte Flüssigkeitsmenge wird als Sollwert an
den Produkt-Flüssigstickstoffmengenregler FC3 ausgegeben.
Die maximale Rohluftmenge QAmax wird als Sollwert an den
Rohluft-Durchflußregler FC1 ausgegeben, wodurch dieser
Regelabschnitt dann auch vollständig ist.
Vom Block 506 wird, falls die Beurteilung das Gegenteil von
dem oben Gesagten ergibt, zum Block 509 übergegangen, wonach
die erforderliche Produkt-Flüssigkeitsmenge als Sollwert an
den Flüssigstickstoffregler FC3 ausgegeben wird.
Im Block 510 wird die erforderliche Rohluftmenge unter Verwendung
der erforderlichen Stickstoffgasmenge, der erforderlichen
Stickstoffflüssigkeitsmenge und der vorgegebenen
Sauerstoffkonzentration X in der flüssigen Luft nach
Gleichung (22) oder (23) errechnet und das Ergebnis als
Sollwert an den Rohluftmengenregler FC1 abgegeben. Damit ist
auch dieser Abschnitt vollständig.
Aus der Erläuterung des vorliegenden Verfahrens ist es
offensichtlich, daß das Verhältnis der sich abwärts
bewegenden Flüssigkeit zum aufsteigenden Gas, d. h. L/V, in
der gleichen Weise anstelle der Sauerstoffkonzentration X in
der flüssigen Luft für die Berechnung verwendet werden kann.
Wie dargestellt, ermöglicht die vorliegende Erfindung eine
optimale Regelung für jeden Sollwert einer erforderlichen
Stickstoffmenge.
Claims (3)
1. Verfahren zum Regeln einer Lufttrennanlage, bei dem
eine geforderte Stickstoffgasmenge und Betriebszustandsparameter
der Anlage verwendet werden, um eine Rohluftmenge
zu bestimmen und einen Rohluftmengenregler entsprechend
einzustellen, dadurch gekennzeichnet, daß
- - die der Anlage maximal zuführbare Rohluftmenge (QAmax) und ein Parameter für den Betriebszustand einer Kolonne (201), der auf den Reinheitsgrad der flüssigen Luft bezogen ist, verwendet werden, um die entnehmbare Stickstoffgasmenge zu berechnen (Schritte 500 und 501 in Fig. 3); und daß
- - die geforderte Stickstoffgasmenge mit der entnehmbaren
Stickstoffgasmenge verglichen wird (Schritt 502);
- -- wobei die geforderte Stickstoffgasmenge als Sollwert für einen Stickstoffgasmengenregler (FC2) genommen wird, wenn die geforderte Stickstoffgasmenge kleiner oder gleich der entnehmbaren Stickstoffgasmenge ist, wobei die dafür erforderliche Rohluftmenge unter Berücksichtigung des Betriebszustands-Parameters der Kolonne (201) errechnet und als Sollwert für den Rohluftmengenregler (FC1) verwendet wird (Schritte 504 bis 510); beziehungsweise
- -- wobei die entnehmbare Stickstoffgasmenge als Sollwert für den Stickstoffgasmengenregler (FC2) dient, wenn die geforderte Stickstoffgasmenge größer als die entnehmbare Stickstoffgasmenge ist, wobei dann die maximal zuführbare Rohluftmenge (QAmax) als Sollwert für den Rohluftmengenregler (FC1) genommen wird (Schritt 503).
2. Regelverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Betriebszustands-Parameter der
Kolonne (201) die Sauerstoffkonzentration (X) der flüssigen
Luft am unteren Abschnitt der Kolonne ist.
3. Regelverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Betriebszustands-Parameter der
Kolonne (201) ein Rückströmverhältnis
in der Kolonne
ist.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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