EP3132216A1 - Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft

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EP3132216A1
EP3132216A1 EP15718770.9A EP15718770A EP3132216A1 EP 3132216 A1 EP3132216 A1 EP 3132216A1 EP 15718770 A EP15718770 A EP 15718770A EP 3132216 A1 EP3132216 A1 EP 3132216A1
Authority
EP
European Patent Office
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controller
setpoint
alc
control
mpc controller
Prior art date
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Ceased
Application number
EP15718770.9A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Gerhard Zapp
Michael SIEBEL
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Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of EP3132216A1 publication Critical patent/EP3132216A1/de
Ceased legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
    • G05B13/00—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion
    • G05B13/02—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric
    • G05B13/04—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators
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    • F25J2215/36—Xenon
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    • F25J2215/42—Nitrogen or special cases, e.g. multiple or low purity N2
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    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
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    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/58—Argon

Definitions

  • the invention relates to a method according to the preamble of patent claim 1, especially the regulation of such a method, in particular in variable operation.
  • the distillation column system of the invention can be designed as a one-column system for nitrogen-oxygen separation, as a two-column system (for example as a classical Linde double column system), or as a three or more column system. It may, in addition to the columns for nitrogen-oxygen separation further devices for recovering high purity products and / or other air components, in particular of noble gases, for example, an argon and / or a krypton xenon extraction.
  • noble gases for example, an argon and / or a krypton xenon extraction.
  • the "Main Heat Exchanger System” is used to cool feed air in indirect heat exchange with recycle streams from the distillation column system. It can be composed of a single or multiple parallel and / or serial
  • Heat exchanger sections may be formed, for example, one or more
  • a “basic controller” regulates a process parameter to a specified setpoint.
  • Such a "process parameter" is formed by a physical variable which has an influence on the decomposition process, for example by the pressure, the temperature or the flow at a certain point of the plant or at a certain process step (PIC - pressure indication control, TIC). temperature indication control, FIC flow indication control).
  • the "basic controller” can be designed as a P controller (proportional), a PI controller (proportional integrative), a PD controller (proportional derivative) or a PID controller (proportional integrative derivative).
  • a P controller proportional
  • PI controller proportional integrative
  • PD controller proportional derivative
  • PID controller proportional integrative derivative
  • An ALC (automatic load change) control operates one level higher and provides setpoints for one or more basic controllers, preferably for the complete system, that is, for all basic controllers. This can be changed automatically between the different load cases of a cryogenic air separation plant. This technique is based on interpolation between several load cases set and recorded in trial operation. In order to approach a new load case, the target setpoints of the individual basic controllers of the control system are pre-calculated and then approached with a synchronized ramp, that is, adjusted within a predetermined period of time in small time steps.
  • the ALC control thus gives the basic controllers a proven way to this
  • trim controllers are used on the control system, whereby a basic controller setpoint (mean value) calculated by ALC is corrected by a cascade connection.
  • the setpoint of the cascade controller can also be specified by ALC.
  • the different load cases of a cryogenic air separation plant differ in one or more of the following parameters:
  • MPC controllers MPC - model predictive control
  • CV controlled variables
  • MV manipulated variables
  • übfich is the use of simple linear first order with dead models.
  • more complex, for example, non-linear models can be used.
  • the entire process is described by many such models in a matrix representation. This process model is used to control by simulating the behavior of the plant in the future and finally the timing of the manipulated variables is calculated so that the control deviations minimized and
  • MPC regulators can well regulate a cryogenic air separation plant in stationary operation.
  • Load changes for the MPC controller mean the specification of new target set points for measurable production quantities, and the MPC then regulates the entire process for the new load case.
  • the course of the load change and the duration are unpredictable, usually much slower than 'at an ALC and often very restless.
  • a mechanism for specifying setpoint values dependent on load is basically not available.
  • An ALC control allows fast load changes and keeps the process by simultaneous (synchronous) adjustment of all relevant lower-level basic controller much more stable than a ßC ⁇ regulator-Die: advantages, one . .Mehrdorfnregelung are on the other hand but not given.
  • MPC and ALC are both advanced process control techniques that write to slave base regulator setpoints to adjust production and control measured values (analyzes, temperatures). So far, they have generally been considered as mutually exclusive control technologies. Lutzertechnischations with MPC controller are known from EP 1542102 A1 and "Air
  • the invention has for its object to provide a method of the type mentioned above and a corresponding device that allow both a particularly stable operation and a rapid load change. This object is solved by the features of claim 1.
  • the core of the invention resides in a combination of ALC control and MPC controller in which the ALC control and the MPC controller work together for at least one of the process parameters of the cryogenic air separation plant.
  • at least one setpoint or target value determined by the ALC control is not transmitted, as usual, directly to a basic controller of a first process parameter, but additionally influenced by the MPC controller and only then forwarded to the basic controller.
  • the ALC controller outputs a first target value to the MPC controller
  • the MPC controller calculates a desired value for the first process parameter from the first target value and forwards it to the basic controller.
  • Process parameters are calculated by MPC to minimize process disturbance by the first process parameter.
  • the same principle can be used for more
  • the ALC controller outputs both a first target value and a primary target value for the process parameter.
  • the MPC controller calculates a setpoint change for the primary setpoint output from the ALC controller and the correspondingly modified one
  • the two variants of the invention can also be combined by applying the first variant to a first process parameter and the second variant to another, second process parameter as described in claim 2. Further process parameters can be set by the ALC control alone, without the MPC controller intervening (claim 3).
  • the technique described here combines advantageous ALC control and MPC controller while reducing the configuration effort. Overall, both a particularly stable operation in the steady state and a high result
  • the distillation column system can be performed in the invention of a first load case to a second load case.
  • the ALC control predetermines setpoints for one or more base controllers or one or more primary setpoints for the MPC controller in discrete time steps. This is also referred to as "ramps" of the corresponding parameters.
  • all parameters or basic controllers are rung by the combination of ALC and MPC.
  • the invention also relates to a device for cryogenic separation of air according to claim 6.
  • complex "control and control devices” are used, which allow in cooperation at least partially automatic switching between the two operating modes. For example, you can enter
  • Figure 1 shows the most important elements of a cryogenic air separation process
  • Figure 2 shows a first embodiment of a combination of the first and
  • FIG. 3 shows an embodiment of the second variant of the invention.
  • feed air 1 is compressed in a main air compressor 2.
  • the compressed feed air 3 is cooled in a main heat exchanger 4.
  • the cooled feed air 5 is introduced into a distillation column system 6.
  • the distillation column system 6 has at least one separation column, for example a classic double column
  • Main heat exchanger 4 warmed up and as a gaseous end product 8.
  • This system has basic controller BR1 to BR3, which have a control function, that is, they set a predetermined setpoint of a manipulated variable in the context of a control loop.
  • Other basic controllers BR4 to BR7 have no control function, but set the transferred setpoint of the corresponding manipulated variable directly and change only during a load change.
  • the changed product specifications for one or more products are entered into the ALC, for example the gaseous one
  • the ALC examines these inputs, calculates the core quantities (states) that describe the desired target state of the system, in particular the air volume (AIR) that is performing the work
  • Reciprocator is sent (BAC).
  • the ALC then leads the transition of these
  • Core sizes and basic controller setpoints on a respective predetermined ramp from the initial state to the target state. This ramp will be for each parameter
  • an MPC controller LMPC calculates a target value PlDJoopl .sp, PID_loop2.sp from the ALC-transmitted target values CVSP_i using a linear model. Part of the target values CVSP_i is determined by the
  • the setpoint values PlDJoopl .sp, PID_loop2.sp are output as absolute values to the corresponding basic controller BR1, BR2.
  • the MPC controller acts as a trim controller, which provides a correction value
  • APID_loop3.sp calculated. This correction value is used as a setpoint change to that of the ALC calculated primary setpoint PID_loop3.sp_avg and the sum is transferred as a secondary setpoint sSW3 to the corresponding basic controller BR3.
  • the "second variant" of the invention is realized. Examples of corresponding
  • Nominal quantities are the return quantities for the columns of the distillation column system, parameters of gaseous withdrawal products or streams for the production of refrigerants or the distribution of the flows through heat exchangers.
  • the calculations of the MPC controller include, if necessary, constant or prescribed by the operating personnel constraints and setpoints. Examples include product purities or energy consumption of machines that are only allowed to move within given limits.
  • the MPC controller calculates absolute setpoints or correction values for a total of about eight to ten basic controllers with control function.
  • the ALC directly supplies the corresponding setpoint values in a classical manner. These are not affected by the MPC controller.
  • the ALC directly provides the setpoints for a total of about 20 to 30 base controllers without
  • the MPC controller LMPC does not calculate any absolute values for manipulated variables, but merely works in the sense of a trim controller according to the second variant for a certain number of manipulated variables, of which PlDJoopl .sp_avg and PID_loop2.sp_avg for the basic controllers in the drawing B1, B2 are shown with control function. In practice, for example, three to six
  • the ALC directly supplies the corresponding setpoint values in a classical manner. These are not affected by the MPC controller. In a realistic example, the ALC directly provides the setpoints for a total of about 20 to 30 base controllers without control function.
  • all basic controllers controlled by ALC and LMPC are usually integrated in an integrated process control system.
  • Programs for ALC and LMPC are usually executed on a separate process computer, which uses a network connection to transfer the data to the process control system exchanges and thus transmits the calculated setpoint values to the inputs of the process control system.

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Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Destillationssäulen-System, das mindestens eine Trennsäule aufweist. Einsatzluft wird in einem Hauptluftverdichter verdichtet. Verdichtete Einsatzluft wird in einem Hauptwärmetauscher abgekühlt. Abgekühlte Einsatzluft wird in das Destillationssäulen- System eingeleitet. Mindestens ein Produktstrom wird aus dem Destillationssäulen-System abgezogen, im Hauptwärmetauscher angewärmt und als gasförmiges Endprodukt abgezogen. Mindestens ein Prozessparameter wird durch einen Basisregler eingestellt. Die Steuerung des Prozessparameters wird durch eine Kombination aus einer ALC-Steuerung und einem MPC-Regler eingestellt. Dabei gibt die ALC-Steuerung einen ersten Zielwert an den MPC-Regler aus. Der MPC-Regler berechnet aus dem ersten Zielwert einen Sollwert oder eine Sollwertänderung für einen von der ALC-Steuerung ausgegebenen primären Sollwert. Der vom MPC-Regler ermittelte Sollwert oder ein sekundärer Sollwert, der aus dem von der ALC-Steuerung ausgegebenen primären Sollwert und der Sollwertänderung berechnet wird, wird an den Basisregler übergeben.

Description

Beschreibung
Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 , speziell die Regelung eines derartigen Verfahrens, insbesondere bei variablem Betrieb.
Verfahren und Vorrichtungen zur Tieftemperaturzerlegung von Luft sind zum Beispiel aus Hausen/Linde, Tieftemperaturtechnik, 2. Auflage 1985, Kapitel 4 (Seiten 281 bis 337) bekannt. Das Destillationssäulen-System der Erfindung kann als Ein-Säulen-System zur Stickstoff- Sauerstoff-Trennung ausgebildet sein, als Zwei-Säulen-System (zum Beispiel als klassisches Linde-Doppelsäulensystem), oder auch als Drei- oder Mehr-Säulen-System. Es kann zusätzlich zu den Kolonnen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung weitere Vorrichtungen zur Gewinnung hochreiner Produkte und/oder anderer Luftkomponenten, insbesondere von Edelgasen aufweisen, beispielsweise eine Argongewinnung und/oder eine Krypton-Xenon- Gewinnung.
Das "Hauptwärmetauscher-System" dient zur Abkühlung von Einsatzluft in indirektem Wärmeaustausch mit Rückströmen aus dem Destillationssäulen-System. Es kann aus einem einzelnen oder mehreren parallel und/oder seriell verbundenen
Wärmetauscherabschnitten gebildet sein, zum Beispiel aus einem oder mehreren
Plattenwärmetauscher-Blöcken. .
Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlagen stellen sowohl vom Anlagentyp als auch von den Anforderungen bezüglich Lastwechselfähigkeiten und Ausbeuteoptimierungen hohe
Anforderungen an die übergeordnete Prozessführung. Sie sind gekennzeichnet durch eine intensive Verkopplung der einzelnen Säulen und Apparate durch Wärme- und
Stoffbilanzen. Sie stellen aus regelungstechnischer Sicht ein hoch verkoppeltes
Mehrgrößensystem dar. Zudem sind die Sollwerte der zu regelnden Größen (Analysen, Temperaturen, etc.) abhängig vom jeweiligen Lastfall. Andererseits müssen zum Beispiel Anlagen für die Erzeugung gasförmiger Produkte schnell mit der Produktion dem
Kundenbedarf nachfolgen und trotzdem gleichzeitig eine möglichst hohe Produktausbeute (insbesondere an Sauerstoff und/oder Argon) gewährleisten. Ein "Basisregler" regelt einen Prozessparameter auf einen vorgegebenen Sollwert ein.
Ein solcher "Prozessparameter" wird durch einen physikalische Größe gebildet, die Einfluss auf den Zerlegungsprozess hat, kann beispielsweise durch den Druck, die Temperatur oder den Durchfluss an einer bestimmten Stelle der Anlage beziehungsweise bei einem bestimmten Verfahrensschritt (PIC - pressure indication control, TIC - temperature indication control, FIC - flow indication control).
Der "Basisregler" kann als P-Regler (proportional), Pl-Regler (proportional integrative), PD- Regler (proportional derivative) oder PID-Regler (proportional integrative derivative) ausgebildet sein. Alternativ können zwei oder mehr solcher Regler als Kaskadenregler miteinander verschaltet und als Basisregler eingesetzt werden. Die Gesamtheit der Basisregler wird zusammen mit den notwendigen Verriegelungen und Logiken auf einem "Leitsystem" realisiert.
Eine "ALC-Steuerung" (ALC = automatic load change) arbeitet eine Ebene höher und gibt Sollwerte für einen oder mehrere Basisregler vor, vorzugsweise für das komplette System, das heißt für alle Basisregler. Damit kann automatisch zwischen den verschiedenen Lastfällen einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage gewechselt werden. Diese Technik beruht auf einer Interpolation zwischen mehreren im Probebetrieb eingestellten und erfassten Lastfällen. Um einen neuen Lastfall anzufahren, werden die Zielsollwerte der einzelnen Basisregler des Leitsystems vorgerechnet und dann mit einer synchronisierten Rampe angefahren, das heißt innerhalb eines vorgegebenen Zeitraums in kleinen zeitlichen Schritten verstellt.
Die ALC-Steuerung gibt also den Basisreglern einen erprobten Weg zu dem zu
erreichenden Lastfall vor. Dadurch ergibt sich eine sehr hohe Verstellgeschwindigkeit. Eine Regelung erfolgt allenfalls in der Basisregelung, beispielsweise durch Kaskadenregler. Speziell werden sogenannte Trimmregler am Leitsystem eingesetzt, wobei ein von ALC vorgerechneter Basisregler-Sollwert (Mittelwert) durch eine Kaskadenschaltung korrigiert wird. Der Sollwert des Kaskadenreglers kann ebenfalls von ALC vorgegeben werden.
Die verschiedenen Lastfälle einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage unterscheiden sich in einem oder mehreren der folgenden Parameter voneinander:
- Produktmenge eines oder mehrerer Produktströme
- Verhältnis von Flüssigproduktmenge zur Gasproduktmenge Die Ei assung er^LastfSlie^ur-die^l-iC^Steuemng^wrrcl in der Regel bei der
Inbetriebnahme der Anlage über deren gesamten Betriebsbereich vorgenommen. Dabei werden die entsprechenden Lastfälle von Hand angefahren und getestet. Diese Fälle werden in einem mathematischen Modell im ALC hinterlegt; anschließend kann man die verschiedenen Übergänge zwischen Lastfällen erproben.
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Eine Alternative zu ÄLC-Steüerungen stellen "MPC-Regler" dar (MPC - modellprädiktive Regelung - model predrctive control). Diese Technologie ist in der Industrie weit verbreitet zur Regelung schwieriger und verkoppelter Mehrgrößen-Regelstecken. Grundlage ist ein mathematisches Modell, welches das Zeitverhalten von Regelgrößen (CV - controlled variable) auf Veränderungen von Stellgrößen (MV - manipulated variable) abbildet. In der Regelungstechnik*;übfich ist die Verwendung einfacher linearer Modelle erster Ordnung mit Totzeit. Alternativ können auch kompliziertere, zum Beispiel nicht-lineare Modelle eingesetzt werden.i Der gesamte Prozess wird durch viele solcher Modelle in einer Matrix- Darstellung beschrieben. Dieses Prozessmodell wird zur Regelung benutzt, indem das Verhalten der Anlage in die Zukunft simuliert und schließlich der zeitliche Verlauf der Stellgrößen so berechnet wird, dass die Regelabweichungen minimiert und
Zwangsbedingungen (LV - limit variables) eingehalten werden. Ein MPC-Regler erlaubt eine Berücksichtigung. der.Kreuzbeziehungen und ermöglicht damit einen besonders stabilen Betrieb.
MPC-Regler können im stationären Betrieb eine Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage gut regeln. Lastwechsel bedeuten für den MPC-Regler die Vorgabe neuer Zielsollwerte für messbare Produktionsmengen, und der MPC regelt dann den ganzen Prozess zu dem neuen Lastfall ein. Der Verlauf des Lastwechsels und die Dauer sind nicht vorhersagbar, meist deutlich langsamer als' bei einem ALC und oft sehr unruhig. Ein Mechanismus, um Sollwerte lastabhängig vorzugeben, ist grundsätzlich nicht vorhanden.
Eine ALC Steuerung erlaubt schnelle Lastwechsel und hält den Prozess dabei durch gleichzeitiges (synchrones) Verstellen aller relevanten unterlagerten Basisregler wesentlich stabiler als ein ßC.^Regler-Die :Vorteile,einer..Mehrgrößenregelung sind andererseits aber nicht gegeben.
MPC und ALC sind beides Techniken der gehobenen Prozessführung, die auf Sollwerte der untergeordneten Basisregler schreiben, um die Produktion anzupassen und gemessene Werte (Analysen, Temperaturen) zu regeln. Sie werden bisher allgemein als einander ausschließende Regelungstechnologien angesehen. Lutzerlegungsanlagen mit MPC-Regler sind bekannt aus EP 1542102 A1 und "Air
Separation control technology", David R. Vinson, Computers and Chemical Engineering, 2006.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art und eine entsprechende Vorrichtung anzugeben, die sowohl einen besonders stabilen Betrieb als auch eine schnelle Laständerung ermöglichen. Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
Der Kern der Erfindung liegt in einer Kombination von ALC-Steuerung und MPC-Regler, bei der für mindestens einen der Prozessparameter der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage die ALC-Steuerung und der MPC-Regler zusammenarbeiten. Dabei wird mindestens ein von der ALC-Steuerung ermittelter Soll- oder Zielwert nicht wie üblich direkt an einen Basisregler eines ersten Prozessparameters übermittelt, sondern zusätzlich vom MPC- Regler beeinflusst und erst dann an den Basisregler weitergegeben.
In einer ersten Variante der Erfindung gibt die ALC-Steuerung einen ersten Zielwert an den MPC-Regler aus, der MPC-Regler berechnet aus dem ersten Zielwert einen Sollwert für den ersten Prozessparameter und gibt diesen an den Basisregler weiter. Weitere
Prozessparameter werden von MPC berechnet, um die Störung des Prozesses durch den ersten Prozessparameter zu minimieren. Dasselbe Prinzip kann für weitere
Prozessparameter angewandt werden.
In einer zweiten Variante der Erfindung gibt die ALC-Steuerung sowohl einen ersten Zielwert als auch einen primären Sollwert für den Prozessparameter aus. Ausgehend von dem ersten Zielwert berechnet der MPC-Regler eine Sollwertänderung für den von der ALC-Steuerung ausgegebenen primären Sollwert, und der entsprechend geänderte
(getrimmte) Sollwert ("sekundärer Sollwert") wird an den Basisregler für den ersten
Prozessparameter übergeben. Dasselbe Prinzip kann für weitere Prozessparameter angewandt werden.
Die beiden Varianten der Erfindung können auch kombiniert werden, indem die erste Variante auf einen ersten Prozessparameter und die zweite Variante auf einen anderen, zweiten Prozessparameter angewendet wird, wie es im Patentanspruch 2 beschrieben ist. Weitere Prozessparameter können alleine von der ALC-Steuerung eingestellt werden, ohne dass der MPC-Regler eingreift (Patentanspruch 3).
Es ist günstig, wenn eine Vielzahl von Prozessparametern auf eine dieser Weisen geregelt wird, vorzugsweise alle Prozessparameter der gesamten Tieftemperatur- Luftzerlegungsanlage, die einer solchen Regelung bedürfen.
Die hier beschriebene Technik verknüpft vorteilhaft ALC-Steuerung und MPC-Regler und reduziert dabei gleichzeitig den Konfigurationsaufwand. Insgesamt ergeben sich sowohl ein besonders stabiler Betrieb im stationären Zustand als auch eine hohe
Lastwechselgeschwindigkeit im variablen Betrieb.
Je nach Produktanforderungen kann das Destillationssäulen-System bei der Erfindung von einem ersten Lastfall zu einem zweiten Lastfall geführt werden. Dabei gibt die ALC- Steuerung in diskreten Zeitschritten Sollwerte für einen oder mehrere Basisregler beziehungsweise einen oder mehrere primäre Sollwerte für den MPC-Regler vor. Dies wird auch als "Rampen" der entsprechenden Parameter bezeichnet. Vorzugsweise werden alle Parameter bezeihungsweise Basisregler durch die Kombination aus ALC und MPC gerampt.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß Patentanspruch 6. Dabei werden komplexe "Regel- und Steuerungsvorrichtungen" eingesetzt, die im Zusammenwirken ein mindestens teilweise automatisches Umschalten zwischen den beiden Betriebsmodi ermöglichen. Sie können beispielsweise ein
entsprechen programmiertes Prozessleitsystem umfassen.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
Figur 1 die wichtigsten Elemente eines Tieftemperatur-Luftzerlegungsverfahrens, Figur 2 ein erstes Ausführungsbeispiel für eine Kombination der ersten und der
zweiten Variante der Erfindung und
Figur 3 ein Ausführungsbeispiel für die zweite Variante der Erfindung.
In Figur 1 wird Einsatzluft 1 in einem Hauptluftverdichter 2 verdichtet. Die verdichtete Einsatzluft 3 wird in einem Hauptwärmetauscher 4 abgekühlt. Die abgekühlte Einsatzluft 5 wird in ein Destillationssäulen-System 6 eingeleitet. Das Destillationssäulen-System 6 weist mindestens eine Trennsäule auf, zum Beispiel eine klassische Doppelsäule aus
Hochdrucksäule, Niederdrucksäule und Hauptkondensator (nicht dargestellt). Aus dem Destillationssäulen-System wird mindestens ein Produktstrom 7 abgezogen, im
Hauptwärmetauscher 4 angewärmt und als gasförmiges Endprodukt 8.
Beide Ausführungsbeispiele der Erfindung beziehen sich auf eine Anlage zu
Tieftemperaturzerlegung von Luft. Diese Anlage weist Basisregler BR1 bis BR3 auf, die eine Regelfunktion besitzen, das heißt sie stellen einen vorgegebenen Sollwert einer Stellgröße im Rahmen eines Regelkreises ein. Weitere Basisregler BR4 bis BR7 weisen keine Regelfunktion auf, sondern stellen den übergebenen Sollwert der entsprechenden Stellgröße direkt ein und ändern sich nur bei einem Lastwechsel.
In Figur 2 werden bei eine Lastwechsel die geänderten Produktvorgaben für ein oder mehrere Produkte in das ALC eingegeben, zum Beispiel des gasförmigen
Sauerstoffprodukts (GOX) und/oder des flüssigen Stickstoffprodukts (LIN). Das ALC prüft diese Eingaben, berechnet die Kerngrößen (States), die den angestrebten Zielzustand der Anlage beschreiben, insbesondere die Luftmenge (LUFT), die arbeitsleistend zu
entspannende(n) Menge(n) (TURBINE) und den Anteil der Luft, die durch einen
Nachverdichter geschickt wird (BAC). Das ALC führt dann den Übergang dieser
Kerngrößen und von Basisregler-Sollwerten auf jeweils einer vorbestimmten Rampe von dem Ausgangszustand zum Zielzustand. Diese Rampe wird für jeden Parameter
(Kerngrößen und Basisregler) durch eine Beziehung festgelegt, wie sie in Figur 1 unter der Überschrift "Lastwechsel" dargestellt ist.
Bei einem ersten Teil der Stellgrößen (für die Basisregler BR1 und BR2, die hier stellvertretend dargestellt sind) berechnet ein MPC-Regler LMPC aus den vom ALC übermittelten Zielwerten CVSP_i je einen Sollwert PlDJoopl .sp, PID_loop2.sp unter Anwendung eines linearen Modells. Ein Teil der Zielwerte CVSP_i wird durch die
Produktionszielwerte gebildet, andere durch Sollwerte für Regelgrößen wie Temperaturen oder Analysen. Die Sollwerte PlDJoopl .sp, PID_loop2.sp werden als Absolutwerte an den entsprechenden Basisregler BR1 , BR2 ausgegeben. Hierdurch wird die "erste Variante" der Erfindung verwirklicht. Für einen zweiten Teil der Stellgrößen (für den Basisregler BR3, der hier stellvertretend dargestellt ist) wirkt der MPC-Regler als Trimmregler, der einen Korrekturwert
APID_loop3.sp berechnet. Dieser Korrekturwert wird als Sollwertänderung zu dem von dem ALC berechneten primären Sollwert PID_loop3.sp_avg addiert und die Summe wird als sekundärer Sollwert sSW3 an den entsprechenden Basisregler BR3 übergeben. Hierdurch wird die "zweite Variante" der Erfindung verwirklicht. Beispiele für entsprechende
Sollgrößen sind die Rücklaufmengen für die Säulen des Destillationssäulen-Systems, Parameter von gasförmigen Entnahmeprodukten oder Strömen zur Kälteproduktion oder die Verteilung der Ströme durch Wärmetauscher.
In die Berechnungen des MPC-Reglers gehen neben den Zielwerten gegebenenfalls konstante oder vom Betriebspersonal vorgegebene Zwangsbedingungen und Sollwerte ein. Beispiele hierfür sind etwa Produktreinheiten oder Energieverbräuche von Maschinen, die sich nur innerhalb gegebener Grenzwerte bewegen dürfen. In einem realistischen Beispiel berechnet der MPC-Regler für insgesamt etwa acht bis zehn Basisregler mit Regelfunktion absolute Sollwerte oder Korrekturwerte. Ein dritter Teil der Stellgrößen (für die Basisregler BR4 bis BR7, die hier stellvertretend dargestellt sind) liefert das ALC in klassischer Weise unmittelbar die entsprechenden Sollwerte. Diese werden vom MPC-Regler nicht beeinflusst. In einem realistischen Beispiel liefert das ALC direkt die Sollwerte für insgesamt etwa 20 bis 30 Basisregler ohne
Regelfunktion.
In Figur 3 wird ausschließlich die "zweite Variante" der Erfindung eingesetzt. Im
Unterschied zu Figur 1 berechnet der MPC-Regler LMPC hier keinerlei Absolutwerte für Stellgrößen, sondern arbeitet lediglich im Sinne eines Trimmreglers nach der zweiten Variante für eine bestimmte Anzahl von Stellgrößen, von denen in der Zeichnung beispielhaft PlDJoopl .sp_avg und PID_loop2.sp_avg für die Basisregler B1 , B2 mit Regelfunktion dargestellt sind. In der Praxis werden beispielsweise drei bis sechs
Stellgrößen auf diese Weise ermittelt.
Die übrigen Stellgrößen (für die Basisregler BR3 bis BR7, die hier stellvertretend dargestellt sind) liefert das ALC in klassischer Weise unmittelbar die entsprechenden Sollwerte. Diese werden vom MPC-Regler nicht beeinflusst. In einem realistischen Beispiel liefert das ALC direkt die Sollwerte für insgesamt etwa 20 bis 30 Basisregler ohne Regelfunktion.
Bei beiden Ausführungsbeispielen sind üblicherweise sämtliche von ALC und LMPC angesteuerten Basisregler in ein integriertes Prozessleitsystem eingebunden. Die
Programme für ALC und LMPC werden üblicherweise auf einem eigenen Prozessrechner ausgeführt, der über eine Netzwerkverbindung die Daten mit dem Prozessleitsystem austauscht und so die berechneten Sollwerte an die Eingänge des Prozessleitsystems übermittelt.

Claims

Patentansprüche
Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Destillationssäulen-System, das mindestens eine Trennsäule aufweist, bei dem
- Einsatzluft in einem Hauptluftverdichter verdichtet wird,
- verdichtete Einsatzluft in einem Hauptwärmetauscher abgekühlt wird,
- abgekühlte Einsatzluft in das Destillationssäulen-System eingeleitet wird und
- mindestens ein Produktstrom aus dem Destillationssäulen-System abgezogen, im Hauptwärmetauscher angewärmt und als gasförmiges Endprodukt abgezogen wird,
- wobei mindestens ein Prozessparameter durch einen Basisregler eingestellt wird, dadurch gekennzeichnet, dass
- die Steuerung des Prozessparameters durch eine Kombination aus einer ALC- Steuerung und einem MPC-Regler vorgenommen wird,
- wobei die ALC-Steuerung einen Satz von Messwerten des Parameters enthält, die bei einem Probebetrieb der Anlage aufgenommen wurden und die verschiedenen Lastfällen und den Übergängen zwischen diesen Lastfällen entsprechen, wobei ferner
- die ALC-Steuerung einen ersten Zielwert an den MPC-Regler ausgibt,
- der MPC-Regler aus dem ersten Zielwert einen Sollwert oder eine
Sollwertänderung für einen von der ALC-Steuerung ausgegebenen primären Sollwert berechnet und
- der vom MPC-Regler ermittelte Sollwert oder ein sekundärer Sollwert, der aus dem von der ALC-Steuerung ausgegebenen primären Sollwert und der
Sollwertänderung berechnet wird, an den Basisregler übergeben wird.
Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass ein erster und ein zweiter Prozessparameter eingestellt werden, indem
- die ALC-Steuerung einen ersten und einen zweiten Zielwert an den MPC-Regler ausgibt,
- der MPC-Regler aus den übergebenen Zielwerten die Sollwerte für die
Prozessparameter berechnet und
- der MPC-Regler aus dem zweiten Zielwert eine Sollwertänderung für einen von der ALC-Steuerung ausgegebenen primären Sollwert für den zweiten
Prozessparameter berechnet und
- der vom MPC-Regler ermittelte Sollwert für den ersten Prozessparameter und ein sekundärer Sollwert für den zweiten Prozessparameter, der aus dem von der ALC- Steuerung ausgegebenen primären Sollwert und der Sollwertänderung berechnet wird, an die Basisregler für den ersten und den zweiten Prozessparameter übergeben wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass ein dritter
Prozessparameter eingestellt wird, indem die ALC-Steuerung ohne Einbeziehung des MPC-Reglers direkt einen Sollwert an den Basisregler des dritten Prozessparameters übergibt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die
Kombination aus ALC-Steuerung und MPC-Regler Sollwerte für eine Vielzahl von Prozessparametern liefert.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Destillationssäulen-System von einem ersten Lastfall zu einem zweiten Lastfall geführt und dabei die ALC-Steuerung in diskreten Zeitschritten Sollwerte für einen oder mehrere Basisregler beziehungsweise einen oder mehrere primäre Sollwerte für den MPC-Regler vorgibt.
6. Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit
- einem Destillationssäulen-System, das mindestens eine Trennsäule aufweist
- einem Hauptluftverdichter zum Verdichten von Einsatzluft,
- einem Hauptwärmetauscher zum Abkühlen von verdichteter Einsatzluft,
- einer Einsatzleitung zum Einleiten von abgekühlter Einsatzluft in das
Destillationssäulen-System und
- Mitteln zum Abziehen eines Produktstroms aus dem Destillationssäulen-System und zum Anwärmen des Produktstroms abgezogen in dem Hauptwärmetauscher,
- einer Produktleitung zum Abziehen des angewärmten Produktstroms als
gasförmiges Endprodukt und mit mindestens
- einem Basisregler zum Einstellen eines ersten Prozessparameters,
gekennzeichnet durch eine oder mehrere Regel- und Steuervorrichtungen zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107024076A (zh) * 2017-03-29 2017-08-08 北京首钢股份有限公司 一种空分设备稳定氩馏分的控制方法
KR101959773B1 (ko) 2018-09-27 2019-07-15 오성환 하우스용 공기순환장치
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EP4229486A1 (de) 2020-10-14 2023-08-23 Linde GmbH Verfahren zum betreiben einer verfahrenstechnischen anlage, verfahrenstechnische anlage und verfahren zum umrüsten einer verfahrenstechnischen anlage
CN114484263B (zh) * 2022-01-07 2024-08-27 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种氮氧液化装置自动变负荷方法及系统

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1160528A3 (de) * 2000-05-30 2002-10-16 L'air Liquide, S.A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Steuerungsvorrichtung und Verfahren für Luftzerlegungsanlagen
DE502004009646D1 (de) 2003-12-10 2009-08-06 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur suboptimalen Regelung mittels einer Suchstrategie und Verfahren und Vorrichtung zur Gaszerlegung, insbesondere zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
US7292899B2 (en) * 2005-08-15 2007-11-06 Praxair Technology, Inc. Model predictive control having application to distillation
EP1845323A1 (de) * 2006-04-13 2007-10-17 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines Druckprodukts durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
US7881825B2 (en) * 2007-03-28 2011-02-01 Praxair Technology, Inc. Production control utilizing real time optimization
FR2916039B1 (fr) * 2007-05-11 2013-11-01 Air Liquide Procede de regulation d'une unite de distillation cryogenique.
CN101634837A (zh) * 2009-08-17 2010-01-27 浙江大学 空分装置制氩系统氮塞的防控方法
CN102520615A (zh) * 2011-12-28 2012-06-27 东方电气集团东方汽轮机有限公司 一种空分装置的自动变负荷多变量控制方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ZUHUA XU ET AL: "Automatic load change system of cryogenic air separation process", SEPARATION AND PURIFICATION TECHNOLOGY, ELSEVIER SCIENCE, AMSTERDAM, NL, vol. 81, no. 3, 20 August 2011 (2011-08-20), pages 451 - 465, XP028391041, ISSN: 1383-5866, [retrieved on 20110826], DOI: 10.1016/J.SEPPUR.2011.08.024 *

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