DE3611669C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE3611669C2 DE3611669C2 DE3611669A DE3611669A DE3611669C2 DE 3611669 C2 DE3611669 C2 DE 3611669C2 DE 3611669 A DE3611669 A DE 3611669A DE 3611669 A DE3611669 A DE 3611669A DE 3611669 C2 DE3611669 C2 DE 3611669C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- piezoelectric plate
- thickness
- acoustic
- layer
- adaptation layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
- G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/02—Mechanical acoustic impedances; Impedance matching, e.g. by horns; Acoustic resonators
Description
Die Erfindung betrifft einen Ultraschallwandler der im
Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art. Ein sol
cher Wandler ist aus der DE-OS 31 49 732 bekannt.
Wandler dieser Art mit einer Vielzahl von einzelnen
Wandlerelementen werden zur Erzeugung von Abbildungen bei
spielsweise in Ultraschalldiagnose- und -überprüfungsgeräten
verwendet.
Der bekannte Ultraschallwandler stellt ein sogenanntes
monolithisches Wandlerarray dar, bei dem die einzelnen Wand
lerelemente lediglich durch das Muster der Elektroden auf
der monolithischen piezoelektrischen Platte bzw. Schicht
gebildet werden.
Dabei ergibt sich das Problem, daß sich speziell beim
Aussenden von Ultraschallsignalen zum Aufbau eines Bildes
benachbarte Wandlerelemente durch seitlich fortpflanzende
Nebenschwingungen stören, da die Wandlerelemente nicht me
chanisch getrennt sind.
Bei der üblichen Dicke der piezoelektrischen Platte von
λ/2, wobei λ die Wellenlänge der verwendeten akustischen
Welle ist, wird neben der Grundschwingung in der Normalen
zur Plattenebene eine starke Nebenschwingung (mit der Wellen
länge λ) in einer Richtung erzeugt, die zur Normalen
einen Winkel von 60° einschließt, da hier die effektive
Dicke der Platte gleich λ ist.
Bei dem eingangs genannten bekannten Ultraschallwandler
wird dieses Problem dadurch gelöst, daß für die piezoelek
trische Schicht ein in den Wandlerelementbereichen selektiv
polarisiertes Polymer verwendet wird, das darüber hinaus eine
hohe Dämpfung
aufweist, wodurch das Übersprechen zwischen benachbarten
Wandlerelementen verringert wird.
Diese Anordnung hat jedoch den Nachteil, daß sie zum
einen bezüglich der erforderlichen selektiven Polarisierung
aufwendig ist und zum anderen wegen der hohen Dämpfung auch
nur einen geringen Wirkungsgrad zeigt.
Aus der genannten Druckschrift sowie der DE-OS 31 49 732
ist es darüber hinaus bekannt, auf mechanisch getrennte
Wandler, die somit kein monolithisches Array bilden, eine
λ/4-Anpassungsschicht aufzubringen, und zwar zum Zwecke der
besseren akustischen Ankopplung von Wandler und zu untersu
chendem Objekt. Da keine monolithisches Array vorgesehen ist,
das heißt auch kein Nebensprechen zwischen benachbarten
Wandlerelementen zu befürchten ist, wird dazu nur die in der
Normalen der Wandlerebene liegende Grundschwingung in Be
tracht gezogen. Die Materialien dieser Anpassungsschichten
weisen dabei im allgemeinen eine Longitudinalwellengeschwin
digkeit auf, die wesentlich geringer ist als die der piezo
elektrischen Platte.
Wird eine solche Anpassungsschicht auf einem monolithi
schen Array verwendet, so wird die hier auftretende 60°-Ne
benwelle beim Übergang in die Anpassungsschicht gebrochen
und pflanzt sich dort unter einem kleineren Winkel zur Nor
malen fort. Der Weg der Nebenwelle in der Anpassungsschicht
ist damit kürzer als λ/2, und die unerwünschte Nebenwelle
wird mit hoher Intensität abgestrahlt, mit dem Ergebnis
einer verschlechterten Bildqualität der Ultraschall-Abbil
dung.
Aufgabe der Erfindung ist es, einen monolithischen
Array-Ultraschallwandler, insbesondere mit einer keramischen
piezoelektrischen Schicht, zu schaffen, bei dem schräg zur
Wandleroberfläche abgestrahlte Nebenwellen unterdrückt und
dadurch die Entkopplung der einzelnen Wandlerelemente erhöht
wird.
Diese Aufgabe wird, ausgehend von dem eingangs genannten
Ultraschallwandler, erfindungsgemäß mit den im Kenn
zeichen des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.
Erfindungsgemäß liegt somit die Longitudinalwellenge
schwindigkeit der Anpassungsschicht in einer Größenordnung,
die der Wellengeschwindigkeit in der piezoelektrischen
Platte entspricht, und die Dicke der Anpassungsschicht ist
auf die Dicke der piezoelektrischen Platte abgestimmt.
Die erfindungsgemäße Abstimmung der Dicke der Anpas
sungsschicht auf die Dicke der piezoelektrischen Platte (und
nicht wie üblich auf die Wellenlänge λ) wurde deshalb vorge
sehen, da die Wellengeschwindigkeiten in der Platte und der
Anpassungsschicht nicht immer genau gleich gemacht werden
können. Ist die Wellengeschwindigkeit beispielsweise in der
Anpassungsschicht etwas kleiner als in der piezoelektrischen
Platte, so ist bezüglich der Grundwelle, das heißt bezüglich
λ/4 in der Normalen, die Schichtdicke von T/2 eigentlich zu
groß. Die Länge des von der 60°-Welle in der Anpassungs
schicht zurückgelegten Weges entspricht jedoch dabei wegen
der nun auftretenden Brechung weiterhin λ/2, so daß mit der
erfindungsgemäßen Anordnung somit die starke 60°-Welle be
sonders wirkungsvoll unterdrückt werden kann und in Abbil
dungssystemen eine hohe Bildqualität erhalten wird.
Vorteilhafte Ausgestaltungen des Erfindungsgegenstandes
sind in den Unteransprüchen 2 bis 4 beschrieben.
Ausführungsbeispiel für den Ultraschallwandler werden
anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 und 2 eine perspektivische Ansicht bzw. eine
Schnittansicht eines ersten Ausführungsbeispiels
und
Fig. 3 und 4 eine perspektivische Ansicht bzw. eine
Schnittansicht eines zweiten Ausführungsbei
spiels.
In dem in Fig. 1 gezeigten Ausführungsbeispiel ist auf
der Vorderfläche eine piezoelektrischen Platte 1 eine
akustische Anpassungsschicht 2 ausgebildet, deren Dicke
in etwa der halben Dicke der piezoelektrischen Platte 1
entspricht. Auf der Rückfläche der piezoelektrischen Platte
1 ist ein Trägermaterial 3 aufgebracht. Eine Oberfläche der
piezoelektrischen Platte 1 ist so metallisiert, daß sie
Streifen 11 aufweist, die andere Oberfläche ist über die
gesamte Fläche metallisiert. Auf diese Weise wird ein
monolithischer Array-Wandler geschaffen, der eine Vielzahl
von auf der piezoelektrischen Platte angeordneten Wandler
elementen hat.
Das vorliegende Ausführungsbeispiel soll eine akusti
sche Welle zu einem lebenden Körper (akustische Impedanz:
1,5×10⁶ Pa·s/m) übertragen und von diesem empfangen. Als
piezoelektrische Platte 1 wird eine PZT-Keramik (Bleizirko
nattitanat) mit einer Longitudinalwellengeschwindigkeit von
3800 m/s, einer akustischen Impedanz von 28×10⁶ Pa·s/m und
einer Dicke von 0,7 mm verwendet. Die Resonanzfrequenz des
Wandlers beträgt 2,7 MHz. Für die auf der piezoelektrischen
Platte 1 ausgebildete akustische Anpassungsschicht 2 wird
ein Polymethylolmelaminharz verwendet, das eine Dicke von
etwa 0,35 mm, eine Logitudinalwellengeschwindigkeit von 3300 m/s
und eine akustische Impedanz von 5×10⁶ Pa·s/m hat.
Dieses Melaminharz kann beispielsweise eine der folgenden
Molekularformeln haben:
Als Trägermaterial 3 wird mit Metalloxidpulvern
vermischter Gummi verwendet.
Durch Verwendung der akustischen Anpassungsschicht 2,
deren Longitudinalwellengeschwindigkeit im wesentlichen
gleich der der piezoelektrischen Platte 1 ist, wird die
Abstrahlung von Nebenwellen zu dem Objekt unterdrückt, die
von der piezoelektrischen Platte schräg ausgestrahlt werden.
Dieser Effekt wird unter Bezugnahme auf Fig. 2 erläutert.
Der Dicke T der piezoelektrischen Platte 1 ist durch den
Ausdruck
T = λ/2 = l/fr · C/2
gegeben, wobei fr die Resonanzfrequenz, λ die Wellenlänge
und C die Longitudinalwellengeschwindigkeit angibt. Wenn die
piezoelektrische Platte mit der Frequenz fr erregt wird,
werden eine akustische Welle normal zur Ebene der piezo
elektrischen Platte sowie Nebenwellen mit dem Winkel R zur
Normalen erzeugt. Von diesen Nebenwellen ist die Welle in
der Richtung R=60° am stärksten, weil in dieser Richtung
T/cosR=λ ist. Diese Nebenwelle 21 wird an der Vorder
fläche und der Rückfläche der piezoelektrischen Platte 1
wiederholt reflektiert und pflanzt sich lateral fort. Wenn
die Schallgeschwindigkeit der piezoelektrischen Platte 1
und der akustischen Anpassungsschicht 2 im wesentlichen
gleich sind, wird die Nebenwelle beim Eintritt in die
akustische Anpassungsschicht 2 an der Grenzfläche nicht
wesentlich gebrochen. Da die Anpassungsschicht eine Dicke
von λ/4 hat, beträgt die Weglänge der Nebenwelle in der
Anpassungsschicht λ/4·l/cosR=λ/2. Daher wird diese
Nebenwelle praktisch nicht zum Objekt hin abgestrahlt.
Eine akustische λ/4-Anpassungsschicht nach dem Stand
der Technik hat dagegen eine viel niedrigere Longitudinal
wellengeschwindigkeit als die piezoelektrische Platte. Daher
pflanzt sich die 60°-Nebenwelle in der Anpassungsschicht
aufgrund der Brechnung mit einem kleineren Winkel fort. Die
Weglänge ist damit kürzer als λ/2, und die Nebenwelle wird
mit hoher Intensität abgestrahlt.
Um die Emission der Nebenwelle zu dem Objekt wirksam zu
unterdrücken, ist es notwendig, daß die Longitudinalwellen
geschwindigkeit der akustischen Anpassungsschicht innerhalb
eines Bereiches von ±25% von der der piezoelektrischen
Platte liegt. Die Wirkung wird verstärkt, wenn sie in einem
Bereich von ±15% liegt. Wenn für die piezoelektrische
Platte eine Bleizirkonattitanat-(PZT)-Keramik (mit einer
Longitudinalwellengeschwindigkeit von 3800 m/s)
verwendet wird, kommen als Materialien für die akustische
Anpassungsschicht, die die obigen Anforderungen erfüllen,
Polymethylolmelaminharz und Glas (Handelsname EDF-4,
Longitudinalwellengeschwindigkeit 3700 m/s) in Frage.
Wenn eine Bleititanat-(PbTiO₃)-Keramik (Longitudinal
wellengeschwindigkeit 4400 m/s) als piezoelektrische
Platte verwendet wird, kann für die akustische Anpassungs
schicht ebenfalls das oben beschriebene Polymethylol
melaminharz oder das Glas verendet werden. Das oben ge
nannte Glas hat eine akustische Impedanz von
17,4×10⁶ Pas/m, die für die Impedanzanpassung zwischen
der piezoelektrischen Keramik und dem lebenden Körper zu
hoch ist. Hervorragende Ergebnisse lassen sich durch Be
schichten der akustischen Anpassungsschicht aus Glas mit
einer akustischen Anpassungsschicht aus Harz erzielen.
In jedem Fall ist es wünschenswert, daß die Dicke
der akustischen Anpassungsschicht λ/4 beträgt, wenn nur
der Ausbreitungswirkungsgrad der Welle normal zur Ebene
betrachtet wird. Unter dem Gesichtspunkt der Unterdrückung
der Nebenwellenabstrahlung ist es jedoch wünschenswert,
daß die Dicke der akustischen Anpassungsschicht nicht
exakt λ/4, sondern, unabhängig von einer Differenz zwischen
den Geschwindigkeiten, T/2 beträgt, wenn mit T die Dicke
der piezoelektrischen Platte bezeichnet wird.
Das im obigen Ausführungsbeispiel verwendete
Polymethylolmelaminharz kann leicht geformt werden und
hat unter den Polymermaterialien eine hohe Schallge
schwindigkeit. Als Folge davon liegt die akustische
Impedanz bei 5×10⁶ Pa·s/m, so daß dieses Material
ohne irgendeine Beimengung als akustische Anpassungs
schicht zwischen einem elektroakustischen Wandler aus
zum Beispiel einer piezoelektrischen Keramik und
einem Medium wie zum Beispiel Wasser oder dem menschlichen
Körper verwendet werden kann. Mann kann daher
eine akustische Anpassungsschicht erhalten, die eine
höhere Gleichmäßigkeit hat als eine Anpassungs
schicht, die aus Epoxy
harz hergestellt ist, dem zur Erhöhung seines
spezifischen Gewichts Metallteilchen oder Metalloxid
teilchen beigemengt sind.
Fig. 3 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel des
Ultraschallwandelrs. Dieses Ausführungsbeispiel unterscheidet sich
von dem nach Fig. 1 darin, daß zwischen der piezoelek
trischen Platte 1 und dem Trägermaterial 3 eine zweite
akustische Anpassungsschicht 4 mit einer Dicke von T/4 aus
gebildet ist. Die Strukturen und Materialien der anderen
Bereiche entsprechen denen des Ausführungsbeispiels nach
Fig. 1. Die zweite akustische Anpassungsschicht 4 ist
aus Glas (Handelsname EDF-4, Longitudinalwellengeschwindig
keit 3700 m/s) hergestellt.
Fig. 4 verdeutlicht die Funktion der zweiten akus
tischen Anpassungsschicht 4. Die Nebenwelle in der 60°-
Richtung wird an der Oberfläche der piezoelektrischen
Platte 1 reflektiert und von der Rückfläche durch die
zweite akustische Anpassungsschicht zum Trägermaterial 3
abgestrahlt. Da die Weglänge der Nebenwelle in der
akustischen Anpassungsschicht 4 im wesentlichen λ/4 ist,
wird die Nebenwelle 22 wirkungsvoll in das Trägermaterial 3
gerichtet und von diesem absorbiert. Als Folge davon
wird die nachteilige Wirkung der Nebenwelle noch weiter
unterdrückt. Zur Erzielung
diesses Effekts liegt die Longitudinalwellengeschwindigkeit
der akustischen Anpassungsschicht 4 innerhalb von ±25%,
vorzugsweise innerhalb von ±15%, der Longitudinalwellen
geschwindigkeit der piezoelektrischen Platte 1.
Claims (4)
1. Ultraschallwandler mit
einer piezoelektrischen Platte (1) mit einer λ/2 ent sprechenden Dicke (T) zur Erzeugung von Longitudinalwellen mit einer Wellenlänge λ, wobei die beiden Oberflächen der piezoelektrischen Platte metallisiert sind und zumindest eine der Oberflächen eine Vielzahl von regelmäßig angeord neten und voneinander isolierten metallisierten Bereichen aufweist, die jeweils ein Wandlerelement aufbauen; und mit
einem an der Rückseite der piezoelektrischen Platte (1) vorgesehenen Trägermaterial (3);
gekennzeichnet durch
eine auf der Vorderfläche der piezoelektrischen Platte (1) ausgebildete akustische Anpassungsschicht (2), die eine Longitudinalwellengeschwindigkeit aufweist, die nicht mehr als ±25% von der Longitudinalwellengeschwindigkeit der pie zoelektrischen Platte (1) abweicht, und deren Dicke gleich der Hälfte der Dicke (T) der piezoelektrischen Platte (1) ist.
einer piezoelektrischen Platte (1) mit einer λ/2 ent sprechenden Dicke (T) zur Erzeugung von Longitudinalwellen mit einer Wellenlänge λ, wobei die beiden Oberflächen der piezoelektrischen Platte metallisiert sind und zumindest eine der Oberflächen eine Vielzahl von regelmäßig angeord neten und voneinander isolierten metallisierten Bereichen aufweist, die jeweils ein Wandlerelement aufbauen; und mit
einem an der Rückseite der piezoelektrischen Platte (1) vorgesehenen Trägermaterial (3);
gekennzeichnet durch
eine auf der Vorderfläche der piezoelektrischen Platte (1) ausgebildete akustische Anpassungsschicht (2), die eine Longitudinalwellengeschwindigkeit aufweist, die nicht mehr als ±25% von der Longitudinalwellengeschwindigkeit der pie zoelektrischen Platte (1) abweicht, und deren Dicke gleich der Hälfte der Dicke (T) der piezoelektrischen Platte (1) ist.
2. Ultraschallwandler nach Anspruch 1, gekennzeichnet
durch eine zweite akustische Anpassungsschicht (4), die
zwischen der piezoelektrischen Platte (1) und dem Träger
material (3) ausgebildet ist und die eine Longitudinal
wellengeschwindigkeit aufweist, die nicht mehr als ±25% von
der Longitudinalwellengeschwindigkeit der piezoelektrischen
Platte (1) abweicht, und deren Dicke nicht größer als ein
Viertel der Dicke (T) der piezoelektrischen Platte (1) ist.
3. Ultraschallwandler nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die erste und/oder zweite akustische
Anpassungsschicht (2; 4) eine Longitudinalwellengeschwin
digkeit aufweist, die nicht mehr als ±15% von der Longi
tudinalwellengeschwindigkeit der piezoelektrischen Platte
(1) abweicht.
4. Ultraschallwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die akustische Anpassungsschicht
(2; 4) aus Polymethylolmelaminharz hergestellt ist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60074289A JPS61234199A (ja) | 1985-04-10 | 1985-04-10 | 超音波探触子 |
JP60189662A JP2581665B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 超音波探触子 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3611669A1 DE3611669A1 (de) | 1986-10-16 |
DE3611669C2 true DE3611669C2 (de) | 1991-09-26 |
Family
ID=26415435
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19863611669 Granted DE3611669A1 (de) | 1985-04-10 | 1986-04-07 | Ultraschallwandler |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4680499A (de) |
DE (1) | DE3611669A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4313229A1 (de) * | 1993-04-22 | 1994-10-27 | Siemens Ag | Ultraschall-Wandleranordnung mit einem Dämpfungskörper |
Families Citing this family (70)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH074364B2 (ja) * | 1986-01-28 | 1995-01-25 | 株式会社東芝 | 超音波診断装置 |
US5001932A (en) * | 1989-06-22 | 1991-03-26 | General Dynamics Corporation | Ultrasonic squirter |
US5187403A (en) * | 1990-05-08 | 1993-02-16 | Hewlett-Packard Company | Acoustic image signal receiver providing for selectively activatable amounts of electrical signal delay |
US5478756A (en) * | 1990-07-24 | 1995-12-26 | Fisons Plc | Chemical sensor for detecting binding reactions |
DE4028315A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-12 | Siemens Ag | Ultraschallwandler fuer die laufzeitmessung von ultraschall-impulsen in einem gas |
US5659220A (en) * | 1992-08-13 | 1997-08-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Ultrasonic transducer |
EP0634227B1 (de) * | 1993-07-15 | 1999-10-06 | General Electric Company | Breitband Ultraschallwandler und ihr Fabrikationsverfahren |
US5541468A (en) * | 1994-11-21 | 1996-07-30 | General Electric Company | Monolithic transducer array case and method for its manufacture |
US5706564A (en) * | 1995-07-27 | 1998-01-13 | General Electric Company | Method for designing ultrasonic transducers using constraints on feasibility and transitional Butterworth-Thompson spectrum |
DE19533466A1 (de) * | 1995-09-11 | 1996-09-12 | Siemens Ag | Ultraschallprüfkopf für die zerstörungsfreie Werkstoffprüfung |
US6049159A (en) * | 1997-10-06 | 2000-04-11 | Albatros Technologies, Inc. | Wideband acoustic transducer |
US6050943A (en) | 1997-10-14 | 2000-04-18 | Guided Therapy Systems, Inc. | Imaging, therapy, and temperature monitoring ultrasonic system |
US7288069B2 (en) * | 2000-02-07 | 2007-10-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Ultrasonic probe and method of manufacturing the same |
DE10018355A1 (de) * | 2000-04-13 | 2001-12-20 | Siemens Ag | Ultraschallwandler und Verfahren zur Herstellung eines Ultraschallwandlers |
EP2275175B1 (de) * | 2000-07-13 | 2016-08-24 | ReCor Medical, Inc. | Wärmebehandlungsvorrichtung mit ultrasonischer Energieanwendung |
AU2001273468B2 (en) * | 2000-07-13 | 2005-05-26 | Recor Medical, Inc. | Energy application with inflatable annular lens |
US7914453B2 (en) | 2000-12-28 | 2011-03-29 | Ardent Sound, Inc. | Visual imaging system for ultrasonic probe |
US6763722B2 (en) * | 2001-07-13 | 2004-07-20 | Transurgical, Inc. | Ultrasonic transducers |
US20040082859A1 (en) | 2002-07-01 | 2004-04-29 | Alan Schaer | Method and apparatus employing ultrasound energy to treat body sphincters |
JP2006518648A (ja) * | 2003-02-20 | 2006-08-17 | プロリズム,インコーポレイテッド | 心臓アブレーションデバイス |
US9011336B2 (en) * | 2004-09-16 | 2015-04-21 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and system for combined energy therapy profile |
US7393325B2 (en) | 2004-09-16 | 2008-07-01 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for ultrasound treatment with a multi-directional transducer |
US7824348B2 (en) | 2004-09-16 | 2010-11-02 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | System and method for variable depth ultrasound treatment |
US8535228B2 (en) | 2004-10-06 | 2013-09-17 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and system for noninvasive face lifts and deep tissue tightening |
US8444562B2 (en) | 2004-10-06 | 2013-05-21 | Guided Therapy Systems, Llc | System and method for treating muscle, tendon, ligament and cartilage tissue |
US7530958B2 (en) * | 2004-09-24 | 2009-05-12 | Guided Therapy Systems, Inc. | Method and system for combined ultrasound treatment |
US10864385B2 (en) | 2004-09-24 | 2020-12-15 | Guided Therapy Systems, Llc | Rejuvenating skin by heating tissue for cosmetic treatment of the face and body |
US7758524B2 (en) | 2004-10-06 | 2010-07-20 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for ultra-high frequency ultrasound treatment |
US9694212B2 (en) | 2004-10-06 | 2017-07-04 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and system for ultrasound treatment of skin |
US11235179B2 (en) | 2004-10-06 | 2022-02-01 | Guided Therapy Systems, Llc | Energy based skin gland treatment |
US11883688B2 (en) | 2004-10-06 | 2024-01-30 | Guided Therapy Systems, Llc | Energy based fat reduction |
US20060111744A1 (en) | 2004-10-13 | 2006-05-25 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for treatment of sweat glands |
EP3682946A1 (de) | 2004-10-06 | 2020-07-22 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | System zur nichtinvasiven gewebebehandlung |
US7530356B2 (en) * | 2004-10-06 | 2009-05-12 | Guided Therapy Systems, Inc. | Method and system for noninvasive mastopexy |
US9827449B2 (en) | 2004-10-06 | 2017-11-28 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Systems for treating skin laxity |
JP2008522642A (ja) | 2004-10-06 | 2008-07-03 | ガイデッド セラピー システムズ, エル.エル.シー. | 美容強化のための方法およびシステム |
US8133180B2 (en) | 2004-10-06 | 2012-03-13 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for treating cellulite |
US8690778B2 (en) | 2004-10-06 | 2014-04-08 | Guided Therapy Systems, Llc | Energy-based tissue tightening |
US11724133B2 (en) | 2004-10-07 | 2023-08-15 | Guided Therapy Systems, Llc | Ultrasound probe for treatment of skin |
US11207548B2 (en) | 2004-10-07 | 2021-12-28 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Ultrasound probe for treating skin laxity |
EP1875327A2 (de) | 2005-04-25 | 2008-01-09 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Verfahren und system zum verbessern der computerperipheriesicherheit |
WO2007025068A2 (en) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Ricciardi Jonathan J | Method and apparatus for optimizing aerosol generation with ultrasonic transducers |
EP2021846B1 (de) | 2006-05-19 | 2017-05-03 | Koninklijke Philips N.V. | Ablationsvorrichtung mit optimiertem eingangsleistungsprofil |
US9566454B2 (en) * | 2006-09-18 | 2017-02-14 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and sysem for non-ablative acne treatment and prevention |
JP2010526589A (ja) | 2007-05-07 | 2010-08-05 | ガイデッド セラピー システムズ, エル.エル.シー. | 音響エネルギーを使用してメディカントを調節するための方法およびシステム |
US20150174388A1 (en) | 2007-05-07 | 2015-06-25 | Guided Therapy Systems, Llc | Methods and Systems for Ultrasound Assisted Delivery of a Medicant to Tissue |
GB0807955D0 (en) * | 2008-05-01 | 2008-06-11 | Airbus Uk Ltd | Ultrasound inspection method and apparatus |
KR102479936B1 (ko) | 2008-06-06 | 2022-12-22 | 얼테라, 인크 | 초음파 치료 시스템 |
WO2010075547A2 (en) * | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Guided Therapy Systems, Llc | Methods and systems for fat reduction and/or cellulite treatment |
EP2376011B1 (de) | 2009-01-09 | 2019-07-03 | ReCor Medical, Inc. | Vorrichtung zur behandlung von mitralklappeninsuffizienz |
US8715186B2 (en) | 2009-11-24 | 2014-05-06 | Guided Therapy Systems, Llc | Methods and systems for generating thermal bubbles for improved ultrasound imaging and therapy |
US9149658B2 (en) | 2010-08-02 | 2015-10-06 | Guided Therapy Systems, Llc | Systems and methods for ultrasound treatment |
US9504446B2 (en) | 2010-08-02 | 2016-11-29 | Guided Therapy Systems, Llc | Systems and methods for coupling an ultrasound source to tissue |
US8857438B2 (en) | 2010-11-08 | 2014-10-14 | Ulthera, Inc. | Devices and methods for acoustic shielding |
RU2458341C1 (ru) * | 2011-04-13 | 2012-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт)" | Способ одностороннего акустического согласования упругих сред с плоской границей контакта |
WO2013009784A2 (en) | 2011-07-10 | 2013-01-17 | Guided Therapy Systems, Llc | Systems and method for accelerating healing of implanted material and/or native tissue |
WO2013012641A1 (en) | 2011-07-11 | 2013-01-24 | Guided Therapy Systems, Llc | Systems and methods for coupling an ultrasound source to tissue |
RU2493672C2 (ru) * | 2011-09-22 | 2013-09-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Селективный акустико-эмиссионный пьезопреобразователь упругих волн |
CN103959817B (zh) * | 2011-11-28 | 2016-12-14 | 株式会社村田制作所 | 层叠型压电元件以及再送检测用传感器 |
US9263663B2 (en) | 2012-04-13 | 2016-02-16 | Ardent Sound, Inc. | Method of making thick film transducer arrays |
US9510802B2 (en) | 2012-09-21 | 2016-12-06 | Guided Therapy Systems, Llc | Reflective ultrasound technology for dermatological treatments |
CN204637350U (zh) | 2013-03-08 | 2015-09-16 | 奥赛拉公司 | 美学成像与处理系统、多焦点处理系统和执行美容过程的系统 |
US10561862B2 (en) | 2013-03-15 | 2020-02-18 | Guided Therapy Systems, Llc | Ultrasound treatment device and methods of use |
CA3177417A1 (en) | 2014-04-18 | 2015-10-22 | Ulthera, Inc. | Band transducer ultrasound therapy |
RU2561778C1 (ru) * | 2014-06-17 | 2015-09-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт Научно-производственное объединение "ЛУЧ" (ФГУП "НИИ НПО "ЛУЧ") | Способ акустического согласования пьезоэлемента иммерсионного ультразвукового пьезоэлектрического преобразователя с контролируемой средой |
MX2018007094A (es) | 2016-01-18 | 2018-11-09 | Ulthera Inc | Dispositivo de ultrasonido compacto que tiene un arreglo de ultrasonido anular perifericamente conectado electricamente a una placa de circuito impreso flexible y un metodo de montaje del mismo. |
CN114631846A (zh) | 2016-08-16 | 2022-06-17 | 奥赛拉公司 | 用于皮肤的美容超声治疗的系统和方法 |
WO2019164836A1 (en) | 2018-02-20 | 2019-08-29 | Ulthera, Inc. | Systems and methods for combined cosmetic treatment of cellulite with ultrasound |
KR20200061045A (ko) * | 2018-11-23 | 2020-06-02 | 엘지디스플레이 주식회사 | 복합센서장치, 디스플레이 장치 및 센싱방법 |
TWM583052U (zh) * | 2019-05-30 | 2019-09-01 | 詠業科技股份有限公司 | 超音波傳感器 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5353393A (en) * | 1976-10-25 | 1978-05-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Ultrasonic probe |
US4211949A (en) * | 1978-11-08 | 1980-07-08 | General Electric Company | Wear plate for piezoelectric ultrasonic transducer arrays |
DE3069001D1 (en) * | 1979-05-16 | 1984-09-27 | Toray Industries | Piezoelectric vibration transducer |
JPS5741100A (en) * | 1980-08-23 | 1982-03-06 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Ultrasonic probe |
US4366406A (en) * | 1981-03-30 | 1982-12-28 | General Electric Company | Ultrasonic transducer for single frequency applications |
DE3149732A1 (de) * | 1981-12-15 | 1983-07-21 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Ultraschallwandleranordnung |
FR2531298B1 (fr) * | 1982-07-30 | 1986-06-27 | Thomson Csf | Transducteur du type demi-onde a element actif en polymere piezoelectrique |
EP0119855B2 (de) * | 1983-03-17 | 1992-06-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Ultraschallwandler mit akustischen Impedanzanpassungsschichten |
-
1986
- 1986-04-07 DE DE19863611669 patent/DE3611669A1/de active Granted
- 1986-04-09 US US06/849,833 patent/US4680499A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4313229A1 (de) * | 1993-04-22 | 1994-10-27 | Siemens Ag | Ultraschall-Wandleranordnung mit einem Dämpfungskörper |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3611669A1 (de) | 1986-10-16 |
US4680499A (en) | 1987-07-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3611669C2 (de) | ||
EP0017216B1 (de) | Ultraschallwandler | |
DE3119272C2 (de) | Ultraschall-Wandleranordnung | |
DE3526488A1 (de) | Ultraschall-wandler mit piezoelektrischem verbundmaterial | |
DE3124979A1 (de) | "ultraschallwandler-anordnung fuer bogenabtastung" | |
DE2727691A1 (de) | Ultraschallsonde | |
EP0166976B1 (de) | Ultraschallwandlersystem | |
DE3304666A1 (de) | Ultraschallwandler-abschirmung | |
DE2115412A1 (de) | Piezoelektrisches Filter nach dem Oberfl ächenwellenprinzip | |
DE3733776A1 (de) | Ultraschallsonde | |
DE1805834B2 (de) | Wellenleiteranordnung fuer elastische wellen | |
DE19701334A1 (de) | Mit der zweiten Harmonischen abbildende Wandler | |
DE3210925A1 (de) | Ultraschallwandler | |
EP0308931B1 (de) | Ultraschallwandler mit astigmatischer Sende-/Empfangscharakteristik | |
DE2532357A1 (de) | Oberflaechenwellenanordnung | |
DE3423009A1 (de) | Verfahren und elektroakustischer wandler zum aussenden oder empfangen von schallwellen in mehreren durchlassbaendern | |
DE2739688C2 (de) | ||
EP0118837B1 (de) | Ultraschallwandler | |
DE2524649B2 (de) | Fernseh-ZF-Filter nach dem Oberflächenwellenprinzip | |
EP0101077B1 (de) | Mit reflektierten akustischen Wellen arbeitendes elektronisches Bauelement | |
EP0100997B1 (de) | Mit reflektierten akustischen Wellen arbeitendes elektronisches Bauelement | |
DE3215242C2 (de) | ||
DE1541908B2 (de) | Schalleitung mit frequenzabhängiger Laufzeit | |
DE2618210A1 (de) | Wandlerelektroden fuer filter oder verzoegerungsleitungen nach dem oberflaechenwellenprinzip | |
EP0182960B1 (de) | Vorrichtung zur mindestens näherungsweisen Bestimmung des Querschnittes von langgestreckten Gebilden |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: STREHL, P., DIPL.-ING. DIPL.-WIRTSCH.-ING. SCHUEBE |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: HITACHI MEDICAL CORP., TOKIO/TOKYO, JP |