DE3228505C2 - Schaltungsanordnung für einen Elektromotor - Google Patents
Schaltungsanordnung für einen ElektromotorInfo
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Abstract
Bei einer Steueranordnung für einen Motor (10) zur Erzielung einer Rotation mit einem vorgegebenen Drehmoment (T) und einer vorgegebenen Rotationsgeschwindigkeit (N), wobei der Motor (10) eine Gegen-EMK (Ea) erzeugt, deren Größe von der Rotationsgeschwindigkeit (N) abhängt, mit einer mit dem Motor (10) gekoppelten Detektionseinrichtung (22) für die Gegen-EMK (Ea) zur Erzeugung eines ersten Signals (E20), dessen Amplitude der Gegen-EMK (Ea) entspricht, mit einer Detektionseinrichtung (24) für die Rotationsbewegung des Motors (10) zur Erzeugung eines zweiten Signals (Vo), dessen Amplitude der Rotationsbewegung entspricht, mit einer Verknüpfungsschaltung (30) für das erste und zweite Signal (320, Vo) zur Erzeugung eines von dem ersten und zweiten Signal abhängigen dritten Signals (E28) und mit einer Steuerung (18) für den Antriebsstrom (I ↓M) des Motors (10), dessen Größe dem dritten Signal (E28) entspricht, wird ein festes, von der Rotationsgeschwindigkeit des Motors unabhängiges Drehmoment dadurch erzeugt, daß der Motor (10), die Detektionseinrichtung (22), die Detektionseinrichtung (24), die Verknüpfungsschaltung (30) und die Steuerung (18) eine negative Rückkopplungsschleife bilden, die eine Proportionalität des zweiten Signals (Vo) zum Produkt (NT) der Rotationsgeschwindigkeit (N) und des Ausgangs-Drehmoments (T) herstellt und daß die Detektionseinrichtung (24) das zweite Signal (Vo) proportional zur Rotationsgeschwindigkeit (N) ändert.
Description
Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung für einen Elektromotor zum Erzielen einer Rotation mit
einem vorgegebenen Drehmoment und einer vorgegebenen Drehzahl, mit einer die vom Motor erzeugte
Gegen-EMK abtastenden Detektionseinrichtung zum Erzeugen eines der Gcgcn-EMK proportionalen ersten
Signals, mit einem Drehzahlfühler zum Erzeugen eines der Drehzahl proportionalen zweiten Signals, mit einer
Verknüpfungsschaltung für das erste und zweite Signal zum Erzeugen eines von dem ersten und zweiten Signal
abhängigen dritten Signals und mit einer Steuerung für den Aniricbsstrom des Motors, dessen Größe dem
dritten Signal entspricht.
Für den Bandtransport bei Bandgeräten ist eine gleichmäßige Rotation mit einer geringen Änderung des
Drehmoments erwünscht. Eine Änderung bzw. Wclligkeil des Drehmoments verursacht Gleichlauf — und damit
Tonhöherisehwankungcn. Eine geeignete Methode zur Verringerung der Gleichlaufschwankungen besteht in
der Verwendung eines Schwungrades mit einer großen trägen Masse. Die Verwendung eines großen Schwungrades
verhindert jedoch die Reduktion der Größe und des Gewichtes eines Bandgerätes, verlangsamt die
Reaktion auf die Start-/Stop-Funktion und erhöht die Produktionskosten. Daher besteht ein erhebliches Bedürfnis,
die gewünschte Gleichlaufcharakterislik mit einem nur kleinen Schwungrad oder, wenn möglich, völlig ohne
Schwungrad zu er/iclcn. Der beste Weg, die Welligkeil des Drehmoments des Motors so klein wie möglich zu
halten, besteht darin, ein konstantes Drehmoment des Motors zu erzeugen.
bo Die Forderung nach einer Reduktion der Wclligkeit des Drehmomentes ist nicht nur für einen Motor gegeben,
der mit einer konstanten Rotationsgeschwindigkeit, wie beispielsweise ein Capstan-Motor, umläuft. Ein anderer
Motor, bei dem die Reduktion der Welligkcil ties Drehmomentes erwünscht ist. ist der Plattenantricb. bei dem
die Rotationsgesehwindigkeil nach innen hin zunimmt, so daß die Tangentialgeschwindigkeit konstant ist. Kin
derartiger Antrieb wird bei einem optischen Platlcnsystcm zur Aufnahme und Wiedergabe von digitalen
b5 Signalen verwendet, wie es kürzlich auf den Markt gebracht worden ist. I Im eine glatte Rotation in dem System
zu erhalten, muß das Drehmoment des Motors unabhängig von der Variation der Kotaiimisgcschwindigkeit
konstant gehalten werden. Darüber hinaus wurden Motoren ohne Welligkeiten des Drclimomcnls hiiufig dort
erwünscht, wo eine Mehrzahl von konstanten Geschwindigkeiten benötigt werden. Steuersysteme, die die
Wenigkeit des Drehmomentes vermeiden, sind bisher nicht bekanntgeworden.
Aus der Zeitschrift »CONTROL« Bd. 12, Dezember 1968, Seiten 1037 — 1040, insbesondere Figur 7, ist eine
Steueranordnung für einen Elektromotor bekannt, bei dem ein das Drehmoment charakterisierendes Signal als
Rückkopplungssignal dient. Dadurch soll die Drehgeschwindigkeit direkt proportional zu der Steuerspannung
werden.
Durch die DE-AS 20 21 507 ist es bekannt, zur Regelung auf eine vorgegebene Drehzahl ein erstes Signal,
dessen Amplitude derGegen-EMK entspricht, und ein zweites Signal, dessen Amplitude der Rotationsgeschwindigkeil
entspricht, zu einem dritten Signal zu verknüpfen und dieses zur Regelung zu benutzen. Diese Verknüpfung
ist eine Schutzmaßnahme für den Motor bei Ausfall derTachospannung.
In der DE-AS 20 64 401 ist eine Regelschaltung beschrieben, bei der die vom Rotor erzeugte Gegen-EMK als
Meßwert in einer Meßbrücke festgestellt wird. Auch bei dieser Schallung gehl es um die Drehzahlregelung eines
Gleichstrommotors.
Eine Schaltungsanordnung der eingangs erwähnten Art ist in der nach dem Prioritätstag der vorliegenden
Anmeldung veröffentiiehten JP-OS 57-1 62 990 beschrieben. Mit dieser Schaltungsanordnung soll die Rotation
des Motors mit einem vorgegebenen Drehmoment und einer vorgegebenen Drehzahl erreicht werden.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine derartige Schaltungsanordnung zu erstellen,
durch die der Motor mit einem festen Drehmoment unabhängig von der Drehzahl des Motors betrieben werden
kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Motor, die Detektionseinrichtung, der Drehzahlfühler,
die Verknüpfungsschaltung und die Steuerung eine Gegenkopplungsschleife bilden, die den Antriebsstrom
so steuert, daß das Produkt aus der Drehzahl und dem Drehmoment proportional dem zweiten
Signal wird.
Bei der erfindungsgemäßen Steueranordnung wird das Produkt NT der Drehzahl N des Motors und des
Ausgangs-Drehmoments Tso geregelt, daß es proportional zu einem vorgegebenen Signal Vo ist. Das Signal Vo
ist seinerseits proportional zur Drehzahl N(NT = k 1 Vo und N = Ic2 Vo, wobei k 1 und k2 Proportionalitätskonstanten
sind; hieraus ergibt sich T= k 1 VoIN = k 1 Vo/k L· Vo = k l/Ar 2). Demgemäß ist das Ausgangs-Drehmoment
Γ konstant (k Mk2) und unabhängig von der Drehzahl N. Demzufolge können die Gleichlaufschwankungen
ohne Vergrößerung der trägen Masse des rotierenden Systems des Motors vermindert werden.
Durch die Erfindung kann der Antrieb klnin und leicht gehalten werden, wobei darüber hinaus ein schnelles
Ansprechen auf Start und Stop gewährleistet ist.
Die Erfindung soll im folgenden anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher
erläutert werden. Es zeigt
Fi g. 1 eine schematische Darstellung eines Gleichstrommotors mit einem Anker mit 3 Wicklungen in Sternschaltung.
F i g. 2 ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung, J5
F i g. 3 ein erstes Ausführungsbeispiel des Drchzahlfühlcrs in der Schaltungsanordnung gemäß F i g. 2,
F i g. 4 ein anderes Ausführungsbeispiel des Drchzahlfühlers.
F i g. 5 und 6 Abwandlungen von Schaltungsar.ordnungen gemäß F i g. 2,
F i g. 7 eine grafische Darstellung zur Verdeutlichung der Änderung eines zweiten Signals Vo in Abhängigkeit
von einer Belastungsändcrung in der Schaltungsanordnung aus F i g. 6.
Fig. I zeigt einen mit Konstantstem angetriebenen Mf-'.or 10. Der Motor 10 ist als Gleichstrommotor mit
einem dreipoligen Anker in Sternschaltung ausgebildet und weist Ankerwicklungen 12| bis 12), Kommutatorlamellen
14| bis 14j und Bürsten 16j und 16? auf. Ein Antriebsstrom Im, der von einer Stromquelle 18 geliefert wird,
fließt durch die Bürste I61 und die Lamelle 14i zur Wicklung 12|. Von dort fließt der Strom weiter durch die
Wicklung 122, durch die Lamelle 14_>unddie Bürste I62 zur Stromquelle 18 zurück.
Im Ausführungsbeispiel ist di.r Winkel zwischen den Bürsten 16, und I62 180" und das (nicht dargestellte)
magnetische Feldsystem ist ein 2-Pol-System aus Nordpol N und Südpol 5. Der Winkel zwischen den in
Sternschaltung verbundenen Wicklungen 12i bis 12) beträgt 120°'. Die magnetischen Feldstärken, die durch die
jeweiligen angeregten Wicklungen 12| bis 121 erzeugt werden, sind mit H 1 bis H 3 bezeichnet. Zwischen den
Bürsten I61 und 16i\.ird eine Gegen-EMK £';i erzeugt, für die die nachstehende Gleichung gilt:
La = KiN(H] + λ/2 + λ/3) ('.)
In diesjr Gleichung (1) bezeichnet Ndie Drehzahl des Motors (10) und K 1 eine Proponionalkonstante. Diese
Gleichung ergibt sich aus der Lenz'schcn Regel. Das Ausgangs-Drehmomeni 7"des Motors 10 ergib· sich zu
7= K2 ■ UJHI + H2 + λ/3) (2)
wobei Im ein Ankerstrom und K 2 eine Proporlionalilätskonstantc sind. Diese Gleichung ergibt sich aus der
Flemingschen Links-Hand-(3-Finger-)Regcl. In der Gleichung (2) ändern sich die elektromagnetischen Feldstärken
λ/1 bis λ/3 mit einer Variation der Magnetisierung des Fcld-Klcktromagneten und mit der Drehwinkelstellung
des Ankers. Demzufolge ist das jeweilige Ausgangs-Drchniomcni auch dann nicht kon.sf.nl. wenn der
Strom Im konstant ist.
Fig. 2 zeigt eine Schaltungsanordnung, mit der die Motor-Ausgangsgröße /VTund das Ausgangs-Drehmoment
Tkon&tart gehalten werden. Der Motor 10 ist mit einem Ende 2 über einen Widerstand R 20 geerdet. Das
andere Ende 1 des Motors 10 liegt über Widerstand..· R 30 und R 40 an Masse. Der Verbindungspunkt zwischen
dem Motor 10 unü dem Widcrsund R 20 ist mit dem invertierenden Eingang eines Verstärkers 20 verbunden.
Der Vcrbindungspunki zwischen den Widerstanden R 30 und /?40 liegt am nicht invertierenden Eingang des
Verstärkers 20. Der Ausgang des Verstärkers 20 ist mit dein X-Eingang einer Tcilcrschaltung 26 verbunden. An
den V-Eingang der Tcilcrschaltiing 26 ist eine Drehzahl-Meßschaltung 24 angeschlossen. Der Ausgang der
Tcilerschaltung 26 ist mit dem invertierenden (Eingang eines Verstärkers 28 verbunden. Der nicht invertierende
Eingang des Verstärkers 28 ist verbunden mit dem invertierenden Eingang des Verstärkers 20. Der Ausgang des
Verstärkers 28 liegt an der Basis eines PNT-Transistors Q 18. An dem Emitter des Transistors ζ) 18, dessen
Kollektor mit dem anderen Ende I des Motors IO verbunden !.·.!. liegt eine Spannungsquclle + Vcc.
Für die Funktion der Schaltung ist der Widerstand /wischen den Klemmen 1 und 2 des Motors 10, der mit R 10
bezeichnet ist. von Bedeutung. A? 10 bis λ? 40 sind so dimensioniert, daß sie die Folgende Gleichung erfüllen:
ίο Λ 10 /?40 = R 20 /? 30 (3).
Es wird vorausgesetzt, dali der Eingangswidcrsland der Verstärker 20 und 28 sowie der Kollektor-Ausgangswiderstand
des Transistors Q 18 praktisch unendlich sind. Der durch die Gegcn-EMK £;i des Motors 10 durch
die Widerstände R 10 bis R 40 fließende Strom la ist:
la - Ei/(7? 10 + R 20 + R 30 + R 40) (4).
Das Poicr.iiii! cisics iiiver'.ier!·»'« Kingarigssignals /·" 10
<lrs Vi-rstärkers 20 und das Potential eines nicht
invertierten Eingangssignals £ 12 sind:
£10 = -LiR 20 (5)
E 12 = InR 40 (b).
Die Eingangsspanniing £12 -EIO (l)ifferenzsignal). die auf den Verstärker 20 gelangt, kann von den
Gleichungen (4) und (6) abgeleitet werden /u:
£12- £10 = /.IfK 20 + K 40)
= Ea(R 20 + R 40)/(R 10 + R 20 + R 30 + R 40) (7).
Durch Einsetzen der Gleichung (3) ergibt sich aus Gleichung (7):
£12 - £10 = Ea/(\ + K30/K40) = K 3 £;i (8).
H wobei K 3 die Konstante 1/(1 + R 30//? 40) zusammenfaßt.
Der Verstärkungsfaktor des Verstärkers 20 sei A 1. Da das Diffcrcnzsignal E 12 — £ 10 in Gleichung (8) auf
den Verstärker 20 gegeben wird, ergibt sich das Ausgangssignal des Verstärkers 20, d. h. ein erstes Signal £20, zu
£20 = A 1 K 3 · Eu (9).
Das Signal £20 wird als Nenner ,V auf die Teilerschaltung 26 geleitet. Das zweite Signal Vo von dem
Drehzahlfühler 24 wird als Zähler VdcrTeüersehaltung 26 benutzt. Eine genauere Schaltungsbcschrcibung der
Detektorschaltung 24 erfolgt unten. Die Tcilcrschaltung 26 führt die Division Y/X durch und erzeugt ein
geteiltes Signal £26. das sich ergibt zu:
£26 = VoZ(A 1 K 3 En) (10).
Die Signale £26 und £10 sind F.ingangssignalc für den Verstärker 28. Der Verstärker 28 verstärkt die
Signaldifferenz £ 10 — £26 und erzeugt ein drittes Signal £28. Das dritte Signal £28 gelangt auf die Basis des
Transistors Q ίό. Der Transistor Q 18 versorgt den Motor 10 mit einem Antriebsstrom /«. dessen Amplit.de
umgekehrt proportional zu dem Potential des Signals £28 ist.
Die Widerstände /?20 bis R 30 und der Verstärker 20 bilden eine erste Schaltung 22 zur Messung der
Gegen-EMK Ea des Motors 10 und Erzeugung eines ersten Signals £20. Der Drehzahlfühler 24 bildet eine
zweite Schaltung, die die Drehzahl Λ/dcs Motors 10 mißt und ein zweites Signal Vo erzeugt. Die Teilerschaltung
26 und der Verstärker 28 bilden eine dritte Schaltstufe 30, die in Abhängigkeit von den ersten und zweiten
Signalen £20 und Vo ein drittes Signal £28 erzeugt. Der Transistor Q 18 bildet eine vierte Schaltstufe 18 zur
Steuerung des Antriebsstroms Im für den Motor mit einer Amplitude, die dem dritten Signal £28 entspricht.
Wenn die Drehzahl N des Motors 10 von einem Ausgangsweri ansteigt, erhöht sich auch die Gcgen-EMK Ea
(Gleichung (1)). Dadurch wächst das Eingangssignal £ 12 — £ 10 des Verstärkers 20, so daß das erste Signal £20.
mi das als Nenner Λ der Teilersehaltung 26 fungiert, ebenfalls anwächst (Gleichungen (8) und (9)). F-s wird vorausgesetzt,
daß die Zunahme des ersten Signals £20 beim Anwachsen der Umdrehungsgeschwindigkeit N größer ist
als die Zunahme des zweiten Signals Vo. das als Zähler V für die Tcilcrschallung 26, benutzt wird, d. h.
dE20/dN > dVo/dN. Mit der Zunahme des Signals £20 nimmt das geteilte Signal £26 ab (Gleichungen (9) und
(10)). Dadurch wächst das Eingangssignal £10 — £26 des Verstärkers 28, so daß das Potential des dritten
b-'i Signals £28 ansteigt. Beim Ansteigen des Potentials des dritten Signais £28 nimmt der Basisslrom des Transistors
Q 18 ab. und der Antriebsstrom la nimmt ebenfalls ab. Durch das Absinken des Stroms Im verringert sich
die Drehzahl N des Motors 10. Auf diese Weise wird eine Verschiebung der Drehzahl von einem Au.sgangswert
aufgehoben.
Der Motor 10, die Dc'ektionseinrichtung 22. der Dreh/.ahlfühler 24. die Verknüpfungsschaltung 30 und die
.Steuerung 18 bilden eine geschlossene negative Rückkopplungsschleife. In der negativen Rückkopplungsschleife
wird, wenn der Verstärkungsfaktor des die Differenzschaltung verkörpernden Verstärkers 28 extrem groß ist,
die Differenz /:' 10 — /:'26 /wischen dein nicht invertierten Kingangssignal und dem invertierten Eingangssignal
des Verstärkers 28 fast auf Null reduziert. (Dies ist eine allgemeine Eigenschaft einer negativen Rückkopplungsschaltung
mit einer hohen Rückkopplung.) Daher gilt im wesentlichen:
£10 = £26 (II). \
Die Gleichung (11) wird realisiert, wenn als Verstärker 28 ein Operationsverstärker (der im allgemeinen einen io i
Verstärkungsfaktor von 80 dB oder nienr aufweist) verwendet wird. Durch Einsetzen der Gleichung (5) und (10) ί
in die Gleichung (11) ergibt sich: >
-la ■ R20 = Vo/A 1 K 3 En (12).
Bei einer festen Molorbelasiung isi die Amplitude des Aniriebsstroms Im proportional zur Amplitude der
Gegen-EMK Ea, und die Amplitude des Stroms In ist proportional zur Amplitude der Gegen-EMK Ea. Daher
gilt:
-la = K4 ■ Im
(13). :o
wobei K 4 ein konstanter Proportionalfaklcr ist. Das negative Vorzeichen des Stroms In bezeichnet die Richtung
der Gegen-EMK.
Bildet man den Quotienten von Gleichung (I) und Gleichung (2). ergibt sich:
Eo_ = _Ä1_ _N_ (Hi +Hl+ H3) = K\_ _N_
!
T Kl Iu (H\ +Hl+ //3) Kl IM '
[
Daraus ergibt sich: f
Ea = (KUK 2)NT/h, (14). ;j
Durch Kombination der Gleichung (13) und (14) mit Gleichung (12) ergibt sich nach geeigneter Umformung: j,
Vo = A\ ■ R 20(K 1 K 3 ■ K4IK 2)NT %
= K 5 ■ NT (15). 'ξ
wobei/C 5 die Konstante A 1 · R20(k\ ■ K 3 · K 4IK 2) bezeichnet. g
Die Gleichung (15) zeigt, daß die negative Rückkopplungsschleifedas Produkt NTdcr Umdrehungsgeschwin- S>
digkeit N und des Ausgangs-Drehmoments 7"proportional zum /weiten Signal Vo macht. Da das Produkt NT jS
die von dem Motor 10 erhaltene Ausgangsgröße angibt, wird die Ausgangsgröße NTucs Motors 10 automatisch ·ίι
auf der Basis des zweiten Signals Vo geregelt. 45 $
Wenn der Drehzahlfühler 24 das zweite Signal Vo proportional /ur Drehzahl Λ/des Motors 10 erzeugt, gilt:
Vo= K 6 /V (16),
wobei K 6 ein konstanter Proportionalfaktor ist. Durch Einsetzen der Gleichung (Ib) in Gleichung (15) ergibt
sich:
K 6 N = K 5 · NT.
und somit:
T= K6/K5 (17).
Gleichung (17) ergibt, daß das Ausgangs-Drehmoment Γ unabhängig von der Drehzahl N konstant ist. Mit
anderen Worten rotiert der Motor stetig und schwankungsfrei bei jeder Rotationsgeschwindigkeit. bo
Voraussetzung für die Gleichung (17) ist die Gültigkeit der Gleichung (Ib). Fig. 3 zeigt ein Ausführungsbeispiel,
mit dem die Gültigkeit der Gleichung (16). d. h. eine lineare Proportionalität zwischen Vo und N, erfüllt
wird. Der Motor 10 ist hier mit einem Frcquenzgeneraior FG 24i gekoppelt. Ein Ausgangssignal £30 des
Frequenzgenerators FG 24i gelangt auf einen Frequcnz-Spannungs-Konverier (oder Digital-Analog-Konverter)
242. Ein Ausgäügssignai £32 des Konverters 24_. wird mit einem veränderbaren Widerstand VT? 24 span- b5
nungsgeteilt und stellt das zweite Signal Vo dar. Da der Frequenzgenerator FG 24! ein Ausgangssignal £30 mit
einer Frequenz, die proportional zu der Drehzahl N des Motors IO ist. erzeugt, ist das zweite Signal Vo
proportional zur Drehzahl N. Der veränderbare Widerstand VR 24 beeinflußt die Amplitude des zweiten Signals
Vo. Demzufolge kann der Ausgangswert NT des Motors 10 mil Hilfe dir* veränderbaren Widerstands W? 24
eingestellt werden, wie der Gleichung (15) zu entnehmen ist.
Wenn das Ausgangs-Drehmoment Tdcs Motors 10 delektiert wird, um das /weite Signal Vo zu bilden, gilt die
folgende Relation:
Vo-Kl T
(IbA),
wobei K 7 tki konstanter Proportionalitätsfaktor ist. Durch Einsetzen der Gleichung (16A) in Gleichung (15)
ergibt sich:
K 7 · T - K 5 · NT,
und somit:
N- K7/K5
(17A).
Die Gleichung (17A) zeigt, daß die Drehzahl N unabhängig von dem Ausgangs-Drchmomcnt Tfestgelegt ist.
Wenn also das zweite Signal Vo proportional zum Ausgangs-Drehmomeni Tist, wird eine festgelegte Drehzahl
des Motors 10 erhalten, die in geeigneter Weise geändert werden kann.
Fig.4 zeigt ein anderes Ausführungsbeispiel zur Erfüllung der Gleichung (Ib). Die Ausgangsklcmme des
Verstärkers 20 ist über einen veränderbaren Widerstand VR 24 mil dem V-Eingang der Tcilerschaltung verbunden. Das erste Signal E20 dieses Verstärkers 20 ist proportional zur Gcgen-EMK. Ea des Motors 10 (Gleichung
(9)). Die Gegen-EMK Ea ist proportional zur Drehzahl N des Motors 10 (Gleichung (I)). Ein zweites Signal Vo.
das von dem Abgriff des variablen Widerstands VR 24 abgenommen wird, ist proportional zur Drehzahl N
(Gleichung(16)).
Das Ausgangs-Drehmoment T(oder der Ausgangswcrl NT) des Motors 10 kann in geeigneter Weise durch
den variablen Widerstand VR 24 eingestellt werden.
dem X-Eingang einer Multiplizierstufe 27 verbunden. Der V-Eingang der Multiplizierstufc 27 ist an den invertie
renden Eingang des Verstärkers 20 angeschlossen, und sein Ausgang ist mit dem invertierenden Eingang des
Das erste und zweite Signal E 20 und E10 wird jeweils auf einen der Eingänge der Multiplizierstufc 27 geleitet.
Die Multiplizierstufe 27 erzeugt ein Signal F27.
E27 - ElO · E20 (18)
EiO-KA-RTO-U,
(19).
E20 - Al(Ki K 3/K 2)NT/lu
(20).
- K 8 · NT
(21).
Die anhand der F i g. 2 erwähnte negative Rückkopplungsschleife existiert auch in der in F i g. 5 dargestellten
Schaltung. Durch die Wirkung der negativen Rückkopplung nähert sich die Signaldiffcrenz Vo- E27 infinitesimal an Null an. Daher gilt dann:
Vo « E 27 (22).
Vo=Ki NT
(23).
der F i g. 5 der Ausgangswert NT des Motors 10 durch das /weile Signal Vo geregelt werden. In der in F i g. 5
dargestellten Anordnung ist — ebenso wie in der Anordnung in 1·" i g. 4 — das zweite Signal Vo proportional zur
b5 kann unabhängig von der Drehzahl festgelegt werden.
Die bisherigen Überlegungen beziehen sich auf den Fall, daß keine Bclaslungsändcrung für den Motor
becücksichtigt wird. Wenn die Belastung fest ist. kann der Motor-Ausgangswert NT, der für eine gewünschte
Rotationsgeschwindigkeit N erforderlich ist. konstant sein. Um eine feste Drehzahl N unabhängig von einer
?elaslungsvarialion zu erhalten, ist die Änderung des Ajsgangswerls NTmW der ßelasiungsvarialion erforderich.
Demzufolge ist es notwendig, das zweite Signal Vo entsprechend der Bclastungsvariation für die Geschwin-Jigkeitskcntrolle
des Motors zu verändern, wie Gleichung (15) zn entnehmen ist. Dies kann durch Drehen des
variablen Widerstands VR 24 entsprechend der Belaslungsvariation oder durch F.rsei/.en des Widerstands VR 24
jurch eine automatische VeislärkungsregelunpSschaltung gesehclien. wenn die automatische Verstä'rktingsrcgc· ->
ungsschi'.ltung (AGCyentsprechcnd der Bclastungsvariation gesteuert wird.
l: i g. b zeigt eine Anordnung zur Änderung des /weiten Signals Vo entsprechend der Belastungsvariation für
den Motor 10. Das Ende 2 des Motors IO ist mit dem nicht invertierten Eingang eines Verstärkers 32 über eine
Referenzspannung V|V für die Geschwindigkeitsregulicrung verbunden. An den nicht invertierten Eingang des
Verstärkers 32 ist die andere Klemme 1 des Motors 10 über einen Widerstand R 15 angeschlossen. Dieser
Eingang ist über einen Widerstand R 60 an Masse gelegt. Ein Filicrkondensator 34 zur Glätlung von Welligkeitcn
liegt zwischen dem Anschluß 2 des Motors 10 und einem Verbindungspunki der Widerstünde R 50 und R 60.
Der (niederohmige) Ausgang des Verstärkers 32 ist über Widerstünde R 70 und R 80 mit einer niederohmigen
KonstantspannungsqucHe Vr verbunden. Das zweite Signal Vo ist am Verbindungspunkt zwischen den Widerstanden
R 70 und R 80 abnehmbar. ι j
Wenn die Belastung des Motors 10 ansteigt und die Drehzahl abnimmt, nimmt auch die Gegen-EMK Ea des
Motors ab und das Potential des Signals F. 10 steigt (Gleichungen (1), (4) und (5)). Dadurch nimmt die positive
Eingangsspannung des Verstärkers 32 zu, so daß die Ausgangsspannung Vs hochgeht. Ein Ansteigen der
Ausgaiigs.spa'iiiuiig V* füiiii ?.ü einem Ansteigen des Signals Vo, das als Zähler des Quo.icr.icrs Y/X fungiert.
Dadurch steigt das Potential des dividierten Signals £26 an, wodurch das dritte Signal £28 abfällt. Daraus 2»
resultiert ein Ansteigen des Antriebsstroms Im. und das Ausgangs-Drehmoment T wächst (Gleichung (2)). Der
Ausgangswert /vTdes Motors wird daher groß. Das Ansteigen des Ausgangswertes kompensiert das Absinken
der Drehzahl Ndurch das Ansteigen der Belastung. Beim Starten des Motors 10. wenn N klein (fast Null) ist, ist
Ks groß. Wenn umgekehrt der Motorausgangswert NT/u groß ist. ist Kv klein.
Bezeichnet man den Strom,der von dem Verstärker32zu den Widerständen R 70 und R 80 fließt, mit /r.gilt:
Vs = Vo+ Ir- R 70 (24)
Ir = (Vs- Vr)Z(R 70 ^ Riß) (25).
Durch Einsetzung der Gleichung (25) in Gleichung (24) und geeigneter Umformung ergibt sich:
Die grafische Darstellung der Gleichung (2b) ist in F i g. 7 durch eine durchgezogene Linie dargestellt. Diese
Linie verschiebt sich in Richtung der gestrichelten Linie, wenn das zweite Signal Vo ansteigt, wobei eine feste
Steigung —R70IR80beibehalten wird.
Wenn in F i g. 6 R 30 = R 50. R 40 = R 60 und Vn = 0 ist. ist das Eingangs- Differcnzsignal des Verstärkers 20
gleich dem Eingangs-Differenzsignal des Verstärkers 32.
Daraus ist erkennbar, daß die Amplitude des Ausgangssignals Ks des Verstärkers 32 proportional zum
Ausgangssignal £20 des Verstärkers 20 ist. also | Vs] prop. |£20|. Aus den Gleichungen (1) und (9) ergibt sich
dann:
£20= AXKX- K3/H 1 + Hl + //3)A/prop. N (27).
Dementsprechend ist:
Ks = K9- N [IZ).
wobei K 9 eine Proportionalitätskonstante mit der Größe
AX ■ KX ■ K3(HX + Hl + H3)
in Gleichung (27) ist
In der Anordnung der F i g. 6 ist gleichzeitig eine Detektionsschaltung für den Motor-Ausgangswert in Form bo
der Widerstände R 20 bis R 40 und des Verstärkers 20 und eine Detektionsschaltung für die Motorgeschwindigkeit
mit den Widerständen R 20, R 50 bis R 80 und dem Verstärker 32 enthalten. Ein Anteil der Motor-Ausgangsregelung
zu der Motor-Geschwindigkeitsrcgelung ist durch die Widerstände R 70 und R 80 und die Spannung Vr
bestimmt. Wenn beispielsweise R 70/R 80 unendlich ist, gilt
Vr= Vo= KS- A/7(Gleichung(15)),
und die Ausgangsregelung wird durchgeführt. Wenn R 70/R SO = 0 gilt, ist
und die Ausgangsregelung wird durchgeführt. Wenn R 70/R SO = 0 gilt, ist
30
35
Vo = Vs = K 9 · /V(Gleichung(28)).
und es findet eine Geschwindigkeitsregelung statt. Wenn 0
< R 70/R 80 < <», ist Vo eine Funktion der Parame- ;;
ler N und NT. y
Die vorliegende Erfindung ist nicht auf die dargestellten Ausführungsbeispiele eingeschränkt. Der Motor 10 ^
muß nicht ein Gleichstrommotor mit Anker in Sternschaltung sein, grundsätzlich ist für die Erfindung jeder ^
Motor verwendbar, dessen Gegen-EMK Ea durch die Rotation des Rotors gebildet wird und dessen Ausgangs- Sf
Drehmoment Tproportional zum Antriebsstrom hi ist. Während in den dargestellten Ausführungsbeispielen die ψ-
vierte Schaltungsstufe 18 durch eine Konstantstromquelle mit einem Kollektoranschluß gebüdet ist, kann g
grundsätzlich als vierte Schaltstufe jede Schaltung benutzt werden, die den Antriebsstrom Im mit einer Amplitu- f
de, die dem dritten Signal £28 entspricht, auf den Motor leitet. Eine Brückcnschaitung, die den Motor 10 zur ';
Ermittlung der Gegen-EMK Ea des Motors enthält, kann durch jede andere Anordnung ersetzt werden. In "--
F i g. 3 kann beispielsweise ein der Gegen-EMK Ea entsprechendes Signal vom Ausgang £30 des Frequenz-Generators
FG7A\ abgenommen werden. Die Drehgeschwindigkeit des Motors kann unter Verwendung eines
Hall-Elements, das auf eine durch die Rotation des Motors bedingte Veränderung des magnetischen Feldes
reagiert, gemessen werden.
Die Tfcilerstufe 26 und die Multiplizierstufc 27 können sowohl digital als auch analog arbeiten. Da die
Arbeitsgenauigkeit der Teilerstufc im praktischen Gebrauch nicht so streng genommen werden muß, kann eine
analoge Teilerstufe (oder Multiplizierstufe) mit einem einfachen logarithmi.schen Wandler, einer Subtrahierstufe
(oder Addierstufe) und einem exponentiellcn Wandler verwendet werden. Der veränderbare Widerstand VR 24.
der in F i g. 3 dargestellt ist, kann beispielsweise durch eirse elektronische Därnpfschalfjng mit einem Feldeffekttransistor
FET oder einem Fotokoppler ersetzt werden, der durch eine Leuchtdiode LED und einer CdS-ZeIIe
gebildet ist, deren Innenwiderstand durch ein aui die LDS geleitetes Regclsignal gesteuert wird.
Hier/.u 5 Blatt Zeichnungen
45
50
55
60
Claims (6)
1. Schaltungsanordnung für einen Elektromotor (10) zum Erzielen einer Rotation mit einem vorgegebenen
Drehmoment (T) und einer vorgegebenen Drehzahl (N), mit einer die vom Motor (10) erzeugte Gegen-EMK
(Ea) abtastenden Detektionseinrichtung (22) zum Erzeugen eines der Gegen-EMK (Ea) proportionalen
ersten Signals (£20). mit einem Drch/ahlfühler'(24) zum Erzeugen eines der Drehzahl proportionalen
zweiten Signals (Vo). mit einer Verknüpfungsschaltung (30) für das erste und zweite Signal (£20, Vo) zum
Erzeugen eines von dem ersten und zweiten Signal abhängigen dritten Signals (£28) und mit einer Stev°rung
(18) für den Antriebsstrom (Im) des Motors (10). dessen Größe dem dritten Signal (£28) entspricht, dadurch
gekennzeichnet, daß der Motor (10). die Dcickiionseinrichtung (22), der Drehzahlfühler (24),
die Verknüpfungsschallung (30) und die Steuerung (18) eine Gegenkopplungsschlcifc bilden, die den
Antriebsstrom so steuert, daß das Produkt (NT) aus der Drehzahl (N) und dem Drehmoment (T) proportional
dem zweiten Signal (Vo) wird.
2. Schallungsanordnung nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß die Verknüpfungsschaltung (30)
eine Teilerstufe (26) zur Teilung des zweiten Signals (Vo: Y) durch das erste Signal (£20, X) und Bildung
eines Signals (£26). das dem Quotienten Y/X entspricht und eine Diffcrcnzschaltung (28) enthält, die mit dem
Motor (10) und der Teilcrstufe (26) zur Bildung eines dritten Signals (£28) verbunden ist, dessen Amplitude
der Potentialdiffercnz (£ 10 — £26)/wischen dem die Gegen-EMK (Ea) repräsentierenden Potential (£10)
und dem Potential des Quotienten-Signals (£26) entspricht.
3. Schaltungsanordnung nach Anspruch I. dadurch gekennzeichnet, daß die Verknüpfungsschaltung eine
Multiplizierstufe (27) zur Bildung eines Produktsignals (£27) aus dem ersten Signal (£20) und dem zweiten
Signal (Vo) und eine Differenzschaltung (28) enthält, die mit dem Drehzahlfühlcr (24) und der Multiplizierstufe
(27) zur Bildung des dritten Signals (£28) verbunden ist. dessen Größe der Potcntialdiffcrenz (Vo — £26)
zwischen dem Potential des zweiten Signals (Vo) und dem Potential des Produktsignals (£27) entspricht.
4. Schallungsanordnung nach einem der Ansprüche I bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Motor (10)
ein Gleichstrommotor ist. dessen Anker drei miteinander im Stern geschaltete Wicklungen aufweist
5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerung (18) für den Antriebsstrom
(Im) eine von dem dritten Signal (£28) abhängige Konsiantstromquellc (Q 18) aufweist.
6. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5. dadurch gekennzeichnet, daß die Detektionseinrichtung
(22) einen mit einem ersten Anschluß (I) des Motors (10) verbundenen Widerstand (Ä30), einen
mit dem zweiten Anschluß (2) des Motors (10) verbundenen zweiten Widerstand (RTXi) und einen dritten
Widerstand (R 40) iiufweis:. der zwischen das andere linde des ersten Widerstandes (R 30) und dem anderen
Ende des zweiten WUcstands (R 20) geschaltet ist. wobei von der Gcgcn-EMK (Eo) abhängige Ströme (la)
durch die drei Widerstände{.,: 20. R 30. R 40) fließen und ein erstes Potential (F. 12) am Verbindungspunki des
ersten und dritten Widerstands (/?30. K40) und ein /.weites Potential (£10) am Verbindungspunkt des
zweiten Widerstands (R 20) mit dem Motor erzeugt und daß mit den beiden Vcrbindungspunktcn eine
Differcnzsehaltung (20) verbunden ist. die das erste Signal (£20) mit einer Größe erzeugt, die von der
Potentialdiffcrenz (E 12 — E 10) /wischen dem ersten Potential (£20) und dem zweiten Potential (10) abhängt.
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OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
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8331 | Complete revocation |