DE3136138C2 - Vorrichtung zum kontinuierlichen Aufschließen und Weiterverarbeiten des Aluminiums von aluminiumhaltigen Rohstoffen nach dem Bayer-Verfahren - Google Patents
Vorrichtung zum kontinuierlichen Aufschließen und Weiterverarbeiten des Aluminiums von aluminiumhaltigen Rohstoffen nach dem Bayer-VerfahrenInfo
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Abstract
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zum kontinuierlichen Lösen und Weiterverarbeiten des Aluminiumgehaltes von aluminiumhaltigen Rohstoffen nach dem Bayer-Verfahren durch Vermengen der Materialströme der Rohstoffe und des Materialstromes beziehungsweise der Materialströme der Natriumaluminatlauge und/oder Natriumhydroxyd und/oder Zusatzstoff(e) enthaltenden Lösung(en) und gegebenenfalls von Wasser, durch Erwärmen von Materialströmen zumindest zum Teil während des Strömens, gegebenenfalls durch deren darauffolgendes Warmhalten zwischen oder nach den Erwärmvorgängen sowie durch Weiterverarbeiten des wärmebehandelten Gemisches, bei welchem Materialströme der Lösung(en) und/oder Trübe(n) und gegebenenfalls von inerten Gasen und/oder Luft wiederholt zumindest in einem statischen Mischelement gemischt sowie gegebenenfalls in einem Verweilgefäß stehengelassen werden und gegebenenfalls nach dem Mischen und/oder Stehenlassen im Verweilgefäß zumindest teilweise im Kreislauf zurückgeführt werden, wobei während des Lösens beziehungsweise Aufschließens zumindest ein einzelner oder vermischter Materialstrom ein- oder mehrstufig erwärmt wird. Gegenstand der Erfindung ist auch eine Anordnung zur Durchführung dieses Verfahrens.
Description
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Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum kontinuierlichen Aufschließen und Weiterverarbeiten des Aluminiums
von a'uminiumhaltigen Rohstoffen nach dem Bayer-Verfahren, bestehend aus mindestens einem Vorwärmer,
einem Autoklasen und einem Verweilgefäß und/oder einem Ausrührreak'ionsgefäß, wobei zumindest
in einem dieser Elemente ein «lischer vorgesehen ist.
Beim Bayer-Verfahren zur Herstellung von Tonerde werden die aluminiumhaltigen Erze und Rohstoffe (deren
Aluminiumgehalt meistens in Form von Aluminiumoxyd und Aluminiumoxydhydrat vorliegt) mit einer natriumaluminat-
und natriumhydroxydhaltigen Lösung vermischt, die im Kreislauf geführt wird. Es wird ein
Schlamm gebildet und die Aluminiumverbindungen werden durch Erwärmen dieses Schlamms zu Natriumaluminat
gelöst. Das Erwärmen kann in Vorwärmern und Autoklaven erfolgen, die Rohrschlangen und mechanische
Mischer aufweisen können, in den Autoklaven verweilt der Schlamm länger und aus diesem Grunde
entsteht eine bedeutende Verkrustung speziell auf den Oberflächen der Wärmetauscher. Während des so
Aufschließens im Rohr erfolgt eine kontinuierliche Strömung der Materialströme. Während des Erwärmens des
Schlamms entsteht an der Oberfläche des Wärmetauschers eine mechanisch kaum entfernbare harte Ablagerung,
die sich ständig verdickt, und den Wärmeübergang herabsetzt.
Die entstandene Ablagerung wird bei den bekannten Vorrichtungen zeitweise entfernt. Dies erfolgt durch
Außerbetriebsetzen und Reinigen (mechanische Reinigung oder Säurebehandlung) der Vorwärmer, Autoklaven
und Wärmetauscher. Damit verbunden ist ein Produktionsausfall und ein beträchtlicher Material- und Arbeitsaufwand.
Durch eine verminderte Wärmeübertragung sowie ein ständiges Außerbetriebsetzen ist es erforderlich
eine im Verhältnis zum theoretischen Bedarf größere Vorrichtung zu betreiben.
Das während des Aufschließens in Lösung gegangene Aluminiumoxyd scheidet sich während des Ausrührens
in Form von Tonerdehydrat aus. Zum Ausruhren wird ein mechanischer Rührer verwendet oder es wird Luft
von unten in den Behälter eingeführt, die den Inhalt des Behälters nach dem Prinzip einer Mammutpumpe aufrührt
Infolge der hohen Energiepreise ist jedoch die Lufteinführung unwirtschaftlich.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zum kontinuierlichen Aufschließen und Weiterverarbeiten
des Aluminiums von aluminium haltigen Rohstoffen nach dem Bayer-Verfahren zu schaffen, bei
welcher die Krustenbildung auf den Oberflächen der Wärmetauscher verhindert und damit die Wärmeübertragung
wesentlich verbessert wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Mischer ein statischer Mischer mit einem rohrförmigen
Gehäuse ist, in welchem den Materialstrom abwechselnd beschleunigende und verzögernde Mischelemente
angeordnet sind.
Durch den angeordneten statischen Mischer wird der Materialstrom abwechselnd beschleunigt und verzögert,
so daß eine gute Vermischung und ein großvolumiger Kontakt mit dem Wärmetauscher erfolgt, wobei
gleichzeitig verhindert wird, daß sich dort eine Ablagerung ausbilden kann. Der Mischer erfordert zum Betrieb
keine zusätzliche Energie, da die zum Transport des Materialstromes vorgesehene Pumpe ausreicht.
Aus den US-PS 3o 71 624 und 39 18 688 sind statische
Mischer bekannt, die aus in einem Gehäuse angeordneten Leitplatten mit versetzten Durchlässen und Strömungskanälen
bestehen. Diese Mischer sind nicht geeignet, eine Krustenbildung wirksam zu verhindern
oder zumindest einzuschränken.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung sind als Mischelemente unter einem Winkel zur
Rohrachse im Abstand voneinander abwechselnd entgegengesetzt geneigt angeordnete Trennwände vorgesehen.
Bei einer weiteren bevorzugten Ausführungsform sind als Mischelemente schraubenförmig ausgebildete,
um einen Winkel versetzt hintereinander angeordnete Trennwände vorgesehen.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung erbringt gegenüber den bekannten Vorrichtungen zur Durchführung
des Bayer-Verfahrens eine Reihe von Vorteilen. Infolge des größeren Wärmeübergangs erfolgt eine gesteigerte
Wärmeübertragung und es wird eine vollständige oder zumindest bedeutende Vermeidung von Ablagerungen
erreicht. Daher reichen zum Erzielen der gleichen Ergebnisse kleinere Rohrlängen und weniger Energie aus.
Auch können die Menge an Chemikalien zur Säurebehandlung und die durch die Säurebehandlung bedingten
Produktionsausfälle eingespart werden und infolge des Wegfalls einer Säurebehandlung wird die Lebensdauer
der Vorrichtung erhöht.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachstehend anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 einen Querschnitt einer ersten Ausführungsform eines statischen Mischers,
Fig. 1a, Ib, Ic Mischelemente des Mischers nach F i g. 1 im Querschnitt,
Fig. 2 eine schematische Darstellung eines Autoklaven
oder Ausrührreaktionsgefäßes mit einem statischen Mischer,
Fig. 3 eine schematische Darstellung einer anderen Ausführungsform eines Autoklaven oder Ausrührreaktionsgefäßes.
Fig.4 eine perspektivische Darstellung einer weiteren
Ausführungsform eines Autoklaven oder Ausrühr-
rc-aktionsgefäßes,
F i g. 4a eine Stirnansicht des Autoklaven nach F i g. 4 und
Fig. 5 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung
zum kontinuierlichen Aufschließen und Weiterverarbeiten.
In Fi g. I ist ein Rohr 1' gezeigt, das entweder einen
Teil einer Aufschließvorrich'.ung oder eines Wärmetauschers bildet. Innerhalb des Rohres t' sind statische
Mischelemente la (in vergrößerter Darstellung in
Fig. 1a), statische Mischelemente 1£>
(in vergrößerter Darstellung in Fig. Ib) und statische Mischelemente Ic
(in vergrößerter Darstellung in F i g. Ic) angeordnet.
In F i g. 2 ist innerhalb eines Autoklaven bzw. eines Ausrührreaktionsgefäßes 2 ein von unten nach oben
sich erweiterndes Rohr 1" angeordnet, in welchem sich statische Mischelemente \b und Ic befinden. An den
unteren Teil des Autoklaven 2 ist ein in diesen hineinführendes Gas-, Dampf- bzw. Schlammeinführungsrohr
3 angeschlossen. An der Seite im oberen Teil weist der .Autoklav 2 einen Stutzen 4 zur Zuführung von Aluminatlaugc
oder Trübe auf. Ferner ist an dem Autoklaven 2 am Boden ein Abziehstutzen 5 und an der Decke ein
Gasableitungsstutzen 6 angeordnet
Es können auch mehrere Rohre ί',ί" zusammen mit
den darin befindlichen statischen Mischelementen la, 16. Ic im Autoklaven 2 angeordnet sein wie in Fig.3
dargestellt ist. Die Rohrwand 20 in Fig.3 hat einen kreisförmigen Querschnitt und Trennwände 7 schließen
mit der Längsachse mit der Richtung des Pfeiles AB abwechselnd einen spitzen Winkel (λ) und einen stumpfen
Winkel (ß)ein. In der in F i g. 3 dargestellten Ausführungsform
bilden α und β Komplementärwinkel. Der Abschnitt I wird in der Richtung der Längsachse (in
Richtung des Pfeiles AB) enger, der Abschnitt II wird dagegen in dieser Richtung weiter, der Abschnitt III hat
einen gleichbleibenden kreisförmigen Querschnitt und wird nur von der Rohrwand 20 begrenzt, der Abschnitt
IV wird in Richtung der Längsachse weiter und der Abschnitt V wird in dieser Richtung enger; der Abschnitt
VI hat wiederum einen gleichbleibenden kreisförmigen Querschnitt, der Abschnitt VII wird in Richtung
der Längsachse enger und der Abschnitt VIII wird in dieser Richtung weiter. Demzufolge werden der Abschnitt
I und die darauf folgenden Abschnitte IV und VII b/.w. der Abschnitt Il und die darauf folgenden Abschnitte
V und VIII abwechselnd enger und weiter, es besteht aber in gleicher Weise eine Abwechslung der
Verengung und der Erweiterung zwischen den Abschnitten I und Ii bzw. zwischen den Abschnitten IV und
V bzw. zwischen den Abschnitten VII und VIII. Bei einer anderen Ausführungsform werden die Abschnitte I, IV
und VII in Richtung der Längsachse abwechselnd enger und weiter und der Querschnitt der Abschnitte II, V und
VIII bleibt jeweils konstant. Die Trennwände 7 in F i g. 3 können auch als durchgehende Trennwand ausgebildet
sein, wobei an Stellen 10 Durchgänge angeordnet sind. In Fig.3 ist mit A die Stelle des Einführens eines Mediums
und mit ßdie Stelle des Einführens eines zweiten
Mediums bezeichnet. Die Wandung 8 des sich an das Rohr 1 anschließenden unteren Teiles der Vorrichtung
bildet einen sich verjüngenden Raum, in dem die eingeführten Medien A und B graduell beschleunigt werden.
Die Wandung 9 des sich an das Rohr 1 anschließenden oberen Teiles der Vorrichtung bildet einen sich erweiternden
Raum, in dem das abgeführte Gemisch aus den Medien Λ und d(Aß-Mtr!ium)graduell verzögert wird.
In F i g. 4 sind Trennwände T um eine mit der Längsachse
eines rohrförmigen Gehäuses einen Winkel bildende Achse schraubenförmig angeordnet. Dadurch
werden standig sich ändernde Winkel mit einer dun_h die Längsachse gelegten im voraus festgelegten Ebene
eingeschlossen. Die aufeinanderfolgenden Trennwände T sind zueinander entgegengesetzt geschraubt bzw.
verdreht und gegenüber dem Ende einer Trennwand T ist der Anfang der jeweiligen nächsten Trennwand T
um einen bestimmten Winkel verdreht.
In der in Fig.5 scheniatisch dargestellten Vorrichtung
sind ein Rückgewinnungswärmetauscher 11 und ein mit Frischdampf beheizter Wärmetauscher 12 vorgesehen.
Der Wärmetauscher 12 ist mit einem Autoklaven 13, welcher ggf. auch als Behälter wirken kann, verbunden.
Der Autoklav 13 ist mit einem Expansionsgefäß 14 verbunden. An Stelle eines Autoklaven 13 können
auch mehrere Autoklaven und an Stelle eines Expansionsgefäßes 14 auch mehrere Expansionsgefäße vorgesehen
sein. Aus dem mit Frischdampf beheizten Wärmetauscher 12 wird die erwärmte Trübe in den Autoklaven
13 und von diesem in das Expansio;r..eefäß 14 geleitet.
Nach dem Autoklaven 13 kühlt sich die Trübe im Expansionsgefäß 14 ab. Die dadurch entstandene Wärme
wird in dem Rückgewinnungswärmetauscher 11 iusgenutzi.
Die Mischelemente la. \b, Xc können auch im Rohrabschnitt zwischen dem mit Frischdampf beheizten
Wärmetauscher 12 und dem Autoklaven 13 angeordnet sein. Auch in F i g. 5 bezeichnen A die Stelle des
Einführens eines Mediums und B die Stelle des Einführens eines zweiten Mediums und AB das Gemisch aus
den Medien A und B.
Während des Betriebes der Vorrichtung erfolgt außer der Bewegung durch die Fördermaschinen keine Bewegung
der Elemente. Durch die mit statischen Elementen versehenen Teile der Anordnung können zwei oder
mehrere Materialströme, die in den Figuren mit A und B bezeichnet sind, geleitet werden. A und B können auch
gleiche Materialströme sein, die sich eventuell durch irgendeine physikalische Eigenschaft, zum Beispiel die
Temperatur, voneinander unterscheiden.
Es wurde einem Rohr der in der Fig. 1 da; gestellten
Ausführung eine Trübe von Bauxit und Aluminatlauge zugeführt. Es trat eine Trübe von gleicher Zusammensetzung
und mit gleichen physikalischen Eigenschaften in Richtung der Pfeile A und B ein. Die statischen Mischeiemente
la, \b und Ic waren entweder wie in Fig. 1 gezeigt voneinander verschieden oder es waren gleiche
Mischelemente la oder \b oder Ic oder 7'. Die Trübe wurde wahrend ihres Strömens im Rohr von einer Ten,-peraturvon81
bis 85°Cauf eine Temperatur von 195 bis 2u0°C erwärmt. Es wurde im Rohr eine Wärmeübergangszahl
K von 3000 bis 3500 kcal/m2 · Stunde "C
erreicht und während des Dauerbetriebes (5 bis 6 Wochen) wurden weder an den statischen Mischelementen
noch an der Rohrwand Ablagerungen von Ausscheidungen festgestellt.
Ohne Verwendung der statischen Mischelemente la, \b, !coder T bei sonst gleichen Bedingungen verminderte
sich der Anfangswert der Wärmeübergangszahl K von 700 bis 800 kcal/m2 · Stunde ■ 0C in 20 Tagen auf
K = 500 kcal/m2 · Stunde ■ 0C infolge der im Rohr
entstandenen Ablagerung. Diese Ablagerung ließ sich nur nach Zerlegen der Anordnung mittels einer Säuremischung
in bekannter Weise bei einem Betriebsausfall von 2 bis 3 Tagen entfernen.
Be i s pi e ! 2
Es wurde in einen Autoklaven 2 der in F i g. 2 dargestellten Ausführung, in welchem weder ein mechanischer
Rührer noch Wärmetauscherrohrschlangen waren, überhitzter Dampf mit einer Temperatur von
350eC durch das Dampfeinführungsrohr 3 eingeführt.
Durch den an der Decke des Autoklaven befindlichen Gasableitungsstutzen 6 strömte ein Dampf mit einer
Temperatur von 3500C aus. Der zugeführte Dampf
strömte durch das Rohr 1" innerhalb des Autoklaven. Der nach oben strömende Dampf brachte auch die im
Autoklaven 2 befindliche Trübe in eine nach oben gerichtete Strömung und während der unmittelbaren und
auf großer Fläche erfolgenden Berührung wurde die Trübe auf eine Temperatur von 200°C erwärmt.
Ohne Verwendung der statischen Mischelemente mußte eine Heizrohrschlange mit einer Oberfläche von
i3Om2 und zwecks der Rührung ein mechanisches
Rührwerk mit einer Leistung von 15 kW in den Autoklaven eingebaut werden.
Es wurde eine eingestellte und entkieselte Trübe mittels
einer Kolben- oder Membranpumpe mit einer Leistung von 300 mVStunde und einem Druck von 65 bis
85 bar in eine Vorwarmeeinheit gefördert. Die Vorwärmer waren Wärmetauscher mit dem Aufbauprinzip
»Rohr-im-Rohr«. in welche statische Mischelemente eingebaut waren.
Der Rückgewinnungsteil der Vorwärmer wurde durch die Brüden, die während der Ausdehnung der
erwärmten Trübe freigesetzt wurden, betrieben.
Die Rückgewinnungstemperatur betrug 195 bis 200"-C.
Nach den Rückgewinnungswärmetauschern wurde die Trübe durch mit frischem Dampf beheizte Wärmetauscher
vom gleichen Typ auf die benötigte Endtemperatur von 240 bis 25O0C erwärmt. Der dazu notwendige
Dampfdruck betrug 36 bis 40 bar.
Die erwärmte Trübe wurde ohne Verwendung von Rührelementen in einen Autoklaven eingeführt, in welchem
das Aufschließen erfolgte. Bei der Durchführung entsprechend dem gegebenen Beispiel wurde nur ein
Autoklav benötigt. Vor dem Autoklaven sicherte ein statischer Mischer die Erhöhung der Reaktionsgeschwindigkeit.
Der Autoklav hatte keine Innenheizung, weswegen auf Heizflächen keine Ablagerung erfolgte.
Die Aufgabe des Autoklaven bestand in der Sicherstellung
der Verwiilzeit zwecks vollständiger Reaktion. In einer auf den Autoklaven folgenden Expansionseinheit
kühlte sich die Trübe ab. Es genügte, das Entfernen der Ablagerungen an der Mantelwand bei einer Betriebspause
nach 1 bis 2 Jahren durchzuführen. Die Betriebszeit betrug im Falle von inneren Heizflächen 4 bis
5 Monate, wonach die Anordnung gereinigt werden mußte.
sich auf etwa die Hälfte vermindern, wenn die Pumpenarbeit der Ausführungsform gemäß Fig.2 ausgenutzt
wurde. Die Flüssigkeit trat durch das Schlammeinführungsrohr 3 ein und die in dem Rohr 1" eingebauten
statischen Mischelemente la. \b und Ic oder die statischen
Mischelemente T gemäß Fig.4 förderten das Ausrühren.
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Es wurde eine Trübe in Ausrührreaktionsgefäßen eines Betriebes mit einer Kapazität von 200 000 jato/40
bis 60 Stunden lang belassen. Der durchschnittliche Sauerstoffbedarf betrug 200 bis 300 Nm3. Zur Erzeugung
von 1 Nm1 Luft mit einem Druck von 4 bis 5 bar wurde eine Elektrizitätsmenge von 0,09 kWh verbraucht, d. h.
insgesamt 18 bis 27 kWh. Diese Elektrizitätsmenge ließ Hierzu 5 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Vorrichtung zum kontinuierlichen Aufschließen und Weiterverarbeiten des Aluminiums von aluminiumhaltigen
Rohstoffen nach dem Bayer-Verfahren, bestehend aus mindestens einem Vorwärmer, einem
Autoklaven und einem Verweilgefäß und/oder einem Ausrührreaktionsgefäß, wobei zumindest in einem
dieser Elemente ein Mischer vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Mischer
ein statischer Mischer mit einem rohrförmigen Gehäuse (1, Γ, 1") ist, in welchem den Materialstrom
abwechselnd beschleunigende und verzögernde Mischelemente (la, 16, Ic, 7, T) angeordnet sind.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Mischelemente unter einem Winkel
zur Rohrachse im Abstand voneinander abwechselnd entgegengesetzt geneigt angeordnete Trennwände
(7) vorgesehen sind.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß als Mischelemente schraubenförmig ausgebildete, um einen Winkel versetzt hintereinander
angeordnete Trennwände (7') vorgesehen sind.
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