DE3132074A1 - "abgasmischer fuer ein turbofan-flugtriebwerk" - Google Patents
"abgasmischer fuer ein turbofan-flugtriebwerk"Info
- Publication number
- DE3132074A1 DE3132074A1 DE19813132074 DE3132074A DE3132074A1 DE 3132074 A1 DE3132074 A1 DE 3132074A1 DE 19813132074 DE19813132074 DE 19813132074 DE 3132074 A DE3132074 A DE 3132074A DE 3132074 A1 DE3132074 A1 DE 3132074A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- flow
- twisted
- exhaust gas
- turbine exhaust
- lobe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
- F02K1/38—Introducing air inside the jet
- F02K1/386—Introducing air inside the jet mixing devices in the jet pipe, e.g. for mixing primary and secondary flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
Description
Patentanwälte' DtpLrMnp!£
D^Ii-I η j^j
, Dipl.-Phys. Dr.Tino Haibach
^ Dipl.-lng. Rainer Feldkamp
D-8000 München 2 · Kaufingerstraße 8 · Telefon (0 89) 24 02 75 · Telex 5 29 513 wakai d
Datum: 13. August 1981
Unser Zeichen: ^ 267 - K/AP
Anmelder: Rolls-Royce Limited
65 Buckingham Gate
London SW1E 6AT
England
London SW1E 6AT
England
Titel: Abgasmischer für ein Turbofan-
Flugtriebwerk
* O 6* O | ♦ β · 4 | 3132074 • ο « |
ύ O | O O * ft | • Λ A |
ο α ο
ο ο ο a ö |
O OO G β ö ff β |
O β fl «β «ι * A |
Die Erfindung bezieht sich auf einen Abgasströmungsmischer für ein Mantelstromgasturbinen-Flugtriebwerk, z.B. ein
Turbofan, um die Vermischung der Turbinenabgase mit der Nebenstromluft zu verbessern. Die Erfindung bezieht sich
außerdem auf-eine Lärmschutzdüse zur Benutzung in Verbindung
mit Gasturbinentriebwerken.
Bisher wurde die Vermischung der Mantelströmung und der Kernströmung bei einem Mantelstrom-Gasturbinentriebwerk
dadurch bewerkstelligt, daß bekannte mit keulenförmigen Leitblechen versehene Abgasmischer benutzt wurden. Derartige
Mischer wurden benutzt, um eine gleichförmigere Geschwindigkeit und Temperatur über dem Durchmesser des
kombinierten Strahlausflusses zu gewährleisten. Eine Wirksame Vermischung von Mantelströmung und Kernströmung
kann zu einer Erhöhung des Schubs und demgemäß zu einer Verminderung des Brennstoffverbrauchs des Triebwerks
führen. Eine solche Vermischung ist außerdem aus aerodynamischen und akustischen Gründen erwünscht.
Dabei ist natürlich anzustreben, die Vermischung so wirksam als möglich durchzuführen.
Es ist bekannt, mit sternförmigen bzw. kolbenförmigen
Leitblechen versehene Abgasmischer für Turbofantriebwerke zu benutzen, bei denen mehrere, mehr oder weniger
diskrete Strömungskörper vorgesehen sind, von denen jeder eine Strömungsoberfläche aufweist, die mit dem
Turbinenabgasstrom in -Verbindung steht, während eine
weitere Strömungsoberfläche mit der Gebläseluftströmung
in Verbindung steht. Das stromabwärtige Ende dieser Strömungskörper verläuft umfangsmäßig bezüglich
des Turbinenabgasstroms und bildet den rück-
Ii β- * *
8 -
wärtigen Fortsatz des Turbirrenabgaskanals innerhalb
eines Turbofangetriebes, wie dies beispielsweise in der US-PS 42 27 370 beschrieben ist.
Eine bekanntere Bauart von Äbgasmischern mit Mehrfachkeulenanordnung
wei-st am Ende ein kontinuierlich gewelltes
Profil auf. Anteile des Turbinenabgasstromes treten durch die Keulen hindurch, um sich mit der
Gebläseluft zu vermischen, die über den Keulen zwischen diesen abfließt. Jede Keule kann in der Weise beschrieben
werden, daß sie zwei gegenüberliegende
Seiten besitzt, die in Längsrichtung des Turbinenabgasstromes verlaufen und diesen berühren. Die
Wellungen in dem Profil bilden demgemäß die Keulen und die Strömungsoberflächen, die die Turbinenabgase
berühren, während zwischen den Keulen Mulden verlaufen, die die Strömungsoberflächen definieren, welche
den Gebläseluftstrom berühren. Die Keulen bewirken, daß Anteile der Turbinenabgase nach außen gerichtet
werden, während die Mulden Anteile der Mantelströmung nach innen richten, wie dies beispielsweise aus der
US-PS 41 17 641 bekannt ist.
Es wurden außerdem bereits keulenartige Ausbildungen oder Mischtrichter benutzt, um Lärmschutzdüsen zu
bilden. Die Lärmunterdrückung des Schubstrahls wird dabei deshalb erreicht, weil derartige Düsen eine
schnelle Vermischung zwischen dem Schubstrahl, welcher dem oben erwähnten Abgasstrahl entspricht und der Umgebungsluft
bewirken, die äquivalent der Gebläseluftströmung bei den vorbeschriebenen Turbostrahltriebwerken
ist.
a « ο ο ο <s «η
ϋ ο β 6 οο <» · β «
ώβα -009« » *.
- 9
Es ist daher klar, daß alle Mittel, die die Wirksamkeit
der Vermischung verbessern, sowohl für Äbgasströmungsmischer als auch für Lärmschutz-Schubdüsen erwünscht sind.:
Die Erfindung geht aus von einem Abgasmischer für ein
Turbofan-Flugtriebwerk mit mehreren Strömungskörpern,
die auf der einen Seite vom Turbinenabgasstrom und auf der anderen Seite vom Gebläseluftstrom berührt
werden, und deren stromaufwärtige Enden in Umfangsrichtung des Turbinenabgasstroms verlaufen. Bei einem solchen
Abgasmischer wird die gestellte Aufgabe dadurch gelöst, daß die Strömungskörper in vorbestimmter Weise zwischen
ihren stromaufwärtigen und stromabwärtigen Enden verdrillt bzw. verwunden sind, daß eine erste Gruppe von
Strömungskörpern im Uhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden und eine zweite Gruppe von Strömungskörpern im
Gegenuhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden sind, daß die Strömungskörper der ersten Gruppe in limfangsrichtung
mit den Strömungskörpern der zweiten Gruppe abwechseln, wodurch Strömungskörper entgegengesetzter Verdrillung
umfangsmäßig aneinanderschließen, so daß ihre Strömungsoberflächen eine erste Gruppe von Strömungskanälen definieren, die Abschnitte des Turbinenabgasstroms nach
außen richten, während eine zweite Gruppe von Strömungsführungskanälen
Teile des Gebläseluftstroms nach innen richten, wobei die Verdrillung in den Strömungskörpern
die Wirbelvermischung zwischen dem Turbinenabgasstrom und dem Gebläseluftstro'm verbessert. Eine solche Wirbelvermischung
kombiniert mit der Vermischung, die durch die Richtwirkung der Strömungen nach innen bzw. nach außen
induziert wird, erhöht die Wirksamkeit des Gesamtmisehprozesses.
Gemäß der Erfindung weist die dem Turbinenabgasstrom zugewandte Seite jeder Keule des Äbgasmischers eine
Oberfläche auf, die im Uhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden ist, während eine andere solche Strömungsleitfläche
im Gegenuhrzeigersinn verdreht ist. In anderen Worten ausgedrückt heißt dies, daß die die
Turbinenabgasströmung berührenden Strömungsoberflächen und die der Gebläseluftströmung zugewandten Oberflächen
eines Mehrkeulenabgasriiischers zwischen -ihrem stromaufwärtigen und stromabwärtigen Ende derart verdrillt
bzw. verwunden sind, daß gegenüberliegende Seiten einer
jeden Keule und einer jeden Mulde Strömungsoberflächen aufweisen, die im Gegensinn verdrillt bzw. verwunden sind,
Die Erfindung bezieht sich außerdem auf eine Lärmschutzdüse, die in ähnlicher Weise konstruiert ist, wie der
obige Abgasmischer, und die somit auch als "Abgasmischer" bezeichnet werden kann, wobei die Turbinenabgasströmung
bzw. die Gebläseluftströmung ersetzt sind durch den Schubstrahl der Düse bzw. die Umgebungsluft.
Sowohl bei Schubdüsen als auch bei Abgasmischern dieser
Art gehen die Strömungsoberflächen vorzugsweise in
Umfangsrichtung über wenigstens einen stromaufwärtigen
Teil ineinander über. Zweckmäßigerweise sind die Strömungsoberflächen allgemein nach innen nach dem
Inneren des Turbinenabgasstromes bzw. dem Schubstrahl geneigt.
Vorzugsweise sind die Strömungsoberflächen über einen
Winkel von nicht mehr als ungefähr 90° verdrillt. Die Verdrillung kann- im wesentlichen gleichförmig und
11
1 schraubenförmig erfolgen, jedoch kann auch eine
ungleichmäßige Verdrillung vorgesehen werden.
Nachstehend werden Ausführungsbeispiele der Erfindung
; anhand der Zeichnung beschrieben. In der Zeichnung zeigen
I- Fig. 1 eine schematische Teilschnittansicht eines
J Gasturbinen-Flugtriebwerkes mit hohem
« Nebenstromverhältnis, wobei das äußere
. Gehäuse aufgebrochen ist, um die Lage
i des erfindungsgemäßen Abgasmischers
,Γ erkennbar zu machen ;
i Fig. 2 eine perspektivische Teildarstellung
j des Abgasmischers;
Fig. 3 eine axiale Rückansicht des Triebwerks bzw. des Abgasmischers;
Fig. 4 einen Schnitt nach der Linie IV-IV -α ~ - . ■; : gemäß Fig. 3;
Fig. 5 eine der Fig. 2 entsprechende Ansicht einer weiteren Ausführungsform der
Erfindung.
Die Zeichnungen sind nicht maßstäblich.
-»β ta«
12 -
Fig. 1 zeigt ein Gasturbinen-Flugtriebwerk 1 mit einem Kerntriebwerk 3, einem Nebenstromkanal 5, der durch ein
Nebenstromgehäuse und eine Gondel 7 definiert wird, die das Kerntriebwerk 3 umschließt und mit einem Abgassystem
9, welches einen Abgasströmungskörper 10, einen Abgasmischer 11 und eine Abgasschubdüse 13 aufweist.
Der Nebenstromkanal wird mit Nebenstromluft, d.h. mit Gebläseluft von einem Frontfan 15 gespeist, der auch das
Kerntriebwerk 3 speist und von einer nicht dargestellten Turbine des Kerntriebwerks 3 angetrieben wird. Der
Nebenschluß-Abgasstrom 17 und der Abgasstrom 19 des Kerntriebwerks, d.h. der Turbine werden in dem Abgassystem
9 gemischt, um einen kombinierten Ausfluß zu erzeugen, der durch die Schubdüse 13 in die Atmosphäre
austritt.
Das Triebwerk 1 wird von der Unterseite des Tragflügels 2 eines nicht dargestellten Flugzeugs über einen Pylon
getragen, der durch die Oberseite der Gondel und das Mantelstromgehäuse und über den oberen Sektor des Mantelstromkanals
5 verläuft, der Pylon 4 ist am Kerntriebwerk 3 festgelegt. Jener Abschnitt 6 des Pylon, der
durch den Nebenstromkanal 5 verläuft, ist aus Figur am deutlichsten ersichtlich.
Im Triebwerk 1 hat der Mantelstrom 17 eine niedrige Temperatur, eine geringe Strömungsgeschwindigkeit,
während der Abgasstrom 19 des Kerntriebwerks eine hohe Temperatur und eine hohe Strömungsgeschwindigkeit aufweist.
Wenn diese beiden Ströme aus der Schubdüse 13 austreten, ohne zuvor innerhalb des Triebwerks einer
Zwangsvermischung unterworfen zu werden, dann erfolgt die Vermischung natürlich in einem Abstand von mehreren
Düsendurchmessern stromab des Triebwerks, und die unterschiedlichen Geschwindigkeiten und Temperaturen
zwischen dem Abgasstrom 19 des Kerntriebwerks und dem umgebenden Nebenstrom 17 erzeugt einen beträchtlichen
Strahllärm über die gesamte Mischzone. Der Einbau des Abgasmischers 11 innerhalb des Triebwerks
1 gewährleistet, daß zu der Zeit, zu der der kombinierte Strom aus der Düse 13 austritt, der lauteste
Teil des Mischprozesses bereits vollendet ist und. der Ausfluß eine größere Homogenität aufweist.
Durch die Benutzung eines inneren Mischers 11 wird eine Absorption der Mischgeräusche beim Entstehen
mittels der Schallabsorptionsauskleidungen (nicht dargestellt) der Nebenstromwand 22 ermöglicht.
Ein weiterer wesentlicher Fortschritt wird im Hinblick
auf eine Schuberhöhung an der Schubdüse gegenüber einem nicht vermischten Strahl erreicht. Es
kann thermodynamisch nachgewiesen werden, daß die Summe der Schübe, die verfügbar sind, von einem
heißen Hochgeschwindigkeitskernabgasstrom,der von einem kühlen Nebenstrom geringeren Geschwindigkeit
umgeben ist, kleiner ist als der Schub, der von einem homogenen Strahl verfügbar ist, welcher das Ergebnis
einer Mischung von Kerntriebwerksabgasen und Nebenstromabgasen erhalten wird, bevor diese Ströme aus der
Schubdüse austreten. Da ein größerer Schub pro Gewichtseinheit des verbrannten Brennstoffs erhalten wird, bewirkt
auf diese Weise eine wirksame Vermischung der Kerntriebwerksabgase und des Nebenstroms eine wirt-
schaftlichere Ausnutzung des Brennstoffs im Triebwerk.
Im folgenden wird auf die Figuren 2, 3 und 4 Bezug genommen. Figur 2 zeigt den Abgasmischer 11 und einen
Teil des Trägerpylons 6, der innerhalb der Gondel 7 angeordnet ist, welche nur strichliert angedeutet
ist. Figur 3 zeigt den Mischer 11 und den Pylon 6 isoliert von dem anderen Aufbau. Die Konturen der
Mischerströmungsoberflächen sind mit Schattenlinien versehen. Die Figur 3 zeigt nur den Mischer 11 und
seine Verbindung mit dem Kerntriebwerk.
Der Abgasströmungsmischer 11 ist von einer neuartigen Bauart und besteht aus einer ringförmigen Anordnung
erster und zweiter Gruppen von verdrillten bzw. verwundenen, langgestreckten Schaufeln 27 bzw. 29, welche
von Strömungskörpern gebildet werden, die ein bestimmtes Ausmaß einer Verdrillung zwischen ihrem stromaufwärtigen
und stromabwärtigen Ende aufweisen. Bei diesem Ausführungsbeispiel haben die Schaufeln eine
konstante Breite zwischen ihrem stromaufwärtigen und stromabwärtigen Ende, jedoch ist dies nicht wesentlich.
Die erste Gruppe von Schaufeln 27 ist im Uhrzeigersinn verdrillt, und die zweite Gruppe von
Schaufeln 29 ist im Gegenuhrzeigersinn verdrillt. Ihre stromaufwärtigen Enden sind umfangsmäßig dem Strom
der Turbinenabgase ausgesetzt und sie sind bei 30 mit einem Flanschring 23 verbunden, der seinerseits mit
dem stromabwärtigen Ende des Kerntriebwerksgehäuses 25 verbunden ist. Die Schaufeln stehen von dem Ring
23 und demgemäß vom hinteren Ende des Kerntriebwerksgehäuses 25 in Richtung stromab vor, aber die Verdrillung
der Schaufeln bewirkt, daß ihre stromabwärtigen
«ο β» ο ο β ^ a a * * #
Enden quer zu dem Mantelstrom und dem Kerntriebwerksabgasstrom
17 bzw. 19 verlaufen.
Aus der Zeichnung ist ersichtlich, daß die Schaufeln der ersten Gruppe 27 mit den Schaufeln der zweiten
Gruppe umfangsmäßig derart abwechseln, daß Schaufeln
entgegengesetzter Verdrillung umfangsmäßig benachbart zueinander liegen. Die Gestalt der benachbarten Schaufeln
ist daher komplementär derart, daß sie so zusammenwirken, daß eine erste Gruppe von Strömungskanälen oder "Keulen" 32 bis 35 (Fig. 3) gebildet
wird, die Teile des Turbinenabgasstroms 19 nach außen richten, während eine zweite Gruppe von Strömungskanälen 36 bis 38 Teile des Mantelstroms nach innen
richten, so daß die beiden Ströme veranlaßt werden,
ineinander zu verlaufen und sich zu vermischen.
Wie aus Fig. 3 ersichtlich, hat der Mischereine Gestalt, die vier Keulen 32 bis 35 aufweist, welche
von einer gemeinsamen Zentralfläche radial nach außen
vorstehen, wobei zwischen den Keulen Mulden 36 bis angeordnet sind. Die Zahl der Keulen liegt im Ermessen
des Konstrukteurs. Um den Trägerpylon 6 einbauen zu können, liegen die obersten Schaufeln 27 und 29 umfangsmäßig im Abstand zueinander und definieren einen
Spalt 39 dazwischen, statt eine Mulde dazwischen zu bilden, so daß die Gebläseluft unter die Ansatzfläche
des Pylon durch die komplementäre Verdrillung des obersten Schaufelpaares gelangt. Der Pylon ist aerodynamisch gestaltet und gewährleistet eine minimale
Wirbelbildung der darüber strömenden Gebläseluft.
Wie außerdem aus Figur 3 ersichtlich ist, stehen
die Schaufeln 27 und 29 nicht direkt vom Kerntriebwerk vor, sondern sie sind etwas nach innen nach
der Mitte des Mischers hin gerichtet, d.h. die Längsmittellinien der Schaufelströmungsflächen verlaufen
nicht exakt parallel zur Mittellinie der Triebwerks-Mischer-Kombination, sondern schneiden die Mittellinie stromab des Mischers. Hierdurch wird gewährleistet,
daß die Mulden, d.h. die nach innen verlaufenden Strömungskanäle 36bis 38 die Gebläseluft ein
langes Stück in das Innere des Turbinenabgasstroms eintreten lassen, wodurch eine schnelle und wirksame
Vermischung zustande kommt. In Kombination mit der Tatsache, daß in den Mulden 36 bis 38 die Ränder der
Schaufeln aufeinander zu um gleiche Beträge verdrillt sind, gewährleistet die Einstellung der Schaufeln nach
innen, daß in den Mulden die umfangsmäßig benachbarten Ränder der Schaufeln weitgehend ineinander übergehen.
Es ist jedoch zu berücksichtigen, daß die Schaufelränder in den Keulen 32 bis 35 nicht aneinanderstoßen,
da sie voneinander weg verdrillt bzw. verwunden sind.
Die Vermischung wird weitgehend durch die Wirbelkomponente verbessert, die durch die ineinander dringenden
Strömungen durch die Verdrillung der Schaufeln induziert werden, und dies ist insbesondere deshalb der
Fall, weil die Wirbel entgegengesetzt gerichtet und benachbart zueinander in jedem Strömungskanal erzeugt
werden. Dies hat die Tendenz, weitere Nebenstromluft in die Kanäle 36 bis 38 und weitere Turbinenabgase in
die Strömungskanäle 32 bis 35 einzusaugen. Außerdem hängt die Wirksamkeit,mit der die beiden Gasströme
ab ο β
β β ο » ··
ο · ο α β ο ·
vermischt werden, von der Wirksamkeit der Scherwirkung
und dem Ausmaß der Turbulenz an der Berührungsfläche
der Gasströme ab, und die Wirbelströmung erhöht diese Scherwirkung und das Ausmaß der Turbulenz.
Die Wirksamkeit der Schaufeln 27 und 29 im Hinblick auf eine Ablenkung der Gasströme und einer fortschreitenden
schnellen Vermischung von Nebenstromluft und Kerntriebwerksabgasen zur Erzeugung eines kombinierten
Strahlausflusses, ist eine Folge des Coandaeffekts. Durch Benutzung des Coandaeffekts werden die Strömungen
veranlaßt, ihre Strömungsrichtungen zu ändern, indem geeignete Strömungsoberflächen in den Strömungspfaden
eingebaut werden, wobei die Strömungen an den Oberflächen, über die sie abfließen, anhaften. Dieses
Anhaften ist eine Folge des Vorhandenseins einer relativ stangnatierenden Grenzschicht des Strömungsmittels dicht an den Oberflächen. Je weiter die Strömung
von einer Strömungsoberfläche entfernt liegt, desto weniger Einfluß hat der Coandaeffekt auf diesen Teil
der Strömung im Hinblick auf die Bewegungsrichtung. Bei dem erfindungsgemäßen Mischer 11 tritt kein Teil
oder nur ein ganz geringer Teil der Nebenstromluft oder des Kerntriebwerksabgasstromes durch den Mischer
hindurch, ohne in beträchtlichem Maße abgelenkt zu werden, da diese Strömungen nicht nur dem Einfluß
des Goandaeffektes bei Abfließen über den Schaufeln ausgesetzt werden, sondern die Strömungen auch durch
die sich ergebenden Wirbel beeinflußt werden.
Es wird nunmehr auf Figur 5 Bezug genommen. Hier ist ein abgewandeltes Ausführungsbeispiel des Mischers 11
dargestellt, bei dem zur Gewährleistung eines besseren Stromlinienflusses der Fan Luft über die äußeren Strömungsoberflächen
des Mischers, die Strömungsoberflächen im Bereich der Keulen 40 bis 43 ineinander übergehen,
d.h. im Vergleich mit dem Ausführungsbeispiel nach Figur 2 und 3 sind die Spalte zwischen benachbarten
Schaufeln 27, 29 in den radial äußeren Abschnitten der Keulen 32 bis 35 durch uberbrückungsabschnitte
bis 48 verkleidet, die demgemäß den Rand eines schraubenförmig verdrillten bzw. verwundenen Abschnitts der
Strömungsoberfläche mit dem benachbarten Rand eines anderen Abschnitts der Strömungsoberfläche verbinden,
die im Gegensinne schraubenlinienförmig verdrillt ist. Dies bedeutet, daß die Keulen 40 bis 43 durch die Strömungsoberflächen
voll definiert und verbunden sind. Die wirksamen Charakteristiken des Mischers, d.h. die entgegengesetzten
Verdrillungen benachbarter Schaufeln oder Schaufeloberflächen ist jedoch auch hier vorhanden.
Bei den beiden beschriebenen Ausführungsbeispielen
sind die Schaufeln bzw. die Strömungsoberflächen über einen Schraubenwinkel von grob gesagt 70° zwischen
stromaufwärtigem und stromabwärtigem Ende verdrillt bzw. verwunden. Dieser Winkel kann jedoch gemäß den
erwünschten Charakteristiken des Mischers verändert werden, beispielsweise im Hinblick auf das Ausmaß der
Wirbelbildung, der die Strömung ausgesetzt wird, und im Hinblick auf die Querschnittsgestalt der Strömungskanäle (Keulen bzw. Mulden) an ihren Austrittsenden.
Bei den beiden dargestellten Ausführungsbeispielen haben, wie aus Fig. 3 ersichtlich, die Keulen eine rechteckige
Querschnittsgestalt, und die Mulden haben einen dreieckigen Querschnitt am Auslaß. Wenn der Verdri1 lungs-
β sea· * ο
β β * ft * Λ »
winkel jedoch auf 110° erhöht würde, dann wurden die
Keulen dreieckige Austrittsenden besitzen, und die Mulden würden rechteckige Austrittsenden aufweisen.
Bei gewissen Verdrillungswinkeln, die beträchtlich kleiner sind als 180° wird eine Ausbildung erreicht,
in der die Austrittsebene der Keulenflächen des Mischers nicht mehr mit der Zentralfläche des Mischers
verbunden sind, da die radial inneren stromabwärtigen Randabschnitte der Schaufeln in jedem Paar in Berührung stehen würden. Allgemein jedoch ist ein Verdri
1 lungswinkel von 90° oder weniger zu bevorzugen, um ein Abreißen der Luft oder der Turbinenabgasströmung
von den Strömungsoberflächen zu vermeiden.
Obgleich bei den vorbeschriebenen beiden Ausführungsbeispielen der Verdrillungswinkel jeder Strömungsoberfläche
gleichförmig zwischen stromaufwärtigen und stromabwärtigen Ende ansteigt, könnte stattdessen auch
eine nicht gleichförmige Verdrillung der Oberflächen benutzt werden.
Die vorbeschriebenen Äbgasmischer sind so ausgebildet,
daß ein Pylon in den Nebenstromkanal des Triebwerks einstehen kann. Bei gewissen Mantelstrom-Triebwerken
ist jedoch ein solcher Pylon nicht vorhanden. Beim Fehlen eines Pylon im Nebenstromkanal kann der Mischer
ohne den umfangsmäßig verlaufenden Spalt zwischen zwei verdrillten Strömungsoberflachen ausgebildet werden,
d.h. er kann im Hinblick auf eine umfangsmäßig kontinuierliche Nebenstrom-Luftströmung ausgebildet
werden.
Die Erfindung wurde vorstehend in Verbindung mit der Vermischung heißer Turbinenabgase und kühler Nebenstromluft
beschrieben. Die Erfindung ist jedoch auch anwendbar in Fällen, wo Brennstoff in der Nebenstromluft
verbrannt wird, um einen zusätzlichen Schub zu erzeugen. In diesem Fall ist die Mantelströmung ebenfalls
heiß und besitzt eine erhöhte Geschwindigkeit wenn sie über den Mischer abfließt.
Die beschriebenen Ausführungsbeispiele betreffen Abgasmischer,
jedoch können verdrillte Strömungsoberflächen auch benutzt werden, um Strahlschubdüsen mit Lärmunterdrückung
zu erzeugen, wobei der Luftstrom, der die Düse umschließt, von dem Umgebungsluftstrom gebildet wird,
der eine Folge des Vorwärtsfluges ist und die Funktion der Nebenstromluft einnimmt.
Claims (1)
- ο e ο ο β * f ο β · ο «« ο ο βο β β βPatentansprücheAbgasmischer für ein Turbofan-Flugtriebwerk mit mehreren Strömungskörpern, die auf der einen Seite vom Turbinenabgasstrom und auf der anderen Seite vom Gebläseluftstrom berührt werden, und deren stromaufwärtige Enden in Umfangsrichtung des Turbinenabgasstroms verlaufen,dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungskörper (27, 29) in vorbestimmter Weise zwischen ihren stromaufwärtigen und stromabwärtigen Enden verdrillt bzw. verwunden sind, daß eine erste Gruppe von Strömungskörpern (27) im Uhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden und eine zweite Gruppe von Strömungskörpern (29) im Gegenuhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden sind, daß die Strömungskörper (27) der ersten Gruppe in Umfangsrichtung mit den Strömungskörpern (29) der zweiten Gruppe abwechseln, wodurch Strömungskörper entgegengesetzter Verdrillung umfangsmäßig aneinander schließen, so daß ihre Strömungsoberflächen eine erste Gruppe von Strömungskanälen (32 bis 35) definieren, die Abschnitte deso Turbinenabgasstroms (9) nach außen richten, während eine zweite Gruppe von Strömungsführungskanälen (36 bis 39) Teile des Gebläseluftstroms (17) nach innen richten, wobei die Verdrillung in den Strömungskörperndie Wirbelvermischung zwischen dem Turbinenabgasstrom (19) und dem Gebläseluftstrom (17) verbessert.2. Abgasmischer nach Anspruch 1, mit einer Mehrzahl von keulenartigen Leitblechen, wobei Anteile des Turbinenabgasstroms durch die Keulen hindurchströmen, um sich mit der Gebläsebluft zu vermischen, die über den Keulen abfließt und jede Keule in Längsrichtung des Turbinenabgasstroms verläuft, um den Strom zu berühren,dadurch gekennzeichnet, daß eine Seite (27) einer jeden Keule (32 bis 35) eine Strömungsoberfläche aufweist, die im Uhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden ist, während die andere Seite (29) jeder Keule (32 bis 35) eine Strömungsoberfläche aufweist, die im Gegenuhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden ist, wodurch die Wirbelvermischung zwischen dem Turbinenabgasstrom (19) und dem Gebläseabgasstrom (17) verbessert wird.3. Abgasmischer nach Anspruch 1, der Strömungsberührungsoberflachen für die Turbinenabgase und den Gebläseluftstrom aufweist, die zusammen Keulen definieren, um Anteile der Turbinenabgasströmung nach außen zu richten, während die dazwischen befindlichen Mulden Anteile der Gebläseluftströmung nach innen richten,0 β Φ Λ-X-Sdadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsoberflächen zwischen ihrem stromaufwärtigen und stromabwärtigen Ende derart verdrillt bzw. verwunden sind, daß gegenüberliegende Seiten (27, 29) jeder Keule (32 bis 35) und jeder Mulde (36 bis 39) Strömungsoberflächen aufweisen, die im Gegensinn verdrillt bzw. verwunden sind, wobei die Verdrillung der Strömungsoberflächen zur Verbesserung der Wirbelvermischung zwischen den Turbinenabgasen (19) und dem Gebläseluftstrom (17) beiträgt.4. Abgasmischer nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich η e t, daß die Strömungsoberflächen umfangsmäßig über wenigstens einen Teil ihrer stromabwärtigen Abschnitte aneinanderschließen (Fig..5).-5. Abgasmischer nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsoberflächen nach innen nach dem Inneren des Turbinenabgasstroms (19) geneigt verlaufen.Abgasmischer nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsoberflächen einen Verdrillungs winkel zwischen ihrem stromaufwärtigen und stromabwärtigen Ende besitzen, der nicht größer als 90° ist.V-«7. Abgasmischung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsoberflächen eine im wesentlichen schraubenförmige Verdrillung aufweisen.8. Lärmschutz-Schubdüse der Mehrkeulenbauart, bei der Abschnitte des Schubstrahles über die Keulen abfließen, um sich mit der Umgebungsluft zu vermischen, die außen an den Keulen abläuft, wobei jede Keule gegenüberliegende Enden aufweist, die sich in Längsrichtung des Schubstrahles erstrecken und von dem Strahl berührt werden,dadurch gekennzeichne t, daß eine Seite einer jeden Keule eine Strömungsoberfläche aufweist, die im Uhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden ist, während die andere Seite jeder Keule eine Strömungsoberfläche aufweist, die im Gegenuhrzeigersinn verdrillt bzw. verwunden ist, wodurch die Wirbelvermischung zwischen dem Schubstrahl und der Umgebungsluft verbessert wird.9. Lärmschutzdüse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsoberflächen allgemein nach dem Inneren des Schubstrahls geneigt verlaufen.ösene ο ο a a m q «10. Lärmschutzdüse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet , daß die Strömungsoberflächen einen Verdrillungswinkel zwischen stromaufwärtigem und stromabwärtigem Ende aufweisen, der nicht größer als etwa 90° ist.11. Lärmschutzdüse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsoberflächen eine im wesentlichen schraubenlinienförmige Verdrillung aufweisen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8026686A GB2082259B (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Exhaust flow mixers and nozzles |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3132074A1 true DE3132074A1 (de) | 1982-03-18 |
DE3132074C2 DE3132074C2 (de) | 1983-10-20 |
Family
ID=10515489
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3132074A Expired DE3132074C2 (de) | 1980-08-15 | 1981-08-13 | Vorrichtung zur Mischung des Turbinenabgasstroms mit dem Mantelstrom bzw. der Umgebungsluft eines Gasturbinentriebwerks |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4543784A (de) |
JP (1) | JPS57108442A (de) |
DE (1) | DE3132074C2 (de) |
FR (1) | FR2488654B1 (de) |
GB (1) | GB2082259B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6578355B1 (en) | 1999-03-05 | 2003-06-17 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Bloom mixer for a turbofan engine |
Families Citing this family (110)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2104967B (en) * | 1981-09-03 | 1985-07-17 | Rolls Royce | Exhaust mixer for turbofan aeroengine |
US4548034A (en) * | 1983-05-05 | 1985-10-22 | Rolls-Royce Limited | Bypass gas turbine aeroengines and exhaust mixers therefor |
GB2146702B (en) * | 1983-09-14 | 1987-12-23 | Rolls Royce | Exhaust mixer for turbofan aeroengine |
US4696159A (en) * | 1986-08-04 | 1987-09-29 | United Technologies Corporation | Gas turbine outlet arrangement |
US5127602B1 (en) * | 1989-11-21 | 1995-05-02 | Federal Express Corp | Noise reduction kit for jet turbine engines. |
US5117628A (en) * | 1990-01-25 | 1992-06-02 | General Electric Company | Mixed flow augmentor pre-mixer |
US5216878A (en) * | 1991-06-28 | 1993-06-08 | The Boeing Company | Mixed exhaust flow supersonic jet engine and method |
GB2289921A (en) * | 1994-06-03 | 1995-12-06 | A E Harris Limited | Nozzle for turbofan aeroengines |
US5592813A (en) * | 1995-07-06 | 1997-01-14 | Avaero | Hush kit for jet engine |
US5706651A (en) * | 1995-08-29 | 1998-01-13 | Burbank Aeronautical Corporation Ii | Turbofan engine with reduced noise |
US5791138A (en) * | 1996-01-11 | 1998-08-11 | Burbank Aeuronautical Corporation Ii | Turbofan engine with reduced noise |
US5761900A (en) * | 1995-10-11 | 1998-06-09 | Stage Iii Technologies, L.C. | Two-stage mixer ejector suppressor |
US5884472A (en) * | 1995-10-11 | 1999-03-23 | Stage Iii Technologies, L.C. | Alternating lobed mixer/ejector concept suppressor |
FR2740175B1 (fr) * | 1995-10-18 | 1997-11-21 | Snecma | Dispositif de pylone associe au melangeur d'une tuyere d'ejection de turboreacteur a flux melangeur |
US6314721B1 (en) | 1998-09-04 | 2001-11-13 | United Technologies Corporation | Tabbed nozzle for jet noise suppression |
US6487848B2 (en) | 1998-11-06 | 2002-12-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine jet noise suppressor |
WO2000040851A1 (en) * | 1999-01-04 | 2000-07-13 | Allison Advanced Development Company | Exhaust mixer and apparatus using same |
DE19909792A1 (de) * | 1999-03-05 | 2000-09-07 | Rolls Royce Deutschland | Blütenmischer für ein Zweikreis-Strahltriebwerk |
DE19952797A1 (de) * | 1999-11-03 | 2001-05-10 | Rolls Royce Deutschland | Blütenmischer für ein Zweikreis-Strahltriebwerk |
US6276127B1 (en) * | 1999-06-22 | 2001-08-21 | John R. Alberti | Noise suppressing mixer for jet engines |
US6412283B1 (en) | 2000-02-24 | 2002-07-02 | Honeywell International, Inc. | Deep lobed deswirling diffuser tailpipe |
US6612106B2 (en) | 2000-05-05 | 2003-09-02 | The Boeing Company | Segmented mixing device having chevrons for exhaust noise reduction in jet engines |
GB2372780A (en) * | 2001-03-03 | 2002-09-04 | Rolls Royce Plc | Gas turbine engine nozzle with noise-reducing tabs |
EP1485600B1 (de) | 2002-02-22 | 2009-11-04 | THE NORDAM GROUP, Inc. | Doppelmischer-abgasdüse |
FR2855558B1 (fr) * | 2003-05-28 | 2005-07-15 | Snecma Moteurs | Tuyere de turbomachine a reduction de bruit |
DE102004004076B4 (de) * | 2004-01-27 | 2005-11-24 | Universität Stuttgart | Turboflugtriebwerk mit internem Mischer |
FR2873166B1 (fr) * | 2004-07-13 | 2008-10-31 | Snecma Moteurs Sa | Tuyere de turbomachine a motifs a reduction de bruit de jet |
US20060027679A1 (en) * | 2004-08-03 | 2006-02-09 | Mr. Jack Gratteau | Ejector Nozzle |
US7434384B2 (en) * | 2004-10-25 | 2008-10-14 | United Technologies Corporation | Fluid mixer with an integral fluid capture ducts forming auxiliary secondary chutes at the discharge end of said ducts |
US7389635B2 (en) * | 2004-12-01 | 2008-06-24 | Honeywell International Inc. | Twisted mixer with open center body |
US20060131101A1 (en) * | 2004-12-17 | 2006-06-22 | Michael Crocker | Fan noise attenuator |
US7543452B2 (en) * | 2005-08-10 | 2009-06-09 | United Technologies Corporation | Serrated nozzle trailing edge for exhaust noise suppression |
US8376686B2 (en) * | 2007-03-23 | 2013-02-19 | Flodesign Wind Turbine Corp. | Water turbines with mixers and ejectors |
US20100316493A1 (en) * | 2007-03-23 | 2010-12-16 | Flodesign Wind Turbine Corporation | Turbine with mixers and ejectors |
US20110008164A1 (en) * | 2007-03-23 | 2011-01-13 | Flodesign Wind Turbine Corporation | Wind turbine |
US20090230691A1 (en) * | 2007-03-23 | 2009-09-17 | Presz Jr Walter M | Wind turbine with mixers and ejectors |
US20110002781A1 (en) * | 2007-03-23 | 2011-01-06 | Flodesign Wind Turbine Corporation | Wind turbine with pressure profile and method of making same |
US7963099B2 (en) * | 2007-05-21 | 2011-06-21 | General Electric Company | Fluted chevron exhaust nozzle |
US7882696B2 (en) * | 2007-06-28 | 2011-02-08 | Honeywell International Inc. | Integrated support and mixer for turbo machinery |
US7926285B2 (en) * | 2007-07-18 | 2011-04-19 | General Electric Company | Modular chevron exhaust nozzle |
CA2718803C (en) | 2008-03-28 | 2016-07-12 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
EP2268897B1 (de) | 2008-03-28 | 2020-11-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | System und verfahren zur emissionsarmen energieerzeugung sowie rückgewinnung von kohlenwasserstoff |
US8776527B1 (en) | 2008-06-17 | 2014-07-15 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Techniques to reduce infrared detection of a gas turbine engine |
US8087250B2 (en) * | 2008-06-26 | 2012-01-03 | General Electric Company | Duplex tab exhaust nozzle |
WO2010044958A1 (en) | 2008-10-14 | 2010-04-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Methods and systems for controlling the products of combustion |
FR2945838B1 (fr) | 2009-05-20 | 2014-06-13 | Snecma | Capot pour tuyere de turbomachine muni de motifs a ailettes laterales pour reduire le bruit de jet. |
BR112012010294A2 (pt) | 2009-11-12 | 2017-11-07 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistema integrado, e, método para a recuperação de hidrocarboneto de baixa emissão com produção de energia |
US8635875B2 (en) | 2010-04-29 | 2014-01-28 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Gas turbine engine exhaust mixer including circumferentially spaced-apart radial rows of tabs extending downstream on the radial walls, crests and troughs |
EA026404B1 (ru) | 2010-07-02 | 2017-04-28 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Интегрированная система и способ производства энергии |
CA2801494C (en) | 2010-07-02 | 2018-04-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Stoichiometric combustion of enriched air with exhaust gas recirculation |
WO2012003080A1 (en) | 2010-07-02 | 2012-01-05 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation systems and methods |
MX352291B (es) | 2010-07-02 | 2017-11-16 | Exxonmobil Upstream Res Company Star | Sistemas y métodos de generación de potencia de triple ciclo de baja emisión. |
US8845270B2 (en) | 2010-09-10 | 2014-09-30 | Rolls-Royce Corporation | Rotor assembly |
TWI564474B (zh) | 2011-03-22 | 2017-01-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法 |
TWI563166B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated generation systems and methods for generating power |
TWI563165B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Power generation system and method for generating power |
TWI593872B (zh) | 2011-03-22 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 整合系統及產生動力之方法 |
CN104428490B (zh) | 2011-12-20 | 2018-06-05 | 埃克森美孚上游研究公司 | 提高的煤层甲烷生产 |
US9511873B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-12-06 | The Boeing Company | Noise-reducing engine nozzle system |
US9353682B2 (en) | 2012-04-12 | 2016-05-31 | General Electric Company | Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation |
US9784185B2 (en) | 2012-04-26 | 2017-10-10 | General Electric Company | System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine |
US10273880B2 (en) | 2012-04-26 | 2019-04-30 | General Electric Company | System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine |
US10100741B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-16 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion with oxidant-diluent mixing in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9611756B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-04-04 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10107495B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-23 | General Electric Company | Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent |
US9708977B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-07-18 | General Electric Company | System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9574496B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9599070B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-21 | General Electric Company | System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9803865B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9631815B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10215412B2 (en) | 2012-11-02 | 2019-02-26 | General Electric Company | System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9869279B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-01-16 | General Electric Company | System and method for a multi-wall turbine combustor |
US10208677B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-02-19 | General Electric Company | Gas turbine load control system |
US9581081B2 (en) | 2013-01-13 | 2017-02-28 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9512759B2 (en) | 2013-02-06 | 2016-12-06 | General Electric Company | System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9938861B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-10 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fuel combusting method |
TW201502356A (zh) | 2013-02-21 | 2015-01-16 | Exxonmobil Upstream Res Co | 氣渦輪機排氣中氧之減少 |
RU2637609C2 (ru) | 2013-02-28 | 2017-12-05 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Система и способ для камеры сгорания турбины |
EP2964735A1 (de) | 2013-03-08 | 2016-01-13 | Exxonmobil Upstream Research Company | Energieerzeugung und rückgewinnung von methan aus methanhydraten |
TW201500635A (zh) | 2013-03-08 | 2015-01-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | 處理廢氣以供用於提高油回收 |
US20140250945A1 (en) | 2013-03-08 | 2014-09-11 | Richard A. Huntington | Carbon Dioxide Recovery |
US9618261B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-04-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and LNG production |
US9970386B2 (en) * | 2013-06-07 | 2018-05-15 | United Technologies Corporation | Exhaust stream mixer |
US9631542B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines |
US9835089B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-12-05 | General Electric Company | System and method for a fuel nozzle |
TWI654368B (zh) | 2013-06-28 | 2019-03-21 | 美商艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體 |
US9617914B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-11 | General Electric Company | Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation |
US9587510B2 (en) | 2013-07-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine sensor |
US9903588B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9951658B2 (en) | 2013-07-31 | 2018-04-24 | General Electric Company | System and method for an oxidant heating system |
US9752458B2 (en) | 2013-12-04 | 2017-09-05 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine |
US10030588B2 (en) | 2013-12-04 | 2018-07-24 | General Electric Company | Gas turbine combustor diagnostic system and method |
US10227920B2 (en) | 2014-01-15 | 2019-03-12 | General Electric Company | Gas turbine oxidant separation system |
US9863267B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-01-09 | General Electric Company | System and method of control for a gas turbine engine |
US9915200B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-03-13 | General Electric Company | System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation |
US10079564B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-09-18 | General Electric Company | System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10047633B2 (en) | 2014-05-16 | 2018-08-14 | General Electric Company | Bearing housing |
US10655542B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-05-19 | General Electric Company | Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation |
US10060359B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-08-28 | General Electric Company | Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US9885290B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9819292B2 (en) | 2014-12-31 | 2017-11-14 | General Electric Company | Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine |
US9869247B2 (en) | 2014-12-31 | 2018-01-16 | General Electric Company | Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation |
US10788212B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-09-29 | General Electric Company | System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10094566B2 (en) | 2015-02-04 | 2018-10-09 | General Electric Company | Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10316746B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-06-11 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10253690B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-04-09 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10267270B2 (en) | 2015-02-06 | 2019-04-23 | General Electric Company | Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation |
US10145269B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-12-04 | General Electric Company | System and method for cooling discharge flow |
US10480792B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-11-19 | General Electric Company | Fuel staging in a gas turbine engine |
DE102018113800A1 (de) * | 2017-11-02 | 2019-05-02 | Klaus Röhm | Aerodynamische Vorrichtung für Flügel und Rotorblätter |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4077206A (en) * | 1976-04-16 | 1978-03-07 | The Boeing Company | Gas turbine mixer apparatus for suppressing engine core noise and engine fan noise |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3153319A (en) * | 1952-07-25 | 1964-10-20 | Young Alec David | Jet noise suppression means |
GB849448A (en) * | 1957-03-22 | 1960-09-28 | Rolls Royce | Improvements in or relating to nozzles for jet propulsion purposes |
GB862477A (en) * | 1957-06-12 | 1961-03-08 | Hunting Aircraft Ltd | Improvements in variable area nozzle orifices |
GB895922A (en) * | 1958-03-13 | 1962-05-09 | Rolls Royce | Improvements in or relating to aircraft gas-turbine jet propulsion engines |
GB881974A (en) * | 1958-07-21 | 1961-11-08 | Gen Electric | Improvements in noise suppression jet propulsion nozzle |
GB882792A (en) * | 1959-10-26 | 1961-11-22 | Paganotto Fabio | A device for use as a silencer and power booster for spark-ignition internal combustion and diesel engines, or as a thrust booster and silencer for jet propulsion and rocket engines, or as a thrust booster for marine propulsion by jets |
GB895872A (en) * | 1959-11-19 | 1962-05-09 | Rolls Royce | Jet propulsion engines |
US3664455A (en) * | 1971-03-15 | 1972-05-23 | Rohr Corp | Twisted vane sound suppressor for aircraft jet engine |
US3793865A (en) * | 1972-07-05 | 1974-02-26 | Gen Electric | Mixer fabrication |
US4175640A (en) * | 1975-03-31 | 1979-11-27 | Boeing Commercial Airplane Company | Vortex generators for internal mixing in a turbofan engine |
GB1535598A (en) * | 1976-05-27 | 1978-12-13 | Rolls Royce | Turbofan aero engines and propulsion nozzles therefor |
US4149375A (en) * | 1976-11-29 | 1979-04-17 | United Technologies Corporation | Lobe mixer for gas turbine engine |
US4117671A (en) * | 1976-12-30 | 1978-10-03 | The Boeing Company | Noise suppressing exhaust mixer assembly for ducted-fan, turbojet engine |
US4227370A (en) * | 1977-11-04 | 1980-10-14 | Rolls-Royce Limited | By-pass gas turbine engines |
GB2007303B (en) * | 1977-11-04 | 1982-04-07 | Rolls Royce | By-pass gas turbine engines |
US4217756A (en) * | 1977-12-27 | 1980-08-19 | Boeing Commercial Airplane Company | Vortex mixers for reducing the noise emitted by jet engines |
US4254620A (en) * | 1978-02-27 | 1981-03-10 | The Boeing Company | Jet engine multiduct noise suppressor |
GB2104967B (en) * | 1981-09-03 | 1985-07-17 | Rolls Royce | Exhaust mixer for turbofan aeroengine |
-
1980
- 1980-08-15 GB GB8026686A patent/GB2082259B/en not_active Expired
-
1981
- 1981-08-05 FR FR8115185A patent/FR2488654B1/fr not_active Expired
- 1981-08-13 DE DE3132074A patent/DE3132074C2/de not_active Expired
- 1981-08-14 JP JP56127658A patent/JPS57108442A/ja active Granted
-
1984
- 1984-08-31 US US06/646,048 patent/US4543784A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4077206A (en) * | 1976-04-16 | 1978-03-07 | The Boeing Company | Gas turbine mixer apparatus for suppressing engine core noise and engine fan noise |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6578355B1 (en) | 1999-03-05 | 2003-06-17 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Bloom mixer for a turbofan engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57108442A (en) | 1982-07-06 |
FR2488654A1 (fr) | 1982-02-19 |
DE3132074C2 (de) | 1983-10-20 |
GB2082259B (en) | 1984-03-07 |
FR2488654B1 (fr) | 1987-08-28 |
GB2082259A (en) | 1982-03-03 |
JPS6110659B2 (de) | 1986-03-31 |
US4543784A (en) | 1985-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3132074A1 (de) | "abgasmischer fuer ein turbofan-flugtriebwerk" | |
DE60120754T2 (de) | Gasturbine | |
DE60221014T2 (de) | Abgasströmungsführung zur reduktion von luftstrahllärm | |
DE3231283C2 (de) | Vorrichtung zur Mischung des Turbinenabgasstroms mit dem Gebläseluftstrom eines Gebläse-Gasturbinentriebwerks | |
DE69002187T2 (de) | Strahltriebwerk mit entgegengesetzter Drehrichtung und mit Front- und Heckgebläse. | |
DE602006000051T2 (de) | Triebwerkslärm | |
DE60211877T2 (de) | Ondulierte mischdüse für strahltriebwerke | |
DE3810863A1 (de) | Turbopropgasturbinentriebwerk | |
DE2131490A1 (de) | Luftmischduese | |
DE602004006673T2 (de) | Vorrichtung zur Minderung des Strömungslärms eines Triebwerkes | |
DE2605653A1 (de) | Gasstroemungskanal fuer ein gasturbinentriebwerk | |
DE2112967A1 (de) | Triebwerksanlage mit einem Gasturbinenstrahltriebwerk | |
DE3114481A1 (de) | "gasturbinentriebwerk mit schalenschubumkehrer" | |
DE2259238A1 (de) | Lufteinlass fuer gasturbinenflugtriebwerke | |
DE1626138A1 (de) | Turboreaktionstriebwerk | |
DE1100384B (de) | Duese zur Unterdrueckung des Geraeusches bei Strahltriebwerken | |
EP3456923B1 (de) | Schaufel einer strömungsmaschine mit kühlkanal und darin angeordnetem verdrängungskörper sowie verfahren zur herstellung | |
DE3520726A1 (de) | Abgasmischer fuer ein mantelstrom-gasturbinenflugtriebwerk | |
EP3366907B1 (de) | Konvergent-divergente schubdüse für ein turbofan-triebwerk eines überschallflugzeugs und verfahren zur einstellung der düsenhalsfläche in einer schubdüse eines turbofan-triebwerks | |
DE2654696A1 (de) | Brennstoffinjektor fuer ein gasturbinentriebwerk | |
DE1601644A1 (de) | Brennstoffeinspritzvorrichtung fuer Gasturbinentriebwerke | |
DE60034531T2 (de) | Geneigte Schubdüse | |
DE2804144A1 (de) | Brennkammer fuer gasturbinentriebwerke | |
DE102020112687B4 (de) | Triebwerksgondel für ein Gasturbinentriebwerk | |
DE2122005A1 (de) | Schubumkehrvomchtung fur Gastur binenstrahltnebwerke |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: ROLLS-ROYCE PLC, LONDON, GB |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |