DE3129681C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Regelung des
übertragenen Moments von Reibschaltelementen in unter Last zu
schaltenden Wechselgetrieben mit Meßwertgebern für
Eingangs- und Ausgangsdrehzahlen des Wechselgetriebes und
einer elektronischen Steuervorrichtung, welche mittels
der Meßwertgebersignale ein Ausgangssignal für den Kupplungsdruck
erzeugt.
Derartige Anordnungen sind beispielsweise aus der
DE-OS 28 35 051 sowie der DE-OS 21 24 024 bekannt.
Sie sollen dazu dienen, vielstufige Wechselgetriebe zu
schalten, deren Steuerung allein mittels hydraulischer bzw.
mechanischer Maßnahmen in der Regel nicht mehr möglich ist.
Diese bekannten Anordnungen ermöglichen jedoch kein hinreichend
reproduzierbares Schaltverhalten. Dies beruht insbesondere
darauf, daß keine Schaltzeit vorgegeben ist,
innerhalb der ein Schaltvorgang abgeschlossen sein soll.
Nach der DE-OS 22 23 397 sollen der Schaltvorgang eines
automatischen Getriebes innerhalb einer vorgebbaren Zeit
abgeschlossen und ein Schaltdruck weitestgehend vermieden
sowie ein Verschleiß der Reibelemente durch kurze Schaltzeiten
möglichst reduziert werden. Hierzu ist gemäß dieser
Druckschrift vorgesehen, den die Reibelemente betätigenden
Druck durch ein Rechenprogramm zu steuern, bei dem verschiedene
Konstruktions- und Betriebswerte, wie Temperatur,
Reibbeiwert, Schleppverhalten u. dgl. berücksichtigt werden,
nicht jedoch der tatsächliche momentane Kupplungsdruck.
Damit kann ein optimales Schaltverhalten noch nicht erreicht
werden.
Deshalb ist es Aufgabe der Erfindung, eine Anordnung zu
schaffen, die es ermöglicht, den Anpreßdruck der Kupplungsscheiben
so zu steuern, daß deren Relativdrehzahl in wählbarer
Zeit (Schaltzeit) unabhängig von allen äußeren Einflüssen
zu Null gemacht wird.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruches 1
gelöst.
Die Erfindung nutzt die Erkenntnis, daß das von einer Kupplung
übertragene Moment MK sich additiv zusammensetzt aus
einem momentan nötigen Moment MKN und einem Zusatzmoment
MKÜ, wobei unter MKN das minimale Kupplungsmoment verstanden
wird, welches notwendig ist, um die momentane Relativdrehzahl
der Kupplungsscheiben konstant zu halten, und wobei das
Überschußmoment MKÜ allein die zeitliche Veränderung der
Relativdrehzahlen der Kupplungsscheiben bestimmt.
Allgemein gilt also, daß die Relativdrehzahl der Kupplungsscheiben
zunimmt, wenn das von der Kupplung übertragene
Moment MK kleiner ist als das notwendige Moment MKN, und
abnimmt, wenn das übertragene Moment MK größer ist als
das notwendige Moment MKN. Falls MK=MKN, bleibt die
Relativdrehzahl, d. h. die Drehzahldifferenz der Kupplungsscheiben
konstant.
Wenn also das notwendige Moment MKN, welches übrigens
dem Schnittmoment der Kupplung im geschlossenen Zustand
entspricht, hinreichend genau bestimmt werden kann, so
läßt sich durch Vorgabe eines Überschußmomentes MKÜ die
Relativdrehzahl der Kupplungsscheiben innerhalb der
Schaltzeit in vorgebbarer Weise bestimmen.
Für das von der Kupplung übertragene Moment gilt nun
MK = a₂μp (t) = MKN + MKÜ
Für das Überschußmoment gilt
Da MKN=MK-MKÜ wird somit das notwendige Moment gemäß
der Erfindung zu jedem Zeitpunkt während des Schaltvorganges,
welcher innerhalb der Schaltzeit T abgeschlossen ist,
aus dem gemessenen Kupplungsdruck p sowie der zeitlichen
Veränderung der Relativdrehzahl der Kupplungsscheiben, welche
ohne weiteres aus der Messung der Eingangs- und Ausgangs
drehzahlen des Wechselgetriebes bestimmt werden kann,
festgestellt.
Der Erfindung liegt also der allgemeinen Gedanke zugrunde,
das jeweils momentan notwendige Moment MKN durch Messung
der Getriebeeingangs- und -ausgangsdrehzahlen sowie des
Kupplungsdruckes zu bestimmen und mit einem Überschußmoment
zu überlagern, welches aus einer vorzugebenden Funktion
f (t) und der gemessenen Relativdrehzahl der Kupplungsscheiben
bestimmt wird. Da allein das Überschußmoment
MKÜ für die zeitliche Veränderung der Relativdrehzahl
bestimmend ist, und andererseits das notwendige Moment MKN
durch Messungen zu jedem Zeitpunkt bestimmt werden kann,
läßt sich erfindungsgemäß ein eindeutig vorgebbares
Schaltverhalten bei vorgebbarer Schaltzeit erzielen.
Es ist lediglich notwendig, daß f (t) den im Anspruch 1
angegebenen Bedingungen genügt.
Vorzugsweise wird für f (t) die im Anspruch 2 angegebene
Funktion vorgebeben. In diesem Falle ergibt sich für die
Relativdrehzahl η innerhalb der für den Schaltvorgang
vorgegebenen Zeitspanne T der folgende Verlauf:
e₁, e₂ und j sind wählbare rationale Zahlen.
Da in diesem Falle die Relativdrehzahl zum Zeitpunkt t=T
verschwindet, ist - unabhängig von der Wahl der vorzugebenden
Konstanten e₁, e₂ und j - Ruckfreiheit am Ende des Schaltvorganges
gewährleistet.
Auch am Beginn des Schaltvorganges kann Rückfreiheit erzielt
werden, wenn gemäß einer bevorzugten Ausführungsform,
vergl. Anspruch 3, e₁=1 gewählt wird, denn in diesem Falle
verschwindet die Zeitableitung der Relativdrehzahl zum
Zeitpunkt t=0.
Mit den frei vorgebbaren Konstanten e₂ und j können, z. B.
im Hinblick auf den Komfort, die maximale Änderungsgeschwindigkeit
des Zusatzmomentes MKÜ, d. h. die zweite Zeitableitung
(t) der Relativdrehzahl der Kupplungsscheiben
am Schaltanfang bestimmt werden, denn es gilt:
Außerdem können im Hinblick auf Komfort und Verschleiß
sowohl der Zeitpunkt tM als auch die absolute Höhe des
Maximalwertes des Zusatzmomentes MKÜ, d. h. die maximale
Änderungsgeschwindigkeit der Relativdrehzahl
festgelegt werden, da gilt:
Erfindungsgemäß kann also gewährleistet werden, daß die
Relativdrehzahl η nach Ablauf der Schaltzeit T auch
dann ruckfrei gegen Null geht, wenn aus Komfortgründen
das von der Kupplung übertragene Moment MK bzw. dessen
zeitliche Änderung beschränkt werden soll oder die Dynamik
der von der elektronischen Steuervorrichtung gesteuerten
Stellglieder den von der Steuervorrichtung gewünschten
Momentenverlauf nicht erlaubt.
Die Konstanten a₁ und a₂ werden durch die Getriebe- bzw.
Fahrzeugkonstruktion vorgegeben. Der Anspruch 4 gibt die
zweckmäßigerweise für a₁ und a₂ einzusetzenden Größen wieder.
Der Reibkoeffizient μ kann gemäß Anspruch 5 bestimmt
werden. Aus
folgt für einen Zeitpunkt t=t₁ innerhalb des Schaltintervalles
T
und für einen darauffolgenden Zeitpunkt t₂=t₁+Δt,
wobei Δt die Taktzeit der Steuervorrichtung ist:
Wird nun vorausgesetzt, daß a₁, a₂ und μ
konstant sind, so ergibt sich unter der Annahme, daß
MKN(t₁) ≈ MKN(t₂)
durch Subtraktion der beiden Gleichungen der im Anspruch 5
angegebene Wert des Reibungskoeffizienten.
Dabei ist besonders vorteilhaft, daß gegebenenfalls
fehlerhaft vorgegebene Werte für a₁ und a₂ im weitem
Umfang durch eine entsprechende Änderung des berechneten
Reibungskoeffizienten μ kompensiert werden. Es genügt
also, für a₁ und a₂ mittlere Werte konstant vorzugeben,
beispielsweise für ein mittleres Fahrzeuggewicht, ohne daß
das Schaltverhalten bei Änderungen der Fahrzeugeigenschaften,
beispielsweise der Beladung, wesentlich verändert würden.
Nachfolgend wird ein Ausführungsbeispiel der Erfindung
anhand der Figuren erläutert. Dabei zeigt
Fig. 1 einen schematischen Schnitt durch eine Lamellenkupplung
bekannter Art und
Fig. 2 ein Schema der erfindungsgemäßen Anordnung.
Gemäß Fig. 1 besteht die bezüglich einer Drehachse 1
rotationssymmetrische Lamellenkupplung im wesentlichen aus
einem Außenlamellenträger 2 mit den daran verschiebbar
angeordneten Außenlamellen 3 und einem Innenlamellenträger 4
mit den Innenlamellen 5. Am Außenlamellenträger 2
ist ein im Querschnitt ringförmiges Kolbenzylinder-
Aggregat 6 angeordnet, dessen ringförmiger Kolben 7
gegen den Druck einer Feder 8 durch Ölzufuhr bei 9 in
den ringförmigen Zylinder 10 verschoben werden kann und
dabei die Außenlamellen 3 auf die Innenlamellen 5 aufdrückt.
Ra und ra bezeichnen den äußeren bzw. inneren
Durchmesser des Innenraumes des ringförmigen Zylinders 10.
RL und rL bezeichnen den äußeren bzw. inneren Radius der
Innenlamellen. Für den äquivalenten Reibradius Rm der
Lamellen ergibt sich dann in bekannter Weise
Gemäß Fig. 2 besteht das von der erfindungsgemäßen Anordnung
zu steuernde System aus einem Antrieb 20, einem Getriebe
21 mit Kupplung 22 sowie der anzutreibenden Vorrichtung,
d. h. dem Fahrzeug 23. Der Druck p der Kupplung 22
wird mittels eines Ventils 24 eingestellt, welches mittels
einer
elektronischen Steuervorrichtung 25 gesteuert wird.
Die Steuervorrichtung 25 gibt dazu ein entsprechendes
Steuersignal U an ein nicht dargestelltes Steuerorgan,
dessen Stellglied das Ventil 24 verstellt.
Eingangsseitig ist die Steuervorrichtung 25 an Meßwertgeber
26 und 27 gekoppelt, von denen der eine die Drehzahl auf
der Eingangsseite des Getriebes mißt, während die Drehzahl
auf der Ausgangsseite des Getriebes vom anderen Meßwertgeber
festgestellt wird. Außerdem ist erfindungsgemäß ein weiterer
Meßwertgeber 28 vorgesehen, mit dem der Kupplungsdruck,
d. h. der Druck im Kolbenzylinder-Aggregat 6 der Fig. 1,
festgestellt und an einen weiteren Eingang der Steuervorrichtung
25 gegeben wird.
Außerdem erhält die Steuervorrichtung 25 vom Getriebe 21
eingangsseitig noch ein Signal i, welches das Übersetzungsverhältnis
des einzulegenden Ganges wiedergibt.
Die eingangsseitig an die Steuervorrichtung 25 gegebenen
Signale werden von derselben wie folgt verarbeitet:
Aus dem Signal für die eingangsseitige Drehzahl ωE
des Getriebes 21 und dem Signal für dessen ausgangsseitige
Drehzahl ωA wird gemäß
η = ωE - iωA
die Relativdrehzahl η bestimmt. Aus der Relativdrehzahl
wird einerseits, beispielsweise durch Berechnung entsprechender
Differenzenquotienten, die Zeitableitung
der Relativdrehzahl bestimmt. Diese wird daraufhin mit
dem Faktor 1/a₁ multipliziert.
Andererseits wird die Relativdrehzahl mit der Funktion
f (t) multipliziert.
Das vom Meßwertgeber 28 erzeugte Signal mit a₂
und dem Reibungskoeffizienten μ multipliziert, so daß
ein Signal entsprechend a₂ μp erzeugt wird. Von diesem
das
entsprechende Signal subtrahiert. Zu
dem dabei gebildeten Signal wird das dem Produkt η (t) f (t)
entsprechende Signal addiert. Somit entsteht ein Summensignal,
welches in einer Endstufe 30 in das dazu analoge
Ausgangssignal U umgewandelt wird.
Der Reibungskoeffizient μ kann von der Steuervorrichtung 25
jeweils zu Beginn eines Schaltvorganges gemäß den Angaben
im Anspruch 5 berechnet werden.
Als Steuervorrichtung 25 kann ein im Fahrzeug auch für andere
Zwecke, z. B. zur Zündungssteuerung oder Bremssteuerung, vorhandener
Mikroprozessor verwendet werden.
Claims (5)
1. Anordnung zur Regelung des übertragenen Momentes
von Reibschaltelementen in unter Last zu schaltenden
Wechselgetrieben mit Meßwertgebern für Ein- und
Ausgangsdrehzahlen des Wechselgetriebes und einer
elektronischen Steuervorrichtung, welche mittels der
Meßwertgebersignale ein Ausgangssignal für den Kupplungsdruck
erzeugt, dadurch gekennzeichnet,
daß eingangsseitig der Steuervorrichtung (25) ein
weiterer Meßwertgeber (28) für den Kupplungsdruck (p)
angeordnet ist und die Steuervorrichtung (25) innerhalb
einer vorgebbaren Schaltzeit (T) ein der folgenden
Beziehung entsprechendes Ausgangssignal (U) erzeugt
wobeiT Dauer des Schaltvorganges (Schaltzeit),
t Zeitpunkt während des Schaltvorganges, d. h. 0tT,
p (t) Kupplungsdruck zum Zeitpunkt t,
a₁, a₂ vorzugebende Konstanten,
µ Reibungskoeffizient der Kupplung (22),
η (t) Relativdrehzahl der Kupplungselemente zum Zeitpunkt t,
(t) Zeitableitung der Relativdrehzahl zum Zeitpunkt t,
f (t) eine vorzugebende stetige Funktion, derart, daß gilt:f (0) · η (0) = f (T) · η (T) = 0.
t Zeitpunkt während des Schaltvorganges, d. h. 0tT,
p (t) Kupplungsdruck zum Zeitpunkt t,
a₁, a₂ vorzugebende Konstanten,
µ Reibungskoeffizient der Kupplung (22),
η (t) Relativdrehzahl der Kupplungselemente zum Zeitpunkt t,
(t) Zeitableitung der Relativdrehzahl zum Zeitpunkt t,
f (t) eine vorzugebende stetige Funktion, derart, daß gilt:f (0) · η (0) = f (T) · η (T) = 0.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß
gewählt wird.
3. Anordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß e₁=1 vorgegeben wird.
4. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß für a₁ und a₂ folgende Werte
vorgegeben werden
a₂ = Konstante proportional zu iRRmFwobeic₁ Gesamtträgheitsmoment des Triebwerksstranges
vor dem Getriebe (21),
c₂ Gesamtträgheitsmoment des Triebwerksstranges nach dem Getriebe (21), einschließlich Differential und Fahrzeugaufbau,
c₃ Trägheitsmasse der im Planetengetriebe mitdrehenden Koppelwellen,
Servomomentfaktor,
i Übersetzungsverhältnis des einzulegenden Ganges,
iR Anzahl der Reibflächen bzw. Lamellen der Kupplung (22),
Rm äquivalenter Reibradius der Lamellen (5),
F Querschnitt der Zylinder-Kolben-Aggregates (6) zum Andruck der Reibflächen bzw. Lamellen.
c₂ Gesamtträgheitsmoment des Triebwerksstranges nach dem Getriebe (21), einschließlich Differential und Fahrzeugaufbau,
c₃ Trägheitsmasse der im Planetengetriebe mitdrehenden Koppelwellen,
Servomomentfaktor,
i Übersetzungsverhältnis des einzulegenden Ganges,
iR Anzahl der Reibflächen bzw. Lamellen der Kupplung (22),
Rm äquivalenter Reibradius der Lamellen (5),
F Querschnitt der Zylinder-Kolben-Aggregates (6) zum Andruck der Reibflächen bzw. Lamellen.
5. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß für den Reibungskoeffizienten (µ)
der Kupplung (22) der folgende Wert benutzt wird
wobei0t₁t₂Tund t₁ sowie t₂ zwei aufeinanderfolgende Taktzeiten
der Steuervorrichtung (25) sind.
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Family
ID=6137889
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