DE3117746A1

DE3117746A1 - Hydrodynamisches radial-gleitlager

Info

Publication number: DE3117746A1
Application number: DE19813117746
Authority: DE
Inventors: Des Erfinders Auf Nennung Verzicht
Original assignee: Krupp Polysius AG
Current assignee: ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Priority date: 1981-05-05
Filing date: 1981-05-05
Publication date: 1982-12-09
Also published as: ZA822102B; DE3261910D1; ES277883U; ES277883Y; EP0064598A1; BR8202572A; ATE11328T1; EP0064598B1; CA1186358A

Description

Hydrodynamisches Radial-Gleitlager

Die Erfindung betrifft ein hydrodynamisches Radial-Gleitlager, bei dem die Lagerfläche auf der Zulaufseite des drehenden Elementes eine zur Verteilung des Schmieröles über die axiale Lagerbreite dienende und den hydrodynamischen Schmierkeil speisende Quernut aufweist.

Bekannt sind sowohl hydrostatisch als auch hydrodynamisch betriebene Lager. Beide Lagersysteme sind mit gewissen Vor- und Nachteilen behaftet.

So ist bei einem hydrostatischen Lager in der Regel die Ölversorgung und Überwachung recht aufwendig, und die Notlaufeigenschaften sind schlecht. Andererseits kann man ein hydrostatisches Lager mit hohen Flächenbelastungen betreiben, wobei sich auf der gesamten Lagerfläche eine annähernd gJeichmäßige Flächenbelastung ergibt. Die mittlere spezifische Flächenbelastung entspricht also etwa dem maximalen Druck auf der Lagerfläche.

Demgegenüber ist beim hydrodynamischen Lager die Ölversorgung und Überwachung wesentlich einfacher. Seine Notlaufexgenschaften, d.h. sein Verhalten bei plötzlichem Ausfall der Ölversorgung, sind infolge der glatten, durchlaufenden Lagerfläche weitaus besser als beim hydrostatischen Lager. 30

Andererseits entstehen beim hydrodynamischen Lager - bedingt durch die Art des Druckaufbaues im hydro-

dynamischen Schmierkeil - enorme Spitzendrücke im sog. Druckberg. Die mittlere spezifische Flächenbelastung eines hydrodynamsichen Lagers liegt weit unter diesem Spitzendruck. Ein hydrodynamisches Lager baut infolgedessen bei gleicher Belastung größer als ein hydrostatisches Lager.

Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, ein hydrodynamisches Radial-Gleitlager der eingangs genannten Art zu schaffen, das sich im Vergleich zu bekannten Ausführungen durch eine höhere mittlere spezifische Flächenbelastung auszeichnet und eine besonders schmale Bauweise gestattet.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß an die beiden Enden der zur Verteilung des Schmieröles über die axiale Lagerbreite dienende Quernut über je eine Drossel zwei Längsnuten angeschlossen sind, die die Lagerfläche in axialer Richtung begrenzen.

Zur näheren Erläuterung der Erfindung und der hierdurch erzielten Vorteile sei zunächst auf die Figuren 1 bis 5 Bezug genommen, die den bekannten Stand der Technik veranschaulichen.

Fig. 1 zeigt eine Aufsicht auf ein Segment eines hydrodynamischen Radial-Gleitlagers und Fig.2 einen Schnitt längs der Linie II der Fig. 1. Dieses Lagersegment 1 enthält in seiner Lagerfläche 2 auf der Zulaufseite des (nicht dargestellten) drehenden

Ol I / / 4Ö

Elements eine Quernut 3, die an eine Schmieröl-Zuführleitung 4 angeschlossen ist und zur Verteilung des Schmieröles über die axiale Lagerbreite dient. Diese Quernut 3 speist in bekannter Weise den hydrodynamischen Schmierkeil, der sich im Betrieb zwischen der Lagerfläche 2 und dem drehenden Element ausbildet.

Fig. 3 veranschaulicht die Druckverteilung längs des Umfanges des LagerSegmentes 1, und zwar in der Schnittebene II-II(d.h. in der Lagennitte). Die Fig.4 und 5 zeigen Querschnitte durch diesen Druckberg (längs der Linien IV-IV bzw. V-V der Fig. 3).

In der Quernut 3 baut sich - je nach den Spaltverhältnissen, der mechanischen Stabilität von Lagersegment 1 und drehendem Element sowie je nach der zugeführten ölmenge - ein mehr oder weniger großer statischer Druck auf. Das drehende Element zieht von dieser in der Quernut 3 vorhandenen ölmenge so viel in den Spalt ein, wie zum Aufbau des hydrodynamischen Schmierkeiles erforderlich ist. Dieses "Einziehen" wird vom statischen Druck in der Quernut 3 unterstützt.

Das in den Spalt zwischen dem Lagersegment 1 und dem drehenden Element eingezogene öl fließt nun teilweise im Bereich der Längskanten 2a, 2b der Lagerfläche seitlich ab. Dieser sog. "Seitenfluß" ist unerwünscht, da er der Lagermitte öl entzieht, wodurch der Druckaufbau "spitzer", d.h. ungleichmäßiger und

die Spalthöhe des ölfilmes reduziert wird.

Es leuchtet ein, daß schmale Lager, d.h. Lager mit einer geringen axialen Breite B, gegen einen solchen Seitenfluß besonders empfindlich sind.

Die Fig. 6 bis 10 veranschaulichen demgegenüber die erfindungsgemäße Lösung. Hierbei zeigt Fig.6 eine Aufsicht auf ein erfindungsgemäßes Lagersegment, Fig. 7 einen Schnitt längs der Linie VII-VII der Fig. 6, während die Fig. 8, 9 und 10 Schnitte durch den Druckaufbau längs der Linien VIII-VIII,IX-IX bzw. X-X zeigen.

Das Lagersegment 11 enthält in seiner Lagerfläche 12 eine Quernut 13, die an eine Schmieröl-Zuführleitung 14 angeschlossen ist. Die beiden Enden dieser Quernut 13 sind über je eine Drossel 15,16 an Längsnuten 17, 18 angeschlossen, die die Lagerfläche 12 in axialer Richtung, d.h. nahe der Längskanten 12a, 12b, begrenzen.

Die Fig. 8 bis 10 zeigen - im Vergleich zu den Fig. 3 bis 5 - , wie sich der Druckaufbau durch das Vorhandensein der beiden Längsnuten 17, 18 ändert. Bei dem der Darstellung zugrundegelegten Beispiel beträgt der Öldruck in der Quernut 3 ca. 24 bar und in den Längsnuten 17, 18 ca. 20 bar.

Der sich in dem Spalt zwischen dem Lagersegment 11 und dem drehenden Element im Betrieb ausbildende hydrodynamische Schmierkeil stützt sich infolge-

dessen an seinen beiden Flanken (d.h. im Bereich der Längsnuten 17, 18) gegen ein höheres Druckniveau als Atmosphäre ab. Dadurch wird der Seitenfluß wesentlich verringert und das Volumen des Druckberges etwa um die in den Fig. 8 bis 10 quergestreifte Basis vergrößert. Dieser Vergrößerung des Volumens des Druckberges entspricht eine proportionale Vergrößerung der Tragkraft des Lagersegmentes.
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Die t;rfindungsgemäße Lösung gestattet somit, entweder die Tragkraft des Lagers zu vergrößern und/ oder das Lager schmaler zu bauen.

Die Fig. 11 und 12 zeigen ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung. Das Lagersegment 31 enthält in seiner Lagerfläche 32 außer der auf der Zulaufseite des drehenden Elementes vorgesehenen Quernut und den beiden über Drosseln 35, 36 angeschlossenen Längsnuten 37, 38 noch eine auf der Ablaufseite des drehenden Elementes vorgesehene Quernut 39, die über Drosseln 40, 41 an die Längsnuten 37, 38 angeschlossen ist.

Die Bemessung erfolgt zweckmäßig so, daß die Drosseln 35, 36 im Normalbetrieb einen Druckabfall von 5 bis 30 %, vorzugsweise von 10 bis 20 %, bewirken, während die Drosseln 40, 41 einen Druckabfall von 70 bis 95 %, vorzugsweise von 80 bis 90 %, bewirken.

Die Ausführung gemäß den Fig. 11 und 12 ist besonders dann zweckmäßig, wenn das drehende Element (beispiels-

weise eine Rohrmühle) zwar nur in einer Drehrichtung betrieben wird, beim Abstellen jedoch in der anderen Drehrichtung auspendelt. Für diesen Auspendelvorgang stellt dann die Quernut 39 das ölreservoir dar, aus dem der hydrodynamische Schmierkeil gespeist wird. .Der Anschluß dieser Quernut 39 an die Längsnuten 37, 38 über die Drosseln 40, 41 gewährleistet, daß sich in der Quernut 39 in jeder räumlichen Lage des Lager-Segmentes 31 ein kleines ölreservoir bildet, das beim Wechseln der Drehrichtung ein Trockenlaufen des Lagers für eine befristete Zeit verhindert.

An die Quernut 33 ist schließlich noch ein Hydrospeicher 42 angeschlossen, der auch bei Ausfall der Hauptölversorgung einen gewissen Öldruck aufrechterhält.

Die bei dem erfindungsgemäßen Lager als Verbindung zwischen der Quernut und den beiden Längsnuten vorgesehenen Drosseln bilden Sicherheitsorgane, die im Falle ungünstiger Spaltverhältnisse einen unkontrollierten Abfluß des Schmieröles über die beiden Längsnuten verhindern. Zu beachten ist nämlich, daß insbesondere bei großen Abmessungen des drehenden Elementes (etwa bei der Lagerung großer Rohrmühlen) keineswegs immer mit idealen Spaltverhältnissen gerechnet werden kann, sondern daß Bearbeitungstoleranzen, mechanische Verformungen und temperaturbedingte Verformungen in Betracht gezogen werden müssen.

": : 31 1 77AG

Der Speisedruck in der Quernut auf der Zulaufseite des drehenden Elementes sollte für große Lagersegmente, wie sie für die Lagerung von Rohrmühlen, Trommeln und dgl. verwendet werden, zwischen 3 und 30 bar liegen. Die zu den Längsnuten führenden Drosseln werden so dimensioniert, daß der darin auftretende Druckverlust vorzugsweise zwischen 10 und 20 % liegt.

Außer den bereits genannten Vorteilen der erfindungsgemäßen Lösung besteht ein weiterer Vorzug darin, daß auf die üblicherweise bei hydrodynamischen Lagern eingesetzte Anfahrhilfe verzichtet werden kann (eine solche Anfahrhilfe besteht bei großen hydrodynamischen Lagern üblicherweise aus einer Mittelbohrung im Lagersegment, durch die vor dem Drehen durch Hochdrucköl die metallische Berührung zwischen Zapfen und Lager aufgehoben wird).

Vorteilhaft ist ferner, daß bei der erfindungsgemäßen Lösung durch die wesentliche Verringerung des Seitenflusses mehr öl gezielt durch das Lager gefördert werden kann, wodurch das Temperaturniveau im Lager gesenkt wird. Dadurch bleibt auch das öl kälter und somit seine Viskosität und Tragfähigkeit höher, was das Gesamttragverhalten des Lagers begünstigt.

Leerseite

Claims

-y-

Patentansprüche:

Hydrodynamisches Radial-Gleitlager, bei dem die Lagerfläche auf der Zulaufseite des drehenden Elementes eine zur Verteilung des Schmier

öles über die axiale Lagerbreite dienende und den hydrodynamischen Schmierkeil speisende Quernut aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß an die beiden Enden der Quernut (13) über je eine Drossel (15, 16) zwei Längsnuten (17, 18)

die
angeschlossen sind, die Lagerfläche (12) in

axialer Richtung begrenzen.
2. Lager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lagerfläche (32) auch auf der Ablauf-

seite des drehenden Elementes eine Quernut (39) aufweist, deren Enden über je eine Drossel (40, 41) an die beiden Längsnuten (37, 38) angeschlossen sind.
3. Lager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,

daß die Drosseln (15, 16) so dimensioniert sind, daß darin im Normalbetrieb ein Druckabfall von 5 bis 30 %, vorzugsweise von 10 bis 20 %, auftritt.
4. Lager nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosseln (40, 41) so dimensioniert sind, daß darin im Normalbetrieb ein Druckabfall von 70 bis 95 %, vorzugsweise von 80 bis 90 %, auf

tritt.
5. Lager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß an die Quernut (33) ein Hydrospeicher (42) unmittelbar angeschlossen ist.
6. Lager nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Lagerelement eben ausgeführt ist und damit als Axiallagerelement einsetzbar ist.