DE3050394C2

DE3050394C2 - Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches zu den Blasformen eines Hochofens

Info

Publication number: DE3050394C2
Application number: DE19803050394
Authority: DE
Inventors: Jurij G. Kharkov Bannikov; Jurij I. Bat; Evgenij A. Kharkov Danilin; Aleksei M. Kamardin; Leonid F. Lukyan&ccaron;enko; Viktor I. Donetsk Ma&ccaron;ikin; Grigorij E. Nechaev; &Scaron;amil T. Okazov; Nikolai N. Popov; Anatolij I. Ryabenko; Grigorij N. Sidorenko; Evgenij N. Skladanovsky; Romualda S. Kiew Stankevi&ccaron;; Vasilij V. Donetsk Stepanov; Vladimir P. Donetsk Tere&scaron;enko; Anatolij A. Yarmal; Stanislav L. Yaroshevsky; Michail A. Zalevsky
Original assignee: DONECKIJ NAUCNO-ISSLEDOVATEL'SKIJ INSTITUT CERNOJ METALLURGII; DONECKIJ POLITECHNICESKIJ INSTITUT DONECK SU
Current assignee: DONECKIJ NAUCNO-ISSLEDOVATEL'SKIJ INSTITUT CERNOJ METALLURGII; DONECKIJ POLITECHNICESKIJ INSTITUT DONECK SU
Priority date: 1980-05-22
Filing date: 1980-12-25
Publication date: 1983-08-25
Also published as: GB2087058A; SE8200278L; FI69101B; FI69101C; BR8009072A; GB2087058B; FI820174L; AU540550B2; SE447662B; AU6921981A; WO1981003341A1; JPS5942044B2; JPS57500652A; DE3050394A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches zu den Blasformen eines Hochofens gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Infolge der Verknappung von Vorräten an Kokskohlen tritt die Aufgabe beim Hochofenbetrieb dringend in den Vordergrund, den Koks gegen Brennstoffgemische auf der Basis von nichtkokenden Steinkohlen, beispielsweise gegen Kohlenstaub, deren Vorräie groß genug sind, zu ersetzen. Bei der Anwendung solcher Brennstoffgemische kommt es besonders darauf an, sie den Blasformen von Hochöfen gleichmäßig zuzuführen.

Es ist z. B. ein Verfahren zur Zuführung von Kohlenstaub zu den Blasformen eines Hochofens bekannt (s. N. E. Dunajew u. a. »Einblasen von staubförmigen Materialien in Hochöfen«, Moskau, »Metallurgija«-Verlag, 1977, S. 96 und 97), nach dem der erwähnte Brennstoff kegelförmigen Teilern zugeleitet, darin in mehrere Teilströme geteilt und über Abführungsrohrleitungen den Blasformen eines Hochofens zugeführt wird.

Der Brennstoff wird in diesem Fall auf die Blasformen ungleichmäßig verteilt, weil die Strömungswiderstände der Abführungsrohrleitungen unterschiedlich sind.

Aus der Beschreibung der Wirkungsweise der Vorrichtung nach US-PS 32 04 942 ist auch ein Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches bekanntgeworden nach dem das pulverförmige Brennstoffgemisch periodisch in eine Ausgabekammer eingebracht und dann kontinuierlich mittels eines Fördergases über kalibrierte Öffnungen des Verteilers, der den Brennstoffstrom in mehrere Ströme teilt, befördert und daraufhin über Abführungsrohrleitungen den Blasformen eines Hochofens zugeführt wird,
s Es ist klar, daß bei diesem Verfahren die Strömungswiderstände der Rohrleitungen durch die kalibrierten Öffnungen ausgeglichen werden, und damit die Gleichmäßigkeit der Verteilung des Brennstoffes auf die Blasformen etwas verbessert wird Jedoch bei Druck-Schwankungen in den Blasformen eines Hochofens sowie bei Abnutzung oder Verstopfung von mindestens einer der Abführungsrohrleitungen wird die Gleichmäßigkeit der Verteilung des Brennstoffes auf die Blasformen gestört Dies führt zur Bildung von Kanälen im

Hochcfenschacht, zu einem erschwerten Niedergehen des Beschickungsgutes, d. h. zu einer Störung der optimalen Schmelzführung.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches zu den Blasformen eines Hochofens zu entwickeln, bei dem durch Ausgleich der hydrodynamischen Kennwerte der Abführungsrohrleitungen eine gleichmäßige Verteilung des Brennstoffes auf die Blasformen eines Hochofens erzielt werden kann.

Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß bei einem Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches zu d^n Blasformen eines Hochofens, nach dem das pulverförmige Brennstoffgemisch in eine unter Oberdruck stehende Ausgabekammer periodisch eingebracht, dann aus dieser Kammer kontinuierlich ausgeliefert und über Rohrleitungen zu den Blasfo.men eines Hochofens mittels eines Fördergases befördert wird, erfindungsgemäß nach der Auslieferung des pulverförmigen Brennstoffgemisches aus der Ausgabekammer ein zusätzliches Fördergas in jede Rohrleitung in einer Gesamtdurchflußmenge. die 3- bis lOmal so hoch wie die des Hauptfördergases ist. zugeführt wird, wobei das Produkt aus der Gesamtdurchflußmenge von Gas in jeder Rohrleitung und der Konzentration des pulverförmigen Brennstoffgenvisches in ihr für alle Blasformen gleich gehalten wird.

Dies gestattet den Ausgleich der hydrodynamischen Kennwerte der Rohrleitungen, und zwar einen höheren Strömungswiderstand jeder Rohrleitung und somit einen verminderten Einfluß der Gegendruckschwankungen in den Blasformen eines Hochofens und folglich eine höhere Gleichmäßigkeit der Verteilung des Brennstoffes auf die Blasformen, zu erzielen.

Es ist zweckmäßig, das zusätzliche Fördergas in die

so Rohrleitung in Form eines Strahls dem aus der Ausgabekammer austretenden Brennstoffgemisch entgegen einzuführen und die Geschwindigkeit des Strahls des zusätzlichen Fördergases in einem Bereich vom 0,25- bis !^fachen seiner kritischen Ausströmungsgeschwindigkeit zu halten.

Dies hat auch den Vorteil eines größeren Strömungswiderstandes jeder Rohrleitung und einer gleichmäßigeren Zuführung des pulverförmigen Brennstoffgemisches zu den Blasformen eines Hochofens.

Es ist von Vorteil, aus der Ausgabekammer während ihrer Beschickung einen Teil des Hauptfördergases, das durchflußmengenmäßig der Menge an mit dem Brennstoffgemisch in die Ausgabekammer einströmendem Gas gleich ist. auszulassen. Dadurch wird der Prozeß der Brennstoffausgabe aus der Ausgabekammer stabilisiert und somit die Gleichmäßigkeit der Verteilung des Brennstoffes auf die Blasformen eines Hochofens verbessert.

Im weiteren wird das Wesen der Erfindung an Hand von Durchführungsbeispie'en und der beiliegenden Zeichnung näher erläutert, auf der das gesamte Fließbild für das Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches zu den Blasformen eines Hochofens dargestellt ist.

Das Fließbild, nach dem das erfindungsgemäße Verfahren durchgeführt wird, ist auf der Zeichnung dargestellt und umfaßt eine Sammelkammer 1 mit einer Brennstoffgemisch-Zufuhrrohrleitung 2 und einer Ablaßrohrleitung 3 für den Ablaß von Gas aus der Sammelkammer 1 mit einem Filter und einem Absperrorgan, eine Schleusenkammer 4, einen Verbindungskanal 5 für die Verbindung der Sammelkammer 1 und der Schleusenkammer 4 miteinander, eine Druckausgleichleitung 6 für die Sammelkammer 1 und die Schleusenkammer 4, Zufuhrrohrleitung 7 für die Zuführung von Gas in die Schleusenkammer 4, eine Ausgabekammer 8, eine Rohrleitung 9 zum Auslassen eines Teiles von Gas aus der Ausgabekammer 8 in die Sammelkammer 1, einen Verbindungskanal 10 zwischen der Schleusenkammei-4 und der Ausgabekammer 8, eine Zufuhrrohrleitung 11 für die Zuführung von Gas in die Ausgabekammer 8, Zuteilmischer 12, einen Verbindungskanal 13 zwischen der Ausgabekammer 8 und den Zuteilmischern 12, Zufuhrrohrleitungen 14 für die Zuführung von dem zusätzlichen Fördergas zu den Zuteilmischern 12, Rohrleitungen 15 zur Brennstoffgemischzufuhr zu Blasformen 16, ein Überwachungsgerät 17 für die Kontrolle der Gasdurchflußmenge Qk in der Schleusenkammer 4, ein Überwachungsgerät 18 für die Kontrolle der Gasdurchflußmenge Q\ beim Ablaß von Gas aus der Ausgabekammer 8, einen Vergleicher 19 für den Vergleich der Durchflußmengen Qk und Q\ und zur Steuerung der Durchflußmenge Qb ein Überwachungsgerät

20 für die Kontrolle der Durchflußmenge — von dem

der Ausgabekammer 8 zugeführten Gas, bezogen auf je eine Rohrleitung 15 (worin η die Zahl der Rohrleitungen 15 ist), ein Überwachungsgerät 21 für die Kontrolle der Durchflußmenge Q_n von dem zusätzlichen Fördergas je Rohrleitung 15, einen Summator 22 für das Summieren der Durchflußmengen -^- und Q_n, einen fConzentra-

tionsmesser 23, einen Multiplikator 24 für Signale des Summators 22 und des Konzentrationsmessers 23, einen Vergleiches 25 für den Vergleich von Signalen des Multiplikators 24 jeder Rohrleitung und zur Steuerung der Durchflußmenge Q_n und einen Druckregler 26.zur Regelung des Drucks in der Ausgabekammer 8.

Die Zuführung eines piiiverförmigen Brennstoffgemisches, in einen Hochofen erfolgt kontinuierlich aus der Ausgabekammer 8, die periodisch mit diesem Brennstoff aus der Sammelkammer 1 über die Schleusenkammer 4 beschickt wird. Das zerkleinerte Brennstoffgemisch wird über die Rohrleitung 2 pneumatisch oder im Selbstfluß in die Sammelkammer 1 aufgegeben. Das Fassungsvermögen der Sammelkammer 1 wählt man groß genug, damit die Versorgung des Hochofens mit dem Brennstoffgemisch für mindestens einige Stunden kontinuierlich gedeckt werden kann. Die Schleusenkammer 4 wird etwa alle 20 Minuten je nach der Entleerung durch Betätigung des Absperrorgans am Verbindungskanal 10 von der unter Druck stehenden Ausgabekammer 8 abgeschaltet und aus der Sammelkammer 1 mit dem Brennstoffgemisch gefüllt. Das aus der Schleusenkammer 4 verdrängle Gas wird über die Druckausgleichsrohrleitung 6 in r"^:e Saminclkammer 1 geleitet und von dort über die Ablaßrohrleitung 3 nach entsprechender Reinigung in die Atmosphäre ausgelassen. Nach dem Füllen mit dem Brennstoffgemisch wird die Schleusemcammer 4 von der Sammelkammer 1 abgeschaltet und an die Ausgabekammer 8 angeschlossen. Das Brennsloffgemisch gelangt aus der Ausgabekammer 8 über den Verbindungskanal 13 in die Zuteilmischer 12 und wird von diesen über einzelne Rohrleitungen 15 den Blasformen 16 eines Hochofens zugeführt

Eine gleichmäßige Verteilung des pulverförmigen Brennstoffgemisches auf die Blasformen 16 eines Hochofens geschieht mittels Einführung eines zusätzlichen Fördergases in jede Rohrleitung 15 in einer Gesamtdurchflußmenge 2Q_n. die 3- bis lOmal so hoch wie Q_m ist.

Eine Verringerung des Verhältnisses der Durchflußmengen Q_n und Q_n, auf unter 3ma! gestattet es nicht, die hydrodynamischen Kennwerte der Rohrleitungen vollständig auszugleichen, besonders bei einer größeren Zahl und beträchtlicher Länge der Rohrleitungen, und ermöglicht folglich keine gleichmäP'.ge Verteilung des Brennstoffes auf die Blasformen. Ein über !Oma! Hegendes Verhältnis erhöht zwar unwesentlich die Gleichmäßigkeit der Brennstoffverteilung, ist aber wegen eines bedeutenden Anstiegs der Menge an in das Gesteii eines Hochofens einströmenden Kaltgas nicht zu empfehlen.

Die Durchflußmenge des Brennstoffes für eine jede Blasform 16 wird durch Änderung der Gesamtgasdurchflußmenge in der jeweiligen Rohrleitung 15 konstant gehalten. Die Durchflußmenge Q.an zusätzlichem Fördergas für jede Rohrleitung 15 ergibt sich aus der Bedingung, daß das Produkt jr(i) aus der Gesamtgasdurchflußmenge in jedem Strom und dessen Brennstoffkonzentration für alle Blasformen gleich sein soll, d. h. die Größe

π (I) - -Sas.

σ H),

worin

Q_n, Durchflußmenge an Gas, das zur Ausgabekammer

8 zugeführt wird,
n Zahl der von der Ausgabekammer Z- gespeisten

Rohrleitungen (Blasformen),
Q_n eine Durchflußmenge an zusätzlichem Fördergas

für eine Ate Blasform,
o(i) Brennstoffkonzentration in der Rohrleitung der /-ten Blasform bezeichnen, die für alle Blasformen durch Änderung der Größe Q_n konstant gehalten werden soll.

Es ist günstig, die Gleichheit der Größe tr(i) für alle Blasformen automatisch aufrecht zu erhalten. Hierfür führt man das vom Überwachungsgerät 20 erzeugte und

der Größe — proportionale Signal und das vom Über- η

wachungsgerät 21 erzeugte und der Größe Q_n proportionale Signal dem Summator 22 und weiterhin dem Multiplikator 24 z;:, wo auch das Signal ankommt, das der vom konzentrationsmesser 23 zu messenden Brennstoffkonzentration o(i) der Rohrleitung proportional ist.

Das resultierende Signal des Multiplikators 24 wird vom Vergleicher 25 mit ähnlichen Signalen von anderen Rohrleitungen verglichen, und falls erforderlich ein Befehl zur Vergrößerung bzw. Verminderung der Durchflußmenge an zusätzlichem Fördergas je nach dem Z.ei-

chen einer Nichtübereinstimmung des Ausgangssignals am Vergleicher 25 gegeben. Als Vergleichnormal gilt das minimale Produkt n(i) (für Rohrleitungen mit Höchstwiderstand) bei Gegenstroin- und seitlicher Zuführung des zusätzlichen Fördergases und das maximale Produkt .TrMfur Rohrleitungen mit Mindestwiderstand) bei eine Ejektorwirkung ausübender Gleichstromzuführung des zusätzlichen Fördergases.

Es ist zweckmäßig, das zusätzliche Fördergas in jede Rohrleitung 15 in Form eines Strahls dem aus der Ausgabekammer 8 austretenden Brennstoffgemisch entgegen einzuführen. Dabei hält man die Strahlgeschwindigkeit dieses Gases in einem Bereich vom 0,25- bis l,5fachen der kritischen Ausströmungsgeschwindigkeit aufrecht. Dadurch kann der Druck im jeweiligen Zuteilmischer 12 und dementsprechend der gesamte Strömungswiderstand der Rohrleitung 15 gesteigert werden, wobei der letztere höher als die Werte von Druckschwankungen in der Blasformzone eines Hochofens wird, so daß diese praktisch keinen Einfluß auf die Änderung des gesamten Widerstandes der Rohrleitung 15 ausüben und so die Brennstoffzufuhr gleichmäßig vor sich geht.

Eine Verminderung der Strahlgeschwindigkeit des zusätzlichen Fördergases auf unter das 0,25fache der kritischen Ausströmungsgeschwindigkeit führt nicht zum angestrebten Effekt, weil der Staudruck dieses Gases nicht groß und der Druckanstieg im Zuteilmischer 12 geringfügig ist. Eine Vergrößerung der Strahlgeschwindigkeit des zusätzlichen Fördergases auf das über !^fache der kritischen Ausströmungsgeschwindigkeit gestattet zwar einen Druckanstieg im Zuteilmischer 12, ist aber auf Grund eines erhöhten Energieaufwandes und der Notwendigkeit, die Leistung von Gebläsemitteln zu erhöhen, unzweckmäßig.

Die Gleichmäßigkeit der Verteilung und die Kontinuität beim Einblasen eines pulverförmigen Brennstoffgemisches in einen Hochofen hängen in beträchtlichem Maße von dem beständigen Beschicken der Ausgabekammer 8 ab. Während der Beschickung der unter Druck stehenden Ausgabekammer 8 mit einem pulverförmigen Brennstoffgemisch, insbesondere mit Kohlenstaub, kommt es in der Schleusenkammer 4 in der Regel zum Hängenbleiben von Gut und zur Gewölbebildung. Infolgedessen geht der Beschickungsprozeß bei der Ausgabekammer 8 unbeständig vor sich und dauert 10 bis 15 Minuten. Um die oben beschriebenen Mißstände zu beheben, ist es zweckmäßig, während des Beschikkungsprozesses einen Teil des Gases aus der Ausgabekammer 8 auszulassen, und zwar in einer Menge, die der Durchflußmenge von dem in diese Kammer mit dem Brennstoffgemisch eingetretenen Gas gleich ist. Hierfür läßt man gleichzeitig mit dem öffnen des Absperrorgans am Verbindungskanal 10 in die Schleusenkammer 4 Gas, getrocknete Luft oder Stickstoff einströmen und aus der Ausgabekammer 8 die genau gleiche Gasmenge über die Rohrleitung 9 in die Sammelkammer 1 und weiterhin über die Ablaßleitung 3 und das Filter in die Atmosphäre entweichen. Nur bei gleichen Durchflußmengen von Gas, das der Schleusenkammer 4 zugeführt und aus der Ausgabekammer 8 abgeführt wird, kann die Ausgabekammer 8 periodisch mit einem Brennstoffgemisch beschickt werden und das Brennstoffgemisch kontinuierlich ausliefern, ohne daß die pneumatische Beförderung des Brennstoffgemisches gestört wird. Die Gleichheit dieser GasdurchfluBmengen sollte vorteiihafterweise automatisch aufrechterhalten werden. Hierfür gibt man Signale der die Durchflußmengen Qt und Ci messenden Überwachungsgeräte 17 und 18 in den Vergleicher 19 ab, der, falls eine Signaldifferenz vorliegt, durch Einwirkung auf das Absperr- und Regelungsorgan an der Gas-Zufuhrrohrleitung 7 einen Befehl zur Änderung der Gasdurchflußmenge Ci erzeugt. Das Absperr- und Regelungsorgan an der Zufuhrrohrleitung 7 wird normalerweise im voraus eingestellt und weiter nicht nachgestellt. Dies hängt damit zusammen, daß zum Konstanthalten der Beschickungszeit beim Anwachsen

ίο des Arbeitsdruckes Pin der Ausgabekammer 8 die Größe Ci sich auch erhöhen muß. Der Grad dieser Erhöhung stellt sich automatisch ein, da bei unveränderter Stellung des Absperr- und Regelungsorgans an der Rohrleitung 9 die Durchflußmenge <?ifürdasabgelasse-

ne Gas mit /p proportional wächst, worin P Überdruck in der Ausgabekammer 8 ist. Dementsprechend wächst auch di« Größe <?i an.

Der Druck Pin der Ausgabekammer 8 ist der Hauptparameter, der durchflußmengenmäßig die Ausgabe des

Brennstoffgemisches aus der Kammer 8 in den Hochofen bestimmt, und wird in Abhängigkeit von dem erforderlichen Wert dieser Durchflußmenge, des Gasdruckes in den Blasformen und des Widerstandes der Rohrleitungen festgelegt. Man überwacht die Werte der gesam- ten Durchflußmenge vom Brennstoffgemisch an der Änderung der Masse der Ausgabekammer 8, die mit Hilfe von Tenso-Widerstandsgebern nach an sich bekannten Schaltungen gemessen wird. Die Konstanz der Größe P wird mit dem Druckregler 26 durch Einwir kung auf das Absperr- und Regelungsorgan der Rohrlei tung U aufrechterhalten.

Des weiteren werden konkrete Durchführungsbeispiele für das Verfahren gemäß der Erfindung näher beschrieben.

Beispiel 1 Das Verfahren ist auf einer Versuchsanlage zum Ein-

blasen von Kohlenstaub in einen Hochofen von 1033 m³ Inhalt verwirklicht worden.

Der Druck im Hochofen liegt bei 20 · 10⁴ Pa, in der Ausgabekammer bei 25 · 10« Pa. Die Druckschwankungen in Blasformen ind ±2 10« Pa. Die Länge einer

jeden Rohrleitung vom Zuteilmischer bis zur Blasform beträgt 100 m, ihr Durchmesser 25 mm, der Strömungswiderstand 25 ■ 10⁴ Pa, die Brennstoffkonzentration in der Rohrleitung liegt bei a(i) = 0,06 mVh.

Das Füllen der Schleusenkammer 4 (s. die Zeichnung)

so von 2 m³ Inhalt mit Kohlenstaub erfolgt beim Atmosphärendruck. Der Schleusenkammer 4 wird Preßlu^ft in einer Durchflußmenge von C* = 12OmVh zugeführt. Wenn der Druck in der Schleusenkammer einen Wert von 425 · 10« Pa erreicht, wird das Absperrorgan am Verbindungskanal 10 zwischen der Schleusenkammer 4 und der Ausgabekammer 8 geöffnet Gleichzeitig wird das Ventil am Verbindungskanal 9 zwischen der Sammelkammer 1 und der Ausgabekammer 8 geöffnet und aus der letzteren gleichfalls eine Gasmenge von 120 mVh ausgelassen. Dabei füllt sich die Ausgabekammer 8 intensiv mit Kohlenstaub. Der Druck in der Ausgabekammer 8 ändert sich praktisch nicht, denn das in die Kammer eintretende und das aus der Kammer austretende Gas sind in ihren Durchflußmengen einander gleich. Dies hat zur Folge, daß der Beschickungsprozeß bei der Ausgabekammer 8 nur 3 bis 5 Minuten dauert, wobei der Druck und die Gutschichthöhe in der Kammer stabilisiert wenden konnten. ' -

Man erhält eine Gasdurchflußmenge Q_n, von 20 mVh und eine von dem zusätzlichen Fördergas JQ., von 160 mVh, also 8mal so hoch wie Qm. Die Zuführung des zusätzlichen Förderjases, zu den Zuteilmischern 12 erfolgte im Gegenstrom zum jeweiligen Strom des Gas-Brennstoff-Gemisches mit einer Geschwindigkeit von 200 m/s. Der Strömungswiderstand der Rohrleitungen 15 stieg iuf 5 · 10⁴ Pa und ist höher geworden als die Druckschwankungswerte der Blasformen 16 des Hochofens, so daß die Schwankungen in der Brennstoffzufuhr zu den Blasformen 16 auf 5% gesenkt werden konnten.

Beispiel 2

Mit derselben Versuchsanlage wurde nach dem erfindungsgemäßen Verfahren das zusätzliche Fördergas im Gegenstrom zum Brennstoffgemisch mit einer Geschwindigkeit von 300 m/s zugeführt. Der Strömungswiderstand am Eingang der Rohrleitung 15 wuchs auf Grund eines Druckanstiegs im Zuteilmischer 12 auf 9,5 ■ 10* Pa. Dabei betrug der Ungieichmäßigkeitsgrad bei der Zuführung von Kohlenstaub bei gleichen Gegendruckschwankungen (2 ■ 1

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Zuführung eines pulverförmigen Brennstoffgemisches zu den Blasformen eines Hochofens, bei dem das pulverförmige Brennstoffgemisch in eine unter Oberdruck stehende Ausgabekammer periodisch eingebracht, dann aus dieser Kammer kontinuierlich ausgeliefert und über Rohrleitungen zu den Blasformen eines Hochofens mittels eines Fördergases befördert wird,dadurch gekennzeichnet, daß nach Auslieferung des pulverförmigen Brennstoffgemisches aus der Ausgabekammer (8) ein zusätzliches Fördergas in jede Rohrleitung (15) in einer Gesamtdurchflußmenge, die 3- bis lOnial so hoch wie die des Hauptfördergases ist, zugeführt wird, wobei das Produkt aus der Gesamtdurchflußmenge von Gas in einer jeden Rohrleitung (15) und der Konzentration des pulverförmigen Brennstoffgemisches in ihr für alle Blasformen gleich gehalten witfi.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das zusätzliche Fördergas in die Rohrleitung (15) in Form eines Strahls dem Brennstoffgemischstrom entgegen eingeführt wird, wobei die Geschwindigkeit des Strahls des zusätzlichen Fördergases in einem Bereich von 0,25- bis 1 ^fachen der kritischen Ausströmungsgeschwindigkeit gehalten wird.

3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß aus der Ausgabekammer (8) währeiiJ ihrer Beschickung ein Teil des Gases in einer Durchflußnrenge, äi der Menge des in die Ausgabekammer (8) rrit dem Brennstoffgemisch einströmenden Gases gleich ist, atr gelassen wird.