DE3026949A1 - Verfahren und vorrichtung zum reduzieren von eisenoxid-partikeln und zum erzeugen von geschmolzenem eisen - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zum reduzieren von eisenoxid-partikeln und zum erzeugen von geschmolzenem eisenInfo
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Description
Beschreibung: 80/0701
Verfahren und Vorrichtung zum Reduzieren von Eisenoxid-Partikeln und zum Erzeugen von geschmolzenem Eisen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxid zu metallischem Eisen. Sie bezieht sich ferner auf
eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens. Die Direktreduktion von Eisenoxid zu metallischem Eisen hat sich
weltweit durchgesetzt und direktreduziertes Eisen ist ein kommerziell verwertetes Ausgangsmaterial für die Stahlerzeugung.
Direktreduziertes Eisen oder Eisenschwamm eignet sich besonders gut für die Technologie des Lichtbogenofens. Es ist als
Hauptbeschickungsmaterial nicht so gut geeignet für andere Stahlerzeugungsöfen, die bei einem Prozeß eingesetzt werden,
bei dem Sauerstoff vom Boden des Gefäßes eingeblasen wird und bei denen flüssiges Roheisen oder geschmolzenes Metall als
Einsatzmaterial benötigt werden. Gegenwärtig wird Roheisen kommerziell nur mittels Hochöfen erzeugt, die in ihrer Wirtschaftlichkeit
von Natur aus auf die Verfügbarkeit von Kokskohle und auf integrierte Stahlwerkseinrichtungen beschränkt sind. Es
besteht deshalb der Wunsch, Roheisen mittels Direktreduktionseinrichtungen zu erzeugen, die auch für kleine Stahlwerksanlagen
geeignet und unabhängig von der Verwendung von Kokskohle sind.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur. Direktreduktion von teilchenförmigem Eisenoxid zu Roheisen
3Q verfügbar zu machen, wobei als Reduktionsquelle ein fester
Brennstoff benutzt wird. Es wird ein Verfahren mit hohem Wirkungsgrad angestrebt, zum Umwandeln von Eisenoxid-Partikeln in
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flüssiges Roheisen unter einem Gegenstrom-Wärmeaustausch durch Reaktion mit gasförmigen Reduktionsmitteln, die aus festem
Brennstoff und Sauerstoff erzeugt werden. Ziel der Erfindung ist ferner ein Verfahren zur Erzeugung von flüssigem Roheisen
aus Eisenoxid-Partikeln in einem einzigen Durchlaufverfahren ohne die Entfernung von Kohlendioxid und Schwefelbestandteilen
aus den Reduktionsgasen. Mit dem Verfahren soll gleichzeitig flüssiges Roheisen und ein sauberer gasförmiger Brennstoff
mit hohem Heizwert erzeugt werden.
Schließlich ist es ein weiteres Ziel dieser Erfindung, eine Vorrichtung zur Durchführung des genannten Verfahrens verfügbar
zu machen.
•j 5 Das erfindungsgemäße Verfahren ist durch die Merkmale des Anspruches
1 gekennzeichnet. Vorteilhafte Ausgestaltungen des Verfahrens sind den Ansprüchen 2 bis 12 zu entnehmen. Die erfindungsgemäße
Vorrichtung ist durch die Merkmale des Anspruches 13 gekennzeichnet. Vorteilhafte Ausgestaltungen der
Vorrichtung sind den Ansprüchen 14 bis 29 zu entnehmen.
Danach werden in einem Schachtofen Eisenoxid-Partikel zu heissen metallisierten Eisenpartikeln direktreduziert, die heissen
Partikel in einem Einschmelzvergasergefäß eingeschmolzen, in das fester Brennstoff und Sauerstoff eingeblasen werden und das
heiße in dem Gefäß gebildete Abgas in den Schachtofen zurückgeführt,
um in diesem die Eisenoxid-Partikel zu reduzieren. Dieses Verfahren ist einfach, wirksam, umweltfreundlich und für kleinere
Stahlwerksanlagen wirtschaftlich. Es ist darüberhinaus für die Verwendung anderer Kohlesorten außer Kokskohle geeignet,
die weltweit verfügbar sind.
Die Erfindung wird durch Ausführungsbeispiele anhand von drei Figuren näher erläutert. Es zeigen
Figur 1 eine schematische Darstellung eines Schachtofen-Einschmelzgefäßes
mit, der zugehörigen Ausrüstung einschließlich einer Einblasvorrichtung für festen Brennstoff und Sauerstoff
in das Schmelzgefäß,
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Figur 2 eine schematische Darstellung einer ähnlichen Vorrichtung wie der von Figur 1, bei der fester Brennstoff und
Sauerstoff unterhalb der Badoberfläche in das Schmelzgefäß eingeblasen werden,
. .
. .
Figur 3 eine schematische Darstellung eines mit einem Einschmelzgefäß
gekoppelten Schachtofens und der zugehörigen Ausrüstung, bei dem das Schmelzgefäß einen Herd mit Aufprallbett
aufweist.
10
10
Figur 1 stellt einen Schachtofen 10 mit einem Stahlmantel 11 dar,
der mit feuerfestem Material 12 ausgekleidet ist. Am oberen Ende des Schachtofens 10 ist ein Beschickungstrichter 14.
befestigt, der zum Chargieren von Beschickungsmaterial 15 aus Feststoffteilchen dient. Das Beschickungsmaterial besteht
aus Eisenoxid in Form von Pellets oder Stückerz. Das Beschikkungsmaterial sinkt infolge der Schwerkraft durch eine oder
mehrere Beschickungsrohre 16 ab, um im Schachtofen 10 eine Schüttung oder einen Möller 18 aus Feststoffteilchen zu bilden.
Das reduzierte teilchenförmige Material 21 wird mittels
eines Austragförderers 28 aus dem Ofen 10 durch ein Ofenaustragsrohr
22 in eine Abdichtkammer 23 gebracht und dann durch ein Austragrohr 25 in eine Förderkammer 26. Durch die Geschwindigkeit
des Austrag-förderers 28 wird die Absinkgeschwindigkeit
der Schüttung durch den Schachtofen 10 gesteuert. Der Austragförderer 28 ist ein wesentliches Dosiergerät der für
den Prozeß vorgesehenen eisenhaltigen Feststoffe.
Das reduzierte teilchenförmige Material 21 fällt vom Austragförderer
28 frei durch ein Strahlungsschutzrohr 29 in ein Einschmelzvergasergefäß 30, das einen Stahlmantel 32 aufweist
und mit feuerfestem Material 34 ausgekleidet ist. Das Strahlungsschutzrohr 29 dient dazu, die Hitzestrahlung aus dem Inneren
des Einschmelzvergasergefäßes 30, dessen Temperatur bei
etwa 12000C liegt, in die Förderkammer 26 klein zu halten,
in der die Temperatur etwa 8000C beträgt.Hierdurch wird vermieden,
daß das reduzierte teilchenförmige Material überhitzt
wird, zusammenbäckt und nicht mehr frei fließen kann.
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Das reduzierte, teilchenförmige Material 21 fällt in das
Schmelzbad 35 und wird aufgeschmolzen. Das reduzierte geschmolzene Erzeugnis wird aus dem Einschmelzgefäß 30 durch
ein Eisenabstichloch 37 abgelassen. Der Abstich der Schmelze aus dem Einschmelzgefäß 30 erfolgt intermittierend oder kontinuierlich,
jedenfalls aber in Abhängigkeit von dem Austrag des reduzierten teilchenförmigen Materials 21 aus dem Schachtofen
10, der normalerweise kontinuierlich erfolgt, damit ein vorgegebener Flüssigkeitspegel 38 im Einschmelzgefäß 30 unterhalb
von Einblasrohren 40 für Kohle und Sauerstoff (nur eines ist dargestellt) aufrechterhalten wird und zugleich genügend
weit unterhalb von Wassereinspritz- bzw. -einsprührohren 42,
von denen ebenfalls nur eines dargestellt ist.
Wie beschrieben bewegt sich das gesamte eisenhaltige Material durch Schwerkraft von dem Beschickungstrichter 14 hinunter
zum Eisenabstichloch 37. Das gesamte nicht-eisenhaltige Material steigt durch das Einschmelzvergasergefäß 30 und den
Schachtofen 10 im Gegenstrom zu dem absinkenden eisenhaltigen Material nach oben. Dies gewährleistet die wirksamste Ausnutzung
der Energie zur Erzeugung des Roheisens aus Kohle und Sauerstoff mittels eines einfachen Verfahrens.
Jedes Einblasrohr 40 ist ein Doppelkanalrohr mit einem zentralen
Kanal für fossilen Brennstoff, der über eine Leitung 45 an eine Quelle 44 fossilen Brennstoffs angeschlossen ist und
mit einem Ringkanal für Sauerstoff, der über eine Leitung 48 mit einer Sauerstoffquelle 47 in Verbindung steht. Pulverisierte
Kohle (Kohlenstaub) oder ein anderes kohlehaltiges Material wird dem Einblasrohr 40, das sich durch eine öffnung 50 in
der Seitenwandung des Einschmelzvergasergefäßes 30 hindurch erstreckt, über die Leitung 45 pneumatisch mittels eines kleinen
Druckgasstromes aus einer Leitung 5I zugeführt. Vorzugsweise
wird durch einen Kompressor 52 Prozeßgas komprimiert und als Fördermittel benutzt. Die geförderte pulverisierte
Kohle wird durch den zentralen Kanal des Einblasrohres 40 auf die Oberfläche des Schmelzbades 35 an einer Stelle eingeblasen,
die etwas oberhalb der Höhe des Flüssigkeitspegels
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38 liegt. Es ist erwünscht, die Höhe des Flüssigkeitspegels geringfügig unterhalb des Einblasrohres 40 zu halten, so daß
der Strom aus Kohle und Sauerstoff auf die Oberfläche des geschmolzenen Materials auftrifft, wodurch ein guter Wärmeübergang
und eine stabile Verbrennung der Kohle gewährleistet werden. Der von der Quelle 47 gelieferte Sauerstoff
wird auf einen geeigneten Druck verdichtet und durch den Ringkanal des Einblasrohres 40 eingeblasen, so daß die Sauerstoff-
und Kohlenstaubströme an den Austrittsstellen der jeweiligen Rohre am Ausgang des Einblasrohres 40 aufeinandertreffen. Die
Kohle wird mit dem Sauerstoff auf oder oberhalb der Oberfläche 38 des Schmelzbades 35 exotherm verbrannt, wodurch genügend
Wärme frei wird, um das heiße teilchenförmige Material
21 im Einschmelzvergaser 30 zu schmelzen. Das Verhältnis von Kohle zu Sauerstoff wird so gesteuert, daß die Verbrennung
bei einer theoretischen adiabatischen Flammentemperatur von etwa 19500C erfolgt. Die Menge an verbrannter Kohle wird abhängig
von der Menge an reduziertem teilchenförmigem Material gesteuert, wie sie mittels des Austragförderers 28 gemessen
wird. Das Verhältnis Kohle zu reduziertem teilchenförmigem Material wird so eingestellt, daß eine geeignete Menge an
Abgas des Einschmelzvergasers erhalten wird, um das gesamte Eisenoxid im Schachtofen 10 zu metallischem Eisen zu reduzieren.
Das heiße, reduktionsmittelreiche Abgas 54 verläßt die Oberfläche 38 des Eisenbades 35 bei einer Temperatur von etwa
14000C. Die Qualität (Verhältnis von Reduktionsmitteln zu
Oxidationsmitteln) und die Temperatur des Gases sind jeweils höher als es für die Verwendung im Schachtofen 10 erwünscht
ist. Aus diesem Grund wird durch die Wassereinspritzdüsen flüssiges Wasser aus einer Quelle 55 eingespritzt, wodurch
die Temperatur des Abgases auf etwa 12000C gesenkt und das
heiße Abgas zugleich so befeuchtet wird, daß die für den Reduktionsprozeß gewünschte Gasqualität entsteht. Das befeuchtete
Abgas verläßt den oberen Teil des Einschmelzvergasergefässes 30 durch ein Austrittsrohr 56. In einem Zyklonabscheider
57 werden die heißen Feststoffe von dem befeuchteten Abgas
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getrennt. Die abgeschiedenen Feststoffe können in den Einschmelzvergaser
zurückgeführt werden, indem sie durch eine Leitung 58 in die Leitung 45 mit pulverisierter Kohle eingeblasen
werden.
Das den Zyklonabscheider 57 über eine Leitung 60 verlassende befeuchtete Abgas wird weiter gekühlt, um die gewünschte Gastemperatur
für die Reduktionszwecke zu erhalten. Das heiße
Gas tritt durch eine Drosselöffnung 62 hindurch, die nur den Durchtritt einer gesteuerten Gasmenge zuläßt. Der Rest, ebenfalls
eine gesteuerte Gasmenge, wird durch eine Leitung 64 abgezweigt und durch einen wassergekühlten Wärmetauscher 66 geleitet,
in dem das Gas gekühlt wird. Ein Teil des gekühlten Gases wird zur Leitung 51 abgezweigt, um Druckgas für die Kohleeinblasleitung
45 zu gewinnen. Der Rest an gekühltem Gas durchströmt eine Leitung 68 und wird mit dem Heißgasstrom in
der Leitung 69 wiedervereinigt. Die Temperatur des Reduktionsgases in der Leitung 6 9 wird durch automatisches Einstellen
des Stromes an kaltem Beipaß-Gas aus der Leitung 68 gesteuert.
Der Wärmetauscher 66 kann als direkter oder indirekter Wärmetauscher
ausgebildet sein. Für den Prozeß ist kein Dampf erforderlich. Sollte es jedoch für andere Zwecke erwünscht sein,
Dampf zu erzeugen, dann kann ein Abhitzekessel verwendet werden. Falls eine Dampferzeugung nicht gewünscht wird, kann als
Wärmetauscher 66 ein einfacher direkt arbeitender Wasserkühler verwendet werden.
Das wiedervereinigte Reduktionsgas der gewünschten Temperatur, Qualität und Menge für die Reduktion tritt in den Schachtofen
10 durch ein Ringleitungs-und Düsensystem 70 ein. Das Reduktionsgas
strömt nach innen und aufwärts durch die absinkende Schüttung 18, um das teilchenförmige Eisenoxid zu erhitzen und
zu metallischem Eisen zu reduzieren. Bei der Reaktion Eisenoxid zu Eisen zu reduzieren, wird das Reduktionsgas teilweise oxidiert
und gekühlt. Das teilweise oxidierte und gekühlte Gas verläßt den Reduktionsschachtofen 10 durch ein Abgasaustrittsrohr
72, gelangt in einen wassergekühlten Wäscher (Naßreiniger) 73, in dem es gekühlt und von Staub befreit wird. Das durch
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die Leitung 75 abgezogene kalte saubere Abgas des Schachtofens enthält CO und H2 und besitzt einen Heizwert von etwa 1900 Kcal
/Nm3. Es stellt damit einen wertvollen gasförmigen Brennstoff
dar, der überall im Stahlwerk oder sonstwo gebraucht werden kann.
Sauerstoff und Kohle werden in das Einschmelzvergasergefäß
30 unter einem ausreichend hohen Druck eingeführt, um den Druckabfall zu überwinden, der bei der Strömung des Gases
durch den Einschmelzvergaser und den Schachtofen auftritt und um Abgasbrennstoff eines üblichen Druckes zu liefern. Der Gasdruck
im Einschmelzvergasergefäß 30 ist höher als im Schachtofen 10. Deshalb wird durch ein Eintrittsrohr 77 in die Abdichtkammer
23 zwischen dem Ofenaustragrohr 22 und dem Austragrohr 25 eine Menge an kaltem Inertgas eingeleitet. Der Druck
in der Abdichtkammer 23 wird etwas höher als der Druck im unteren Teil des Schachtofens 10 und in der Austragförderkanmer
26 gehalten, so daß etwas an kaltem inertem Dichtgas nach oben in den Schachtofen 10 und nach unten in die Austragförderkammer
26 strömt. Dies hindert die 12000C heißen Gase aus dem Einschmelzvergasergefäß
30 daran, direkt nach oben in den unteren Teil des Schachtofens zu strömen.
Bei der vorliegenden Erfindung wird ein vollständiger, kontinuierlicher
Gegenstromprozeß angewandt, um in höchst wirksamer Weise andere feste Brennstoffe als Kokskohle zu benutzen, um
Roheisen aus teilchenförmigem Eisenoxid zu erzeugen und gleichzeitig
einen wertvollen gasförmigen Brennstoff zu gewinnen.
Um die praktische Anwendbarkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens
zu veranschaulichen, ist in den nachstehenden Tabellen I, II und III eine Verfahrensanalyse entwickelt worden, die
auf der Verwendung einer für die westlichen Vereinigten Staaten typischen Moorkohle als kohlenstoffhaltiges Material basiert.
Die Qualität des Reduktionsgases ist als Verhältnis der Reduk-
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tionsmittel (CO plus H2) zu den Oxidationsmitteln (CO2 plus
H2O) im Gasgemisch definiert. Damit aus dem dem Verfahren eigenen
chemischen Wirkungsgrad eines Gegenstromreduktionschachtofens voller Nutzen gezogen werden kann, sollte die Qualität
des heißen Reduktionsgases mindestens etwa 8 betragen.
Die Betriebstemperaturen in einem Schachtofen schwanken zwischen 760 und 9000C und hängen von dem speziellen zu reduzierenden
teilchenförmigen Eisenoxidmaterial ab. Die praktische Betriebstemperatur für die meisten Materialien beträgt 815°C.
Tabelle I | Art | Bezugs zahl |
. Durchsatz in Gasqua- Nm3 * lität |
*Nm3 = Normalkubikmeter | - | Gastemperatur 0C |
|
Sauerstoff | - | 576 | 16,9 | 50 | |||
15 | Gasströme und deren Temperaturen | Gas des Ein schmelzver gasers |
54 | 1869 | 8,0 | 1400 | |
Befeuchtetes Gas des Ein schmelzverga sers |
56 | 2014 | 8,0 | 1200 | |||
Beipaßgas | 64 | 741 | 8,0 | 60 | |||
20 | Reduktions gas |
69 | 1983 | 1,4 | 815 | ||
Schachtofen abgas |
72 | 1983 | — | __ | |||
25 | Gereinigtes Brenngas |
75 | 1850 | 60 | |||
• | |||||||
30 | |||||||
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Tabelle | Nm3 | II | Gcal | |
Beschickung und | — | Energiebedarf | 6,71 (HHV) | |
Art | Bezugs zahl |
576 | kg | 1,01 * |
Kohle | 45 | — | 1055 | — |
Sauerstoff | 48 | — | ||
Oxide | 15 | 1850 | 1420 | (3,47) |
Befeuchtungs wasser |
55 | 117 | 4,25 | |
Abgegebenes Brenngas |
75 | |||
Netto-Ener- giebedarf |
||||
* Energiebedarf (HHV) an benötigter Kohle, um 576 Nm3 O2 bei
einem Wirkungsgrad von 30 % zu erzeugen.
Wegen der bei der Reduktion von Eisenoxid zu metallischem Eisen gegebenen chemisch-thermodynamischen Verhältnisse kann
nur ein Teil der ursprünglichen Reduktionsmittel (CO plus H2)
zur Reaktion gebracht werden, bevor die gebildeten Oxidationsmittel (CO2 plus H2O) das Ende der Reduktions-Reaktionen hervorrufen.
Diese thermodynamische Situation führt dazu, daß
das den Schachtofen 10 durch das Abgasaustrittsrohr 72 verlassende verbrauchte Reduktionsgas bei einem mit großem Wirkungsgrad
arbeitenden Ofen eine Qualität von etwa 1,5 aufweist. Somit wird das Reduktionsgas einer Qualität von 8 im Reduktionsprozeß
zu einer Qualität von 1,5 oxidiert. Die so verbrauchte Menge an CO plus H2 bestimmt die Menge des benötigten
Reduktionsgases. Für einen leistungsfähigen Betrieb ergibt sich damit praktisch eine Menge von 1800 bis 2100 Nm3/t
reduzierten Eisenproduktes.
Jede Tonne des vom Einschmelzvergasergefäß 30 abgegebenen Roheisens
erfordert 1,035 Tonnen an direkt-reduziertem teilchenförmigem
Material mit dem der Einschmelzvergaser beschickt werden muß. Ein typischer Wert für den Grad der Metallisierung
des direkt-reduzierten Materials ist 92 %. Das Material wird dem Einschmelzvergaser mit einer Temperatur von 7000C züge-
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führt. Das Roheisen wird mit einer Temperatur von 13500C
entnommen. Es muß deshalb im Einschmelzvergaser eine genügend große Wärmemenge erzeugt werden, um das mit 7000C zugeführte
direkt-reduzierte Material auf 13500C zu erhitzen, das restliehe
FeO zu Eisen zu reduzieren, SiO2, MnO, P2Oj. etc. zu reduzieren,
den Kohlenstoffgehalt zu erhöhen, die Schlacke auf 13500C zu erhitzen und die Wärmeverluste des Systems auszugleichen.
Dies erfordert 403.000 Kcal pro Tonne Roheisen. Die benötigte Hitze wird durch exotherme Reaktion von Kohle und
Sauerstoff innerhalb des Einschmelzvergasers und durch Abkühlen der Verbrennungsprodukte auf 14000C geliefert.
Die nachstehende Tabelle III zeigt Gasanalysen an den angezeigten Stellen des Verfahrens.
15
15
Tabelle III
Gasanalysen im Verlaufe des Verfahrens
Gasart Bezugs- %C0 %C02 %H2 %H20 %N2
zeichen ^
~ : ~
Gas im Einschmelzvergase 54 66,9 2,3 26,2 3,2 1,4
Gas im Einschmelzvergase 54 66,9 2,3 26,2 3,2 1,4
Reduktionsgas 69 63,0 2,2 24,7 8,8 1,3
Schachtofenabgas 72 26,6 28,1 21,7 12,3 1,3
Abgegebenes
reines Brenngas 75 38,8 29,8 23,0 6,0 2,4
Obgleich der bevorzugte, durch die Leitung 45 zuzuführende fossile Brennstoff nicht kokende Kohle oder Braunkohle ist,
kann das Verfahren auch mit kokender Kohle, Holzkohle oder Koks durchgeführt werden. Der eingeblasene feste fossile
Brennstoff muß auf eine Korngröße von höchstens etwa 6 mm (1/4 Zoll) zerkleinert sein. Stattdessen kann das Verfahren
auch mit aus fossilem Brennstoff gewonnenem flüssigem Petroleum oder auch mit einem gasförmigen fossilen Brennstoff wie
Erdgas durchgeführt werden.
Bei dem anhand der Figur 2 veranschaulichten abgewandelten
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Ausführungsbeispiel werden Kohle und Sauerstoff in das Einschmelzvergasergefäß
30 unterhalb der Oberfläche 38 des Schmelzbades 35 eingeblasen. Roheisen und Schlacke werden
intermittierend aus dem Einschmelzvergaser 30 abgezogen, um die Oberfläche 38 des Schmelzbades 35 stets oberhalb des austrittsseitigen
Endes der Einblasrohre 80 für Kohle und Sauerstoff (von denen in Figur 2 nur eines dargestellt ist) sowie
unterhalb der Wassereinspritzrohre 42 (von denen ebenfalls nur eines dargestellt ist) zu halten. Die Höhe des Flüssigkeitsspiegels
38 ist nicht kritisch, sondern nur von der Form des Einschmelzvergasergefäßes 30 und dem vertikalen Abstand
zwischen den Höhen der Rohre 80 und 42 abhängig. Es ist erwünscht, die Höhe des Flüssigkeitsspiegels nur wenig oberhalb
des austrittsseitigen Endes des Einblasrohres 80 zu halten, damit der Druck, unter dem die Kohle und der Sauerstoff
eingeblasen werden müssen, so niedrig wie möglich ist. Der Kohlenstaub wird durch ein zentrales Rohr des Einblasrohres 80
in das Schmelzbad 35 an einer Stelle unterhalb der Höhe des Flüssigkeitsspiegels 38 eingeblasen. Sauerstoff aus der Quel-Ie
47 wird auf einen geeigneten Druck komprimiert und dann durch einen Ringkanal 82, der das zentrale Rohr umgibt, eingeblasen,
so daß sich die Sauerstoff- und Kohlenstaubströme an den Austrittsstellen der entsprechenden Rohre treffen. Die
Kohle wird innerhalb des Schmelzbades 35 mit Sauerstoff verbrannt. Die Verbrennung von Kohle mit Sauerstoff ist exotherm,
und es wird ausreichend Hitze freigesetzt, um das heiße teilchenförmige
Material innerhalb des Bades zu schmelzen. Das Verhältnis von Kohle zu Sauerstoff wird so gesteuert, daß die
Verbrennung bei einer theoretisch adiabatischen Flammentemperatur von etwa 19500C erfolgt. Die Menge der verbrannten Kohle
wird in Abhängigkeit von der Menge des reduzierten teilchenförmigen Materials gesteuert, die durch den Austragförderer
28 gemessen wird.
Figur 3 stellt ein drittes Ausführungsbeispiel dar. Eine Einschmelzvergaserkammer
110 mit einem Stahlmantel ist im oberen Bereich mit feuerfesten Steinen 112 und im unteren Bereich mit
Kohlenstoffsteinen 114 ausgekleidet. Die Einschmelzvergaserkammer
110 weist vorzugsweise im wesentlichen einen kreisförmi-
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genQuerschnitt auf. Im Bodenbereich der Kammer kann ein erhöhter
Schmelzherd bzw. -sockel 116 vorgesehen sein. Dieser Herd ist innerhalb der Kammer so angeordnet, daß ein Reservoir
118 für Roheisen und Schlacke gebildet wird, in dem sich Roheisen 119 und Schlacke 120 ansammelt. Ein Roheisen- und
Schlackeabstichloch 37 ist vorgesehen, um periodisch aus dem Reservoir 118 die heiße Flüssigkeit abzuziehen. Der Herd 116
ist vorzugsweise als ein zentraler aufrechtstehender Sockel ausgebildet, der von einem ringförmigen Becken 118 für das
ο Roheisen umgeben ist. Andererseits kann der Herd auch durch
einen Haufen von Pellets oder anderem Material auf dem Boden des Einschmelzvergasergefäßes gebildet sein.
In der Seitenwand der Einschmelzvergaserkammer 110 ist eine
Vielzähl von wassergekühlten Düsen 123 angeordnet, die nach
unten gegen den oberen Bereich des Schmelzherdes 116 gerichtet sind. Im oberen Bereich der Kammer ist eine Wassersprühdüse
42 angeordnet, die Wasser in die Kammer spritzt bzw. einsprüht. Ein Gasaustrittsrohr 56 und eine Eintrittsöffnung
für reduzierte Eisenpellets sind oben in der Kammer angeordnet.
Mit dem oberen Bereich der Einschmelzvergaserkammer 110
ist ein Direktreduktionsschachtofen 10 verbunden.
Heiße reduzierte Eisenpellets werden in einer durch den Austragförderer
130 geregelten Menge aus dem Ofenaustragrohr 22 abgezogen, um ein Absinken der Ofenschüttung 18 durch Schwerkraft
zu bewirken. Der Austragförderer 130 kann in üblicher
Weise als Heißaustragförderer ausgebildet sein, wie eine aus einer hitzebeständigen Legierung hergestellte Abstreifleiste
oder ein Transportband. Die vom Austragförderer 130 abgezogenen heißen reduzierten Eisenpellets fallen durch Schwerkraft
auf den Herd bzw. Sockel 116, wo ein Haufen 132 mit einem entsprechenden
Böschungswinkel gebildet wird. Ein kleiner Anteil Stückkoks kann der Charge an Oxidpellets im Beschickungstrichter
14 zugesetzt werden, um eine Quelle gebundenen Kohlenstoffes verfügbar zu haben, die mit dem heißen, direkt reduzierten
Eisen vermischt ist, welches auf dem Aufprallbett des Her-
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des geschmolzen wird. Der Koks durchläuft den Reduktionsofen
10 ohne Reaktion. Wenn er auf den Boden des Einschmelzvergasers auftrifft, der in diesem Fall nicht als erhöhter Sokkel
ausgebildet sein muß, bildet er zusammen mit den Eisenpellets ein aufrechtes Aufprallbett im Herd. Der Koks gewährleistet
eine kohlenstoffreiche Umgebung an der Stelle, an der
sich der Schmelzvorgang abspielt.
Der in der Einschmelzvergaserkammer 110 zu vergasende Kohlenstaub
wird den Düsen 123 aus einer Kohlenstaubquelle 44 und der der Vergasung dienende Sauerstoff den Düsen 123 aus einer
Sauerstoffquelle 47 zugeführt. Die Düsen sind gegen die Oberfläche
des auf dem Herd 116 gebildeten Haufens aus heißen, direkt reduzierten Pellets gerichtet. Der Aufprall dient nicht
nur zur Beschleunigung der Vergasung und Verbrennung, sondern auch zur Beschleunigung des Schmelzens der Pellets. Wenn die
Pellets schmelzen, tropfen überhitztes Roheisen und Schlacke kontinuierlich über den Rand des Herdes 116 und fließen
nach unten in das ringförmige Reservoir 118 von Roheisen und Schlacke. Roheisen und Schlacke werden periodisch durch das
Eisenabstichloch 37 abgestochen. Wenn die Pellets in dem Haufen 132 schmelzen und ein Schrumpfen des Haufens in der
Größe verursachen, tastet eine nicht dargestellte Sonde das Haufenniveau ab und betätigt den Austragförderer 130 des Reduktionsofens,
um die eingeschmolzenen Pellets durch heiße reduzierte Eisenpellets aus dem Reduktionsofen 10 zu ersetzen.
Zur Regelung der Menge des Heißgases aus der Leitung 60, das durch den Beipaßkühler 66 strömt, ist ein Durchsatzsteuerventil
140 vorgesehen, das mittels einer nicht dargestellten bekannten Steuereinrichtung auf einen Gastemperaturfühler
142 anspricht und dazu dient, die Temperatur des Gases am Einlaß 70 zu steuern.
Zur Erzielung der gewünschten Flüssigkeit der geschmolzenen
Schlacke und zur Eisenentschwefelung werden vorzugsweise mit den Eisenoxidpellets in den Beschickungstrichter 14 des
Reduktionsofens Kalksteine oder Dolomit eingegeben, wie dies beim bekannten Hochofen üblich ist. Alternativ könnte auch
pulverisierter Kalk oder Dolomit durch die Düsen 123 einge-
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blasen werden.
Aus dem Vorstehenden ergibt sich, daß es sich bei der Erfindung um eine kontinuierlich arbeitende Gegenstromvorrichtung und
ein Verfahren zur Direktreduktion von teilchenförmigen! Eisenoxid
zu Roheisen handelt, bei dem mit hohem Wirkungsgrad nicht kokende, feste fossile Brennstoffe als Hauptquelle für
das Reduktionsmittel dienen, und bei dem gleichzeitig ein wertvolles, anderweitig verwendbares Brenngas erzeugt wird.
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Claims (29)
1. Verfahren zum Reduzieren von Eisenoxid-Partikeln und zum
Erzeugen von geschmolzenem Eisen, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte:
a) Eisenoxid-Partikel werden in einem Reduktions-Schachtofen durch Reaktion mit einem heißen, hauptsächlich aus Kohlenmonoxid
und Wasserstoff bestehenden Reduktionsgas zu einem festen metallisierten Eisenpartikel-Produkt reduziert;
b) das heiße metallisierte Eisenpartikel-Produkt wird in ein ein Bad einer Metallschmelze enthaltendes Schmelzgefäß entleert;
c) durch Einblasen von fossilem Brennstoff und Sauerstoff in das Schmelzgefäß wird das Eisen geschmolzen und der fossile
Brennstoff zu einem heißen Abgas vergast;
d) das heiße Abgas wird im Schmelzgefäß zur Bildung eines heissen Reduktionsgases gekühlt und befeuchtet;
e) das heiße Redutionsgas wird aus dem Schmelzgefäß abgezogen und dem Schachtofen als Reduktionsmittel zum Reduzieren der
Eisenoxid-Partikel zu dem Eisenpartikel-Produkt zugeführt;
f) das geschmolzene Eisenprodukt wird aus dem Schmelzgefäß abgezogen.
München: R. Kramer Dipl.-Ing. · W. Weser Dipl.-Phys. Dr. rer. nat. · E. Hoffmann Dipl.-ing.
Wiesbaden: P. G. Blumbach Dipl.-Ing. . P. Bergen Prof. Dr. jur. Dipl.-Ing., Pat.-Ass., Pat.-Anw.bis 1979 · G. Zwirner Dipl.-Ing. Dipl.-W.-Ing.
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2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der fossile Brennstoff und der Sauerstoff auf die Oberfläche der
Metallschmelze aufprallend aufgeblasen werden (Fig. 1).
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der fossile Brennstoff und der Sauerstoff in die Metallschmelze
unterhalb des Badspiegels eingeblasen werden (Fig. 2).
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im
ο Schmelzgefäß ein im wesentlichen zentral aufgeschütteter Haufen
des Eisenpartikel-Produktes gebildet wird, der von einem Bad geschmolzenen Metalls umgeben ist.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Schachtofen durch die Reaktion ein Abgas
gebildet und aus dem Schachtofen entfernt, gekühlt und zu einem Brenngas gereinigt wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als fossiler Brennstoff fester Brennstoff
zugeführt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß als fester Brennstoff ein aus kohlehaltigem Brennstoff, wie Kohle,
Braunkohle, Holzkohle und Koks, ausgewählter Brennstoff zugeführt
wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
daß als fossiler Brennstoff flüssiger oder gasförmiger Brennstoff zugeführt wird.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß aus dem aus dem Schmelzgefäß abgezogenen
heißen Reduktionsgas Feststoffe entfernt werden.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die
Feststoffe in das Schmelzgefäß gemeinsam mit dem fossilen Brennstoff
zurückgeführt werden.
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11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß ein Teil des heißen Reduktionsgases als Trägermedium für den fossilen Brennstoff verwendet
wird.
12.Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die Temperatur des im Schmelzgefäß gebildeten heißen Gases durch Einspritzen von Wasser in das
Schmelzgefäß oberhalb der Einblasstelle des fossilen Brennstoffes und unterhalb der Austrittstelle für das heiße Gas
auf etwa 12000C abgesenkt wird.
13. Vorrichtung zum Reduzieren von Eisenoxid-Partikeln und zum Erzeugen von geschmolzenem Eisen, gekennzeich
net durch:
a) einen oben mit einer Einfüllöffnung (14) für Eisenoxid-Partikel
(15) versehenen im wesentlichen senkrechten Schachtofen (10), der weiterhin unten einen Auslaß (25) für
Materialpartikel, zwischen seinem oberen und unteren Ende einen Einlaß (70) für dem Ofeninhalt zuzuführendes heißes
Reduktionsgas und oben einen Auslaß (72) für verbrauchtes Reduktionsgas aufweist;
b) ein Einschmelzvergasergefäß (30) zur Aufnahme eines metallischen
Schmelzbades, in das oben eine mit dem Auslaß (25) des Schachtofens (10) in einer nach außen abgeschlossenen
Verbindung stehende Leitung (29) einmündet und das unten ein Abstichloch (37) zum Ablassen geschmolzenen Produktes aufweist;
c) eine Vorrichtung (44, 45, 47, 48 und 40 bzw. 80, 82 bzw. 123) zum Zuführen von Sauerstoff und fossilem Brennstoff in
das Einschmelzvergasergefäß (30 bzw. 110);
d) eine am Einschmelzvergasergefäß (30) vorgesehene Einspritzdüse
(42) zum Einspritzen von Wasser in das Gefäß (30) zum Befeuchten der darin befindlichen heißen Gase;
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e) eine von einer Austrittsöffnung (56) des Einschmelzvergasergefäßes
(30) zum Einlaß (70) des Schachtofens (10) für heißes Reduktionsgas führende Verbindungsleitung (60,60) zum
Zuführen des befeuchteten Abgases aus dem Gefäß (30) zum Schachtofen (10) als Reduktionsgas.
14. Vorrichtung nach Anspruch 13/ dadurch gekennzeichnet,
daß das Einschmelzvergasergefaß (30) an seinem Boden einen zentralen Aufprallsockel (116) aufweist, der von einem zur
Aufnahme des Schmelzbades (119) dienenden ringförmigen Becken
umgeben ist (Fig. 3).
15. Vorrichtung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet,
daß die Vorrichtung zum Zuführen von Sauerstoff und fossilem Brennstoff ein oberhalb der Oberfläche (38)
des Schmelzbades (35) mündendes Einblasrohr (40) aufweist, durch welches der Sauerstoff und der fossile Brennstoff auf
diese Oberfläche (38) aufprallend zugeführt werden (Fig.1).
16. Vorrichtung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet,
daß die Vorrichtung zum Zuführen von Sauerstoff und fossilem Brennstoff ein unterhalb der Oberfläche (38)
des Schmelzbades (35) mündendes Einblasrohr (80,82) aufweist (Fig. 2).
17. Vorrichtung nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet,
daß das Einblasrohr (40 bzw. 80) einen zentralen Kanal für den fossilen Brennstoff und einen denselben umgebenden
Ringkanal (82) für den Sauerstoff aufweist.
18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 17, gekennzeichnet
durch eine die Zufuhr der reduzierten Materialpartikel in das Einschmelzvergasergefaß (30) regelnde Dosiervorrichtung
(Austragförderer 28 bzw.130).
19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 18, dadurch
gekennzeichnet, daß in der Verbindungsleitung (60, 69) für
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das Reduktionsgas eine Kühlvorrichtung (64, 66, 68) zum Kühlen des Reduktionsgases vorgesehen ist.
20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verbindungsleitung (60, 69) für
das Reduktionsgas ein Heißgaszyklonabscheider (57) zum Ausscheiden von Feststoffen aus dem Reduktionsgas vorgesehen ist,
21. Vorrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß von einer Feststoffaustrittssteile des Heißgaszyklonabscheiders
(57) eine in eine Leitung (45) zum Zuführen des fossilen Brennstoffs in das Einschmelzvergasergefäß (30) einmündende
Verbindungsleitung (58) ausgeht.
22. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 21, dadurch
gekennzeichnet, daß an die Verbindungsleitung (60, 69) für das Reduktionsgas eine in eine Zuführungsleitung (45) für den
fossilen Brennstoff einmündende Zweigleitung (64, 51) zur Unterstützung der Förderung des fossilen Brennstoffs in das
Einschmelzvergasergefäß (30) anschließt.
23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens eine Wasser-Einspritzdüse (42)
am Einschmelzvergasergefäß (30) oberhalb der Oberfläche (38) des Schmelzbades (35) zum Kühlen und Befeuchten der vom
Schmelzbad (35) aufsteigenden Gase vorgesehen ist.
24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Austragende des Schachtofens (10)
und mit dem oberen Teil des Einschmelzvergasergefäßes (30) eine Abdichtkammer (23) verbunden ist, die eine Einführstelle
zum Zuführen eines inerten Sperrgases enthält, welches ein Strömen von Gas zwischen dem Einschmelzvergasergefäß (30) und
dem Schachtofen (10) durch die Abdichtkammer (23) hindurch verhindert (Fig. 1).
25. Vorrichtung nach Anspruch 24, gekennzeichnet durch eine Vorrichtung, um in der Abdichtkammer (23) einen größeren Gas-
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druck als im Schachtofen (10) und im Einschmelzvergasergefäß
(30) aufrechtzuerhalten.
26. Vorrichtung nach den Ansprüchen 13 und 14, dadurch gekennzeichnet,
daß die Vorrichtung (123) zum Zuführen von Sauerstoff
und fossilem Brennstoff auf den Aufprallsockel bzw. das Aufprallbett des Herdes (132) gerichtet ist, um metallisches
Material zu schmelzen und heißes Gas zu erzeugen.
27. Vorrichtung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung zum Zuführen von Sauerstoff und fossilem Brennstoff
ein Brenner ist.
28. Vorrichtung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung zum Zuführen von Sauerstoff und fossilem
Brennstoff eine Heißwinddüse (123) ist (Fig. 3).
29. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verbindungsleitung (60, 69) für das
Reduktionsgas eine von einer Umgehungsleitung (64, 68) umgangene Drosselöffnung (62) und in der Umgehungsleitung (64, 68)
ein Wärmetauscher (66) zum Kühlen des Gases vorgesehen ist, und daß in der Verbindungsleitung (60, 69) nahe dem Schachtofen
(10) ein Temperaturfühler (142) und außerdem in der Umgehungsleitung
(64, 68) ein vom letzteren her steuerbares Strömungsventil (140) zur Regelung der Temperatur des dem Schachtofen
(10) zugeführten Reduktionsgases vorgesehen ist (Fig.3).
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