DE3021210C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf thermische Spritzverfahren und betrifft insbesondere Plasmaspritzverfahren und -vor­ richtungen zum Richten von plastizierten Pulvern mit hohen Geschwindigkeiten auf ein zu überziehendes Substrat.

Thermische Spritzverfahren sind im Stand der Technik durchentwickelt und finden Anwendung beim Aufbringen von dauerhaften Überzügen auf metallische Substrate. Eine große Vielfalt von metallischen Legierungen und keramischen Massen wird durch die entwickelten bekannten Verfahren aufgebracht. Eine Anzahl solcher Legierungen und Massen ist in Druckschriften und weiter unten in dieser Be­ schreibung erläutert.

Alle diese thermischen Spritzverfahren beinhalten die Erzeugung eines Trägermediums hoher Temperatur, in das Überzugsmaterialpulver injiziert werden. Die Pulver werden in dem Trägermedium durch Wärme erweicht oder geschmolzen und gegen die Oberfläche eines zu überziehenden Substrats getrieben. Temperaturen und Geschwindigkeiten der Trägermedien sind äußerst hoch, und die Verweilzeiten der Pulver in dem Trägermedium sind kurz. Repräsentative bekannte Überzugsvorrichtungen sind in den US-PSen 29 60 594, 31 45 287, 38 51 140 und 39 14 573 beschrieben.

Alle vorgenannten Patentschriften beschreiben Vorrichtungen, in denen das Trägermedium ein Strom extrem hoher Temperatur von Plasmateilchen ist. Ein solcher Plasmastrom wird typischerweise in einem elektrischen Lichtbogen erzeugt. Ein Inertgas, wie Argon oder Helium, wird durch den elektrischen Lichtbogen hindurchgeleitet und dadurch angeregt, wodurch die Gasteilchen im Energiezustand auf den Plasmazustand angehoben werden. Sehr große Energiemengen werden auf diese Weise in das strömende Medium eingebracht. Die großen Energiemengen sind erforderlich, um die Beschleunigung des gasförmigen Mediums auf hohe Geschwindigkeiten und das Erhitzen der Überzugsmaterialpulver, die später in das Plasma injiziert werden, zu ermöglichen.

In einer typischen Vorrichtung, wie sie beispielsweise aus der US-PS 31 45 287 bekannt ist, wird ein Plasmaerzeugungs­ lichtbogen von einer zapfenförmigen Katode zu einer zylindrischen Anode gezogen. Der Lichtbogen zwischen der Katode und der Anode erstreckt sich die zylindrische Anode "abwärts", wie es in der vorgenannten Patentschrift beschrieben ist. Das Inertgas wird durch den Lichtbogen hindurch­ getrieben und der Plasmastrom wird gebildet. Der Strom ist durch ein Temperaturprofil gekennzeichnet, das eine hohe Temperaturspitze im Kern des Stroms hat. Anodenlängen in der Größenordnung von 32 mm sind in den US-PSen 31 45 287 und 38 51 140 angegeben und werden für moderne Plasmaerzeuger als typisch angesehen. Maximale Plasmatemperaturen an der Anode liegen in der Größenordnung von 11 093°C oder darüber, was eine Kühlung des Anodenmaterials erforderlich macht, um eine schnelle thermische Schädigung des Gefüges zu verhindern. Kühlwasser wird herkömmlicherweise für diesen Zweck um die Anode herumgeleitet.

Pulver des aufzubringenden Überzugsmaterials werden in den Plasmastrom entweder an dem Ende der Anode injiziert, wie es aus den US-PSen 31 45 287 und 39 14 573 bekannt ist, oder am unmittelbar stromabwärtigen Ende derselben, wie es aus der US-PS 38 51 140 bekannt ist. Die Pulver bleiben vorzugsweise für eine ausreichende Zeitspanne in dem Plasmastrom, um durch Wärme erweicht oder plastiziert zu werden, aber nicht so lange, daß sie verflüssigt oder verdampft werden.

Die Beschleunigung der Überzugsmaterialpulver auf hohe Geschwindigkeiten bei der Annäherung an das Substrat ist bekanntlich erwünscht. Die Erhöhung der relativen Dif­ ferenzgeschwindigkeit zwischen dem Plasma und den Pulvern und das Erhöhen der Verweilzeit der Pulver in dem Strom sind zwei Techniken zum Erreichen dieses Ziels. Als eine Maßnahme zum Erhöhen der Differenzgeschwindigkeit haben viele Wissenschaftler und Ingenieure das Injizieren von Pulvern in Überschallplasmaströme vorgeschlagen. Die US- PS 39 14 573, die dafür repräsentiv ist, schlägt Plas­ mageschwindigkeiten in der Größenordnung von Mach 1 bis Mach 3 vor. Andere haben die Einschließung des eine hohe Temperatur aufweisenden Plasma/Pulver-Stroms in ein rohr­ förmiges Teil stromabwärts der Anode vorgeschlagen. Dafür ist die US-PS 38 51 140 repräsentativ.

Obgleich viele in den oben zitierten Patentschriften beschriebenen Verfahren und Vorrichtungen in der Überzugsindustrie anwendbar sind, geht die Suche nach noch besseren Überzugsverfahren und -vorrichtungen weiter, insbesondere besserer Qualität bei höheren Materialablage­ rungsgeschwindigkeiten zu erzeugen.

Hauptziel der Erfindung ist es, Verfahren und Vorrichtungen zum Ablagern von Überzugsmaterialien auf Substraten zu schaffen. Überzüge hoher Qualität und hohe Geschwindigkeiten der Materialablagerungen werden verlangt. In einer besonderen Ausgestaltung der Erfindung ist es ein Ziel, eine ausreichende Beschleunigung der Überzugspulver in dem Plasmastrom zu ermöglichen, während die Pulver in einen plastizierten, aber nicht schmelzflüssigen Zustand überführt werden. Pulverförder­ geschwindigkeiten in der Größenordnung von 3,63 kg/h oder darüber sind erwünscht.

Gemäß der Erfindung ist die Größe der Temperaturspitze in dem Temperaturprofil über dem Plasmastrom, der aus dem Plasmaerzeuger einer Plasmaspritzvorrichtung austritt, wesentlich verringert und die mittlere Temperatur des Plasmastroms vor dem Einleiten von Überzugspulvern in den Plasmastrom ist ebenfalls beträchtlich verringert.

In einer Ausführungsform der Vorrichtung nach der Erfindung wird eine Plasmaspritzvorrichtung aus einem her­ kömmlichen Plasmaerzeuger gebildet, an dem eine Plasma­ behandlungsdüsenanordnung angebracht wird, die eine Plasmakühlzone, eine Plasmabeschleunigungszone, eine Pulverinjektionszone und eine Plasma/Pulver-Einschließungszone hat.

Ein Hauptmerkmal der Erfindung ist die Plasmakühlzone in der Düsenanordnung. Ein weiteres Merkmal ist die Plas­ mabeschleunigungszone. Sowohl die Plasmakühlzone als auch die Plasmabeschleunigungszone sind in der Düsenanordnung stromaufwärts des Punktes angeordnet, in welchem Teilchen von Überzugsmaterial in den Plasmastrom injizierbar sind. In einer Ausführungsform sind zwei einander diametral gegenüberliegende Teilcheninjektionsöffnungen zum Einleiten von Überzugsteilchen in den Plasmastrom vorgesehen. Das Plasma/Teilchen-Gemisch ist aus der Düsenanordnung über eine Gemischeinschließungszone stromabwärts der Teilcheninjektionsöffnungen abgebbar. Ein langgestreckter Durchlaß erstreckt sich in Längsrichtung durch die Zonen der Düsenanordnung. Ein Kühlmedium, wie beispielsweise Wasser, kann um die Düsenanordnung, die den Durchlaß bildet, herumgeleitet werden. In der Beschleunigungszone ist die Querschnittsfläche des Durchlasses in einer Ausführungsform auf etwa ein Viertel der Querschnittsfläche des Durchlasses in der Kühlzone verringert. Die Querschnittsfläche des Durchlasses in der Einschließungszone derselben Ausführungsform beträgt ungefähr das 6-fache der Querschnittsfläche des Durchlasses an der Stelle der Pulverinjektionsöffnungen.

Ein Hauptvorteil der Erfindung besteht darin, daß die be­ schriebene Vorrichtung und das beschriebenen Verfahren in der Lage sind, Überzüge hoher Qualität mit hohen Ablage­ rungsgeschwindigkeiten aufzubringen. Dadurch, daß die Hoch­ temperaturspitze in dem Temperaturprofil im Kern des Plasmastroms in der Injektionszone im wesentlichen eliminiert ist, ist es möglich, die Injektionsteilchen gleichmäßig zu erhitzen und demzufolge einen homogenen Strom von plastizierten Teilchen zu bilden. Die Verringerung der mittleren Temperatur des Plasmas auf einen Wert in der Größenordnung von 6649°C bei der Teilcheninjektion ermöglicht es, die Pulverteilchen in dem Plasmastrom zu halten, während die Pulver in einen plastizierten, aber nicht schmelzflüssigen Zustand überführt werden. Eine längere Verweilzeit der Teilchen in dem Plasmastrom bewirkt, daß die Pulverteilchen auf Ausstoßgeschwindigkeiten beschleunigt werden, die den Plasmageschwindigkeiten enger als in den bekannten Vorrichtungen angenähert sind. Optimale Überzugsgefüge können in einer Vielfalt von Überzugssystemen mit guter Materialhaftfähigkeit und gleichmäßiger Materialdichte hergestellt werden. Wiederherstellen der Geschwindigkeit, die in dem Kühlschritt verlorengegangen ist, und weiteres Beschleunigen des Plasmas über dessen Anfangsgeschwindigkeit hinaus erhöhen die Geschwindigkeitsdifferenz zwischen dem Plasmastrom und den injizierten Pulvern. Diese Vorteile werden im übrigen gleichzeitig mit Verbesserungen in der Verfahrenswirtschaftlichkeit und -sicherheit erzielt.

Mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im folgenden unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigt

Fig. 1 eine vereinfachte Längsschnittansicht einer Vorrichtung nach der Erfindung,

Fig. 2 eine schematische Darstellung des Temperaturprofils des Plasmas an verschiedenen Stellen längs des Durchlasses durch die Düsenanordnung und

Fig. 3 ein Diagramm, das die Geschwindigkeit des Plasmas und der Pulverteilchen längs des Durchlasses durch die Düsenanordnung zeigt.

Die Plasmaspritzvorrichtung nach der Erfindung ist in Fig. 1 ausführlich dargestellt. Die Vorrichtung enthält vor allem einen herkömmlichen Plasmaerzeuger 10 der in der Beschreibungseinleitung angegebenen Art und eine Düsenfortsatzanordnung 12. Der Plasmaerzeuger 10 ist in der Lage, einen Hochgeschwindigkeitsstrom eines Plasmas hoher Energie zu erzeugen, und die Düsenfortsatzanordnung 12 wirkt auf diesen Strom ein, um das Plasma auf die Injektion von Pulverteilchen von zu spritzendem Überzugsmaterial vorzubereiten. Zu den Hauptbestandteilen des Plasmaerzeugers 10 gehören eine zapfenförmige Katode 14 und eine Anode 16. Eine zylindrische Wand 18 der Anode begrenzt einen Durchlaß 20 durch die Anode. Die zylindrische Wand 18 empfängt einen elektrischen Lichtbogen, der von der Katode 14 ausgeht. Der Plasma­ erzeuger 10 enthält weiter eine Einrichtung 22 zum Hin­ durchleiten eines gasförmigen Mediums, wie beispielsweise Helium oder Argon, durch den elektrischen Lichtbogen zwischen der Katode und der Anode, um das Plasma hoher Geschwindigkeit und hoher Energie zu erzeugen. In der dargestellten Ausführungsform der Erfindung muß der Plasmaerzeuger 10 in der Lage sein, einen Plasmastrom zu erzeugen, der durch eine mittlere Strömungsgeschwindigkeit in der Größenordnung von 610 m/s und durch eine mittlere Plasmatemperatur innerhalb des Stroms in der Größenordnung von 8316°C gekennzeichnet ist. Die Plasma­ spritzpistole mit einer G-Düse ist in der Industrie dafür bekannt, daß sie in der Lage ist, einen solchen Plasmastrom zu erzeugen. Andere Plasmaspritzpistolen können bei der Ausführung der Erfindung wahrscheinlich Verwendung finden. In dem Ausmaß, in welchem diese Pistolen Plasmaströme erzeugen, die sich von den Kenndaten des Plasmastroms der Plasmaspritzpistole unterscheiden, sind entsprechende Abweichungen im Einzelaufbau der Düsenfortsatzanordnung zu erwarten. Trotzdem wird eine solche modifizierte Düsenfortsatzanord­ nung die im folgenden beschriebenen Hauptmerkmale auf­ weisen.

Die Düsenfortsatzanordnung 12 grenzt direkt an den Plasmaerzeuger 10 an und hat einen langgestreckten Durchlaß 24, der in einer Linie mit dem Durchlaß 20 durch die Anode des Plasmaerzeugers ist. Der Durchlaß 24 erstreckt sich, wie dargestellt, durch ein rohrförmiges, mit Rippen versehenes Teil 25. Der Strom aus dem Plasmaerzeuger kann direkt in den Durchlaß 24 der Fort­ satzanordnung abgegeben werden. Mittels einer Leitung 26 kann ein Kühlmittel, wie beispielsweise Wasser, durch die Fortsatzanordnung hindurchgeleitet werden. Eine Plasmakühlzone 28 ist an dem stromaufwärtigen Ende des Durchlasses 24 angeordnet und dient zum Verringern der Temperatur des Plasmas vor der Injektion der Überzugs­ materialteilchen. Der Durchlaß 24 in der Kühlzone erstreckt sich über eine axiale Länge von ungefähr 25,4 mm und hat einen Durchmesser von 7,3 mm. Der Durchmesser des Durchlasses in der Kühlzone und der Durchmesser des Anodendurchlasses, mit dem die Fortsatzanordnung in einer Linie ist, stimmen überein. In der dargestellten Ausführungsform ist die Querschnittsfläche des Durch­ lasses 24 in der Kühlzone 28 kleiner als die Quer­ schnittsfläche, die durch die zylindrische Wand 18 der Anode, zu der der elektrische Lichtbogen gezogen wird, festgelegt wird. Die übrigen geometrischen Abmessungen und Parameter sind aufbauend auf dieser Grundabmessung bemessen.

Eine Plasmabeschleunigungszone 30 längs des Durchlasses 24 unmittelbar stromabwärts der Kühlzone 28 ist zum Be­ schleunigen des gekühlten Plasmastroms vorgesehen. In dieser Ausführungsform dient die Beschleunigungszone 30 nicht nur zum Wiedergewinn der in der Kühlzone 28 ver­ lorengegangenen Geschwindigkeit, sondern auch zum Be­ schleunigen des gekühlten Plasmas auf Geschwindigkeiten, die deutlich über der Geschwindigkeit des in den Düsenfortsatz eintretenden Plasmas liegen. Innerhalb der Be­ schleunigungszone der dargestellten Düse ist der Durchmesser des Durchlasses von einem Anfangsdurchmesser von 7,3 mm auf ungefähr 3,9 mm verringert. Das stellt eine Querschnittsflächenverringerung von ungefähr einem Viertel dar, obgleich etwas größere oder kleinere Quer­ schnittsflächenverringerungen wahrscheinlich benutzbar sind.

Eine Pulverteilcheneinleitzone 32 länge des Durchlasses 24 unmittelbar stromabwärts der Beschleunigungszone 30 ist zum Einleiten oder Injizieren von Überzugsmaterial­ pulverteilchen in den gekühlten und beschleunigten Plasmastrom vorgesehen. Teilchen können in den Durchlaß durch eine oder mehrere Pulverkanäle oder -öffnungen 34 einströmen. Zwei einander diametral gegenüberliegende Pulveröffnungen sind dargestellt. Mit den beiden dargestellten Kanälen sind Pulverzufuhrgeschwindigkeiten in der Größenordnung von 3,63 kg/h erzielbar. Der Durchlaß in der Einleitzone hat einen Durchmesser von ungefähr 3,9 mm. Die Geschwindigkeiten des in die Einleitzone eintretenden Plasmas liegen in der Größenordnung von 3353 bis 4267 m/s.

Eine Plasma/Teilchen-Einschließungszone 36 ist längs des Durchlasses 24 stromabwärts der Teilchenleitzone 32 vorgesehen, damit die Teilchen durch den Plasmastrom beschleunigt werden können, bevor die Teilchen aus der Vorrichtung abgegeben werden. Die Einschließungszone 36 erstreckt sich bis in eine Entfernung von ungefähr 25,4 mm von dem Pulvereinleitpunkt stromabwärts. Der Durchlaß 24 öffnet sich in der Einschließungszone 36 auf einen Durchmesser von ungefähr 9,4 mm am Ende der Düsenanordnung. Das stellt eine Querschnittsflächenzunahme gegenüber der Injektionszone 32 dar, die ungefähr das 6-fache der In­ jektionszonenquerschnittsfläche beträgt. Teilchenge­ schwindigkeiten in der Größenordnung von 610 m/s sind in der beschriebenen Vorrichtung erzielbar.

Der Strom, auf den die Düsenfortsatzanordnung einwirkt, befindet sich, wie weiter oben dargelegt, in einem Zustand hoher Energie. Der elektrische Lichtbogen zwischen der Katode und der Anode bricht das Gefüge der Gasmoleküle auf, um einen Plasmastrom zu erzeugen, der Ionen, Elektronen, neutrale Atome und Moleküle enthält. Der Strom ist durch eine mittlere Temperatur und durch eine Temperaturspitze in seinem Kern gekennzeichnet, die diese mittlere Temperatur weit übersteigt und vielleicht ein Drittel größer ist. Das Temperaturprofil über dem Strom ist in Fig. 2 dargestellt und die Temperaturspitze ist in der Darstellung an dem stromaufwärtigen Ende der Plasmakühlzone 28 ohne weiteres zu erkennen. Wenn das Plasma durch die Kühlzone 28 hindurchgeht, wird die mittlere Temperatur in der Größenordnung von 1112°C oder 10 bis 15% von 8316°C auf 7204°C verringert wird. Von gleicher Bedeutung ist, daß die Temperatur des Plasmas in dem Kern sogar noch stärker von 11 093°C oder darüber auf etwa 8316°C oder innerhalb von ungefähr 1111°C oder ungefähr 15% der mittleren Plasmatemperatur in diesem Gebiet verringert wird. Wenn das Plasma durch die Beschleunigungszone hindurchgeht, hat das Plasma eine beinahe gleichförmige Temperatur in der Größenordnung von 6649°C erreicht. Eine im wesentlichen vollständige Eliminierung der Temperaturspitze, um ein beinahe gleichförmiges Plas­ matemperaturprofil an dem Punkt der Pulverinjektion zu schaffen, ist wichtig. Die oben beschriebene Normalisierung der Plasmatemperatur zeigt Fig. 2.

Pulver werden durch die Öffnungen 34 in den Strom injiziert und durch das Plasma erhitzt. Die Teilchen werden durch das Plasma beschleunigt. Angenäherte entsprechende Plasma- oder Gasgeschwindigkeiten (Kurve A) und Teilchengeschwindigkeiten (Kurve B) sind in Fig. 3 gezeigt. Wenn sich die Teilchen durch die Düsenanordnung stromabwärts bewegen, werden die Pulverteilchen in einen plastizierten Zustand erhitzt. Das nahezu gleichmäßige Plasmatemperaturprofil bewirkt, daß sämtliche Teilchen bis zu demselben Er­ weichungsgrad erhitzt werden und daß sich ein aus der Düse austretender homogener Strom von Teilchen ergibt. Die Kühlmittelzuflußmengen zu der Düsenfortsatzanordnung werden so gesteuert, daß sich plastizierte Pulver in dem Strom an dem Punkt des Auftreffens auf das zu überziehende Substrat ergeben. Die mittlere Temperatur des aus der Düsenfortsatzanordnung austretenden Plasmas liegt in der Größenordnung von 5538°C oder zwei Dritteln der ursprünglich vorhandenen mittleren Temperatur.

Die beschriebene besondere Vorrichtung ist speziell für das Auftragen von Nickellegierungs- oder Kobaltlegierungspulvern entwickelt worden, wie sie für das NiCrAlY-Material typisch sind, das folgende Zusammensetzung hat:

14 - 20 Gew.-%Chrom; 11 - 13 Gew.-%Aluminium; 0,10 - 0,70 Gew.-%Yttrium; 2 Gew.-% maximalKobalt; und Rest Nickel.

Teilchen mit einer Größe in der Größenordnung von 5 bis 45 µm sind erfolgreich aufgetragen worden. Darüber hinaus ist die Düsenfortsatzvorrichtung gut zum Auftragen der Haynes-Stellite-Legierung Nr. 6 geeignet, einer harten Decklegierung. Die Stellite-Legierung Nr. 6 wird in der Automobilindustrie beispielsweise als Überzugsmaterial zum Verbessern der Verschleißfestigkeit der Ventile von Verbrennungsmotoren benutzt.

Die Erfindung ermöglicht, dem Plasmastrom bei der Beschleunigung desselben in den ihn führenden Durchlässen am Anfang hohe Energiewerte zuzuführen. Obgleich Verringerungen in der Plasmatemperatur längs des Durchlasses durch Verringerung der dem Plasmaerzeuger zugeführten Eingangsleistung erzielt werden können, wird die sich ergebende Energie in dem Plasmastrom entsprechend ver­ ringert und die Beschleunigungsauswirkungen des Plasmas auf das Pulver sind nicht ebenso groß. Die Möglichkeit, das Plasma in dem Plasmaerzeuger schnell beschleunigen zu können, wird durch die Verringerung der Plasmatemperatur in der Düsenanordnung nicht wesentlich blockiert.

Claims (15)

1. Verfahren zum Aufbringen eines hochtemperaturtauglichen Materials auf ein Substrat, wobei das aufzubringende Material in einem Plasmastrom hoher Energie zu dem Substrat ge­ bracht wird, gekennzeichnet durch folgende Schritte:
Schaffen eines Plasmastroms hoher Temperatur, der eine mittlere Temperatur über dem Strom und eine Temperaturspitze in der Mitte des Stroms, die ungefähr ein Drittel größer als die mittlere Temperatur ist, aufweist;
Verringern der mittleren Temperatur des Plasmastroms um 10 bis 15% und Verringern der Größe der Temperaturspitze auf innerhalb von 15% der verringerten mittleren Temperatur;
Einleiten von Pulvern des Materials in den Plasmastrom verringerter Temperatur in einem langgestreckten Durchlaß;
Beschleunigen und Erhitzen der eingeleiteten Pulver innerhalb des langgestreckten Durchlasses;
Weiteres Verringern der mittleren Temperatur des Plasmastroms innerhalb des langgestreckten Durchlasses auf ungefähr zwei Drittel der ursprünglichen mittleren Temperatur; und
Abgeben der beschleunigten und erhitzten Pulver aus dem lang­ gestreckten Durchlaß.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es folgende Schritte umfaßt:
Schaffen eines Stroms, der eine mittlere Temperatur über dem Strom von ungefähr 8316°C und eine Temperaturspitze in der Mitte des Stroms von über 11 093°C aufweist,
Verringern der mittleren Temperatur des Stroms auf ungefähr 7204°C, und
Verringern der Größe der Temperaturspitze in der Mitte des Stroms auf innerhalb ungefähr 1111°C der verringerten mittleren Temperatur.

3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Plasma verringerter Temperatur vor dem Einleiten der Pulver beschleunigt wird.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Plasma verringerter Temperatur auf eine Geschwindigkeit von 3353 bis 4267 m/s beschleunigt wird.

5. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 4, zum Ablagern von Überzugsmaterialteilchen auf einem Substrat, wobei die Überzugsmaterialteilchen durch einen innerhalb der Vorrichtung erzeugten Plasmastrom erhitzt und beschleunigt werden, gekennzeichnet durch:
einen Plasmaerzeuger (10),
eine kühlbare Düse (12) mit einem langgestreckten Durchlaß (24), mit einer Einrichtung (28) an dem stromaufwärtigen Ende des Durchlasses zum Verringern der mittleren Temperatur des Plasmastroms, mit einer Einrichtung (30) längs des Durchlas­ ses unmittelbar stromabwärts der Temperaturverringerungseinrichtung (28) zum Beschleunigen des Plasmas verringerter Temperatur, mit einer Einrichtung (32) längs des Durchlasses unmittelbar stromabwärts der Beschleunigungseinrichtung (30) zum Einleiten von Überzugsmaterialteilchen in das gekühlte und be­ schleunigte Plasma, und mit einer Einrichtung (36) längs des Durchlasses unmittelbar stromabwärts der Teilcheneinleitein­ richtung (32) zum Einschließen der Teilchen in dem gekühlten und beschleunigten Plasmastrom.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Querschnittsfläche des Durchlasses (24) in der Einrichtung (30) zum Beschleunigen des gekühlten Plasmas auf ungefähr ein Viertel der Querschnittsfläche des Durchlasses in der Tempera­ turverringerungseinrichtung (28) reduziert ist.

7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Querschnittsfläche des Durchlasses (24) in der Einschlie­ ßungseinrichtung (36) ungefähr sechsmal größer als die Quer­ schnittsfläche des Durchlasses in der Teilcheneinleiteinrichtung (32) ist.

8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Plasmaerzeuger (10) eine zapfenförmige Katode (14) und eine Anode (16) mit einer zylindrischen Wand (18) enthält, und daß der Durchlaß (24) in der Einrichtung (28) zum Verringern der Temperatur des erzeugten Plasmas eine Querschnittsfläche hat, die größer als die Querschnittsfläche ist, welche durch die zylindrische Wand (18) der Anode begrenzt wird.

9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchlaß (24) in der Temperaturverringerungseinrichtung (28) einen Durchmesser von ungefähr 7,3 mm, eine kreisförmige Querschnittsgeometrie und eine axiale Länge von ungefähr 25,4 mm hat.

10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchlaß (24) in der Beschleunigungseinrichtung (30) einen Durchmesser von ungefähr 7,3 mm und eine kreis­ förmige Querschnittsgeometrie an seinem stromaufwärtigen Ende sowie einen Durchmesser von ungefähr 3,9 mm und eine kreisförmige Querschnittsgeometrie an seinem strom­ abwärtigen Ende hat.

11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchlaß (24) in der Teilcheneinrichtung (32) einen Durchmesser von ungefähr 3,9 mm, eine kreisförmige Querschnittsgeometrie und wenigstens ein Loch (34) längs des Durchlasses hat, durch das Teilchen des Überzugsmaterials hindurch in das gekühlte und be­ schleunigte Plasma strömen.

12. Vorrichtung nach Anspruch 11, gekennzeichnet durch zwei Löcher (34), die längs des Durchlasses (24) einander diametral gegenüberliegen.

13. Vorrichtung nach den Ansprüchen 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchlaß (24) in der Einschließungseinrichtung (36) eine kreisförmige Querschnittsgeometrie mit einem Durchmesser hat, der größer als der Durchmesser des Durchlasses in der Einleiteinrichtung (32) ist.

14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchlaß (24) in der Einschließungseinrichtung (36) einen Durchmesser von ungefähr 9,4 mm hat.

15. Vorrichtung nach den Ansprüchen 13 oder 14, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Durchlaß (24) in der Einschlies­ sungseinrichtung (36) sich bis in eine Enfernung von ungefähr 25,4 mm stromabwärts der Löcher (34), über die die Überzugsteilchen eingeleitet werden, erstreckt.