DE2845792C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft einen porenfreien polykristallinen
Diamantkörper, bei dem die Diamantkristalle durch ein
Bindemittel miteinander verbunden sind, sowie ein Verfahren
zum Herstellen.
Aus der US-PS 32 39 321 ist ein polykristalliner
Diamantkörper bekannt, bei dem die Diamantkristalle durch
eine metallische Matrix miteinander verbunden sind, die aus
Titan, Vanadium, Zirkonium, Chrom oder Silicium oder aus
einer Legierung dieser Metalle mit Nickel, Mangan oder
Eisen besteht. Bei dem aus der vorgenannten Patentschrift
bekannten Herstellungsverfahren werden die Diamantkristalle
mit dem für die Matrix vorgesehenen Metallpulver zu einem
homogenen Gemisch vermischt. Das Gemisch wird dann in einer
zur Erzeugung von hohen Drücken und hohen Temperaturen
geeigneten Hochdruckapparatur verpreßt. Dabei wird zunächst
der Druck auf einen Wert erhöht, bei dem Graphitisierung
von Diamant verhindert wird, worauf dann unter Beibehaltung
des Druckes auf eine zum Schmelzen des Matrixmetalls ausreichende
Temperatur erwärmt wird. Anschließend läßt man
unter Aufrechterhaltung des Druckes den gebildeten
Diamantkörper abkühlen. Der bekannte Diamantkörper kann nur
in verhältnismäßig kleinen Abmessungen hergestellt werden,
da die zur Herstellung erforderlichen hohen Druck- und
Temperaturbedingungen nur in aufwendigen Hochdruckapparaturen
erzeugt werden können, deren Preßkammer nur ein
verhältnismäßig kleines Volumen besitzt.
Aus der GB-PS 13 07 713 ist ein polykristalliner
Diamantkörper bekannt, bei dem die Diamantkristalle durch
eine Bindemittelphase aus einem Hartstoff miteinander
verbunden sind. Der Hartstoff besteht aus einer einzigen
Verbindung, beispielsweise Siliciumkarbid. Zur Herstellung
ist wiederum eine aufwendige Hochdruckapparatur erforderlich,
da bei im diamantstabilen Bereich des Zustandsdiagramms
von Kohlenstoff liegenden Druck- und
Temperaturbedingungen gearbeitet wird.
Aus der US-PS 39 82 911 ist ein Verfahren zur Herstellung
eines Schichtkörpers bekannt, bei dem auf einer Unterlagen
aus Sinterhartmetall eine kubische Bornitridteilchen
enthaltende Schicht angeordnet wird. Als Bindemittel für
die kubischen Bornitridteilchen wird eine Nickel-Aluminium-
Legierung, eine Kobalt-Aluminium-Legierung, eine Eisen-
Aluminium-Legierung oder eine Nickel-Chrom-Legierung
verwendet. Diese Schichtanordnung wird dann in einem
Pulvermedium zu einem formstabilen isostatischen System
verpreßt, das dann heißgepreßt wird, wobei verflüssigte
Legierung in die Schicht aus kubischem Bornitridkristallen
eindringt und diese dadurch mit der Unterlage fest
verbunden werden.
Aus der DE-AS 21 17 056 ist ein Verfahren zur Herstellung
eines Verbundkörpers bekannt, der eine auf einer
Sinterhartmetallunterlage aufgebrachte Diamantschicht
aufweist. Es wird in Anwesenheit einer als Katalysator für
die Diamantbildung wirkenden Metallkomponente bei Druck-
und Temperaturbedingungen innerhalb des diamantstabilen
Bereichs des Zustandsdiagramms von Kohlenstoff gearbeitet,
so daß die Diamantkristalle zum Teil zusammenwachsen.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, einen
porenfreien, polykristallinen Diamantkörper zu schaffen,
der in verhältnismäßig einfacher Weise in größeren
Abmessungen hergestellt werden kann.
Gelöst wird diese Aufgabe durch einen porenförmigen
polykristallinen Diamantkörper, der durch Heißpressen unter
Anwendung eines Druckes von 35 bis 1400 bar hergestellt
ist, dessen Diamantkristalle eine Größe von 1 bis 1000 µm
besitzen und 70 bis unter 90 Vol.-% des Körpers ausmachen,
der bis zu 30 Vol.-% eines Bindemittels enthält, das
Siliciumkarbid und ein Silicid und ein Karbid eines ein
Silicid bildenden Metalles umfaßt und insgesamt mehr als 50
Atomprozent Silicium enthält, wobei mehr als 50% des in
direktem Kontakt mit der Oberfläche der Diamantkristalle
stehenden Teils des Bindemittels aus Siliciumcarbid
bestehen.
Der polykristalline Diamantkörper nach der Erfindung kann
in einfacher Weise in größeren Abmessungen hergestellt
werden, da das zum Aneinanderbinden der Diamantkristalle
eingesetzte Bindemittel unter Anwendung verhältnismäßig
geringer Drücke gebildet wird.
Aufgabe der Erfindung ist weiterhin die Schaffung eines
Verfahrens zum Herstellen des polykristallinen Diamantkörpers
nach der Erfindung.
Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren gemäß Patentanspruch
5.
Vorteilhafte Ausgestaltungsmerkmale sind in den
Unteransprüchen beansprucht.
Die Erfindung wird nun anhand von Zeichnungen erläutert, in
denen zeigt
Fig. 1 einen Ausschnitt des Zustandsdiagramms
des Systems Silicium-Zirkonium,
Fig. 2 einen Schnitt durch eine bei der Durchführung
des Verfahrens der Erfindung eingesetzte
Zelle,
Fig. 3 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung zum Ausüben
eines leichten Druckes auf die Zelle gemäß Fig. 2,
wobei die Zelle zur Erhöhung der Packungsdichte der Diamantkristalle
gerüttelt werden kann,
Fig. 4 einen Schnitt durch eine Vorrichtung zum Ausüben eines
zumindest isostatischen Druckes auf die Zelle gemäß
Fig. 2 mittels eines Druck übertragenden Pulvermediums
zum Zwecke der Stabilisierung der Abmessungen der Zelle
und damit zur Ausbildung eines im wesentlichen isostatischen
Systems,
Fig. 5 einen Schnitt durch eine Graphitform zum gleichzeitigen
Anwenden von Wärme und Druck, d. h. zum Heißpressen
des im wesentlichen isostatischen Systems mit der eingeschlossenen
Zelle und
Fig. 6 eine Photographie (690fache Vergrößerung) eines polierten
Schnittes eines nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten
polykristallinen Diamantkörpers.
Bei der Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung wird eine
Diamantkristallmasse und eine damit in Berührung stehende Feststoffmasse
einer
Kaltpressung bei Umgebungstemperatur oder Zimmertemperatur unterworfen,
um die Abmessungen der Masse im wesentlichen
gleichförmig zu stabilisieren. Dann wird eine Heißpressung
durchgeführt, wobei Feststoffmasse verflüssigt wird,
welche in die zusammengepreßte
Diamantkristallmasse eingeschwemmt wird.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform kann die Diamantkristallmasse
in Berührung mit mindestens einer der Komponenten der Feststoffmasse angeordnet
werden. Die Diamantkristallmasse sowie die Komponenten
der Feststoffmasse werden zunächst bei
Zimmertemperatur oder Raumtemperatur kaltgepreßt, um im wesentlichen
ihre Abmessungen zu stabilisieren, und dann heißgepreßt,
wobei flüssige Masse
gebildet und in die zusammengepreßte Diamantkristallmasse
eingebracht wird. Die Komponenten der Feststoffmasse
werden so angeordnet, daß die Bildung der flüssigen Masse
einsetzt, bevor die Heißpreßtemperatur
erreicht wird.
Die Diamantkristallmasse und die Feststoffmasse
können eine Reihe von Formen aufweisen. Beispielsweise kann jede
Masse die Form einer Schicht haben, wobei die beiden Schichten
übereinander angeordnet sind. Die Feststoffmasse kann
auch die Form eines Rohres oder eines Hohlzylinders besitzen, wobei
dann in den Innenraum des Hohlzylinders oder des Rohres Diamantkristalle
gepackt sind. Bei einer weiteren Ausführungsform nach der
Erfindung kann die Feststoffmasse in Form eines Blockes
oder einer Stange in der Mitte eines Behälters angeordnet werden,
wobei dann im Zwischenraum zwischen dem Block oder der Stange
und der Innenwand des Behälters Diamantkristalle gepackt sind.
Beim Verfahren nach der Erfindung können sowohl natürliche
als auch synthetische Diamantkristalle verwendet werden. Die verwendeten
Diamantkristalle haben in Richtung ihrer größten Abmessung
eine Größe im Bereich von ungefähr 1 bis ungefähr
1000 Mikrometer, wobei die Korngröße oder die Korngrößen
weitgehend von der gewünschten Packungsdichte und auch vom
Verwendungszweck des resultierenden Diamantkörpers abhängen.
Bei Einsatz des Diamantkörpers für Schleifzwecke bevorzugt man
Diamantkristalle mit einer Korngröße von nicht über 60 Mikrometer.
Zur Optimierung der Packung der Diamantkristalle in der
Diamantmasse sollten die Diamantkristalle vorzugsweise größenmäßig
sortiert oder abgestuft sein und daher einen Bereich von
Korngrößen umfassen, der kleine, mittlere und große Kristalle
enthält. Vorzugsweise liegen die größenmäßig abgestuften
Kristalle im Teilchengrößenbereich von ungefähr 1 bis 60 Mikrometer,
wobei innerhalb dieses Bereiches vorzugsweise etwa 60
bis etwa 80 Volumenprozent der gesamten Kristallmasse eine im
oberen Teil des Teilchengrößenbereiches liegende Teilchengröße,
etwa 5 bis 10 Volumenprozent eine im mittleren Bereich des Teilchengrößenbereiches
liegende Größe und der Rest eine im unteren
Teil des Teilchengrößenbereiches liegende Größe aufweisen.
Die entsprechende Kornzusammensetzung der Diamantkristalle
kann man durch Zerkleinern von größeren Diamantkristallen in
einer Strahlmühle erreichen. Vorzugsweise werden die Diamantkristalle
chemisch gereinigt, um auf der Oberfläche vorhandene
Oxide oder andere Verunreinigungen zu entfernen, bevor sie beim
Verfahren nach der Erfindung verwendet werden. Zur Reinigung
können die Diamantkristalle in Wasserstoff bei etwa 900°C ungefähr
eine Stunde lang erwärmt werden.
Die beim Verfahren nach der Erfindung
eingesetzte Feststoffmasse
besteht aus Silicium und einem Metall,
das mit Silicium ein Silicid bildet. Der Ausdruck
Feststoffmasse schließt Legierungen und intermetallische Verbindungen
ein. Die Feststoffmasse
besteht vorzugsweise aus Silicium und einem Metall aus der Kobalt,
Chrom, Eisen, Hafnium, Mangan, Molybdän, Niob, Nickel, Palladium,
Platin, Rhenium, Rhodium, Ruthenium, Tantal, Thorium,
Titan, Uran, Vanadium, Wolfram, Yttrium, Zirkon und Mischungen
der vorgenannten Metalle umfassenden Gruppe.
Die Feststoffmasse
enthält
mehr als 50 Atomprozent Silicium. Gewöhnlich enthält sie maximal
etwa 99,5 Atomprozent Silicium.
Die Feststoffmasse enthält Eutektikum, d. h. eine gewisse Menge eutektisches
Gefüge, und kann von untereutektischer, übereutektischer oder von
eutektischer Zusammensetzung sein. Am Beispiel von Fig. 1 ersieht
man, daß das Eutektikum (2) eine Masse mit spezieller Zusammensetzung
ist, die unter Gleichgewichtsbedingungen beim Abkühlen
bei konstanter Temperatur zu einem Feststoff mit mindestens
zwei Phasen erstarrt und die beim Erwärmen bei der gleichen konstanten
Temperatur vollständig schmilzt. Diese sogenannte eutektische
Temperatur ist auch bei (2) dargestellt. Am eutektischen Punkt
(2) schneiden sich die zwei abfallenden Liquiduskurven (3) und (4),
so daß das Eutektikum einen niedrigeren Schmelzpunkt als die benachbarten
untereutektischen oder übereutektischen Zusammensetzungen
hat. Die Liquiduskurve oder Liquiduslinie in einem Phasendiagramm
stellt unter Gleichgewichtsbedingungen die Temperaturen dar,
bei denen beim Erwärmen der Masse diese zu
schmelzen oder beim Auskühlen zu erstarren beginnt. Insbesondere
handelt es sich bei der erfindungsgemäß verwendeten
Masse um eine Legierung aus der
Reihe von Legierungen auf einer eutektischen Horizontalen (1), d. h.
der durch den eutektischen Punkt (2) verlaufenden Horizontalen, die
sich von einer Legierung, deren Zusammensetzung links vom eutektischen
Punkt (2) in einem Gleichgewichtsdiagramm liegt und die im
gewissen Maße eutektisches Gefüge enthält, d. h. untereutektisch ist,
bis zu einer Legierung erstreckt, deren Zusammensetzung rechts
vom eutektischen Punkt (2) im Gleichgewichtsdiagramm liegt und die
im gewissen Maße eutektisches Gefüge enthält, d. h. übereutektisch
ist.
Die Feststoffmasse
braucht jedoch nicht die gleiche Zusammensetzung
wie die in die Diamantkristallmasse eindringende Masse aufzuweisen.
Falls die Feststoffmasse
bei der Heißpreßtemperatur insgesamt flüssig wird,
hat sie die gleiche Zusammensetzung wie die in die Diamantkristallmasse
eindringende Masse. Falls jedoch nur ein
Teil der Feststoffmasse,
bei der
Heißpreßtemperatur flüssig wird, hat die flüssige, in die Diamantkristallmasse
eindringende Masse nicht die gleiche Zusammensetzung wie die Feststoffmasse.
Wie am Beispiel von Fig. 1 dargestellt, liegt die Zusammensetzung
der eindringenden, Eutektikum enthaltenden
siliciumreichen Masse und ihre Schmelztemperatur auf den
Liquiduskurven (3) und (4) und schließt auch den eutektischen Punkt
(2) ein. Die durch (1), (2) und (4) festgelegte Fläche (5) umfaßt eine
feste Phase (Si) und eine flüssige Phase, nämlich die eindringende
flüssige Masse. Mit zunehmendem Abstand entlang der
Horizontalen (1) nach rechts vom eutektischen Punkt (2), d. h., wenn
der Siliciumgehalt der Feststoffmasse größer wird als der Siliciumgehalt
des Eutektikums, nimmt der Anteil der festen Phase zu und der
Anteil der flüssigen Phase dementsprechend ab. In der gleichen
Weise umfaßt die durch (1), (2) und (3) festgelegte Fläche (6) eine
feste Phase ZrSi₂ und eine flüssige Phase,
wobei der Anteil der festen Phase zunimmt
und der Anteil der flüssigen Phase entsprechend abnimmt,
wenn entlang der Horizontalen (1) der Abstand vom eutektischen
Punkt (2) nach links zunimmt, d. h., wenn der Siliciumgehalt der
Masse gegenüber dem Siliciumgehalt, der im Eutektikum enthalten
ist, verringert wird.
Bei der Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung findet man
die gewünschte Zusammensetzung der verflüssigten Masse
und ihren Schmelzpunkt als einen Punkt auf den Liquiduskurven einschließlich
dem eutektischen Punkt im Phasendiagramm der
eingesetzten Feststoffmasse. Die Heißpreßtemperatur
ist die Temperatur, bei der die Masse mit
der gewünschten Zusammensetzung flüssig ist, d. h. ausreichend
fließfähig, um in die gepreßte Diamantmasse einzudringen.
Wenn eine Feststoffmasse
verwendet wird, die die gleiche Zusammensetzung hat
wie die gewünschte flüssige Masse, ist die Heißpreßtemperatur
diejenige Temperatur, bei welcher die Feststoffmasse flüssig
ist und die von etwa 10°C bis vorzugsweise maximal etwa 100°C
höher liegt als der Schmelzpunkt der Feststoffmasse. Je nach der gerade
eingesetzten Feststoffmasse werden auch häufig Heißpreßtemperaturen
über diesem bevorzugten Maximum verwendet. Jedoch sind Heißpreßtemperaturen
von über 1600°C ungeeignet, da dann Neigung zu
übermäßiger Graphitisierung der Diamanten besteht.
Wenn die Feststoffmasse nicht die gleiche Zusammensetzung hat
wie die gewünschte flüssige Masse, jedoch auf den Schmelzpunkt
der gewünschten flüssigen Masse erwärmt wird, entsteht
eine solche als flüssige Phase. Die
Heißpreßtemperatur ist dann die Temperatur, bei welcher die
eindringende Masse verflüssigt wird, was
bei etwa 10°C über dem Schmelzpunkt der eindringenden
Phase der Fall ist.
Wie am Beispiel von Fig. 1 ersichtlich ist, liegt der Schmelzpunkt
einer bestimmten Masse mit übereutektischer
Zusammensetzung auf der Liquiduslinie (4). Falls beispielsweise die
flüssige Masse 95 Atomprozent Si enthalten
soll, findet man ihren Schmelzpunkt auf der Liquiduslinie (4) bei etwa
1400°C, wie dies durch die Linie (7) dargestellt ist. Wenn die
Feststoffmasse die gleiche Zusammensetzung hat wie die
gewünschte flüssige Masse, die durch die Linie (7) dargestellt
ist, würde die gesamte Feststoffmasse beim Schmelzpunkt
von 1400°C schmelzen und die Heißpreßtemperatur
würde von etwa 1410°C bis vorzugsweise 1510°C oder
gegebenenfalls bis zu unterhalb 1600°C reichen. Wenn jedoch die
Feststoffmasse eine übereutektische
Zusammensetzung aufweist, die im Gleichgewichtsdiagramm nach Fig. 1 auf der
Horizontalen 1 rechts von der Linie (7) liegt, ist die Heißpreßtemperatur
die Temperatur, bei welcher die gewünschte flüssige
Masse aus 95 Atomprozent Si und 5 Atomprozent Zr gebildet
ist, was bei etwa 1410°C der Fall wäre.
Bei der Heißpreßtemperatur sollte auch aus der Feststoffmasse
die gewünschte flüssige Masse in einer
Menge erzeugt werden, die zum Ausfüllen der Hohlräume der zusammengepreßten
Diamantmasse ausreicht, deren Diamantkristalldichte
über 70 Volumenprozent liegt. Die flüssige Masse
sollte bei der Heißpreßtemperatur praktisch in einer Menge
von mindestens ungefähr 1 Volumenprozent des Volumens
Feststoffmasse erzeugt werden.
Das Heißpressen wird
unter einem Druck
durchgeführt, der lediglich auszureichen braucht, um in der Diamantmasse
zwischen gegenüberliegenden Diamantflächen vorhandene
Zwischenschichten aufzureißen, die das Eindringen von verflüssigter
Masse in die Zwischenräume der Diamantmasse verhindern.
Dazu ist gewöhnlich ein Mindestdruck von etwa 35 bar erforderlich.
Der Heißpreßdruck kann insbesondere von etwa 35 bis etwa
1400 bar reichen, liegt jedoch gewöhnlich im Bereich von etwa
70 bis etwa 700 bar. Heißpreßdrücke von über 1400 bar
bringen keinen merklichen Vorteil.
Die verflüssigte Masse
wird bei einer etwa 10°C über ihrem Schmelzpunkt
liegenden Temperatur leicht fließfähig und wird
in die kapillarartigen
Kanäle, Zwischenräume oder Poren der zusammengepreßten
Diamantkristallmasse eingeschwemmt.
Bei noch weiterer zusätzlicher Erhöhung
der Temperatur wird das Fließvermögen der verflüssigten
Masse noch weiter gesteigert,
so daß sie noch schneller in die zusammengepreßte
Diamantkristallmasse eindringt.
Die Feststoffmasse mit eutektischer Zusammensetzung
schmilzt bei einer Temperatur unter etwa 1430°C. Für die hier
bevorzugte Gruppe von Feststoffmassen reicht der eutektische
Schmelzpunkt von 870°C für eutektische SiPd-Legierung mit
etwa 56 Atomprozent Si bis zu 1410°C für eutektische SiMo-Legierung
mit etwa 97 Atomprozent Silicium. Aus Fig. 1 ist ersichtlich,
daß die eutektische SiZr-Legierung (2) 90,4 Atomprozent
Silicium enthält und einen Schmelzpunkt von 1360°C aufweist.
Die Feststoffmasse oder ihre Komponenten
können in
massiver oder in pulverförmiger Form verwendet werden. Die jeweils
zur Anwendung gelangende Menge
hängt von der entstehenden Menge
verflüssigter Masse und von der Kapazität
der Vorrichtung ab. Im allgemeinen wird verflüssigte Masse in einer Menge
von etwa 25 Volumenprozent
bis etwa 80 Volumenprozent, jedoch vorzugsweise
zur Erzielung optimaler Ergebnisse im Bereich von etwa 30 bis
etwa 60 Volumenprozent, bezogen auf das Volumen der zusammengepreßten
Diamantkristallmasse, eingesetzt.
Die Heißpressung wird in einer Atmosphäre durchgeführt, die
keinen merklichen schädlichen Einfluß auf die Eigenschaften der
Diamantkristalle oder der verflüssigten Masse
hat. Das Heißpressen kann speziell unter Vakuum oder in einem
Inertgas wie Argon oder Helium oder aber auch unter Stickstoff
oder Wasserstoff durchgeführt werden. Das Heißpressen wird
ausreichend schnell durchgeführt, so daß keine merkliche Reaktion
zwischen der verflüssigten Masse und Stickstoff
oder Wasserstoff stattfindet. Das Heißpressen kann nicht in
Luft durchgeführt werden, da Diamant bei über 800°C schnell graphitisiert
und die verflüssigte Masse
unter Bildung von festem Siliciumoxid oxidieren würde, bevor eine
merkliche Menge an verflüssigter Masse in die Diamantmasse eingedrungen
wäre.
Bei der in Fig. 2 dargestellten Anordnung besteht die Zelle 10 aus
einem Napf 11 (Zylinderwand mit kreisförmigem Querschnitt und
Boden). Innerhalb des Napfes 11 ist eine Scheibe 12 aus
Feststoffmasse, eine Diamantkristallmasse
13 in Kontakt mit der Scheibe 12 und ein dicker Stopfen 14, beispielsweise
ein genau in den Napf 11 passender und als Verschluß
dienender Zylinder, angeordnet. Gegebenenfalls kann eine weitere
Scheibe aus Feststoffmasse
zwischen der Diamantmasse 13 und dem Stopfen 14 angeordnet sein.
Der Stopfen 14 besteht aus einem Werkstoff, der beim Heißpressen
im wesentlichen inert ist, d. h. keine merkliche Schädigung des
Diamantkörpers bewirkt. Auch darf der Stopfen 14 beim Verfahren
nach der Erfindung mit dem entstehenden Diamantkörper keine hochfeste
Verbindung eingehen. Der Stopfen 14 kann beispielsweise aus
einem Preßkörper aus hexagonalem Bornitrid oder einem Metall
wie Molybdän bestehen. Der Stopfen 14 sollte eine ausreichende
mechanische Festigkeit aufweisen, so daß die verflüssigte Masse
im wesentlichen innerhalb des
Behälters gehalten wird.
Anstelle des Stopfens 14 kann auch eine nicht dargestellte Kappe
verwendet werden, die einen etwas größeren Durchmesser als
der Napf 11 aufweist und zum Verschließen des Napfes über das
offene Ende des Napfes 11 gestülpt werden kann. Die Kappe sollte
möglichst genau auf den Napf 11 passen, damit beim Heißpressen
die verflüssigte Masse im wesentlichen
innerhalb des Napfes gehalten wird.
Der Napf 11 und die dazugehörige Kappe bestehen aus einem Werkstoff,
der beim Heißpressen im wesentlichen inert ist, d. h. keinen
merklich schädigenden Einfluß auf die Eigenschaften des Diamantkörpers
hat. Ein derartiger Werkstoff kann ein Nichtmetall, wie
beispielsweise gepreßtes hexagonales Bornitrid sein. Vorzugsweise
wird jedoch als Werkstoff für den Napf und die dazugehörige Kappe
ein Metall aus der Wolfram, Yttrium, Vanadium, Tantal und Molybdän
umfassenden Gruppe verwendet.
Innerhalb des
verschlossenen Napfes sollte kein freier Raum verbleiben, der ein
Vermischen oder eine freie Bewegung des Inhaltes gestattet.
Die Verwendung von Diamantkristallen abgestufter Korngröße erfolgt
zum Zwecke der Erzielung maximaler Packungsdichte der
Diamantkristalle. Als Alternative oder zusätzliche Maßnahme kann
auch die in Fig. 3 dargestellte Anordnung zur Erhöhung der Packungsdichte
der Diamantkristalle eingesetzt werden. Bei der Anordnung
nach Fig. 3 wird die Zelle 10 auf einen Schwingtisch 16 gestellt und
dort während der Schwingbewegung unter einem leichten Druck
(etwa 3,5 bar) gehalten, so daß sich die Diamantkristalle zur
Ausfüllung der Hohlräume entsprechend umordnen können, wodurch
der Anteil der Hohlräume verringert und damit die Dichte der Diamantmasse
auf über 70 Volumenprozent, bezogen auf das Volumen
der Diamantmasse, erhöht wird. Die entsprechende Verdichtung kann
durch Versuche festgestellt werden, die mit Diamanten der gleichen
Korngröße in einer Matrize mit festen Abmessungen durchgeführt
werden.
Die gefüllte Zelle 10 wird dann in der in Fig. 4 gezeigten Weise bei
Zimmertemperatur oder Umgebungstemperatur kaltgepreßt. Dabei
braucht lediglich ein zur Ausbildung eines dimensionsstabilen, im
wesentlichen isostatischen Systems ausreichender Druck angewendet
zu werden. Die Zelle 10 wird speziell innerhalb des zylindrischen
Kerns einer Preßform 20 derart angeordnet, daß sie von einer
Masse 19 aus Druck übertragendem Pulvermedium umschlossen ist.
Das Pulvermedium besteht aus sehr feinen Teilchen mit einer Teilchengröße
von vorzugsweise unter 95 µm, wobei wiederum
Teilchen mit einer Teilchengröße von etwa 2 bis etwa 20 µm
bevorzugt werden. Das Druck übertragende Pulvermedium
bleibt unter den hier zur Anwendung gelangenden Druck- und Temperaturbedingungen
im wesentlichen ungesintert. Als Druck übertragendes
Pulvermedium ist beispielsweise hexagonales Bornitrid
oder Siliciumnitrid geeignet. Das Pulvermedium gewährleistet, daß
auf die Zelle 10 ein angenähert bzw. im wesentlichen isostatischer
Druck ausgeübt wird, wodurch die Zelle 10 und ihr Inhalt hinsichtlich
ihrer Abmessungen im wesentlichen gleichmäßig stabilisiert, d. h.
verdichtet werden, so daß ein im wesentlichen isostatisches System
entsprechender Form entsteht, welches die vom Pulver umschlossene
Zelle enthält, in der die Dichte der zusammengepreßten Diamantkristallschicht
über 70 Volumenprozent der zusammengepreßten
Kristalle beträgt. Die Preßform 20 (Ring 22 und Preßstempel 23,
23 a) kann aus Werkzeugstahl bestehen, wobei gegebenenfalls der
Ring 23 mit einer Sinterhartmetallbuchse 22 a versehen ist, um beim Kaltpressen die
Anwendung von Drücken von bis zu 14 000 bar zu ermöglichen. Kaltpreßdrücke
über 14 000 bar bringen keinen merklichen Vorteil. Innerhalb
des vom Preßstempel 23, der Buchse 22 a und dem Preßstempel
23 a umschlossenen Raumes wird beim Kaltpressen auf das Druck übertragende Pulvermedium
durch die Preßstempel ein vorzugsweise im Bereich von
1400 bis 7000 und gewöhnlich bis zu 3500 bar liegender Druck
ausgeübt, wenn die Preßstempel in herkömmlicher Weise bewegt
werden, bis sich der angewendete Druck in der beim Verdichten von
Pulver bekannten Weise stabilisiert hat.
Der beim Kaltpressen verwendete Druck kann insbesondere empirisch
bestimmt werden. Eine Erhöhung des Druckes über einen Druckwert,
der ein hinsichtlich der Abmessungen stabiles, im wesentlichen isostatisches
System liefert, ergibt keine zusätzliche Verdichtung oder
Dimensionsstabilisierung der Zelle 10 und ihres Inhalts.
Beim Kaltpressen wird die Größe der Hohlräume zwischen
den Kristallen verringert, so daß es zur optimalen Ausbildung
von kapillarartigen Hohlräumen oder Poren in der Diamantmasse
kommt. Weiterhin wird die Diamantkristallmasse auf die erforderliche
Packungsdichte von über 70 Volumenprozent gebracht. Diese Verringerung
des Hohlraumvolumens hat auch eine Verringerung des
schließlich im Diamantkörper vorhandenen Gehaltes an nichtdiamantförmigem
Material zur Folge und ergibt mehr dicht einander gegenüberliegende
Kristallflächen, die wirksam miteinander verbunden werden
können.
Nach dem Kaltpressen sollte die Dichte der zusammengepreßten
Diamantkristalle in der Zelle 10 über 70 Volumenprozent des Kristallvolumens
betragen. Die Dichte der zusammengepreßten Diamantkristallschicht
liegt im Bereich von etwa 71 bis etwa unter 95 Volumenprozent
und häufig im Bereich von etwa 75 bis etwa 90 Volumenprozent,
bezogen auf das Volumen der Kristalle. Je höher die Dichte der zusammengepreßten
Kristallmasse ist, desto geringer wird der Anteil
des zwischen die Kristalle gelangenden nichtdiamantförmigen Materials,
so daß auch ein dementsprechend härterer Diamantkörper
entsteht.
Das durch Kaltpressen gebildete, im wesentlichen isostatische System
21 des mit Pulver umhüllten Behälters wird dann heißgepreßt, wobei
das System gleichzeitig der Heißpreßtemperatur und dem Heißpreßdruck
unterworfen wird.
Nach dem Kaltpressen wird speziell einer der beiden Preßstempel
23 oder 23 a zurückgezogen und das nunmehr in Form eines kompakten
Formkörpers vorliegende, im wesentlichen isostatische
System 21 aus der Buchse 22 a entfernt und in die in Fig. 5 dargestellte
Graphitform überführt, die ein Loch mit dem gleichen
Durchmesser wie die Buchse 2 a aufweist. Das überführte System
21 wird dann im Loch 31 zwischen Graphitstempeln 32 und 32 a eingeschlossen.
Zur Anzeige der Temperatur des dimensionsstabilisierten,
im wesentlichen isostatischen Systems 21 ist in der
Graphitform 30 ein Thermoelement 33 vorgesehen. Die Graphitform
30 mit dem eingeschlossenen System 21 wird dann in einen
herkömmlichen Heißpreßofen (nicht gezeigt) gegeben. Die Ofenkammer
wird zumindest im wesentlichen evakuiert, wodurch auch
eine Evakuierung des Systems 21 einschließlich der Zelle 10 bewirkt
wird, so daß sich das System 21 und die Zelle 10 im wesentlichen
unter einem Vakuum befinden, in dem die Heißpressung
durchgeführt werden kann.
Während mit
Hilfe der Graphitstempel 32 und 32 a ein in axialer Richtung wirkender
Heißpreßdruck auf das System 21 ausgeübt wird, erfolgt eine
Erhöhung der Temperatur des Systems auf die Heißpreßtemperatur,
bei welcher aus der Scheibe 12 flüssige Masse
entsteht, die in die Diamantmasse eindringt.
Beim Heißpressen sollte die Heißpreßtemperatur möglichst
schnell erreicht werden. Die Heißpreßtemperatur wird dann unter
dem Heißpreßdruck gewöhnlich mindestens eine Minute lang aufrechterhalten,
um eine ausreichende Durchtränkung der Diamantkristallmasse
zu gewährleisten. Gewöhnlich ist eine Heißpreßdauer
im Bereich von etwa 1 bis etwa 5 Minuten ausreichend. Da
die Umwandlung von Diamant in nichtdiamantförmigen elementaren
Kohlenstoff weitgehend von der Zeit und Temperatur abhängt und
insbesondere die Wahrscheinlichkeit der Umwandlung in nichtdiamantförmigen
elementaren Kohlenstoff um so größer ist, je höher
die Temperatur ist und je länger die Temperatur aufrechterhalten
wird, muß das Heißpressen erfolgt sein, bevor 5 Volumenprozent
Diamant in nichtdiamantförmigen elementaren Kohlenstoff umgewandelt
sind. Das Ausmaß der Umwandlung kann empirisch bestimmt
werden. Bei der Umwandlung von 5 oder mehr Volumenprozent Diamant
in nichtdiamantförmigen elementaren Kohlenstoff kann gegebenenfalls
im Endprodukt eine Phase aus nichtdiamantförmigem elementarem
Kohlenstoff verbleiben, die sich ungünstig auf die mechanischen
Eigenschaften des Endproduktes auswirken könnte.
Der beim Heißpressen auf die verflüssigte Masse einwirkende
Druck bewirkt ein Aufbrechen von in Form einer schwer
schmelzbaren Schicht vorhandenen Schlacke, größtenteils aus Oxid
aber auch aus Karbid, die gewöhnlich zwischen der flüssigen
Masse und den Diamantflächen gebildet wird, wodurch
das kapillare Hohlraumsystem geöffnet wird und dann die flüssige
Masse aufgrund von Kapillarwirkung in die Hohlräume eindringen
kann. Bei Versuchen hat sich herausgestellt, daß ein Eindringen der
verflüssigten Masse in die Diamantmasse nicht auftritt, falls beim Heißpressen
auf das System 21 ein
Druck ausgeübt und aufrechterhalten wird, der zum Aufbrechen der
Schlacke nicht ausreicht.
Wenn beim Heißpressen die flüssige Masse in die
Diamantmasse eindringt und diese durchsetzt, umhüllt die flüssige
Masse die Oberflächen der zusammengepreßten Diamantkristalle
und reagiert mit den Diamantoberflächen oder gegebenenfalls mit
entstehendem nichtdiamantförmigem elementarem Kohlenstoff unter
Bildung von Karbid, bei dem es sich zumindest überwiegend und gewöhnlich
im wesentlichen um Siliciumkarbid handelt. Es entsteht
ein einstückiger Diamantkörper mit fester Bindung.
Es ist besonders wichtig, daß beim Heißpressen im wesentlichen
isostatische Bedingungen aufrechterhalten werden, so daß beim
Verflüssigen die Masse
nicht zwischen die Diamantmasse 13 und den Napf 11 austreten und
in merklichem Maße entweichen kann, sondern vielmehr in die Diamantkristallmasse
13 hineingezwungen wird.
Nach Beendigung des Heißpressens sollte während der Abkühlung
des heißgepreßten Systems 21 zumindest ein solcher Druck aufrechterhalten
werden, daß auf die im System 21 befindliche Zelle
10 beim Abkühlen ein im wesentlichen zur Aufrechterhaltung ihrer
Formstabilität ausreichender isostatischer Druck einwirkt. Vorzugsweise
läßt man das heißgepreßte System 21 auf Raumtemperatur
abkühlen und entfernt dann den gebildeten Diamantkörper. Gegebenenfalls
am Diamantkörper haftendes Metall
kann in herkömmlicher
Weise, beispielsweise durch Abschleifen, entfernt werden.
Der polykristalline Diamantkörper nach der Erfindung enthält Diamantkristalle,
die fest aneinander durch ein Siliciumatome enthaltendes
Bindemittel verbunden sind. Die Diamantkristalle besitzen
eine Korngröße von etwa 1 bis etwa 1000 Mikrometer. Die Diamantdichte
des polykristallinen Körpers reicht von mindestens etwa 70 bis
etwa unter 90 Volumenprozent und häufig bis etwa 89 Volumenprozent,
bezogen auf das Volumen des Körpers. Der polykristalline Diamantkörper
enthält bis zu ungefähr 30 Volumenprozent Siliciumatome enthaltendes
Bindemittel, das zumindest im wesentlichen gleichmäßig
im polykristallinen Diamantkörper verteilt ist. Der in Kontakt mit
den Oberflächen der Diamantkristalle stehende Teil des Bindemittels
besteht zumindest überwiegend aus Siliciumkarbid, d. h. mehr als
50 Volumenprozent des in direktem Kontakt mit den Oberflächen
der Diamantkristalle stehenden Teils des Bindemittels ist Siliciumkarbid.
Vorzugsweise besteht der mit den Oberflächen der Diamantkristalle
in Kontakt stehende Teil des Bindemittels zumindest im
wesentlichen aus Siliciumkarbid, d. h. mindestens etwa 85 und vorzugsweise
100 Volumenprozent des in direktem Kontakt mit den
Oberflächen der Diamantkristalle stehenden Teils des Bindemittels
ist Siliciumkarbid. Der polykristalline Diamantkörper ist porenfrei
oder zumindest im wesentlichen porenfrei.
Das Bindemittel enthält stets Siliciumkarbid.
Das Bindemittel enthält
neben Siliciumkarbid
Metallsilicid und/oder Metallkarbid und gegebenenfalls elementares
Silicium.
Bei der Metallkomponente des im Bindemittel vorhandenen Metallsilicids
handelt es sich vorzugsweise um ein Metall der Kobalt,
Chrom, Eisen, Hafnium, Mangan, Rhenium, Rhodium, Ruthenium,
Tantal, Thorium, Titan, Uran, Vanadium, Wolfram, Yttrium,
Zirkonium und Legierungen dieser Metalle umfassenden Gruppe.
Bei der Metallkomponente des im Bindemittel vorhandenen Metallkarbids
handelt es sich um einen starken Karbidbildner, der ein
stabiles Karbid ergibt, und vorzugsweise um ein Metall aus der
Chrom, Hafnium, Titan, Zirkonium, Tantal, Vanadium, Wolfram,
Molybdän und Legierungen dieser Metalle umfassenden Gruppe.
Der Anteil an gegebenenfalls vorhandenem elementarem Silicium
und Siliciumkarbid im Bindemittel des polykristallinen Diamantkörpers
kann je nach dem Ausmaß der Reaktion zwischen den Oberflächen
der Diamantkristalle und der eindringenden flüssigen
Masse sowie zwischen nichtdiamantförmigem elementarem
Kohlenstoff und eindringender flüssiger Masse mehr oder
weniger schwanken. Geht man davon aus, daß alle anderen Faktoren
gleich sind, dann hängt die im Bindemittel vorhandene Menge an
Siliciumkarbid hauptsächlich von der angewandten Heißpreßtemperatur
und der Zeitdauer ab, innerhalb der die angewendete Heißpreßtemperatur
aufrechterhalten worden ist. Der Siliciumkarbidgehalt
des Bindemittels steigt mit zunehmender Heißpreßtemperatur
und/oder Zeitdauer. Man kann daher beispielsweise empirisch die
Verfahrensbedingungen ermitteln, die eingehalten werden müssen,
um einen polykristallinen Diamantkörper mit einem bestimmten
Siliciumkarbidgehalt zu erzielen. Das Bindemittel enthält speziell
stets eine zumindest nachweisbare Menge an Siliciumkarbid und zumindest
eine nachweisbare Menge an Silicid und/oder Karbid der in
der eindringenden flüssigen Masse vorhandenen Metallkomponente. Das
Metallsilicid liegt gewöhnlich in
Form eines Disilicids vor. Das Bindemittel kann auch zumindest
eine nachweisbare Menge an elementarem Silicium enthalten. Mit
nachweisbarer Menge an Siliciumkarbid, Metallsilicid, Metallkarbid
oder elementarem Silicium ist dabei diejenige Menge gemeint, die
mit einem Elektronenmikroskop bei Durchstrahlung eines dünnen
Teils des Diamantkörpers aufgrund der auftretenden Elektronenstrahlbeugung
nachgewiesen werden kann. Im allgemeinen enthält
jedoch das Bindemittel Siliciumkarbid in einer Menge von etwa
1 bis etwa 25 Volumenprozent, bezogen auf das Volumen des polykristallinen
Diamantkörpers, und gewöhnlich Metallsilicid in einer
zumindest nachweisbaren Menge, die häufig mindestens etwa
0,1 Volumenprozent des polykristallinen Diamantkörpers beträgt.
Die vorhandene Menge an Metallsilicid hängt größtenteils von der
Zusammensetzung der eindringenden flüssigen Masse ab.
Die Metallsilicide sind hart und haben häufig niedrigere lineare
thermische Ausdehnungskoeffizienten als die Metalle oder in einigen
Fällen als Diamant, wie beispielsweise Rhenium, wobei eine derartige
Eigenschaft für eine Phase in einem Diamantkörper erwünscht
ist. Die jeweils vorhandene Menge an Siliciumkarbid und elementarem
Silicium hängt großenteils von der Zusammensetzung der eindringenden
flüssigen Masse sowie auch vom Ausmaß der Reaktion
zwischen der eindringenden flüssigen Masse und Diamant
oder nichtdiamantförmigem Kohlenstoff ab. Die jeweils vorhandene
Menge an Metallkarbid hängt großenteils von der Zusammensetzung
der eindringenden flüssigen Masse ab.
Der polykristalline Diamantkörper nach der Erfindung ist porenfrei
oder zumindest im wesentlichen porenfrei, d. h., er kann Hohlräume
oder Poren in einer Menge von unter 1 Volumenprozent, bezogen
auf das Volumen des Körpers, enthalten, sofern die Poren oder Hohlräume
klein (unter 0,5 Mikrometer) und ausreichend gleichmäßig
im Körper verteilt sind, so daß sie keine merkliche nachteilige
Wirkung auf die mechanischen Eigenschaften des Diamantkörpers
haben. Der Hohlraum- oder Porengehalt des polykristallinen Diamantkörpers
kann durch herkömmliche metallographische Verfahren ermittelt
werden, beispielsweise optisch durch Beobachtung eines polierten
Querschnitts des Körpers.
Der polykristalline Diamantkörper nach der Erfindung ist auch frei
von elementarem, nichtdiamantförmigem Kohlenstoff, d. h. er enthält
keine durch Röntgenstrahlenbeugungsanalyse nachweisbare Menge
an elementarem, nichtdiamantförmigem Kohlenstoff.
Ein besonderer Vorteil der Erfindung besteht darin, daß polykristalline
Diamantkörper mit verschiedenartigen Abmessungen und Formen hergestellt
werden können. Beispielsweise kann der Diamantkörper eine
Breite oder Länge von bis zu 25 mm oder darüber besitzen. Polykristalline
Diamantkörper, die eine Länge von 25 mm oder darüber
besitzen und einen Diamantgehalt im Rahmen der Erfindung aufweisen,
können praktisch nicht nach Verfahren hergestellt werden, bei denen
im diamantstabilen Bereich des Zustandsdiagramms von Kohlenstoff
liegende Druck- und Temperaturbedingungen zur Anwendung gelangen,
da die zur Erzielung und Aufrechterhaltung derartiger hoher Druck-
und Temperaturbedingungen erforderlichen Apparaturen einen außerordentlich
aufwendigen Aufbau erfordern und daher nur eine beschränkte
Kapazität besitzen. Andererseits können auch polykristalline Diamantkörper
nach der Erfindung außerordentlich dünn bis herunter zu einer
Schichtdicke von nur einer Diamantkristallschicht hergestellt werden.
Die Erfindung wird nun näher anhand von Beispielen erläutert, bei
denen in folgender Weise, falls nichts anderes angegeben ist, vorgegangen
wurde:
Als Druck übertragendes Medium wurde Pulver aus hexagonalem
Bornitrid feiner Teilchengröße, d. h. einer von etwa 2 bis etwa
20 Mikrometer reichenden Teilchengröße, verwendet.
Es wurde mit einer Vorrichtung gearbeitet, die im wesentlichen der
in den Fig. 4 und 5 dargestellten Vorrichtung entsprach.
Das Kaltpressen der Beschickung wurde bei Raumtemperatur in der
in Fig. 4 gezeigten Weise bis etwa 5600 bar durchgeführt. Die
zum Einschwemmen bzw. Tränken der verpreßten
Diamantmasse zur Verfügung stehende Menge verflüssigter Masse reichte zur vollständigen
Durchtränkung der verpreßten Diamantmasse aus.
Die verflüssigte Masse besaß mit Ausnahme von Beispiel 6 eine eutektische
oder im wesentlichen eutektische Zusammensetzung.
Der polykristalline Diamantkörper wurde in Form einer Scheibe
hergestellt.
Unter Verwendung von Hammer und Meißel wurde jede Scheibe im
wesentlichen in zwei Hälften auseinandergebrochen. Die Bruchstellen
wurden unter einem Mikroskop bei etwa 100facher Vergrößerung
betrachtet.
Die Bruchfläche des polykristallinen Körpers wurde auf einem Gußeisenblock
poliert.
Eine jeweils in Volumenprozent des Körpers angegebene Diamantdichte
wurde nach der normierten Punktzähltechnik ermittelt, wobei
eine Mikroaufnahme der polierten Querschnittsfläche in 690facher
Vergrößerung verwendet wurde und der analysierte Oberflächenbereich
eine das Mikrogefüge des gesamten Körpers ausreichend repräsentierende
Größe aufwies.
Im Bereich von über 70, jedoch unter 90 Volumenprozent, bezogen
auf das Volumen des polykristallinen Körpers, liegende Diamantdichteangaben
basieren auf unter ähnlichen Bedingungen durchgeführten
Versuchen. Bei den Diamantdichteangaben sowie bei den Angaben über
das Aussehen sowohl des ganzen polykristallinen Körpers als auch der
Querschnittsflächen des polykristallinen Diamantkörpers, aber auch
die Angaben des Volumens des gebildeten, gereinigten polykristallinen
Diamantkörpers im Vergleich zum Volumen des eingesetzten Diamantpulvers
beruhen auf der Annahme, daß weniger als 5 Volumenprozent
des Diamantpulvers in nichtdiamantförmigen elementaren Kohlenstoff
umgewandelt worden sind.
Bei den Beispielen 1 bis 4, 12 und 13 war die verflüssigte Masse
eine in situ gebildete Legierung aus Silicium und Zirkonium.
Eine gegossene Siliciumscheibe mit einem Gewicht von 330 mg wurde
innerhalb einer Zirkoniumhülse in einem Molybdännapf angeordnet.
Etwa 500 mg feines Diamantpulver, dessen Korngröße im Bereich
von etwa 1 bis etwa 60 Mikrometer lag und von dem mindestens
40 Gew.-% eine Korngröße von unter 10 Mikrometer aufwies, wurde
über die Siliciumscheibe gepackt. Ein Molybdännapf, der einen etwas
größeren Durchmesser aufwies als der mit Silicium und Diamanten
beschickte Napf, wurde als Deckel über die Öffnung des mit Silicium
und Diamanten beschickten Napfes gestülpt.
Der auf diese Weise gebildete Behälter wurde dann in der in Fig. 4
dargestellten Weise in Pulver aus hexagonalem Bornitrid eingepackt
und die gesamte Beschickung bei Raumtemperatur, d. h. kalt, in
einer Stahlmatrize bis auf einen Druck von etwa 5600 bar verpreßt,
wobei auf den Behälter und den Inhalt ein im wesentlichen
isostatischer, d. h. ein von allen Richtungen im wesentlichen gleichmäßig
einwirkender Druck, ausgeübt wurde. Der Preßdruck wurde
solange aufrechterhalten, bis er sich unter Bildung eines dimensionsstabilen
Formkörpers, d. h. eines im wesentlichen isostatischen
Systems des mit Pulver umschlossenen Behälters, stabilisiert hatte.
Aus vorausgegangenen Versuchen war bekannt, daß die zusammengepreßte
Diamantmasse in dem als Formkörper vorliegenden System
eine Diamantdichte von über 75 Volumenprozent, bezogen auf das
Volumen der zusammengepreßten Diamantmasse, aufweist. Silicium
war in einer Menge von etwa 80 Volumenprozent, bezogen auf die
zusammengepreßte Diamantmasse, vorhanden.
Die gebildete Anordnung 21 des vom Pulver umschlossenen Behälters
wurde dann heißgepreßt. Zu diesem Zweck wurde die Anordnung 21
in der aus Fig. 5 ersichtlichen Weise in eine Graphitform mit dem
gleichen Durchmesser wie die Stahlmatrize eingeführt und die
Graphitform dann in einen Induktionsheizofen gegeben. Der Induktionsheizofen
wurde auf einen Druck von ungefähr 1,3 mbar evakuiert und
dann mit Stickstoff gefüllt, so daß der Innenraum des Behälters zunächst
evakuiert und dann mit einer Stickstoffatmosphäre gefüllt
wurde. Auf die in der Graphitform befindliche Anordnung 21 wurde
dann ein Druck von ungefähr 35 bar ausgeübt und aufrechterhalten.
Die unter Druck stehende Anordnung 21 wurde dann in sieben Minuten
auf eine Temperatur von 1500°C induktiv aufgeheizt. Beim Aufheizen
stieg der Druck aufgrund der Wärmeausdehnung des Systems auf
etwa 700 bar an. Nach Erreichen einer Temperatur von etwa
1350°C fiel der Druck auf etwa 350 bar ab. Dieser Druckabfall
deutet darauf hin, daß sich siliciumreiche Zirkoniumlegierung gebildet
hatte, flüssig geworden war und begonnen hatte, in die zusammengepreßte
Diamantmasse einzudringen. Der Druck wurde auf den maximalen
Heißpreßdruck von 700 bar erhöht und nach Erreichen
der Temperatur von 1500°C wurde die Anordnung eine Minute lang auf
der Heißpreßtemperatur von 1500°C unter dem Druck von 700 bar
gehalten, um eine vollständige Durchtränkung der kleineren kapillarartigen
Hohlräume in der zusammengepreßten Diamantmasse sicherzustellen.
Die Heizung wurde dann abgestellt, jedoch wurde kein zusätzlicher
Druck ausgeübt. Auf diese Weise wurde für einen hohen
Druck bei hoher Temperatur und für einen verringerten Druck bei
niedriger Temperatur und damit für eine ausreichende geometrische
Stabilität gesorgt, d. h. die heißgepreßte Anordnung behielt ihre
Abmessungen bei, bis sie auf eine zur Handhabung ausreichende Temperatur
abgekühlt war.
Der gebildete polykristalline Diamantkörper wurde entnommen und
das anhaftende Metall, d. h. der Molybdännapf und der Rest der Zirkoniumhülse,
sowie überschüssiges Silicium an der Außenseite des
Körpers wurden durch Abschleifen und Sandstrahlen entfernt.
Der resultierende einstückige polykristalline Diamantkörper hatte
die Form einer Scheibe mit einer Dicke von etwa 3 mm. Der Diamantkörper
schien gut durchtränkt zu sein und eine feste Bindung aufzuweisen.
Durch Röntgenstrahlenbeugungsanalyse der Oberfläche, durch welche
die Legierung eindrang, wurde festgestellt, daß der Körper aus
Diamant, Siliciumkarbid und elementarem Silicium bestand und
Siliciumkarbid und elementares Silicium in einer Menge von mindestens
2 Volumenprozent des Körpers vorhanden waren. Bei der
Röntgenstrahlenbeugungsanalyse konnte kein nichtdiamantförmiger
elementarer Kohlenstoff festgestellt werden.
Eine Prüfung der Bruchstellen der Scheibe zeigte, daß die Bruchfläche
quer durch die Kristalle und nicht entlang den Kristallflächen
verlief. Dies deutet darauf hin, daß die durch das Bindemittel bewirkte
Bindung sehr gut und ebenso fest ist wie die Diamantkristalle
selbst.
Bei der Prüfung der Bruchflächen ergab sich, daß diese porenfrei
waren und das Bindemittel gleichmäßig über den Körper verteilt
war.
Bei Prüfung der polierten Bruchfläche wurde festgestellt, daß die
polierte Fläche keine auf ausgebrochene Diamantteilchen zurückzuführende
Löcher besaß, was darauf hindeutet, daß eine feste
Bindung vorliegt und der Diamantkörper als Schleifmittel geeignet
ist.
Die Diamantkristalldichte des Körpers betrug etwa 81 Volumenprozent,
bezogen auf das Volumen des polykristallinen Diamantkörpers.
Eine Mikroaufnahme der polierten Oberfläche mit 690facher Vergrößerung
zeigte eine weiße Phase. Bei einer Röntgenstrahlenspektralanalyse
dieser Phase stellte sich heraus, daß sie aus
Zirkonium und Silicium bestand, was darauf hinweist, daß es sich
bei dieser Phase um Zirkoniumsilicid handelte.
Eine gegossene Siliciumscheibe mit einem Gewicht von 170 mg
wurde innerhalb einer Zirkoniumhülse in einem Molybdännapf angeordnet.
Auf der Siliciumscheibe wurden 250 mg Diamantpulver
aufgebracht, das aus einer Mischung von 75 Volumenprozent Diamantteilchen
mit einer Siebgröße von 90/110 Maschen/cm, d. h. Diamantteilchen
mit einer Korngröße von unter etwa 62, jedoch über 53 Mikrometer,
und aus 25 Volumenprozent Diamantteilchen der Körnung 3
(3200 Maschen/cm), d. h. mit einer Teilchengröße von etwa 1-5 Mikrometer.
Anstelle des in Beispiel 1 verwendeten Metalldeckels wurde
eine durch Heißpressen von hexagonalem Bornitrid hergestellte Scheibe
in der in Fig. 2 dargestellten Weise als Stopfen 14 verwendet.
Der verschlossene Napf wurde dann in der in Beispiel 1 beschriebenen
Weise in Pulver aus hexagonalem Bornitrid eingepackt und die gesamte
Beschickung wurde unter den gleichen Bedingungen wie in Beispiel 1
kaltgepreßt. Aus vorangegangenen Versuchen war bekannt,
daß im resultierenden Preßkörper die Diamantkristalldichte der
zusammengepreßten Diamantmasse größer als 75 Volumenprozent
war. Silicium war in einer Menge von etwa 80 Volumenprozent, bezogen
auf die zusammengepreßte Diamantmasse, vorhanden. Die
kaltgepreßte Anordnung 21 mit dem vom Pulver umschlossenen Napf
wurde dann in der gleichen Weise und unter den gleichen Bedingungen
wie in Beispiel 1 heißgepreßt.
Der gebildete polykristalline Diamantkörper wurde in der gleichen
Weise wie in Beispiel 1 gewonnen. Es war keine Bindung mit dem
Stopfen aus hexagonalem Bornitrid festzustellen, was auch keinen
schädlichen Einfluß auf den polykristallinen Diamantkörper hatte.
Der gewonnene aus einem Stück bestehende polykristalline Diamantkörper
hatte die gleichmäßige Form einer Scheibe mit einer Dicke
von etwa 1,5 mm. Die Scheibe schien gut durchtränkt und festgebunden
zu sein. Sie besaß eine gleichmäßigere Form als der nach
Beispiel 1 hergestellte polykristalline Diamantkörper, da der Stopfen
14 für eine bessere geometrische Stabilität des Körpers sorgte als
die Metallkappe in Beispiel 1.
Eine Prüfung der Bruchstellen der Scheibe zeigte, daß der Bruch
quer durch die Kristalle und nicht entlang der Kristallflächen verlief.
Dies deutet darauf hin, daß die durch das Bindemittel bewirkte Bindung
sehr gut und ebenso fest ist wie die Diamantkristalle selbst.
Eine Prüfung der Bruchflächen ergab, daß diese porenfrei waren
und das Bindemittel gleichmäßig über den Körper verteilt war.
Die Prüfung der polierten Flächen ergab, daß diese keine auf ausgebrochene
Diamantteilchen zurückzuführenden Löcher aufwiesen,
was darauf hindeutet, daß eine sehr feste Bindung vorliegt.
Die Diamantkristalldichte des Körpers betrug 73 Volumenprozent,
bezogen auf das Volumen des Körpers.
Die Mikroaufnahme der polierten Oberfläche zeigte eine weiße Phase
von Zirkoniumsilicid.
Es wurde in der gleichen Weise wie in Beispiel 2 vorgegangen, außer
daß der Stopfen 14 aus einer Molybdänscheibe mit einer Dicke von
3,18 mm bestand.
Die Molybdänscheibe hatte weder eine nachteilige Wirkung auf den
polykristallinen Diamantkörper noch war sie an den polykristallinen
Diamantkörper gebunden. Die Molybdänscheibe konnte genauso gut
wie die Metallhülse entfernt werden und nach dem Abschleifen von
überschüssigem Silicium verblieb ein polykristalliner Diamantkörper
mit gleichmäßiger Dicke und mit einer gut glatten Oberfläche.
Bei der Prüfung der Bruchflächen der Scheibe ergab sich, daß
der Bruch quer durch die Kristalle und nicht entlang den Kristalloberflächen
verlief. Dies deutet darauf hin, daß die durch das
Bindemittel bewirkte Bindung sehr gut ist und ebenso fest ist wie
die Diamantkristalle selbst.
Die Überprüfung der Bruchflächen zeigte, daß sie porenfrei waren.
Die Diamantdichte des polykristallinen Diamantkörpers lag bei
über 70, jedoch unter 90 Volumenprozent.
Es wurde nach dem gleichen Verfahren wie in Beispiel 2 gearbeitet,
außer daß der Stopfen 14 aus einer Scheibe aus gesintertem Aluminiumoxid
mit einer Dicke von 3,18 mm bestand.
Der gebildete polykristalline Diamantkörper war nicht an der Aluminiumoxidscheibe
gebunden und konnte leicht vom Hülsenmetall
abgelöst werden. Nach dem Abschleifen von überschüssigem Silicium
verblieb ein Diamantkörper mit gleichmäßiger Dicke und einer gut
glatten Oberfläche.
Bei Prüfung der Bruchflächen der Scheibe zeigte sich, daß der Bruch
durch die Diamantkristalle verlief. Dies deutet darauf hin, daß das
Bindemittel sehr stark haftet und die Bindung ebenso fest ist wie die
Diamantkristalle selbst.
Die Prüfung der Bruchflächen ergab, daß diese porenfrei waren.
Die Diamantdichte des polykristallinen Diamantkörpers lag über 70,
jedoch unter 90 Volumenprozent.
Die Erfindung wird nun näher anhand von Tabelle 1 erläutert. Bei
den Beispielen 5 bis 9 wurde kein metallischer Behälter verwendet,
sondern lediglich die gleiche Anordnung wie in den Fig. 4 und 5 dargestellt.
Bei der Durchführung der Beispiele 5 bis 9 wurde aus
hexagonalem Bornitrid bestehendes Pulver in die in Fig. 4 dargestellte
Matrize gepackt und ein als Preßwerkzeug dienender Zylinder
in das Pulver gepreßt. Der Zylinder bestand aus Sinterhartmetall
und besaß einen Durchmesser von etwa 9 mm sowie eine
Dicke von etwa 6 mm. Die Achse des Zylinders fluchtete im wesentlichen
mit der Mittelachse der Matrize.
Nach dem Einsetzen des Zylinders in das Pulver wurde zusätzliches
pulverförmiges hexagonales Bornitrid in die Matrize gegeben, um
den Zylinder vollständig abzudecken. Der vom Pulver umschlossene
Zylinder wurde bei Raumtemperatur unter einem Druck von 3500 bar
verpreßt. Der Preßstempel 23 a wurde dann herausgezogen und mit
Hilfe des Preßstempels 23 wurde der gebildete Formkörper mit dem
vom Pulver umschlossenen Zylinder teilweise aus der Matrize gepreßt.
Der freiliegende Teil des gepreßten Pulvers wurde entfernt, um den
Zylinder teilweise freizulegen. Nach dem Herausziehen des Zylinders
verblieb der vom Zylinder eingepreßte Hohlraum. In den Beispielen
5 bis 8 wurde eine Scheibe aus einer gegossenen Siliciumlegierung
mit der angegebenen Zusammensetzung auf dem Boden der Aussparung
angeordnet. Die Scheibe besaß die angegebene Dichte und einen
Durchmesser, der im wesentlichen dem Innendurchmesser der Aussparung
entsprach. Im Beispiel 9 wurde die Gußlegierung zu einem
Pulver zerkleinert und das Pulver auf dem Boden der Aussparung
angeordnet. Eine Schicht aus Diamantpulver mit der angegebenen
Korngröße wurde in der angegebenen Menge und Dicke auf die Legierung
gepackt.
Eine durch Heißpressen von hexagonalem Bornitridpulver hergestellte
Scheibe mit ungefähr dem gleichen Durchmesser wie der
Innendurchmesser der Aussparung wurde innerhalb der Aussparung
auf dem Diamantpulver als Deckel angeordnet, um sicherzustellen,
daß die Oberfläche des entstehenden polykristallinen Diamantkörpers
flach wird.
Die gesamte Masse wurde dann mit Hilfe des Preßstempels 23 a in
die Mitte der Matrize geschoben und der Preßstempel 23 a dann zurückgezogen.
Eine zusätzliche Menge an hexagonalem Bornitridpulver
wurde in die Matrize gegeben, um die Scheibe aus hexagonalem Bornitrid
abzudecken, wodurch die Aussparung samt Inhalt in der aus
Fig. 4 ersichtlichen Weise vollständig von hexagonalem Bornitrid
umschlossen war. Die resultierende Beschickung der Matrize wurde
dann bei Raumtemperatur, d. h. kalt, unter einem Druck von
5600 bar in der in Fig. 4 dargestellten Weise verpreßt, wobei
auf die Aussparung und den Inhalt ein im wesentlichen isostatischer
Druck ausgeübt wurde. Der Preßdruck wurde solange aufrechterhalten,
bis er sich unter Bildung eines im wesentlichen isostatischen
Systems stabilisiert hat, bei dem es sich um die vom Pulver umschlossene
Aussparung samt Inhalt handelt. Aus vorausgegangenen
Versuchen war bekannt, daß der resultierende Preßkörper, d. h.
das im wesentlichen isostatische System der vom Pulver umschlossenen
Aussparung samt Inhalt, eine zusammengepreßte Diamantmasse
mit einer Diamantkristalldichte von über 75 Volumenprozent enthält.
Der gebildete Preßkörper mit der vom Pulver umschlossenen Aussparung
samt Inhalt entspricht im wesentlichen der Anordnung 21,
enthält jedoch keinen Metallbehälter. Der Preßkörper wurde dann
einer Heißspressung unterzogen, d. h. in die in Fig. 5 dargestellte
Graphitfrom mit dem gleichen Durchmesser wie die Stahlmatrize
geschoben und in einen Induktionsheizofen gegeben. Der Innenraum
der Aussparung wurde evakuiert und dann mit einer Stickstoffatmosphäre
aufgefüllt, indem der Heizofen auf etwa 1,3 mbar evakuiert
wurde und dann wieder mit trockenem Stickstoff aufgefüllt wurde.
Auf die in der Graphitform befindliche Anordnung wurde dann ein
Druck von etwa 350 bar ausgeübt und aufrechterhalten. Die unter
Druck stehende Anordnung wurde dann in etwa 5 bis 7 Minuten auf
die angegebene maximale Heißpreßtemperatur aufgeheizt. Beim
Aufheizen stieg der Druck aufgrund der Wärmeausdehnung des gesamten
Systems auf den angegebenen maximalen Heißpreßdruck an.
Bei der angegebenen Temperatur, bei welcher die Tränkung begann,
fiel der Druck auf etwa 350 bar ab. Dieser Druckabfall deutet
darauf hin, daß die angegebene Feststoffmasse geschmolzen, flüssig geworden
und begonnen hatte, in die Diamantmasse einzudringen. Der
Druck wurde dann wieder auf den angegebenen maximalen Heißpreßdruck
erhöht und bei der angegebenen maximalen Heißpreßtemperatur
eine Minute lang aufrechterhalten, um eine vollständige Durchtränkung
der kleineren kapillarartigen Zwischenräume der zusammengepreßten
Diamantmasse mit der verflüssigten Masse sicherzustellen. Die
Heizung wurde dann abgestellt, wobei jedoch kein zusätzlicher Druck
ausgeübt wurde. Dadurch wurde bei hoher Temperatur für einen hohen
Druck und bei niedriger Temperatur für einen verringerten Druck
und damit für eine ausreichende geometrische Stabilität gesorgt.
Der gebildete polykristalline Diamantkörper wurde bei Zimmertemperatur
entfernt.
Der Verschlußstopfen haftete nicht am Diamantkörper. Nach Entfernen
von schuppenförmig an der Oberfläche des polykristallinen Diamantkörpers
anhaftendem hexagonalem Bornitridpulvers und von überschüssiger
Legierung durch Abschleifen und Sandstrahlen hatte der
Diamantkörper die Form einer Scheibe mit der angegebenen Dicke.
Beispiele 10 bis 13 wurden, mit Ausnahmen wie in Tabelle I angegeben,
im wesentlichen in der gleichen Weise ausgeführt wie Beispiel 1.
In Tabelle I ist die Heißpreßtemperatur, bei der die Tränkung beginnt,
die Temperatur, bei welcher die Feststoffmasse flüssig ist und in
die zusammengepreßte Diamantmasse einzudringen beginnt. Die angegebene
maximale Heißpreßtemperatur und der angegebene maximale
Heißpreßdruck wurden gleichzeitig eine Minute lang aufrechterhalten,
um eine vollständige Ausfüllung auch der kleinen kapillarartigen
Zwischenräume in der zusammengepreßten Diamantkristallmasse
sicherzustellen.
Bei den in der Tabelle I angegebenen Beispielen 5 bis 10 hatte der
gebildete polykristalline Diamantkörper die Form einer Scheibe.
Die Röntgenstrahlenanalyse mit den in Tabelle I angegebenen Ergebnissen
wurde mit dem zerkleinerten polykristallinen Diamantkörper
durchgeführt.
Die nach Beispielen 5 und 6 hergestellten polykristallinen Diamantkörper
waren gut durchtränkt und gut gebunden. Bei Prüfung ihrer
Bruchflächen zeigte sich, daß diese porenfrei waren, das Bindemittel
gleichmäßig über den Körper verteilt war und der Bruch
durch die Kristalle verlief. Die Diamantdichte jedes Körpers lag
höher aus 70, jedoch unter 90 Volumenprozent.
Bei dem nach Beispiel 7 hergestellten Diamantkörper zeigten die
Bruchflächen eine Größe von bis zu 100 Mikrometer aufweisende
Taschen aus feinem Diamantpulver, das unvollständig durchtränkt
war, was wahrscheinlich auf eine inhomogene Mischung der Diamantkristalle
zurückzuführen ist. Der Rest des Körpers war jedoch vollständig
durchtränkt und wies eine Diamantdichte von über 70, jedoch
unter 90 Volumenprozent auf.
Beispiel 8 wurde in der gleichen Weise wie Beispiel 7, jedoch unter
Anwendung höherer Heißpreßtemperaturen durchgeführt, wodurch
eine vollständige Durchtränkung der zusammengepreßten Diamantmasse
erreicht und eine harte Scheibe mit guter Bindung gebildet
wurde. Bei Prüfung der Bruchflächen zeigte sich, daß diese porenfrei
waren, das Bindemittel gleichmäßig über den Körper verteilt
war und der Bruch quer durch die Kristalle verlief. Bei Prüfung der
polierten Fläche des nach Beispiel 8 hergestellten Diamantkörpers
konnten keine auf herausgebrochene Diamantteilchen zurückzuführenden
Löcher festgestellt werden, was auf eine feste Bindung hindeutet.
Die polierte Schnittfläche ist in Fig. 6 dargestellt. Die Diamantdichte
des Körpers betrug 80 Volumenprozent.
Bei dem nach Beispiel 9 hergestellten Diamantkörper zeigten zwar
die Bruchflächen die gleiche unvollständige Tränkung wie bei dem
nach Beispiel 7 hergestellten Diamantkörper, jedoch war der Rest
des Körpers gut durchtränkt und gut gebunden.
Aus Beispiel 10, 11 und 13 ist ersichtlich, daß ein Sinterhartmetallstopfen
aus Wolframkarbid und Kobalt für das Verfahren ungeeignet
ist. Bei den gemäß Beispiel 10, 11 und 12 hergestellten Diamantkörpern
ergab die Prüfung von nicht durch den Stopfen beeinträchtigten
Bruchflächen, daß diese porenfrei waren, der Bruch quer durch
die Kristallteilchen verlief, das Bindemittel gleichmäßig im Körper
verteilt war und jeder Diamantkörper eine Diamantdichte von über
70 Volumenprozent aufwies.
Bei dem nach Beispiel 12 hergestellten Diamantkörper ergab die
Prüfung der Bruchflächen, daß diese porenfrei waren, der Bruch
quer durch die Kristallteilchen verlief und das Bindemittel gleichmäßig
über den Diamantkörper verteilt war, der eine Diamantdichte
von über 70, jedoch unter 90 Volumenprozent aufwies.
Bei Prüfung der Bruchflächen des nach Beispiel 13 hergestellten
Diamantkörpers ergab sich, daß die Legierung in feine Kristallrisse
eingedrungen war, die beim Heißpressen in größeren Kristallen
entstehen können, wodurch eine außerordentlich gute Einbindung
dieser Kristalle entsteht.
Claims (9)
1. Porenfreier, polykristalliner Diamantkörper, der durch Heißpressen
unter Anwendung eines Druckes von 35 bis 1400 bar hergestellt
ist, dessen Diamantkristalle eine Größe von 1 bis
1000 µm besitzen und 70 bis unter 90 Vol.-% des Körpers
ausmachen, der bis zu 30 Vol.-% eines Bindemittels enthält,
das Siliciumkarbid und ein Silicid und ein Karbid eines
ein Silicid bildenden Metalles umfaßt und insgesamt
mehr als 50 Atomprozent Silicium enthält, wobei mehr als
50% des in direktem Kontakt mit der Oberfläche der
Diamantkristalle stehenden Teils des Bindemittels aus
Siliciumcarbid bestehen.
2. Diamantkörper nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Bindemittel Siliciumcarbid und ein Silicid von
Kobalt, Chrom, Eisen, Hafnium, Mangan, Molybdän,
Niob, Nickel, Palladium, Platin, Rhenium, Rhodium,
Ruthenium, Tantal, Thorium, Titan, Uran, Vanadium,
Wolfram, Yttrium, Zirkonium oder von einer Legierung
dieser Metalle enthält.
3. Diamantkörper nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Bindemittel Siliciumcarbid und ein Carbid von Chrom,
Hafnium, Titan, Zirkonium, Tantal, Vanadium, Wolfram,
Molybdän oder einer Legierung dieser Metalle enthält.
4. Diamantkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Bindemittel auch noch elementares Silicium enthält.
5. Verfahren zum Herstellen eines Diamantkörpers
nach Anspruch 1, bei dem
- a) in einem als Abschirmung dienenden Behälter oder in einem Hohlraum, der in ein einwirkenden Druck unvermindert übertragendes und bei einem Heißpreßvorgang nicht sinterndes Pulver eingepreßt ist, eine Diamantkristallmasse in Kontakt mit einer räumlich getrennten Feststoffmasse angeordnet wird, die zusammengesetzt ist aus Silicium und einem Metallsilicid, das mit Silicium ein Eutektikum bildet, oder einem entsprechenden, ein Silicid bildenden Metall, wobei die Feststoffmasse insgesamt mehr als 50 Atomprozent Silicium enthält,
- b) der Behälter samt Inhalt in einem Pulver gemäß a) angeordnet wird und bei eingepreßtem Hohlraum mit zusätzlichem Pulver abgedeckt wird,
- c) über das Pulver auf Behälter oder Aussparung und Inhalt isostatischer Druck ausgeübt und dadurch die Diamantkristallmasse auf einen Diamantgehalt von über 70 Vol.-% verdichtet sowie ein formstabiles von Pulvermedium umschlossenes isostatisches System gebildet wird,
- d) das isostatische System in einer inerten Atmosphäre einer Temperatur von unter 1600°C und eines Druckes von 35 bis 1400 bar unter Umwandlung von weniger als 5 Vol.-% der Diamantkristalle in nicht diamantförmigen elementaren Kohlenstoff heißgepreßt wird, wobei die Zwischenräume zwischen den Diamantkristallen mit der verflüssigten eingeschwemmten Masse ausgefüllt wird und der nicht diamantförmige Kohlenstoff oder die Oberfläche der Diamantkristalle mit der verflüssigten Masse mindestens teilweise zu Siliciumcarbid umgesetzt werden und
- e) beim Abkühlen des heißgepreßten isostatischen Systems die Abmessungen des Systems durch auf das System lastenden Druck aufrechterhalten werden.
6. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
verflüssigte Feststoffmasse in einer Menge von 25 bis 80
Vol.-%, bezogen auf das Volumen der zusammengepreßten
Diamantkristallmasse angewendet wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Feststoffmasse und die Diamantmasse in Form von übereinanderliegenden
Schichten angeordnet werden.
8. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Feststoffmasse in Form eines Stabes verwendet wird,
um den die Diamantkristallmasse angeordnet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Feststoffmasse in Form eines Hohlzylinders verwendet
wird, dessen Innenraum mit der Diamantkristallmasse
ausgefüllt wird.
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