DE2842019A1

DE2842019A1 - Verfahren zur herstellung von spritzgusserzeugnissen aus rostfreiem stahl mit niedrigem schmelzpunkt

Info

Publication number: DE2842019A1
Application number: DE19782842019
Authority: DE
Inventors: Nobuo Kashiwagi; Zenichi Mochizuki; Yasuo Sugiura
Original assignee: Toshiba Machine Co Ltd
Current assignee: Shibaura Machine Co Ltd
Priority date: 1977-09-29
Filing date: 1978-09-27
Publication date: 1979-04-05
Also published as: DE2842019C3; DE2842019B2; US4178983A; GB2005168A; GB2005168B; JPS5449929A

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Spritzgußprodukten aus rostfreiem Stahl vom Austenit-Typ mit niedrigem Schmelzpunkt.

Ia allgemeinen werden rostfreie Stähle nach der Vorschrift des Japanese Industrial Standard (JIS) nach ihrer Zusammensetzung in die Gruppierungen SCS 12 bis SCS 23 eingeteilt und zum Spritzgießen verwendet, jedoch besitzen diese rostfreien Stähle einen hohen Schmelzpunkt von über 1450 C, so daß es schwierig ist, sie so, wie sie sind, zum Spritzgießen zu verwenden. Aus diesem Grund sind rostfreie Stähle mit niedrigem Schmelzpunkt entwickelt worden, in denen Elemente, wie Kupfer, Mangan, Silicium, Bor, Niob, Phosphor, Molybdän und dgl. als Zusätze verwendet werden, um den Schmelzpunkt herabzusetzen. Jedoch neigen derartige rostfreie Stähle dazu, eine Bor- oder Phosphorverbindung oder ähnliche Verbindungen zu bilden, die ein Reißen der Spritzgußprodukte bei erhöhten Temperaturen hervorrufen, wenn sie in einer Metallform erstarrengelassen werden.

Der Grund für das Entstehen der Rißbildungen wird im folgenden in Verbindung mit Fig. 1a und 1b beschrieben.

Gemäß Fig. 1a und 1b erstarrt der geschmolzene rostfreie Stahl, der in eine Metallform A gegossen worden ist, zunächst in der Nähe der Berührungsfläche mit der Form A. Die erstarrten Anteile B wachsen mit sinkender Temperatur des geschmolzenen rostfreien Stahls, und flüs-

9814/0901

sige Anteile C werden von diesen erstarrten Anteilen B umgeben, wie in Fig» 1a dargestellt. Bei weiter fortschreitender Erstarrung wird an der Oberfläche des gegossenen Produktes in der Form, das einen Gußkern enthält, eine abnorme Spannungsbeanspruchung hervorgerufen, und an der Grenze D zwischen den flüssigen und erstarrten Anteilen werden Risse gebildet. Diese Erscheinung stellt die Hauptschwierigkeit beim Spritzgießen dar.

Aufgabe der Erfindung ist daher die Schaffung eines Verfahrens zur Herstellung von Spritzgußerzeugnissan aus rostfreiem Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt, die im heißen Zustand kaum zur Rißbildung neigen.

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Spritzgußerzeugnissen aus rostfreiem Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man eine Legierung aus 0,01 bis 0,1% Kohlenstoff, 1,0 bis 3,096 Silicium, 1 bis 12% (ausschließlich 3 bis 790 Mangan, 8 bis 25% Nickel, 16 bis 20% Chrom, 1,5 bis 2,5% Kupfer, 0,2 bis 0,7% Bor, 0,5 bis 2,0% Molybdän, Rest Eisen, in einer Metallform spritzgießt, die aus einer Wolfram- oder Molybdänlegierung hergestellt ist und bei einer Temperatur von 250 bis 450 ⁰C gehalten wird, wobei man.eine Gießtemperatur, die um 100 bis 150 ⁰C höher als die Flüssigphasentemperatur der geschmolzenen Legierung liegt, einen Einspritzdruck von 200 bis 500 kg/cm sowie eine Spritzkolbengeschwindigkeit von 0,2 bis 1,0 m/s anwendet.

Die Erfindung wird im folgenden an Hand von Zeichnungen näher erläutert, worin

Ö098U/0981

Fifi. 1a einen Querschnitt durch eine Metallform, in die geschmolzener, rostfreier Stahl frisch eingegossen worden ist,

Fig. 1b einen Querschnitt durch eine Metallgießform, in der die Temperatur des gemäß Fig. 1a eingegossenen geschmolzenen rostfreien Stahls absinkt,

Fig. 2 einen Querschnitt durch eine gewöhnliche Spritzgießmaschine zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens und

Fig. 5 ein Diagramm mit.den Ergebnissen eines AnodenpolarisationsVersuchs, der mit herkömmlichen rostfreien Stählen und erfindungsgemäß hergestellten durchgeführt wurde,

darstellen.

Eine Legierung, die sich für das erfindungsgemäße Verfahren eignet, besteht außer aus Eisen aus den folgenden Elementen:

a) Mangan ■

Mangan wird normalerweise in einen rostfreien Stahl als Endoxydierungsmittel in einer. Menge von 1 bis 2 Ge\r.-% eingebracht und wird außerdem als ein Element zur Stabilisierung der Austenitisierung verwendet. Wenngleich der Schmelzpunkt eines rostfreien Stahls durch Hinzufügen von 1 Gew·-^ Mangan um 4 C erniedrigt wird, so erhöht sich bei Zusatz von mehr als 12 Gew.-% Mangan der Wärmeausdehnungskoeffizient um mehr als 20% im Vergleich zu herkömmlichem, rostfreiem Stahl, wie SUS 304 (SUS ist eine Typenbezeichnung für rostfreien Stahl gemäß den Vorschriften von JIS), und es werden komplexe Oxide von Silicium und Mangan gebildet. Diese komplexen Oxide erhöhen die Nei-

9098U/0981

gung zur Rißbildung in dem Spritzgußprodukt. Falls der Nickelgehalt bei etwa 10 Gew.-% gehalten wird und der Mangangehalt in einem Bereich von 3 "bis 7 Gew.-% gewählt wird, breiten sich Schrumpfungshohlstellen aus und erhöhen dadurch den Anteil an Rissen in dem gegossenen Produkt. Daher ist es in den Fällen, in denen es erforderlich ist, Mangan einem rostfreien Stahl zuzusetzen, ebenfalls erforderlich, den Mangangehalt innerhalb eines Bereiches von 7 bis 12 Gew.-% zu halten. Bei einem Gußprodukt aus rostfreiem Stahl, wie einer Verzierung oder einem Schmuckstück, muß jedoch der Mangangehalt auf einen Bereich von 1 bis 3% gesenkt werden, weil das Mangan an der Oberfläche eines derartigen Produktes leicht oxydiert wird.

b) Nickel

Nickel ist ein Element mit ausgezeichneter Korro-· sionsfestigkeit und wird zur Stabilisierung der Austenitisierung verwendet. Der Schmelzpunkt des rostfreien Stahls wird durch Zusatz von 1 Gew.-% Nickel um 4 ⁰C erniedrigt. Deshalb ist es zweckmäßig, Nickel dem rostfreien Stahl in einer Menge von 8 bis 25 Gew.-% zuzusetzen. Die Menge an zuzusetzendem Nickel muß im Verhältnis zu der Menge an Mangan bestimmt werden, und es ist zweckmäßig, daß bei einem Nickelzusatz von über 20% die Manganmenge unter 3% liegt, bzw. daß bei einem Nickelzusatz von etwa 10% der Manganzusatz etwa ebenfalls 10% beträgt. In dieser Zusammensetzung besitzen Gußerzeugnisse eine geringere Neigung zur Rißbildung, ohne daß der Schmelzpunkt des rostfreien Stahls erhöht wird.

909814/0981

c) Chrom

Es ist zweckmäßig, daß Chrom in einem rostfreien Stahl zu etwa 16 bis 20 Gew.-% enthalten ist, um die Korrosionsfestigkeit zu erhöhen. Wenn mehr Chrom enthalten ist, bilden sich eine Ferritphase und bzw. oder Deltaphase in dem Gußerzeugnis aus rostfreiem Stahl, und wenn weniger Chrom als 16% enthalten ist, wird die Korrosionsfestigkeit äußerst stark erniedrigt.

d) Kupfer

Kupfer selbst beeinflußt die Bildung von Rissen in dem rostfreien Stahl nicht sehr stark, jedoch sollte es in Mengen von mindestens 1%, jedoch weniger als 2,5 Gew.-% zugesetzt werden, um den Abfall in der Korrosionsfestigkeit zu kompensieren, der durch Zusatz von großen Mengen Bor, Mangan oder dgl. hervorgerufen wird. ¥exm jedoch der Kupfergehalt 2_f5% übersteigt, wird eine Entmischung induziert, die zur Rißbildung in dem Gußerzeugnis führt.

e) Bor

Bor tritt in der Kristallgitter des Stahls ein und bildet eine intermetallische Verbindung, wie Fe₂B, so daß der Schmelzpunkt bei Zusatz von 1 Gew.-% Bor um etwa 100 ⁰C gesenkt wird. Jedoch verursacht ein Zusatz von mehr als Ö_t8% Bor die Erstarrung der Entmischungs- oder Seigerungsprodukte (causes solidifying segregation) des rostfreien Stahls und erleichtert die Bildung von Rissen bei erhöhter Temperatur. Deshalb ist es zweckmäßig, Bor in einer Menge von 0,2 bis 0,7 und vorzugsweise 0,2 bis 0,5 Gew.-% zuzusetzen.

9098U/0981

f) Molybdän

Molybdän kann in einer Menge von 0,5 bis 2 Gew.-% zugesetzt werden, um die Festigkeit der erstarrten Phase bei erhöhten Temperaturen zu erhöhen, wird es jedoch in einer Menge von über 2% zugesetzt, treten Schwierigkeiten mit Ausseigerungen oder der Erhöhung der Erstarrungstemperatur in der Form auf.

Wenngleich durch Einverleibung der genannten Elemente in herkömmlichen rostfreien Stahl in den erwähnten Mengenverhältnissen ein verbesserter, rißfreier, rostfreier Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt hergestellt werden kann, treten bei dem Stahl für lange Zeit flüssige und feste Phase nebeneinander auf, da er eine große Menge verschiedener Elemente enthält. Deshalb ist es unmöglich, die Rißbildung lediglich durch geeignete Auswahl der Zusammensetzung zu eliminieren, wenn die anderen Bedingungen nicht berücksichtigt werden. Um die Zeit, während der flüssige und feste Phase nebeneinander auftreten, abzukürzen, ist es erforderlich, den rostfreien Stahl rasch abzukühlen, und zur Erreichung der raschen Abkühlung ist es wiederum erforderlich, die Bedingungen für das Baumaterial der Metallform, die Temperatur der Metallform, die Gießtemperatur, den Einspritzdruck und die Spritzkolbengeschwindigkeit in geeigneter Weise zu bestimmen.

Diese Bedingungen werden im folgenden erläutert, a. Material der Metallform

Da die Metallform als eine Art Wärmeaustauscher wirkt, ist es erforderlich, die Wärme des eingegossenen, geschmolzenen rostfreien Stahls wirksam zu absorbieren, so daß ein Material mit hoher Wärmeleitfähigkeit für die Metallform verwendet werden muß. Wenngleich ein Material zur Herstellung einer Metallform des SKD-Typs (Klassifizierung nach JIS) im allgemeinen eine Wärmeleitfähigkeit

9098U/0981

von 0,03 "bis 0,05 cal/cm/s/°C aufweist, besitzt eine Form aus einer Legierung aus Molybdän und Wolfram eine hohe Wärmeleitfähigkeit von 0,2 bis 0,4 cal/cm/s/°C. Wenn diese Form aus der Molybdän/Wolfram-Legierung verwendet wird, können die Gußerzeugnisse zehnmal schneller abgekühlt werden als in einer Eisenform, so daß die Zeitdauer, während der flüssige und feste Phase miteinander existieren, abgekürzt und die Rißbildung in der Hitze (hot cracking) eliminiert wird.

b. Formtemperatur

Wenn der geschnolzene rostfreie Stahl in eine Metallform gegossen wird, so wird das geschmolzene Metall bei niedriger Temperatur der Form in der Nähe der Berührungsfläche zwischen Metall und Form unmittelbar verfestigt, wodurch eine Rißbildung durch Kontraktion hervorgerufen wird, während, wenn die Temperatur hoch ist, das geschmolzene Metall nicht sofort fest wird, wodurch · eine Erstarrung von Ausseigerungsprodukten (solidifying segregation) sowie eine Bildung von Rissen durch Wärmeeinwirkung hervorgerufen, werden. Angesichts dieser Tat- . Sachen muß die Temperatur der Metallforni bei etwa 250 bis 450 ⁰C und vorzugsweise bei 400 ± 20 ⁰C gehalten werden, damit ausgezeichnete Gußerzeugnisse erhalten werden.

c. Gießtemperatur

Wenn die Gießtemperatur niedrig ist, wird ein Zustand erzeugt, bei dem feste und flüssige Phase nebeneinander vorliegen, so daß der Einspritzdruck nicht hinreichend auf das gesamte·geschmolzene Metall ausgeübt und das geschmolzene Metall nicht vollständig in die Höhlung der Metallform eingespritzt wird. Demzufolge bilden sich leicht Schrumpfungshohlräume sowie Risse in dem Gußerzeugnis. Wenn andererseits die Gießtemperatur hoch ist, wird die Innenoberfläche der Metallform überhitzt und die Wärme

909814/0981

des geschmolzenen Metalls nicht wirksam verringert, so daß in einem derartigen Fall das Gußerzeugnis leicht bei hoher Temperatur zur Rißbildung neigt. Angesichts dieser Tatsachen hat sich zum Spritzgießen diejenige Gießtemperatur als geeignet erwiesen, die um etwa 100 bis 200 ⁰C höher ist als die Temperatur der flüssigen Phase. Da der Schmelzpunkt des rostfreien Stahls mit niedrigem Schmelzpunkt im allgemeinen bei etwa 1260 ⁰C liegt, liegt die Gießtemperatur zum Spritzgießen zweckmäßig im Bereich von 1360 bis 1460° und vorzugsweise 1400 bis 1450 ⁰C.

d. Einspritzdruck

Wenngleich der Druck zum Einspritzen des geschmolzenen Metalls in den Hohlraum einer Metallform durch die Temperatur des geschmolzenen Metalls beeinflußt wird, so würde bei zu niedrigem Einspritzdruck bei der Temperatur des geschmolzenen Metalls von 1400 bis 1450 ⁰C das geschmolzene Metall nicht gegen die Innenoberfläche der Metallform gepreßt und damit nicht rasch abgekühlt werden. Dies verursacht eine ungleichmäßige Erstarrung des geschmolzenen Metalles und Rißbildung. Wenn jedoch der Einspritzdruck verhältnismäßig hoch ist, wird das eingespritzte geschmolzene Metall nicht an die unregelmäßige Oberfläche der Form gedrückt, so daß die Widerstandsfähigkeit gegenüber der Abtrennung des Gußerzeugnisses von der Form und damit die Rißbildung des Erzeugnisses erhöht werden. Angesichts dieser Tatsache liegt der geeignete Einspritzdruck für das Spritzgießen bei 200 bis 500 und vorzugsweise 300 bis 400 kg/cm .

e. Geschwindigkeit des Spritzkolbens

Wenn das geschmolzene Metall in die Metallform mit Hilfe eines Kolbens eingespritzt wird, so wird es bei einer Kolbengeschwindigkeit unterhalb 0,2 m/s zufolge unregelmäßigen Flusses nicht gründlich in den Hohlraum der Form eingespritzt, wodurch Temperaturunterschiede innerhalb

9098U/0981

des gesamten eingespritzten geschmolzenen Metalls und Hitzerisse zufolge des unzureichenden Einspritzdruckes hervorgerufen werden. Wenn andererseits die Geschwindig- keit des Einspritzkolbens über 1 m/s liegt, wird eine turbulente Strömung des geschmolzenen Metalls in der Form erzeugt und damit das Gußerzeugnis porös gemacht. Da sich das geschmolzene Metall an den porösen Stellen des Gusses nicht gleichmäßig verfestigt, erfolgen an diesen Stellen leicht Rißbildungen. Beim Spritzgießen von rostfreiem Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt ist es daher zweckmäßig, das geschmolzene Metall mit einer Kolbengeschwindigkeit von 0,2 bis 1,0 m/s, vorzugsweise 0,6 ± 0,1 m/s, einzuspritzen.

Somit können Gußerzeugnisse aus rostfreiem-Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt erhalten werden, indem man eine Legierung aus den erwähnten Elementen, die die oben erwähnte Zusammensetzung besitzt, unter den oben beschriebenen Gießbedingungen unmittelbar erstarren läßt.

In Fig. 2 ist eine herkömmliche Spritzgießmaschine dargestellt, die sich zur Durchführung des erfindungsgemäßen Spritzgießverfahrens eignet. Die Spritzgießmaschine besteht aus einem Fundament 1, einer Grundplatte 2, die mit Hilfe von Lagerböcken 3 schwenkbar mit dem Fundament verbunden ist, einem Öldruckzylinder mit Kolben 4, die einerseits an dem Fundament 1 und andererseits an der Platte 2 zum Hochheben einer Seite der Grundplatte befestigt sind, einem Maschinenrahmen 5, der auf der Platte 2 montiert ist, einer beweglichen Hälfte 10 einer Metallform, die von einer Halterung 7, die an dem Rahmen 5 über Gleitstangen 6 befestigt ist, gehaltert wird, einer feststehenden Hälfte 12 der Metallform, einem mit der feststehenden Formhälfte 12 einstückig ausgebildeten Angußstutzen 14, einem Spritzkolben 16, der in den Angußstutzen 14 gleitbar angepaßt ist, und einem mit dem Kolben 16 verbundenen

9098U/0981

Einspritzzylinder 15.

Beim Betrieb dieser Spritzgießmaschine wird das geschmolzene Metall von vorherbestimmter Zusammensetzung und Temperatur aus einer Gießpfanne durch eine Öffnung 14a in den Angußstutzen 14 gegossen. Mit Hilfe des Einspritzzylinders 15 wird das in den Angußstutzen gegossene Metall M in den Hohlraum 13, der zwischen der beweglichen und der feststehenden Formhälfte 10 bzw. 12 unter Druck eingespritzt. Das geschmolzene Metall M wird in dem Hohlraum über eine bestimmte Zeit gehalten, wonach die bewegliche Formhälfte 10 mit Hilfe von Zylinder und Kolben 8 bzw. 9 von der feststehenden Formhälfte 12 wegbewegt wird, so daß der Gießling aus der Formhälfte 12 herausgenommen werden kann.

Versuch 1

1 kg geschmolzener, rostfreier Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt und der in der folgenden Tabelle I dargestellten jeweiligen Zusammensetzung wurde mit Hilfe der in Fig. 2 dargestellten Spritzgießmaschine unter den folgenden Bedingungen spritzgegossen:

Metallform: Wolframlegierung

Temperatur der Form: 350 C

Gießtemperatur: Temperatur der flüssigen

Phase + 150⁰C = 1410 ^DC

Einspritzdruck: 300 kg/cm

Spritzkolbengeschwindigkeit: 0,6 m/s Verweilzeit des Metalls

in der Form: 5 s

Die prozentuale Rißbildung der Gußerzeugnisse ist in der rechten Spalte von Tabelle I angegeben, und wie aus Tabelle I hervorgeht, wiesen die aus den Materialien Nr. 6, 7, 14 und 15 gegossenen Erzeugnisse, die aus Elementen in den erfindungsgemäßen Mischungsverhältnissen bestehen, eine

9098U/0981

geringere Rißbildung auf als die anderen Gußerzeugnisse. Außerdem geht hervor, daß die Rißerzeugung durch Zusatz von Molybdän verringert und durch Zusatz von Mangan in einer größeren als der vorgeschriebenen Menge erhöht wird.

Versuch 2

Das Material Nr. 6 gemäß Tabelle I wurde unter den folgenden Bedingungen gegossen:

Temperatur der Metallform: 200, 300, 400, 500, 600 ⁰C Gießtemperatur: 1350, 1450, 1600 ⁰C

Einspritzdruck: 200, 500, ggf. außerdem

100, 400, 600 kg/cm²

Spritzkolbengeschwindigkeit: 0,15, 0,60, 1,20 m/s.

Die Ergebnisse des Spritzgießens unter diesen Bedingungen sind in Tabelle II zusammengefaßt. Aus Tabelle II ist ersichtlich, daß sich·zu einem hohen Prozentsatz Risse in den Fällen bilden, in denen die Gießbedingungen außerhalb des bei dem erfindungsgemäßen Verfahren definierten Bereiches liegen, selbst wenn die erfindungsgemäß zu verwenden Zusatzelemente in dem rostfreien Stahl verwendet wurden. Außerdem geht aus Tabelle II hervor, daß eine verhältnismäßig hohe Rißbildung von 60, 50 bzw. 50% auftritt, wenn die Gießtemperatur 1350 ⁰C beträgt, also nahe an der Untergrenze des erfindungsgemäßen Bereiches und außerhalb des bevorzugten Bereiches für die Gießtemperaturen von 1400 bis 1450 ⁰C liegt. Gute Gußerzeugnisse können also bei verhältnismäßig hohen Temperaturen erhalten werden.

Aus den Ergebnissen der Versuche 1 und 2 geht hervor, daß Spritzgußerzeugnisse mit ausgezeichneten Eigenschaften aus rostfreiem Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt und geringer Rißbildung hergestellt werden können, indem man bestimmte Elemente in geeigneten Mengenverhältnissen und unter den Bedingungen gemäß der Erfindung dem rostfreien Stahl zusetzt. .

9098U/0981

Außerdem wurde ein Versuch zur Anodenpolarisation mit den rostfreien Stählen Nr. 6 und 14 gemäß Tabelle I sowie herkömmlichem rostfreiem Stahl der Bezeichnungen SUS 303A und SUS 304 durchgeführt. Die Ergebnisse sind in Fig. 3 dargestellt, aus der sich ergibt, daß die rostfreien Stähle Nr. 6 und 14 eine ausgezeichnete Korrosionsfestigkeit aufweisen. In einem weiteren Versuch wurde bestätigt, daß die rostfreien Stähle 6 und 14 ¥ickershärten von 180 bis 200 Hv aufweisen, die praktisch die gleichen Härten sind wie die des rostfreien Stahls SUS 304.

9098H/0981

Tabelle I Prozentuale Rißbildung im Versuchsmaterial

co ö to CO

O CO OO

* Zusammensetzg. Versucfis"=»· (%)* !Material "^-^	C	Si	Mn	Ni	Cr	Cu	B	-	Mo	Rißbildung
SUS 304	0,06	0,95	1,0	8,5	18,7	-	0,40	-	100
Nr. 1	0,06	2,10	17,0	8,5	16,5	2,10	0,50	-	100
Nr. 2	0,06	2,20	15,0	9,0	16,8	2,00	0,40	-	98
Nr. 3	0,07	2,30	13,0	10,0	17,0	2,00	0,50		75
Nr. 4	0,05	2,10	10,0	11,1	16,8	2,10	0,30		21
Nr. 5	0,06	1,80	9,5	10,8	16,6	1,60	0,40	Μ·	20
Nr. 6	0,06	2,50	9,0	10,0	16,7	1,90	0,50	0,9	8
Nr. 7	0,05	2,30	10,0	11,0	17,0	1,80	0,51	1,2	6
Nr. S	0,06	2,90	10,0	11,2	16,8	2,00	0,41	2,1	35
Nr. 9	0,05	2,20	15,0	22,0	17,8	1,65	0,35	-	75
Nr. 10	0,05	2,00	12,1	23,0	16,9	2,10	0,41	-	31
Nr. 11	0,07	2,50	11,5	20,0	17,2	1,85	0,50	■Μ	15
Nr. 12	0,06	2,15	1.5	21,5	18,0	2,00	0,38	«Μ	15
Nr. 13	0,07	2,10	3,0	22,8	18,5	1,90	0,42	-	21
Nr. 14	0,05	2,00	1,7	25,0	17,3	1,75	0,30	0,85	10 . '
Nr. 15	0,07	1,96	1,2	21,0	18,0	1,99	1,30	11

_i

OO O

Tabelle II Verhältnis zwischen Gießbedingungen und Rißbildung

Form- temp. (⁰C)	Spritzkorben ge s chwindigk. (m/s)	Einspritz druck (kg/cm²)	Gieß temperatur (⁰C)	Rißbildung (#)
			1350	97
		200	1450	92
	0,15		1600	90
			1350	96
		500	1450	90
			1600	90
			1350	96
200	0,60	200	1450	93
			1600	90
			1350	95
		500	1450	90
			1600	90
	1,20		1350	96
		200	1450	91
			1600	88
			1350	97-
		500	1450	90
300			1600	89
	0,15		1350	92
100	1450	93
	1600	93

9098U/0981

28Λ2019

Form- temp. (⁰C)	Spritzkolben- geschwindigk. (m/s)	Einspritz druck (kg/cm²)	-——	600	Gieß temperatur (⁰C)	Rißbildung (%)
				1350	90
		200		1450	90
			100	1600	90
				1350	90
		400	____ _ _ _~7- ... -	1450	87
	0,15		200	1600	85
				1350	91
		500		1450	_---'87
			400	-TjdOO---	87
	_i__—■--- "		1350	92
300			1450	-, ~87_- -
		500	1600	89-
			1350	93.__-—---^
		___ 4450'"	68
		1600	87
		^ 1350"	^^ - 90^
		1450	50 ^
	0,60	1600	50
		1350	85
		1450	30
		1600	40
		1350	87
		1450	40
		1600	60

9098U/0981

Fornitemperatur (⁰C)

Spritzkolbengeschwindigk.

(m/s)

Einspritzdruck

(kg/cm²)

Gießtemperatur

(⁰C)

Rißbildung (SO

600

1350
1450
1600

87 60

75

100

1350
1450
1600

90 88 85

300

200

1350
1450
1600

80.

TOr 60

X₉

400

1350
1450
1600

70 =60 60

500

1350
1450
1600

75 60

65

600

1350
1450
1600

80

75

200

400

0,15 1350
1450
1600

89 85 85

500

1350
1450
1600

90 85 85

9098Η/0981

Form- temperat. (°c)"	Spritzkolben- geschwindigk. (m/s)	Einspritz druck (kg/cm²)	Gieß temperatur (⁰C)	Rißbildung *{%) .*
400	0,60	200	1350 1450 1600	20 10 30
500	1,20	500	1350 1450 .1600	15 30 30
0,15	200	1350 1450. 1600	60 50 40
500	1350 1450 1600	55 40 40 .
100	1350 1450 — ,1600	87 85 85
200	1350 1450 1600	85 85 82
400	1350 1450 1600	87 87 80
500	1350 1450 1600	85 85 80

S098U/0981

	Spritzkolben geschwindigls (m/s)	- 19 -	Gieß temperatur (⁰C)	2842019
Form- temperatur		Einspritz druck (kg/cm²)	1350	Rißbildung ■
			1450	87
		600	1600	84
-			1350	80
			1450	84
		100	• 1600	78
			1350	75
			1450 -—■	60
	0,60	200	1600 .	20 ^
500			1350	25
			1450	50
		400	1600	TO
			1350	20 _
			1450	50
		500	1600	20
			1450	25
		600	1600	35
			1350	30
			1450	82
	1,20	100	1600	85
			1350	80
			1450	70
		200	1600	40
		55

9098U/0981

Form- temp. (⁰C	Spritzkolben- geschwindigk. (m/s)	Einspritz druck (kg/cm²)	Gieß temperatur (⁰C)	Rißbildung 00
	1,20	400	1350 1450 1600	60 35 25
600	0,15 0,80	500	1350 1450 1600	70 36 26
1,20	600	1350 1450 1600	75 30 25
200	1350 1450 1600	85 80 ' 80
500	1350 1450 1600	85 80 ; 80
200	1350 1450 1600	55. 30 30
500	. 1350 1450 1600	45 38 20
200	1350 1450 1600	70 30 30

9098U/G981

Form temperatur (⁰C)	Spritzkolben- geschwindigk. (m/s)	Einspritz druck (kg/cm²)	Gieß temperatur (⁰C)	Rißbildung
600	1,20	500	1350 1450 1600	70 25 23

Wa/Gu

9.0 9 8 U /0981

Claims

Patentanspruch

Verfahren zur Herstellung eines Spritzgußerzeugnisses aus rostfreiem Stahl mit niedrigem Schmelzpunkt, dadurch. gekennzeichnet, daß man eine Legierung aus 0,01 bis 0,1% Kohlenstoff, 1,0 Ms 3,0% Silicium, 1 bis 12% (ausschließlich 3 bis 7%) Mangan, 8 bis 25% Nickel, 16 bis 20% Chrom, 1,5 bis 2,5% Kupfer, 0,2 bis 0,7% Bor, 0,5 bis 2,0% Molybdän, Rest Eisen, in einer aus einer Wolfram- oder Molybdänlegierung hergestellten Metallform, die bei einer Temperatur von 250 bis 450 ⁰C gehalten wird, bei einer Gießtemperatur, die die Temperatur der flüssigen Phase der geschmolzenen Legierung um 100 bis 150 ⁰C übersteigt, einem Einspritzdruck von 200 bis 500 kg/cm sowie einer Spritzkolbengeschwindigkeit von 0,2 bis 1,0 m/s spritzgießt.

809814/0981

ORIGINAL INSPEGTED