DE2841961C2 - - Google Patents
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von
kornorientiertem Siliciumstahlblech mit Goß-Textur durch
Warmwalzen, Glühen, Beizen, Kaltwalzen auf Enddicke, Entkohlen,
Aufbringen eines Glühseparators und Kistenglühen des
entkohlten Siliciumstahls, wobei das Blech eine magnetische
Induktion B₈ aufweisen kann, die über oder unter 1,85 T
liegt.
Kornorientierte Siliciumstahlbleche mit Goß-Textur sind
bekannt und werden in der Regel zur Herstellung von Transformator
kernen und dergleichen verwendet. Es wurden schon verschiedene
Fertigungsgänge für die Herstellung von Siliciumstahl
mit Goß-Textur vorgeschlagen, mit denen wesentlich
verbesserte magnetische Eigenschaften erzielt werden konnten.
Als Ergebnis dieser frühen Arbeiten werden orientierte
Siliciumstähle nun in zwei Kategorien eingeordnet. Die erste
Kategorie wird allgemein als kornorientierter Siliciumstahl
mit hoher magnetischer Induktion bezeichnet und wird nach
Verfahren hergestellt, welche beständig ein Produkt mit einer
Induktion B₈ von über etwa 1,85 T, meist über 1,9 T ergeben.
Die zweite Kategorie wird allgemein als gewöhnlicher korn
orientierter Siliciumstahl bezeichnet und wird nach Verfahren
hergestellt, die in der Regel eine Induktion B₈ von
weniger als etwa 1,85 T ergeben.
Aus der US-PS 39 54 521 ist ein Verfahren der eingangs
genannten Gattung bekannt, mit dem kornorientierte Silicium
stahlbleche mit guten magnetischen Eigenschaften aus Stählen
mit relativ hohem Kohlenstoffgehalt so hergestellt werden,
daß die Notwendigkeit entfällt, vor der weiteren Behandlung
zunächst den Kohlenstoffgehalt herabzusetzen. Der Stahl wird
deshalb bei einer Temperatur oberhalb von 760°C gleichzeitig
oder in getrennten Schritten normalisiert und entkohlt, und
zwar auf einen Kohlenstoffgehalt von nicht mehr als 0,005%.
Dabei wird die Normalisierung grundsätzlich als Zwischenglühung
während des Kaltwalzens, also zwischen je zwei Kaltwalzstichen,
durchgeführt.
Aus der DE-OS 25 42 173 ist ein weiteres Verfahren der eingangs
genannten Gattung bekannt, bei dem die Glühung, die
dem Kaltwalzen auf Endstärke folgt, nur eine einfache Ent
kohlungsbehandlung zwischen 850 und 1050°C ist, jedoch keine
von der Entkohlung getrennte Hochtemperatur-Durchlaufband
glühung, die vor dem Auftragen eines Glühseparators und vor
der abschließenden Kistenglühung durchgeführt würde. Die
Entkohlungsglühung wird bevorzugt innerhalb eines Temperatur
bereichs von 900 bis 1000°C durchgeführt, wobei eine weitere
Entkohlungsglühung im Bereich zwischen 800 und 850°C entweder
vorausgehen oder nachfolgen kann. Die mehrstufige Ent
kohlungsglühung dient dazu, den Kohlenstoffgehalt auf weniger
als 0,005% zu vermindern.
Aus der DE-OS 27 47 660 ist ein Verfahren zur Herstellung
von nichtorientierten Siliciumstahlblechen bekannt, bei dem
nach dem ersten Kaltwalzstich eine Zwischenglühung bei 900
bis 1050°C durchgeführt wird, die offenbar der Erzielung
einer gewünschten Kristallgröße dient. Ein Hinweis auf eine
Entkohlung oder eine auf die Entkohlung folgende besondere
Glühbehandlung kann der Druckschrift nicht entnommen werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der
eingangs genannten Gattung zu schaffen, mit dem es gelingt,
die magnetischen Eigenschaften herkömmlicher Siliciumstahl
bleche mit üblichen Kohlenstoffgehalten durch Einschieben
einer besonderen Hochtemperaturglühung in das im übrigen an
sich bekannte Herstellungsverfahren zu optimieren, und zwar
unabhängig vom Kohlenstoffgehalt des Ausgangsmaterials.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der
Siliciumstahl nach der Entkohlung, nachdem der Kohlenstoffgehalt
des Stahls auf unter 0,010%, vorzugsweise unter
0,003%, herabgesetzt worden ist, jedoch vor dem Aufbringen
des Glühseparators und vor der abschließenden Kistenglühung,
einer Hochtemperatur-Durchlaufbandglühung in einer Atmosphäre
aus reinem Stickstoff, reinem Wasserstoff, Stickstoff-
Wasserstoff-Gemischen, inerten Gasen oder Entkohlungsatmosphären
unterworfen wird, wobei diese Hochtemperatur-Durchlauf
bandglühung im Falle der Herstellung eines kornorientierten
Siliciumstahlblechs mit einer magnetischen Induktion B₈
von mehr als 1,85 T bei einer Temperatur von 950°C bis 1175°C
während 15 Sekunden bis 5 Minuten durchgeführt wird, im Falle
der Herstellung eines kornorientierten Siliciumstahlblechs
mit einer magnetischen Induktion B₈ von weniger als 1,85 T
jedoch bei einer Temperatur von 925°C bis 1100°C während
15 Sekunden bis 10 Minuten durchgeführt wird, wobei jeweils
die Dauer im umgekehrten Verhältnis zur Temperatur steht.
Die Erfindung beruht somit auf der Feststellung, daß unabhängig
von dem angewendeten Verfahren ausgeprägte Verbesserungen
sowohl der magnetischen Induktion B₈ als auch des Ummagnetisierungs
verlusts erzielt werden, wenn das Siliciumstahlblech
vor der Entkohlung und vor der abschließenden Kistenglühung
einer Hochtemperatur-Bandglühung unterworfen wird. Die
erfindungsgemäße Lehre ist sowohl auf die Herstellung von korn
orientiertem Siliciumstahlblech mit hoher magnetischer
Induktion als auch auf die Herstellung von gewöhnlichem korn
orientierten Siliciumstahlblech anwendbar.
Man kann die beiden Typen von kornorientiertem Siliciumstahl
blech nach der Entkohlung abkühlen lassen und die Hochtemperatur-
Durchlaufbandglühung anschließend durchführen; vorzugsweise
wird jedoch in beiden Fällen die Hochtemperatur-
Durchlaufbandglühung aus wirtschaftlichen Gründen durchgeführt,
solange das Blech noch von der Entkohlung her warm ist. Das
kann in einem getrennten Bandglühofen, der sich an einen Ent
kohlungsofen anschließt, in dem Entkohlungsofen selbst oder
einer Verlängerung desselben erfolgen, welche eine der
vorstehend genannten Atmosphären enthalten.
Der verwendete Siliciumstahl kann beispielsweise folgende
Schmelzzusammensetzung (in Gew.-%) besitzen:
Si|2-4% | |
C | weniger als 0,085% |
Al (säurelöslich) | 0,01-0,065% |
N | 0,003-0,010% |
Mn | 0,03-0,2% |
S | 0,015-0,07%. |
Die vorstehende Aufzählung umfaßt nur die Hauptbestandteile.
Natürlich kann die Schmelze noch kleinere Mengen Kupfer,
Phosphor und Sauerstoff zusammen mit von der Herstellungsweise
abhängigen Verunreinigungen enthalten.
Beispielsweise kann die Schmelze zu Barren vergossen und zu
Brammen gewalzt oder stranggegossen werden. Die Bramme wird
wieder auf eine Temperatur von etwa 1400°C erhitzt und dann
warm auf Bandstärke heruntergewalzt. Nach dem Warmwalzen
wird das Stahlband bei einer Temperatur von etwa 850 bis
etwa 1250°C während etwa 30 Sekunden bis zu 60 Minuten in
einer Atmosphäre aus Verbrennungsgas, Stickstoff, Luft oder
einem inerten Gas einer Durchlaufglühung unterworfen. Das
Band wird dann langsam auf eine Temperatur von etwa 850 bis
980°C abgekühlt und anschließend auf Umgebungstemperatur
abgeschreckt.
Nach dem Entzundern und Beizen wird der Stahl in einer oder
mehreren Stufen kalt auf die Entstärke gewalzt, wobei im abschließenden
Kaltwalzstich die Dickenverminderung etwa 65 bis etwa 95% beträgt.
Danach wird der Stahl kontinuierlich in feuchtem Wasserstoff
bei einer Temperatur von etwa 830°C während etwa 3 Minuten
bei einem Taupunkt von etwa 60°C entkohlt. Anschließend wird
der entkohlte Siliciumstahl mit einem Glühseparator, z. B.
einem Magnesiaüberzug, versehen und dann in einer Wasserstoff
atmosphäre bei etwa 1200°C einer abschließenden Kistenglühung
unterworfen.
Bei Fertigungsmethoden, wie der vorstehend beispielsweise
angegebenen, erzielt man durch die vereinte Einwirkung von
Mangansulfiden und Aluminiumnitriden, die während der ab
schließenden Kistenglühung ein primäres Kornwachstum verhindern
und so das sekundäre Kornwachstum zur Erzielung der
gewünschten Orientierung fördern, magnetische Induktionen B₈
oberhalb von 1,85 T. Andere Kornwachstums-Inhibitoren oder
Kombinationen von Inhibitoren können verwendet werden und
sind dem Fachmann bekannt.
Wie erwähnt, steht die Dauer der Hochtemperatur-Durchlauf
bandglühung in umgekehrtem Verhältnis zur Temperatur. Wenn
somit eine Temperatur am unteren Ende des angegebenen Bereichs
gewählt wird, soll die Dauer am oberen Ende des dafür
angegebenen Bereichs liegen und umgekehrt. Ein bevorzugter
Zeit-Temperatur-Bereich beträgt 1050 bis 1100°C für eine
Glühdauer von 30 Sekunden bis 1 Minute für das Blech mit
einer Induktion B₈ von mehr als 1,85 T.
Bei Durchführung einer solchen Glühung zeigt das Endprodukt
Verbesserungen der magnetischen Induktion um bis zu 0,03 T
oder mehr und Verbesserungen des Ummagnetisierungsverlusts
bis zu 0,10 W/kg oder mehr bei 1,7 T. Obwohl die Verbesserungen
der Induktion und des Ummagnetisierungsverlusts von
Wickel zu Wickel variieren können, ergibt die Erfindung doch
eine definitive Verbesserung der magnetischen Eigenschaften,
unabhängig von der angewendeten Fertigungsmethode. Der
Mechanismus, aufgrund dessen die magnetischen Eigenschaften
als Folge der erfindungsgemäß durchgeführten Bandglühung
verbessert werden, ist nicht ganz klar. In der Regel zeigten
Proben mit einer ausgeprägten Erhöhung der Induktion und
Abnahme des Ummagnetisierungsverlusts weniger als 5% sekundäres
Kornwachstum anschließend an die erfindungsgemäß durch
geführte Bandglühung. Ohne an eine Theorie gebunden zu sein,
nimmt man doch an, daß die überlegenen magnetischen Eigen
schaften der nach der Entkohlung geglühten Proben durch die
Verbesserung der Orientierung der sekundären Körner und nicht
durch die Feinheit ihrer Größe bedingt ist. Es mag auch
zutreffen, daß die Glühung nach der Entkohlung Verbesserungen
in der Form und in der Verteilung des als Inhibitor wirkenden
Mangansulfids und Aluminiumnitrids bewirkt.
Bei der Herstellung von Siliciumstahl mit einer regulären
Kornorientierung ist z. B. eine typische Schmelzzusammensetzung
(in Gew.-%) die folgende:
C | |
weniger als 0,085% | |
Si | 2-4% |
S und/oder Se | 0,015-0,07% |
Mn | 0,02-0,2% |
Der Rest ist Eisen und von der Art der Herstellung abhängige
Verunreinigungen.
Beispielsweise kann die Schmelze zu Barren gegossen und zu
Brammen heruntergewalzt oder stranggegossen werden. Auch
hier können die Brammen auf eine Temperatur von etwa 1400°C
wiedererhitzt und warm auf Bandstärke heruntergewalzt werden.
Das warme Band wird bei etwa 980°C geglüht und gebeizt.
Danach kann das Band in einer oder mehreren Stufen auf
die Endstärke kalt heruntergewalzt und bei einer Temperatur
von etwa 815°C während etwa 3 Minuten in feuchtem Wasserstoff
mit einem Taupunkt von etwa 60°C entkohlt werden. Das
entkohlte Band wird dann mit einem Glühseparator, z. B. einem
Magnesiaüberzug, versehen und einer abschließenden Hochtemperatur-
Kistenglühung unterworfen, bei welcher die gewünschte
endgültige Orientierung und die gewünschten magnetischen
Eigenschaften entwickelt werden. Die Kistenglühung kann in
einer Atmosphäre aus z. B. trockenem Wasserstoff bei einer
Temperatur von etwa 1200°C erfolgen.
Bei der Herstellung von gewöhnlichem kornorientiertem Silicium
stahlblech wird die gewünschte endgültige Orientierung
mittels Mangansulfiden oder Manganseleniden erzielt, je nachdem,
ob Schwefel oder Selen der Ausgangsschmelze zugesetzt
war. Während der abschließenden Kistenglühung verhindern die
Mangansulfide oder -selenide (oder eine Kombination der beiden)
das primäre Kornwachstum und fördern so das sekundäre
Kornwachstum unter Erzielung der gewünschten endgültigen
Orientierung. Um sicher zu sein, daß genügend Inhibitor zugegen
ist, kann man Inhibitor während oder unmittelbar vor
dem abschließenden Glühen zugeben, wie dies in der US-PS
33 33 992 (DE-AS 14 58 970) gelehrt wird.
In die beschriebene Fertigungsmethode wird bei dem erfindungs
gemäßen Verfahren eine Durchlaufbandglühung nach der
Entkohlung und vor Aufbringung eines Glühseparators auf das
Siliciumstahlblech zur Vorbereitung der Hochtemperatur-
Kistenglühung eingefügt. Wie im Fall des kornorientierten
Siliciumstahlblechs mit hoher magnetischer Induktion steht die
Glühdauer im umgekehrten Verhältnis zur Temperatur. Bevorzugte
Zeit- und Temperaturbereiche sind 925 bis 1070°C während
einer Dauer von 30 Sekunden bis zu 5 Minuten. Wenn eine
solche Glühung durchgeführt wird, kann eine Verbesserung des
Ummagnetisierungsverlusts von bis zu 0,035 W/kg oder mehr
bei 1,7 T erzielt werden und die Induktion B₈ kann bis zu
0,008 T oder mehr verbessert werden.
Wie im Fall des kornorientierten Siliciumstahlblechs mit hoher
Induktion ist der Mechanismus dieser Verbesserungen der
Induktion und des Ummagnetisierungsverlustes infolge der
erfindungsgemäßen Behandlung des gewöhnlichen kornorientierten
Siliciumstahlblechs nicht ganz klar. In der Regel sind die
mit gewöhnlichem kornorientiertem Siliciumstahl erzielten
Verbesserungen sowohl in bezug auf die Induktion als auch
den Ummagnetisierungsverlust nicht so ausgeprägt wie in
bezug auf kornorientiertes Siliciumstahlblech mit hoher
Induktion. Wenn der Mechanismus eine gewisse kleine Änderung der
Größe, Form oder Verteilung der hemmenden Ausscheidungen während
der Glühung nach der Entkohlung mit sich bringt, mag es
sein, daß vorhergehende Glühungen in der Fertigungsstrecke
die Mangansulfid- oder -selenidausscheidungen vor der auf
die Entkohlung folgenden Glühung der optimalen Form und
Verteilung nähergebracht haben.
Die folgenden Beispiele erläutern die Erfindung:
Drei Schmelzen von Siliciumstahl wurden in einem elektrischen
Ofen hergestellt, gegossen und zu kornorientiertem Silicium
stahlband mit hoher Induktion verarbeitet. Die chemische
Zusammensetzung der Schmelzen wird in der nachstehenden
Tabelle I angegeben.
Siliciumstahl aus diesen Schmelzen wurde in zwei verschiedenen
Gruppen bearbeitet, um den Einfluß der erfindungsgemäß
durchgeführten Hochtemperatur-Bandglühung auf die magnetischen
Eigenschaften von orientiertem Siliciumstahl mit Goß-
Textur und hoher Induktion zu zeigen. In Gruppe I wurden
152 mm dicke Brammen auf 1400°C wiedererwärmt und warm auf
eine Stärke von 2,3 mm heruntergewalzt. Das warmgewalzte
Material wurde 2 Minuten bei 1120°C bandgeglüht, auf 930°C
innerhalb 20 Sekunden abgekühlt und in 20 Sekunden auf 25°C
abgeschreckt. Das Siliciumstahlband wurde dann auf etwa
0,35 mm kalt heruntergewalzt und in feuchtem Wasserstoff
3 Minuten bei 830°C bei einem Taupunkt von 60°C entkohlt.
Proben des Siliciumstahlbands der Gruppe I wurden mit MgO
überzogen und 30 Stunden einer abschließenden Hochtemperatur
glühung bei 1200°C ausgesetzt.
Der Siliciumstahl von Gruppe II wurde auf die gleiche Weise
wie der von Gruppe I behandelt, jedoch mit der Ausnahme, daß
Proben im Laboratorium einer Bandglühung gemäß der Erfindung
nach Entkohlung und vor Aufbringung des aus MgO bestehenden
Glühseparators ausgesetzt wurden. Die Bandglühung erfolgte
40 Sekunden in einer Stickstoffatmosphäre bei 1120°C. Die
Werte für den Ummagnetisierungsverlust sind nachstehend in
W/kg bei 1,7 T und 60 Hz angegeben.
Eine Siliciumstahlschmelze wurde in einem elektrischen Ofen
erschmolzen, vergossen und zu kornorientiertem Siliciumstahlband
mit hoher Induktion verarbeitet. Die chemische Zusammensetzung
der Schmelze ist in der nachstehenden Tabelle III
angegeben.
Tabelle III | |
Zusammensetzung (Gew.-%) | |
C | |
0,043 | |
Mn | 0,093 |
S | 0,024 |
Si | 2,88 |
Al | 0,032 |
N | 0,0058 |
Cu | 0,096 |
Ti | 0,0027 |
P | 0,005 |
O | 0,0023 |
Cr | 0,041 |
Sn | 0,010 |
Die Schmelze wurde wie folgt behandelt: 152 mm dicke Brammen
wurden auf 1400°C wiedererhitzt. Der Siliciumstahl wurde warm
auf 2,3 mm gewalzt; es folgte eine zweiminütige Bandglühung
bei 1120°C; man kühlte innerhalb 20 Sekunden auf 930°C ab;
innerhalb 20 Sekunden wurde mit Wasser auf 25°C abgeschreckt;
dann wurde auf 0,30 mm kalt heruntergewalzt und 3 Minuten
bei 830°C in feuchtem Wasserstoff bei einem Taupunkt von 60°C
entkohlt.
Proben des Siliciumstahlbands wurden erfindungsgemäß
Bandglühungen in einer Stickstoffatmosphäre bei ver
schiedenen Temperaturen und während verschiedener Zeiten
unterworfen, um so besser das Optimum für diese Glühung
feststellen zu können. Danach wurden die Proben mit einem
MgO-Glühseparator überzogen und 24 Stunden einer abschließenden
Glühung bei 1200°C unterworfen. Die magnetischen
Eigenschaften in der Walzrichtung der Proben sind
in der nachstehenden Tabelle IV zusammengefaßt.
Eine Siliciumstahlschmelze wurde in einem elektrischen
Ofen erschmolzen, vergossen und zu regulärem kornorientiertem
Siliciumstahlband verarbeitet. Die chemische
Schmelzanalyse ist in der nachstehenden Tabelle V
angegeben.
Wie in Beispiel I wurde Siliciumstahl aus dieser Schmelze
in zwei Gruppen behandelt, um den Einfluß der erfindungs
gemäßen Hochtemperatur-Bandglühung auf die magnetischen Eigen
schaften von gewöhnlichem kornorientiertem Siliciumstahlband
zu zeigen. Gruppe I wurde zu 152 mm dicken Brammen geformt,
die auf 1400°C wiedererhitzt wurden. Dann wurde der Siliciumstahl
auf 2,0 mm warm heruntergewalzt; 40 Sekunden bei
925°C bandgeglüht, auf 0,65 mm kalt heruntergewalzt, 40 Sekunden
bei 925°C banggeglüht, auf 0,35 mm kalt heruntergewalzt
und 2½ Minuten bei 825°C in feuchtem Wasserstoff
bei einem Taupunkt von 60°C entkohlt.
Proben des Siliciumstahlbands der Gruppe I wurden mit einem
MgO-Glühseparator überzogen und 30 Stunden einer abschließenden
Glühung bei 1200°C unterworfen.
Das Band der Gruppe II wurde auf die gleiche Weise behandelt,
mit der Ausnahme, daß die Proben erfindungsgemäß einer
Bandglühung unterworfen wurden. Das Siliciumstahlband wurde
5 Minuten in einer Stickstoffatmosphäre nach der Entkohlung
und vor Aufbringung des MgO-Glühseparators bei 1010°C geglüht.
Für das Siliciumstahlblech von Gruppe I betrug der Ummagnetisierungs
verlust (1,7 T) 1,922 W/kg und die Induktion B₈ betrug
1,823 T. Für das Blech der Gruppe II betrug der Ummagnetisierungs
verlust (1,7 T) 1,887 W/kg und die Induktion B₈
1,828 T. Die Überlegenheit der magnetischen Eigenschaften
des Siliciumstahlblechs der Gruppe II ist auf die Hochtemperatur-
Bandglühung zurückzuführen.
Zwei Siliciumstahlschmelzen wurden in einem elektrischen
Ofen erschmolzen, vergossen und zu Siliciumstahlband
mit hoher Induktion verarbeitet. Die chemische Analyse
der Schmelzen ist in der nachstehenden Tabelle VI angegeben.
Der Siliciumstahl beider Schmelzen wurde zu 152 mm
dicken Brammen verformt, auf 1400°C wiedererhitzt und
warm auf 2,3 mm heruntergewalzt.
Das warmgewalzte Material wurde zur Herstellung von drei
Testgruppen verwendet (jede Gruppe enthielt Siliciumstahl
von beiden Schmelzen), um zu zeigen, daß die erfindungs
gemäß durchgeführte Hochtemperatur-Bandglühung die magnetischen
Eigenschaften eines solchen Stahlblechs, das verschiedene
Bandglühungen anschließend an das Warmwalzen
erfahren hat, verbessern kann.
Das Siliciumstahlblech von Gruppe I wurde bei 1120°C band
geglüht, innerhalb 20 Sekunden auf 930°C abgekühlt und innerhalb
20 Sekunden mit Wasser auf 25°C abgeschreckt.
Das Siliciumstahlblech der Gruppe II wurde bei 1010°C band
geglüht, innerhalb 20 Sekunden auf 820°C abgekühlt und
innerhalb 20 Sekunden mit Wasser auf 25°C abgeschreckt.
Das Siliciumstahlblech der Gruppe III wurde bei 899°C band
geglüht, innerhalb 20 Sekunden auf 700°C abgekühlt und innerhalb
20 Sekunden mit Wasser auf 25°C abgeschreckt.
Das Siliciumstahlblech aller drei Gruppen wurde dann auf
0,30 mm kalt heruntergewalzt und 3 Minuten in feuchtem
Wasserstoff bei 830°C bei einem Taupunkt von 60°C entkohlt.
Einige Proben aus jeder Gruppe wurden dann mit einem
MgO-Glühseparator überzogen und 30 Stunden einer
abschließenden Glühung bei 1200°C unterworfen. Andere
Proben aus den drei Gruppen wurden ebenso bearbeitet,
jedoch mit der Ausnahme, daß sie einer Bandglühung
in einer Stickstoffatmosphäre unterworfen wurden. Die
Bandglühungen wurden nach der Entkohlung und vor Auf
bringung des Glühseparators durchgeführt. Die folgende
Tabelle VII zeigt die Art der Glühungen nach der Ent
kohlung und die magnetischen Eigenschaften der Proben.
Aus den vorstehenden Beispielen ergibt sich, daß die nach
der Entkohlung erfindungsgemäß durchgeführte Glühung Ver
besserungen sowohl des Ummagnetisierungsverlusts als auch
der magnetischen Induktion ergibt. Die Verbesserungen sind
bei kornorientiertem Siliciumstahlblech mit hoher Induktion
ausgeprägter als bei gewöhnlichem kornorientierten Siliciumstahl.
Claims (4)
1. Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Silicium
stahlblech mit Goß-Textur und einer magnetischen Induktion
B₈ von mehr als 1,85 T durch Warmwalzen,
Glühen, Beizen, Kaltwalzen auf Enddicke, Entkohlen,
Aufbringen eines Glühseparators und Kistenglühen des ent
kohlten Siliciumstahls, dadurch gekennzeichnet, daß der
Siliciumstahl nach der Entkohlung, nachdem der Kohlenstoff
gehalt des Stahls auf unter 0,010%, vorzugsweise unter
0,003%, herabgesetzt worden ist, jedoch vor dem Aufbringen
des Glühseparators und vor der abschließenden Kistenglühung,
einer Hochtemperatur-Durchlaufbandglühung in einer Atmosphäre
aus reinem Stickstoff, reinem Wasserstoff, Stickstoff-Wasserstoff-
Gemischen, inerten Gasen oder Entkohlungsatmosphären
unterworfen wird, wobei diese Hochtemperatur-Durchlaufbandglühung
bei einer Temperatur von 950°C bis 1175°C während
15 Sekunden bis 5 Minuten durchgeführt wird, wobei
jeweils die Dauer im umgekehrten Verhältnis zur Temperatur
steht.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Durchlauf-Bandglühung bei einer Temperatur von 1050°C bis
1100°C während 30 Sekunden bis 1 Minuten durchgeführt wird.
3. Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Silicium
stahlblech mit Goß-Textur und einer magnetischen Induktion
B₈ von weniger als 1,85 T durch Warmwalzen auf Warmbandstärke,
Glühen, Beizen, Kaltwalzen auf Enddicke, Entkohlen, Aufbringen
eines Glühseparators und Kistenglühen des entkohlten
Siliciumstahls, dadurch gekennzeichnet, daß der
Siliciumstahl nach der Entkohlung, nachdem der Kohlenstoff
gehalt des Stahls auf unter 0,010%, vorzugsweise unter
0,003%, herabgesetzt worden ist, jedoch vor dem Aufbringen
des Glühseparators und vor der abschließenden Kistenglühung,
einer Hochtemperatur-Durchlaufbandglühung in einer Atmosphäre
aus reinem Stickstoff, reinem Wasserstoff, Stickstoff-
Wasserstoff-Gemischen, inerten Gasen oder Entkohlungs
atmosphären unterworfen wird, wobei diese Hochtemperatur-
Durchlaufbandglühung bei einer Temperatur von 925°C bis 1100°C
während 15 Sekunden bis 10 Minuten durchgeführt
wird, wobei jeweils die Dauer im umgekehrten Verhältnis zur
Temperatur steht.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
die Durchlauf-Bandglühung bei einer Temperatur von 925°C bis
1070°C während 30 Sekunden bis 5 Minuten durchgeführt wird.
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