DE2825414C2 - Verfahren zur schnellen Extrusion hochviskoser duroplastischer oder thermoplastischer Materialien - Google Patents
Verfahren zur schnellen Extrusion hochviskoser duroplastischer oder thermoplastischer MaterialienInfo
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Description
lyolefinen. mit einem Schmelzindex von 03 g.'lO min. bei
dem das Polymer mit einem Schmiermittel vermischt und anschließend mit einer Kolbenpresse extrudiert
wird. Die Herstellung von fertigen Formteilen geschieht wie folgt: Das granulierte Polymerisat gelangt aus dem
Beschickungstrichter in den ExtrusionskanaL wo das Granulat unter der Temperatureinwirkung erweicht
wird, schmilzt und die Kühlungszone passierend zum Fertigerzeugnis geformt wird. Die Formbarkeit der
Thermoplaste wird durch Zugabe von Schmiermitteln wie Glycerin und höheren Fettsäureamiden gesichert
(US-PS 34 92 310). Nachteile dieses Verfahrens sind die
niedrige Formungsleistung, die niedrige Austrittsgeschwindigkeit der Fertigteile von 0,15 bis 0,64 m/min
sowie ein niedriger Verdichtungsgrad des Materials im Formwerkzeug, was zu einer schlechten Qualität der
erhaltenen Erzeugnisse führt Die Formung von hochgefüilten Thermoplasten oder Thermoplasten mit einem
großen Gelanteil ist ferner nach diesem Verfahren, auch bei Zugabe von Schmiermitteln, überhaupt nicht möglich.
Aus der DE-PS 8 72 866 ist ein Strangpreßverfahren für thermoplastische Kunststoffe bekannt, bei dem ein
regelbarer, ununterbrochener Schmiermittelfilm zwischen dem plastischen Kunststoff und der Oberfläche
der Strangpreßvorrichtung erzeugt wird, der zur Verringerung der äußeren Reibung und zur Erhöhung der
Oberflächengüte der erhaltenen Extrudate dient.
Auch hierdurch läßt sich jedoch die Extrusionsgeschwindigkeit nicht ausreichend steigern, so daß die
Produktivität den«, tiger Verfahren unbefriedigend ist
Aufgabe der Erfindung is? die Entwicklung eines Verfahrens
zur schnellen Extrusion von hochviskosen duroplastischen und thermoplastischen .c-offen, das es ermöglicht,
Granulate oder Profilerzeugnisse mit erhöhten Extrusionsgeschwindigkeiten herzustellen.
Dabei soll ein stabiles Gleiten des geschmolzenen Materials relativ zu den Innenflächen der Extrusionsanlage
und damit eine hohe Oberflächenqualität der Extrudate erzielt, die Wärmeentwicklung beim Fließen der
Schmelze gesenkt und ein vorzeitiges Erhärten des Materials beim Granulieren praktisch vermieden werden,
andererseits eine gute Formbarkeit des erhaltenen Granulats bei der Weiterverarbeitung zu Fertigerzeugnissen
sichert.
Die Aufgabe wird nach den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 bzw. 2 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen
sind Gegenstand der Unteransprüche.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur schnellen Extrusion hochviskoser duroplastischer Materialien mit
Schmelzviskositäten im Bereich von 5 ■ 106 bis 30 106PaS bzw. thermoplastischer Materialien mit
Schmelzindices von 0,01 bis 0,1 g/10 min ist gekennzeichnet
durch die Kombination der Verfahrensschritte, daß die Materialien
a) vor der Extrusion mit Schmiermitteln, die die äußere Reibung der Schmelze gegenüber der Extruderfläche
verringern, in einer Menge versetzt werden, daß das Verhältnis zwischen innerer Reibung und
äußerer Reibung der Schmelze 1,5 bis 4,0 beträgt, und
b) im Fall duroplastischer Materialien bei einer Temperatur von 90 bis 1103C und im Fall thermoplastischer
Materialien bei einer Temperatur von 140 bis 1700C und jeweils bei einer Geschwindigkeit von
20 bis 300 m/min extrudiert werden.
Die Erfindung ermöglicht es auch, aus ihei inisi-h lim ι
baren Stoffen Granulate herzustellen, die sieh nach verschiedenen
bekannten Verfahren zu Fertigprodukten weiterverarbeiten lassen.
Die aus dem granulierten Material hergestellten Erzeugnisse besitzen ausgezeichnete mechanische und
dielektrische Eigenschaften.
Die Erfindung ermöglicht es ferner, aus thermoplastischen Stoffen Profilerzeugnisse wie beispielsweise Rohre
oder Bleche von guter Oberflächenqualität bei zugleich gegenüber dem Stand der Technik erhöhter Extrusionsgeschwindigkeil
herzustellen.
Das Verhältnis zwischen innerer und äußerer Reibung der Schmelze muß erfindungsgemäß, wie oben
angegeben, 1,5 bis 4,0 betragen. Werte unter 1,5 führen zu einer Verschlechterung der Oberflächenqualität des
Extrudats infolge erhöhter Adhäsion der Schmelze am Material der Extrusionseinrichtung. Eine Steigerung
dieses Verhältnisses über 4,0 führt zu der Notwendig-
keit, bei der Extrusion sehr hohe Drücke zu verwenden,
um das Material durch die Formungseinrichtung zu drücken. Das oben genannte Verhältnis ist entscheidend,
da hierdurch eine bestimmte, vorteilhafte Wandgleitung der Materialschmelze relativ zu den inneren
Arbeitsflächen der Extrusionseinrichtung bei der Extrusion erzielt werden kann. Das Material bewegt sich gegebenenfalls
im Extruder und in der Profilierungseinrichtung in einer sogenannten Pfropienströmung, bei
der die Geschwindigkeiten der Materialbewegung in der Nähe der Wärtia der Vorrichtung und die Geschwindigkeiten
der Materialbewegung im Inneren der Schmelze sehr ähnlich oder gleich sind. Hierdurch können
Extrusionsgeschwindigkeiten der genannten Materialien
im Bereich von 20 bis 300 m/min erreicht werden.
Bei Extrusionsgeschwindigkeiten unter 20 m/min kann ferner kein Gleiten an der Wand erreicht werden.
Die Viskosität duroplastischer Ausgangsmaterialien muß im Bereich von 5 · 106 bis 30 · IC6 Pas liegen. Dieser
Bereich ist deswegen einzuhalten, damit das Verhältnis
zwischen der inneren und äußeren Reibung der Schmelze im genannten Bereich nicht gestört wird.
Gemäß der Erfindung wird die Extrusion duroplastischer Materialien bei 90 bis 110° C durchgeführt. Bei
Temperaturen unter 9O0C wird das Material nicht vollständig
geschmolzen und dadurch keine volle Homogenität der Schmelze erreicht, wodurch keine Extrusion
möglich ist. Bei Temperaturen über 110°C können Kondensationsreaktionen
auftreten, durch die das Material unschmelzbar wird, was eine Extrusion unmöglich
macht.
Der Schmelzindex thermoplastischer Ausgangsmaterialien muß im Bereich von 0,01 bis 0,1 g/10 min liegen,
was auch erforderlich ist, um das genannte Verhältnis zwischen der inneren und äußeren Reibung der Schmelze
im erwähnten Bereich einzuhalten. Unter dem Begriff »Schmelzindex« wird die Polymermenge in g verstanden,
die in 10 min, bei einer Temperatur von 190''C und einer Belastung von 2,16 kg durch die Kapillare
eines Standard-Viskosimeters gedruckt wird. Die Abmessungen der Kapillare sind normalerweise: Länge
8,000 ± 0,025 mm. Durchmesser 2,095 ± 0,005 mm; Innendurchmesser des Viskosimeterzylinders:
9,54 ± 0,016 mm (vgl. DIN 53 735).
Die Extrusion thermoplastischer Materialien wird erfindungsgemäß
bei Temperaturen von 140 bis 17O0C durchgeführt. Bei Temperaturen unter 140°C hat das
Material eine zu hohe Zähigkeit, weshalb bei der Extrusion sehr hohe Drücke angewandt werden müßten. Eine
Steigerung der Temperatur über 17O0C hinaus führt zur
Störung des erwähnten Verhältnisses zwischen der inneren und äußeren Reibung der Schmelze.
Die Extrusion des Materials kann erfindungsgemäß ferner unter Zugabe eines Mittels durchgeführt werden,
das die Haftung der Schmelze gegenüber der Oberfläche der Extrusionsvorrichtung vermindert und in einer
Menge eingesetzt wird, die das oben erwähnte Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren Reibung der
Schmelze gewährleistet
Zur Extrusion von duroplastischen Stoffen werden folgende Mittel eingesetzt: Zinkdialkyldithiophosphate
mit C4- bis Cg-Alkylgruppen in einer Menge von 03 bis
23 Gew.-%; Gemische von Zinkdialkyldithiophosphaten
und Epoxystearinsäure-2-ethylhexylester im Verhältnis
von 20 bis 50 :80 bis 50 in einer Menge von 0,5 bis 2,5 Gew.-% oder etwa Gemische von Zinkdialkyldithiophosphaten
und Polyoxypropylenglycol im Verhältnis von 30 bis 50 : 70 bis 50 in einer Menge von 0,5 bis
2.5 Gew.-%.
Zur Extrusion von ihennopiastischen Stoffen werden
folgende Mittel eingesetzt: Bariumsulfat in einer Menge von 03 bis 2,0 Gew.-% oder etwa Calciumsulfonat
in einer Menge von 03 bis 2,0 Gew.-%.
Das erfindungsgemäße Extrusionsverfahren ermöglicht es, duroplastische Stoffe zu granulieren, wobei die
erhaltenen Granulate keine unerwünschte vorzeitige Härtung zeigen.
Dieser Vorteil des erfindungsgemäßer. Extrusionsverfahrens beruht darauf, daß das anspruchsgemäße
Verhältnis zwischen der inneren und äußeren Reibung der Schmelze die Schubverformung der Schichten der
Materialschmelze relativ zueinander praktisch beseitigt, wodurch keine allzugroße Erwärmung des Materials
eintritt, die einen der Gründe der verzeitigen Härtung
darstellt Außerdem wird die Wärmeentwicklung verringert, was mit der Verminderung der Außenreibung
der Schmelze an der Oberfläche der Formungsvorrichtung zusammenhängt Hierdurch wird es möglich, die
Austrittsgeschwindigkeit des extrudieren Materials bis auf 300 m/min zu steigern, was zu einer wesentlichen
Erhöhung der Produktionsleistung führt
Die erfindungsgemäß erhaltenen Granalien weisen zylindrische Form auf, verklumpen beim Lagern nicht
und können nach beliebigen bekannten Verfahren wie z. B. durch Spritzgießen oder Pressen verarbeitet werden.
Bei der Herstellung von Granulaten nach dem erfindungsgemäßen Verfahren fällt ferner kein Staub an,
was die Explosionsgefahr verringert und zugleich zu einer Verbesserung 6er Arbeitsbedingungen führt
Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt die Extrusion sowohl gefüllter als auch ungefüllter sowie teilweise
vernetzter thermoplastischer Materialien, beispielsweise von Recyclingmaterial. Die dabei erhaltenen Profilerzeugnisse
weisen keine unerwünschte Aufweitung und Verformung auf. Dieser Vorteil des Extrusionsverfahrens
beruht darauf, daß durch das erfindungsgemäße Verhältnis zwischen der inneren und äußeren Reibung
der Schmelze der Einfluß der Schubkomponente der Verformung beim Fließen der Materialschmelze und die
damit verbundenen, die Stärke der Aufweitung des Extrudatcs beeinflussenden Normalspannungen herabgesetzt
werden.
Hierdurch kann die Austriitsgcschwindigkeit des exirudierten
Materials bei zugleich guter Qualität auch bei Thermoplasten bis auf 300 m/min erhöht werden, v/as
zu einer l-rhöhung der Produktionsleistung des Verfahgleichzeitiger
Herabsetzung der Verarbeitungstemperatur um 30 bis 500C gegenüber der üblichen
Temperatur und damit zu einer Energieeinspirung führt
Das erfindungsgemäße Verfahren wird wie folgt durchgeführt:
Zunächst wird die Zähigkeit der eingesetzten Duroplaste bzw. der Schmelzindex für Thermoplaste bestimmt Die Viskosität von Duroplasten wird dabei mit
einem Rotationsviskosimeter vom Zylinder-Zylinder-Typ bei einer Temperatur von 1200C einer Seht ^geschwindigkeit
von 0,014 s-' und einem Druck von 300 kg/cm2 gemessen. Die Zähigkeit der Schmelze eines
zu extrudierenden duroplastischen Materials soll im Bereich von 5 · 106 bis 30 · 106 Pas.
Liegt die Viskosität des Ausgangsmaterials außerhalb dieses Bereichs, so kann diese durch Vermischen des
Ausgangsmaterials mit einem Material der gleichen Zusammensetzung, aber mit höherer oder niedrigerer Viskosität
auf den erforderlichen Wert eingestellt werden.
Der Schmelzindex von Thermoplasten muß im Bereich vor. 0,01 bis 0,1 g/10 min Hegen.
Liegt der Schmelzindex des Ausgangsmaterials über 0,1 g/10 min, wird er durch Zugabe eines Füllstoffs oder
durch zusätzliche Vernetzung auf chemischem oder physikalischem Wege herabgesetzt
Nach der Bestimmung der genannten Parameter wird das Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren
Reibung der Schmelze mit einem Rotationsviskosimeter vom Zylinder-Zylinder-Typ unter Verwendung eines
Profilzylinders (innere Reibung) und eines glatten rotierenden Zylinders (Außenreibung) bestimmt Dieses Verhältnis
wird durch das Verhältnis der Drehmomente am Profil- und am glatten Zylinder bei einer Drehzahl der
Zylinder von 50 U/min und einer Temperatur von 1200C für Duroplaste und bei einer Temperatur von
16O0C für Thermoplaste bestimmt Das Verhältnis zwischen
der inneren und äußeren Reibung der Schmelze muß im Bereich von 13 bis 4.0 liegen. Hat das Material
das genannte Verhältnis, wird es direkt zur Extrusion gebracht; wenn das Material hinsichtlich dieses Kennwerts
den Anforderungen nicht entspricht, wird das erforderliche Verhältnis durch Zugabe von Mitteln, die
das Haftverhalten der Schmelze gegenüber der Oberfläche der Extrusionsvorrichtung vermindern, eingestellt.
Bei der Extrusion von duroplastischen Stoffen werden vorteilhaft Zinkdialkyldithiophosphate in einer
Menge von 0,5 bis 2,5 Gew.-% oder Gemische von Zinkdialkyldithiophosphaten
mit Epoxystearinsäure-2-ethylhexylester im Verhältnis von 20 bis 50 :80 bis 50 in einer
Menge von 03 bis 23 Gew.-% oder Gemische von Zinkdialkyldithiophosphaten
mit Polyoxypropylenglycol im Verhältnis von 30 bis 50 :70 bis 50 in einer Menge von
03 bis 2,5 Gew.-% zugesetzt.
Beim Extrudieren von thermoplastischen Stoffen
werden vorteilhaft Bariumsulfonat in einer Menge von 0,5 bis 2,0 Gew.-% oder Calciumsulfonat in einer Menge
von 0,5 bis 2,0 Gew.-% zugesetzt.
Die Menge des zugesetzten Mittels wird entsprechend der Viskosität bzw. dem Schmelzindex des Ausgangsmaterials
gewählt.
Die genannten Mittel können dem Ausgangsmoterial entweder während der Herstellung oder unmittelbar
vor der Extrusion zugegeben werden.
Alle oben genannten Mittel sind bekannt. Zinkdialkyldithiophosphate,
Barium- und Calciumsulfonate sind petrochemische Syntheseprodukte. Die Polyoxypropylenglycole
werden durch Polymerisation von Propylenoxid
und der Epoxystearinsäure-2-ethylhexylester durch Epoxydieren
des Veresterungsprodukts der entsprechenden ungesättigten Säure und 2-Ethylhexanol erhalten.
Nach der Zugabe des oben genannten Mittels wird das Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren
Reibung mit einem Rotationsviskosimeter vom Zylinder-Zylinder-Typ wie oben beschrieben überprüft; da es
erfindungsgemäß im Bereich von 1,5 bis 4,0 liegen muß.
Zur Extrusion können sowohl Kolben- als auch Schneckenextruder verwendet werden.
Die Erfindung wird im folgenden durch Beispiele näher erläutert In den Beispielen sind als Schmiermittel
Zinkdialkyldithiophosphate mit CU- bis Ce-Alkylgruppen
verwendet.
Die Viskosität eines aus 42.8 Gew.-% Phenolformaldehydharz
vom Novolaktyp, 6,5 Gew.-% Hexamethylentetramin, 03 Gew.-% Kalk, 0,7 Gew.-°/o Stearin,
4,4 Gew.-% Kaolin, l,5Gew.-% Nigrosin und 43,2 Gew.-% Holzmehl bestehenden, nach dem Walzenoder
Schneckenverfahren erhaltenen Ausgangsmaterials wird mit einem Rotationsviskosimeter vom Zylinder-Zylinder-Typ
bei einer Temperatur von 120° C und einer Schubgeschwindigkeit von 0,014 s~' zu 30 · 10* Pas bestimmt
Darauf wird mit demselben Gerät das Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren Reibung der
Schmelze zu 136 ermittelt. Ausgehend von der Viskosität des Ausgangsmaterials wird dann die Menge des
Schmiermittels ermittelt, die zur Erzielung des erforderlichen Verhältnisses zwischen innerer und äußerer Reibung
2,0 Gew.-% beträgt Ferner wird das Ausgangsmaterial in einem Schaufelmischer mit 2,0 Gew.-%
Zinkdialkyldithiophosphat vermischt, worauf das Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren Reibung
überprüft wird; es beträgt 3,7. Dann wird das erhaltene Material durch Extrudieren mit einem Schneckenextruder
bei einer Temperatur des Strangpreßkopfes von 105° C granuliert Das Material wird mit einer Geschwindigkeit
von 20 m/min als Strang durch den Kopf durchgedrückt und mit den in der Kopfebene rotierenden
Messern zu einem Granulat von 3 mm Durchmesser und 2 bis 4 mm Länge geschnitten. Dabei fällt praktisch
kein staubförmiger Anteil an. Beim Granulieren erfolgt keine Härtung des Materials, was aus der nicht
veränderten Menge der mit Aceton extrahierbaren Fraktion hervorgeht: Vor dem Granulieren 9,6%, nach
dem Granulieren 49,6%. Beim Lagern agglomeriert das Granulat nicht.
An einem durch Vermischen von 58,6 Gew.-% Harnstoff in Form von Mono- und Dimethylolderivaten
41,0Gew.-% Sulfitceilulose und 0,4 Gew.-% Zinkstearat
erhaltenen Ausgangsmaterial werden die Viskosität und das Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren
Reibung der Schmelze wie in Beispiel 1 zu 25 · 10* Pas bzw. 1,2 bestimmt Weiter werden dem
Ausgangsmaterial 1,8 Gew.-% eines Schmiergemisches aus 30Gew.-% aus Zinkdialkyidithiophosphat und
70Gew.-% Polyoxyprcpylenglycol zugesetzt worauf 30 min in einem Schaufelrührer gemischt wird. Danach
wird das Verhältnis der Reibungen überprüft; es beträgt 2JS. Bei diesem Verhältnis extrudiert man mit einem
Kolbenextruder bei einer Temperatur des Strangpreßkopfes von 95 bis 100° C Das aus dem Kopf austretende
stranggepreßte Material «nil zu einem /\ΙιμιΙπμ·Ικ·ιι
Granulat von 3 mm Durchmesser und J bis 4 nun Länge
geschnitten. Die Austrittsgeschwindigkeit des lixtrudats beträgt 180 m/min. Staubentwicklung und vorzeitiges
Erhärten des Materials treten hierbei nicht auf. Das Granulat agglomeriert ferner beim Lagern nicht.
Einer Ausgangspreßmasse wie in Beispiel 1 setzt man l,5Gew.-% eines Gemisches aus 20Gew.-% Zinkdialkyldithiophosphat
und 80Gew.-% 2-Ethylhexylepoxystearat zu, wonach die Viskosität und das Reibungsverhältnis
gemessen werden; sie betragen 5 · 106 Pas bzw. 1,5. Ferner extrudiert man analog Beispiel 1. Die Austrittsgeschwindigkeit
des Extrudats beträgt 20 m/min. Staubentwicklung und vorzeitiges Erhärten des Materials
treten hierbei nicht auf. Das Granulat agglomeriert ferner beim Lagern nicht.
An einem analogen Ausgangsmaterial wie in Beispiel 1 werden die Viskosität und das Verhältnis zwisehen
der inneren und der äußeren Reibung analog Beispiel 1 gemessen; die Viskosität wurde zu 18 · 10* Pas,
das Reibungsverhältnis zu 13 ermittelt. Zur Erzielung des erforderlichen Verhältnisses zwischen der inneren
und der äußeren Reibung werden 2 Gew.-% eines Gemisches aus 40 Gew.-% Zinkdialkyldithiophosphat und
60 Gew.-% Polyoxypropylenglycol zugesetzt und vermischt. Danach wird das Reibungsverhältnis überprüft;
es beträgt 4,0. Dann wird das Extrudat analog Beispiel 1 extrudiert und zu Strängen geschnitten; die Austrittsgeschwindigkeit
des Extrudats beträgt 25 m/min. Staubentwicklung und vorzeitiges Erhärten treten beim Extrudieren
nicht auf. Das Granulat agglomeriert beim Lagern nicht.
An einem Ausgangsmaterial mit einer Beispiel 1 analogen Zusammensetzung werden die Viskosität und das
Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren Reibung wie in Beispiel 1 gemessen. Die Viskosität beträgt
dabei 25 ■ 10* Pas, das Reibungsverhältnis 1.15. Ferner wird dem Ausgangsmaterial Zinkdialkyldithiophosphat
in einer Menge von X5 Gew.-% zugesetzt, worauf
30 min in einer Kugelmühle gemischt wird. Danach wird
so das Reibungsverhältnis überprüft; es beträgt 3,65. Vnschließend
wird das erhaltene Material wie in Beispiel 2 bei einer Austrittsgeschwindigkeit des Extrudats von
240 m/min extrudiert und granuliert Dabei treten keine Staubentwicklung und kein vorzeitiges Erhärten des
Materials auf. Das Granulat agglomeriert beim Lagern nicht
An einem Ausgangsmaterial mit einer Beispiel 2 analogen
Zusammensetzung werden die Viskosität und das Reibungsverhältnis wie in Beispiel 1 gemessen. Die Viskosität
beträgt dabei 12 - !O6 Pas, das Reibungsverhältnis
J1I. Weiter setzt man dem Ausgangsmaterial
l,2Uew.-% Zinkdiaikyldithiophosphat zu und vermischt
Danach wird das Reibungsverhältnis überprüft; es beträgt 2,2. Anschließend wird das erhaltene Material
bei einer Temperatur von 90"C und einer Austriiisgc-
9
schwindigkeit des Extrudats von 120 m/min analog Bei- Beispiel spiel 2 extrudiert und granuliert. Dabei treten keine
nicht. 5 enthaltende Kunststoffmasse mit einem Schmelzindex ?·
von 0,05 g/10 min und einem Verhältnis zwischen inne- :
benextruder bei 1700C extrudiert. Die Austrittsge- {
stoff in Form von Mono- und Dimethylolderivaten, io trägt 240 m/min. Die so hergestellten Stränge weisen $
4l,0Gcw.-% Sulfitcellulose, 0,4Gew.-% Zinkstearat, eine glatte Oberfläche auf. S'
0,4 Gew.-% Zinkdialkyldithiophosphat und 1,1 Gew.-% |]
und das Verhältnis der inneren und der äußeren Rei- I
bung der Schmelze wie in Beispiel 1 zu 17,5 · 106 Pas 15 Eine aus 58Gew.-% Polyethylen, 40Gew.-% Holz- *
bzw. 1,7 bestimmt. mehl und 2 Gew.-% Bariumsulfonat bestehende Kunst-
dungsgemäßen Verfahrens gerecht wird, wird es analog und einem Verhältnis zwischen innerer und äußerer
extrudiert und granuliert. digkeit des Extruders mit sechseckigem Querschnitt be-
zeitiges Erhärten des Materials auf. Das Granulat agglo- dats ist glatt
meriert beim Lagern nicht
25 Beispiel Beispiel 8
Einem aus 70 Gew.-% Polyethylen und 30Gew.-% sil, 6 Gew.-% Schellack, 12 Gew.-% Synthesekautschuk
Holzmehl bestehenden Ausgangsmaterial, das einen und 1 Gew.-% Calciumsulfonat enthaltende Kunststoff-S1 ?hmelzindex von 0,08 g/10 min und ein Verhältnis zwi- 30 masse mit einem Schmelzindex von 0,1 g/10 min und
sehen der inneren und der äußeren Reibung der Schmel- einem Verhältnis zwischen innerer und äußerer Reize bei 1600C von 1,14 hat, setzt man zur Erhöhung des bung der Schmelze von 1,8 wird mit einem Kolbenextru-Reibungsverhältnisses 0,5Gew.-% Bariumsulfonat zu. der bei 1400C extrudiert Die Austrittsgeschwindigkeit
Nach Zugabe des Bariumsulfonats steigt das Reibungs- des Extrudats in Form eines Rohrs beträgt 20 m/min,
verhältnis auf 1,75 an; bei diesem Reibungsverhältnis 35 Die Oberfläche des erhaltenen Extrudats ist glatt,
wird die genannte Masse mit einem Kolbenextruder bei einer Temperatur von ifctrC extrudiert Die Ausiritisgeschwindigkeit des Extrudats in Form von runden
Strängen beträgt 125 m/min. Die erhaltenen Stränge weisen eine glatte Oberfläche auf.
Einem aus 75Gew.-% Polyethylen und 25Gew.-%
Holzmehl bestehenden Ausgangsmaterial, das einen Schmelzindex von 0,07 g/10 min und ein Verhältnis zwischen der inneren und der äußeren Reibung der Schmelze bei 16O0C von 1.4 hat setzt man Calciumsulfonat in
einer Menge von 1 Gew.-% zur Erhöhung des Reibungsverhältnisses zu. Nach Zugabe des Calciumsulfo- so
nats steigt dieses Verhältnis auf 2,7 an. Bei diesem Reibungsverhältnis extrudiert man die Masse analog Beispiel 8. Die Austrittsgeschwindigkeit des Extrudats in
Form von runden Strängen beträgt 150 m/min. Die Oberfläche der erhaltenen Stränge ist glatt
Eine Kunststoffmasse, die chemisch oder physikalisch
partiell vernetztes Polyethylen mit einem Gelgehalt von 58 Gew.-% und 1 Gew.-% Bariumsulfonat enthält und
deren Schmelzindex 0,09 g/10 min und deren Verhältnis zwischen der inneren und Außenreibung ihrer Schmelze
3.0 betragen, wird mit einem mit einer Strangpreßform für Rohre versehenen Kolbenextruder bei 1400C extrudien. Die Austrittsgeschwindigkeit des rohrförmigen
Fxirudats beträgt 80 m/min. Die Oberfläche der hergestellten Rohre ist glatt
Claims (7)
1. Verfahren zur schnellen Extrusion hochviskoser meren Stoffen in granulierter Form weist eine Reihe
duroplastischer Materialien mit Schmelzviskositäten 5 von Vorteilen auf, da Granulate gute Schüttfähigkeit
im Bereich von 5 · IC* bis 30 - 106PaS, gekenn- und genaue Dosierbarkeit besitzen; die Anwendung von
zeichnet durch die Kombination der Verfah- Granulaten vermindert die Verstaubung der Produkrensschritte, daß die Materialien tionsräume, was die Arbeitsbedingungen verbessert.
Gegenwärtig stellt die Herstellung von Granulaten
a) vor der Extrusion mit Schmiermitteln, die die 10 aus duroplastischen Kunststoffmassen noch immer ein
äußere Reibung der Schmelze gegenüber der Problem dar, obwohl eine Reihe von Verfahren zu ihrer
Extruderfläche verringern, in einer Menge ver- Herstellung bekannt sind.
setzt werden, daß das Verhältnis zwischen inne- Die Verarbeitung duroplastischer Materialien nach
rer Reibung und äußerer Reibung der Schmelze dem Spritzguß- oder Preßverfahren mit Schneckenvor-
14 bis 4,0 beträgt, und 15 plastizierung stellt andererseits erhöhte Forderungen
b) bei einer Temperatur von 90 bis 1100C und ei- an die Gleichmäßigkeit der Korngrößenverteilung.
ner Geschwindigkeit von 20 bis 300 m/min ex- Granulierte Duroplastmassen werden acf zwei Arten
trudiert werden- hergestellt: Entweder bei der Herstellung von entsprechender Kunststoffmasse oder nach ihrer Herstellung,
2. Verfahren zur schnellen Extrusion hochviskoser 20 d.h. vor der Verarbeitung zu Fertigerzeugnissen,
thermoplastischer Materialien, mit Schmelzindices Bekannt ist ein Verfahren zum Granulieren von Duvon 0,01 bis 0,1 g/10 min, gekennzeichnet durch die roplasten durch Extrudieren, das darin besteht, daß Me-Kombination der Verfahrensschritte, daß die Mate- lamin- oder Phenolharze im Extruder aufgeschmolzen
rialien werden und die Schmelze bei einer Temperatur von 80
25 bis 1000C durch eine Düse extrudiert wird, worauf die
a) vor der Extrusion mit Schmiermitteln, die die erhaltenen Stränge zu einem Granulat einer bestimmäußere Reibung der Schmelze gegenüber der ten Korngröße geschnitten werden (CH-PS 3 62 836
Extruderfläche verringern, in einer Menge ver- und 4 26 215). Die hiermit verbundene Notwendigkeit,
setzt werden, daß das Verhältnis zwischen inne- die Temperaturbedingungen mit hoher Genauigkeit
rer Reibung und äußerer Reibung der Schmelze 30 einzuhalten, erschwert allerdings die Durchführung der-1,5 bis 4,0 beträgt, und artiger Extrusionsverfahren. Zudem besitzen die erhal-
b) bei einer Temperatur von 140 bis 1700C und tenen Granulate keine genügend gute Verspritzbarkeit.
einer Geschwindigkeit von 20 bis 300 m/min ex- Bei einem neueren Verfahren zur kontinuierlichen
trudiert werden. Herstellung von duroplastischen Preßmassen und zum
35 Granulieren dieser Materialien durch Extrusion wurde
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- versucht, diesen Nachteil dadurch zu beseitigen, daß die
zeichnet, daß als Schmiermittel Zinkdialkyldithio- Ausgangsmasse geschmolzen, homogenisiert und zum
phosphate in einer Menge von 0,5 bis 2JS Gew.-% Teil kondensiert wird, worauf ihr ein Mittel zugesetzt
eingesetzt werden. wird, das den Kondensationsprozeß unterbricht und die
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- 40 Viskosität herabsetzt Als derartiges Mittel wird Wasser
zeichnet, daß als Schmiermittel Gemische aus Zink- in einer Menge von 0,5 bis 8,0% verwendet (DE-PS
dialkyldithiophosphaten und Expoxystearinsäure- 21 07 927).
2-cthyIhexylester im Verhältnis von 20 bis 50 :80 bis Es ist aber bekannt, daß die Wasserzugabe zu den
50 in einer Menge von 0,5 bis 2,5 Gew.-% eingesetzt duroplastischen Kunststoffmassen die dielektrischen
werden. 45 und mechanischen Eigenschaften der daraus gefertigten
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- Erzeugnisse beeinträchtigt (vgl. Osipow W. A, Lewin
zeichnet, daß als Schmiermittel Gemische aus Zink- A. N., Trudy moskowskogo instituta chimitscheskogo
dialkyldithiophosphaten und Polyoxypropylenglyco- maschinostrojenija, t 27, M, »Maschinostrojenije«.
len im Verhältnis von 30 bis 50 :70 bis 50 in einer 1964,S.48—53; Andrianow K. A., Tfcjhnologija organit-Menge von 0,5 bis ?, 5 Gew.-% eingesetzt werden. 50 scheskich elektroisoljazionnych materialow. Goschimis-
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn- ddt, 1941).
zeichnet, daß als Schmiermittel Bariumsulfonat in Hohe Exti usionsgeschwindigkeiten von Thermopla-
einer Menge von 0,5 bis 2,0 Gew.-% eingesetzt wird. sten von bis zu 300 m/min werden zwar bei der Kaschie-
7. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn- rung von Trägermaterialien wie Papier und Textilgewezeichnet, daß als Schmiermittel Calciumsulfat in 55 ben angewandt (Kunststoff-Extrudertechnik, Dr.-Ing.
einer Menge von 03 bis 2,0 Gew.-% eingesetzt wird. Gerhard Schenkel, 2. Aufl. 1963, S. 413), jedoch werden
hierfür durchwegs niedrigviskose Thermoplaste einge-
setzt.
Beim Extrudieren von Thermoplasten höherer Visko-60 sität läßt sich wegen der Entstehung verschiedenartiger
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Ex- Fehler auf der Oberfläche des extrudierten Materials,
trusion von hochviskosen duroplastischen oder thermo- die das Aussehen der fertigen Erzeugnisse verschlechplastischcn Materialien nach dem Oberbegriff der An- tern, die Extrusionsgeschwindigkeit nicht beliebig verspräche 1 bis 2. größern. Die Verarbeitung von hochviskosen thermo-
Die Verarbeitung polymerer Stoffe durch Extrusion 65 plastischen Stoffen ist demgegenüber außerordentlich
dient entweder 7iir Erzeugung von Fertigprodukten schwierig. iij
ihUt \imi /iirwvik-iTM Wr.irbeitimj: vorgesehenen Gra- Bekannt ist ferner ein Verfahren zur Herstellung von ·.]
iiiiliiim. Heim Γ.ΜπκΙιατη xxirj das Material aufge- Erzeugnissen aus Thermoplasten, beispielsweise aus Po- ;,j
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DE2825414A DE2825414C2 (de) | 1978-06-09 | 1978-06-09 | Verfahren zur schnellen Extrusion hochviskoser duroplastischer oder thermoplastischer Materialien |
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Cited By (1)
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DE4307323A1 (de) * | 1993-03-09 | 1994-09-15 | Clemens Becker | Formkörper unter Verwendung von Schaumstoffen |
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CH362836A (de) * | 1957-09-05 | 1962-06-30 | Suedwestdeutsches Kunstharz We | Verfahren zur staubfreien Zerkleinerung härtbarer Kunstharzmassen |
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DE2107927B1 (de) * | 1971-02-19 | 1972-07-20 | Fa Werner & Pfleiderer | Verfahren zum kontinuierlichen Aufbereiten und Granulieren von duroplastischen Preßmassen |
-
1978
- 1978-06-09 DE DE2825414A patent/DE2825414C2/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE4307323A1 (de) * | 1993-03-09 | 1994-09-15 | Clemens Becker | Formkörper unter Verwendung von Schaumstoffen |
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