DE2821699C2

DE2821699C2 - Antenne mit wenigstens zwei voneinander unabhängigen Strahlungquellen

Info

Publication number: DE2821699C2
Application number: DE2821699A
Authority: DE
Inventors: Claude L'Etang la Ville Vignier
Original assignee: Thomson CSF SA
Current assignee: Thales SA
Priority date: 1977-05-18
Filing date: 1978-05-18
Publication date: 1983-10-27
Also published as: FR2391570A1; DE2821699A1; NL180967C; NL180967B; IT1102673B; GB1588068A; FR2391570B1; NL7805375A; US4207573A; IT7849377A0

Description

Die Erfindung betrifft eine Antenne mit wenigstens zwei voneinander unabhängigen Strahlungsquellen, nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Eine solche Antenne ist aus der DE-AS 1200387 bekannt.

Ein Beispiel für solche Antennen sind Radarantennen, die einen einzigen Reflektor haben, der von zwei Strahlungsquellen A und B angestrahlt wird, die gleichzeitig auf verschiedenen Wellenlängen k_A und A₈ arbeiten, wobei die Strahlungsquelle A die Strahlungsquelle B stört. Man findet ein typisches Beispiel für solche auf zwei Frequenzen arbeitende Antennen bei der Verbindung eines Erkennungssystems (Sekundärradarsystems) mit einem Überwachungs- oder Zielverfolgungs-Radarsystem (Primärradarsystem).

Das Primärradarsystem hat die Funktion, das Vorhandensein eines passiven Ziels festzustellen und darüber eine gewisse Zahl von Informationen (Entfernung. Position. Geschwindigkeit) zu liefern.

Das Sekundärradarsystem hat die Funktion. Ablragesignale auszusenden, welche die Idendifizierung des Ziels

ermöglichen, wenn dieses mit einem geeigneten Antwortgerät ausgestattet ist.

Im allgemeinen liegt die Betriebswellenlänge λ_Α des rVimiirradarsystems im Zentimeterbereich und die Betriebswellenlänge /.„ des Sekundärradarsystcns im Dezimeterbereich.

Bei den üblichen Anwendungen besteht wegen des kleinen Werts der Wellenlänge λ_Λ und auch wegen des Bedürfnisses der Erzielung optimaler Leistungen des Primärradarsystems die Forderung, daß der Ausbildung ι ο der Strahlungsquelle des Primärradarsystems die Priorität zuerteilt wird. Das Phasenzentrum dieser Strahlungsquelle fallt mit dem Brennpunkt des Reflektors zusammen. Dieser Brennpunkt liegt somit im Innern der leitenden Umhüllung, die den Raum begrenzt, in dem sich die !5 Wellen der Wellenlänge )._A ausbreiten, die den Reflektor anstrahlen. Diese metallische Umhüllung ist in den meisten Fällen durch die Speiseleitung der Strahlungsquelle gebildet, die aus einem Hohlleiter besteht, der in einem auf den Reflektor gerichteten Hornstrahler endet. Wegen dieser Lage des Phasenzentrums ist es verständlich, daß das Vorhandensein der die Strahlungsquellen für die Wellenlänge λ_Β bildenden Bestandteile die Strahlung mit der Wellenlänge λ_Λ nur sehr wenig stören.

Dagegen kann die Strahlung des Sekundärradarsystems — im »Abfragebetrieb« — durch das Vorhandensein der leitenden Außenfläche der Strahlungsquelle des Pritruirradarsystems sehr beträchtlich gestört werden.

Im »Abfragebetrieb« weist das Fernstrahlungsdiagramin eine Hauptkeule auf, die von Nebenzipfeln mit niedrigeren Pegeln umgeben ist. Die Richtwirkung ist in der horizontalen Ebene P₁₁ am besten; die Achsen der Hauptkeulen des Primärradarsystems und des Sekundärradarsystems liegen in der gleichen Vertikalebene P_E. Die Ebene P_E bildet eine vertikale Symmetrieebene für die beiden Strahlungen.

Notwendigerweise muß das Phasenzentrum der Strahlungsquelle des Sekundärsystems in der Ebene P_E und sehr nahe beim Brennpunkt des Reflektors liegen; diese Bedingung wird fast immer dadurch erfüllt, daß diese Strahlungsquelle in zwei gleiche Elementatstrahler (oder zwei gleiche Gruppen von Elementarstrahlern) S₁ und S₂ aufgeteilt wird, die gleichphasig gespeist und symmetrisch in bezug auf die Ebene P_E angeordnet werden. In den meisten Fällen hat die äußere leitende Umhüllung M der Speiseleitung der Strahlungsquelle des Primärradarsystems mit der Wellenlänge λ_Λ — beispielsweise ein durch einen Hornstrahler fortgesetzter Hohlleiter — eine Achse, die in der Ebe ne P_E liegt, so daß also die Elementarstrahler S, und S₂ zu beiden Seiten der Umhüllung M liegen.

Die elektromagnetisch mit der leitenden Umhüllung M gekoppelten Elementarstrahler 5, und S₂ induzieren gleichphasige Ströme, die ihrerseits strahlen. Das EIementarstrahlerpaar S_x , S₂ einerseits und die Umhüllung M andrerseits bilden eine Gruppe aus zwei gespeisten Antennen und einer nicht gespeisten Antenne.

Das Strahlungsdiagramm der Umhüllung M ist unter Berücksichtigung von deren Struktur sehr verschieden von dem Strahlungsdiagramm der Elementarstrahler S, und S₂. Dies hat zur Folge, daß die Anstrahlung an den Rändern des Reflektors stärker als vorgesehen ist, und daß die Energie ungleichförmig verteilt ist. was die folgenden Konsequenzen nach sich zieht:

— ein beträchtlicher Nebenzipfelpegel im Fernfeld;

— die Abstrahlung einer nicht vernachlässigbaren Energie durch die Umhüllung M außerhalb des Reflektors, wodurch die Erscheinung von Nebenzipfeln hohen Pegels in Richtungen verursacht wird, die sehr weit von der Hauptstrahlungsachse entfernt sind;

— eine Verzerrung der Hauptkeule wegen des durch die Verschiebung des Phasenzentrums verursachten Fokussierungsfehlers;

— ein Verlust an Antennengewinn;

— eine Verschlechterung des Transversalpolarisationsgrades.

Es ist bisher gelungen, diese Mängel im Verlauf der Inbetriebnahme teilweise durch mühsame mechanische und elektrische Justierungen zu korrigieren, die durch aufeinanderfolgende Annäherungen vorgenommen wurden, beispielsweise durch eine Verstellung der Elementarstrahler S₁ und S₂, eine Einstellung der Phasenverschiebung zwischen den Elementarstrahlern S₁ und S₂, eine Änderung der Position der leitenden Umhüllung M usw.

Hierbei handelt es sich aber nur um einen Notbehelf, weil das Verfahren darauf hinausläuft, eine mehr oder weniger befriedigende Formung des Strahlungsdiagramms des Sekundärradarsystems durch eine Reihe von Kompensationen vorzunehmen, die nur für eine Struktur und nur für gegebene Abmessungen gültig sind, die es aber nicht erlauben, ein Korrekturverfahren auszubilden, das auf andere, selbst sehr ähnliche Strukturen oder Abmessungen anwendbar ist.

Bei der Antenne nach der DE-AS 12 00387 sind daher Korrekturglieder im Dipolfeld eines die störende Strahlungsquelle bildenden Hornstrahlers angebracht, wo sie jeweils einen zusätzlichen Hilfsstrahler neben jedem Speisedipol der gestörten Strahlungsquelle bilden. Diese Korrekturglieder haben den Zweck, durch Interferenz oder Umlenkung der Strahlungsenergie in die Hauptstrahlungsrichtung die Nebenzipfel des Antennenrichtdiagramms des Dipolantennensystems zu verringern. Die Strahlungskorrktur erfolgt also durch Einwirkung auf die Nutzstrahlung der gestörten Antenne.

Bei dieser bekannten Antenne sind Anzahl und Anordnung der Strahlungskorrekturglieder an die Anzahl und Anordnung der Speisedipole der gestörten Antenne gebunden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Antenne der genannten Art den Aufbau zu vereinfachen und eine bessere Anpassungsfähigkeit der Strahlungskorrektureinrichtung zu erreichen.

Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebene Lehre gelöst.

Bei der erfindungsgemäßen Antenne sind die Strahlungskorrekturglieder an der störenden Antenne derart angebracht, daß sie die von der störenden Antenne reflektierte Störstrahlung in eine Nutzstrahlung umwandeln. Die Anzahl und Anordnung der Strahlungskorrekturglieder ist unabhängig von der Anzahl und Anordnung der Speisedipole der gestörten Antenne. Bei bestimmten Ausfuhrungsformen ist für vier Speisedipole der gestörten Antenne nur ein Strahlungskorrekturglied erforderlich.

Aus der DE-OS 23 16 842 ist es an sich bereits bekannt, bei einer Mehrfrequenzantenne, die auf drei Frequenzbändern arbeiten soll, wobei ein Hornstrahler das mittlere und das hohe Frequenzband und ein das Horn umgebender Hohlraumresonator das niedrige Frequenzband abstrahlt, eine Korrektureinrichtung vorzusehen, die aus zwei an dem Hornstrahler befestigten Dipolen besteht, die sich nach radial auswärts erstrecken und in dem unteren Frequenzband in Resonanz sind. Diese Korrektureinrichtung hat aber nur den Zweck, eine Störkopplung zwischen den verschiedenen Anten-

nen zu beseitigen. Sie erfüllt nicht den Zweck, das Strahlungsdiagramm einer Antenne im Hinblick auf die durch das Vorhandensein einer anderen Antenne verursachten Verzerrungen zu korrigieren.

Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nun unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:

Fig. la die schematische Struktur einer Antenne für ein Sekundärradargerät,

Fig. Ib das Strahlungsdiagramm der Antenne von Fig. 1 a im Abfragebetrieb,

Fig. 2a die Antenne von Fig. la mit einem zusätzlichen störenden Bestandteil, der durch den in einem !5 Hornstrahler endenden Hohlleiter der Strahlungsquelle eines Primärradarsystems gebildet ist,

Fig. 2b das gestörte Strahlungsdiagramm des Sekundärradarsystems bei der Antenne von Fig. 2a,

Fig. 3 die Antenne von Fig. 2 mit Korrekturgliedem,

Fig. 4 eine andere Ausführungsform der Antenne von Fig. 2 mit einem Korrekturglied.

Fig. 5a, 5b, 5c erläuternde schematische Darstellungen und

Fig. 6a, 6b, 6c Beispiele für die Anordnung der Korrekturglieder.

Fig. la zeigt den schematischen Aufbau einer mit einer Wellenlänge λ_Β in der Größenordnung von 30 cm betriebenen bekannten Sekundärradarantenne in drei Projektionen a. h. c auf drei zueinander senkrechte Ebenen. Die Antenne enthält einen vorzugsweise »geschichteten« Reflektor 3. der durch einen kalottenförmigen Abschnitt eines Umdrehungs-Paraboloids mit dem Scheitel O und dem Brennpunkt F gebildet ist. Die Bestandteile der Antenne sind in bezug auf die drei zueinander senkrechten Ebenen definiert, nämlich eine horizontale Ebene P₁₁. eine erste vertikale Ebene P_E. welche die horizontale Ebene P₁₁ entlang der Geraden OF schneidet, und eine zweite vertikale Ebene P₁.. die im Brennpunkt F senkrecht zur Geraden OFsteht.

Für diese Antenne gilt:

— die Kalotte hat den Punkt OaIs Mittelpunkt:

— die die Kalotte anstrahlende Strahlungsquelle ist durch zwei Halbwellen-Dipole 1 und 2 (Ä_e/2) gebildet. die gleichphasig in ihren Mittelpunkten gespeist werden, die in der Ebene P₁- liegen, und die senkrecht zur Ebene P₁₁ und symmetrisch in bezug auf die Ebene P₁ angeordnet sind:

— das Phasenzentrum der Strahlungsquelle fällt mit dem Brennpunkt /"zusammen.

Fig. Ib zeigt sehr schematisch in einer kartesischen Darstellung die Kurve der relativen Pegel N der Fernstrahlung der Antenne als Funktion des Seitenwinkels θ in der Ebene P₁₁: diese Kurve von symmetrischer Form hat. wie bekannt ist. eine mittlere Hauptkeule, die von Nebenzipfeln mit niedrigeren Pegeln umgeben ist.

Fig. 2a zeigt die drei Projektionen der gleichen bekannten Sekundärradarantenne, der nunmehr die Antenne des Primärradarsystems hinzugefügt ist, die auf der M) Wellenlänge λ_Λ (beispielsweise 3 cm) arbeitet. Die Strahlungsquelle der Primärradarantenne ist durch einen Hornstrahler 4 gebildet, der über einen Hohlleiter 5 gespeist wird. Die Achse der von den Teilen 4 und 5 gebildeten Anordnung fällt praktisch mit der Schnittlinie der Ebenen P₁₁ und P_E zusammen. Das Phasenzentrum der Primärradarantenne liegt im Innern des Hornstrahlers 4 theoretisch im Brennpunkt F. Da die Teile 4 und 5 in das elektromagnetische Feld der Dipole 1 und 2 eingetaucht sind, welche in ihren leitenden Außenflächen M Ströme induziert, die eine Sekundärstrahlung erzeugen, deren räumliche Geometrie von derjenigen der Strahlung der Antenne von Fig. 1 vollkommen verschieden ist.

Das gestörte Strahlungsdiagramm ist in Fig. 2b dargestellt. Aus den bereits einleitend erläuterten Gründen stellt man folgende Erscheinungen fest:

— eine Verzerrung und Verbreitung der Hauptkeule infolge der Verlagerung des Phasenzentrums;

— einen Verlust an Antennengewinn;

— eine Erhöhung des Pegels der Nebenzipfel;

— das Auftreten von Nebenzipfeln hohen Pegels bei großen Seitenwinkeln, da die leitende Fläche M eine beträchtliche Energie außerhalb des Reflektors 3 abstrahlt.

Zum besseren Verständnis des Prinzips der nachstehend beschriebenen Korrektureinrichtung ist es unerläßlich, die Form der auf der Fläche M induzierten elektromagnetischen Felder zu untersuchen. Durch Wahl einer geometrisch einfachen Form, die der Wirklichkeit nahe kommt, ist es möglich, die Funktionsweise des Systems zu schematisieren und die Rechnungen durchzuführen. Man wählt hier eine zylindrische Hache von kreisrundem Querschnitt: die qualitativen Folgerungen, die aus der Analyse dieses einfachen Falles gezogen werden, dienen als Leitlinie für die Untersuchung der in Fig. 2a dargestellten komplizierteren Form (Rechteckhohlleiter, der in einem Hornstrahler endet).

Fig. 5a zeigt den elementaren Fall einer herkömmlichen Antenne mit einem offenen Zylinder 6 mit dem Radius /·. der in der Mitte zwischen den beiden Halbwellen-Dipolen 1 und 2 angeordnet ist. die gleichphasig von einer Spannungsquelle 7 gespeist werden; dieser elementare Fall simuliert ziemlich gut die wirklichen Verhältnisse von Fig. 2a.

Die Achse des Zylinders 6 ist durch die Schnittlinie zwischen den beiden Ebenen P₁₁ und P₁- gebildet: die beiden Dipole 1 und 2 haben den Abstand D. Die Oberfläche des Zylinders 6 kann als eine Folge von Elementarzylindern betrachtet werden, die jeweils einen Abschnitt bilden. Jeder Abschnitt bildet einen leitenden Ring, durch den der Strom fließt, den der benachbarte Dipol induziert (die Feldlinien der induzierenden Felder E und //sind in Fig. 5a skizziert).

Wenn man (Fig. 5b) den Abstand zwischen einem der Dipole (beispielsweise dem Dipol 1) und einem Ring mit d bezeichnet, stellt man fest, daß alle Ringe im Abstand:

ip'jL (/j = 0, 1, 2. ... /7)

von gleichphasigen Strömen durchflossen werden, und daß alle Ringe im Abstand von:

4 -^D

gleichfalls von gleichphasigen Strömen durchflossen werden, die jedoch zu den Strömen der zuvor genannten Ringe gegenphasig sind.

Wenn der Zylinder 6 eine große Länge hätte, würde die Intensität der induzierenden Felder nach einem 1 d-Gesetz abnehmen; infolge der magnetischen Kopplung zwischen den Stromringen würde jedoch diese Dämpfung als Funktion der Entfernung kompensiert werden. und die Stromdichte würde entlang der gleichen Mantellinie des Zylinders 6 nahezu konstant bleiben. Da in dem hier betrachteten wirklichen Fall der Zylinder eine end-

liehe Länge hat. bildet sich eine stationäre Verteilung der StiOi ie entlang den Mantellinien des Zylinders 6 mit dem Aufti .'ten von Knoten und Bäuchen aus.

Du Jas offene Ende des Zylinders 6 einem Stromknoten entsp icht. liegt der erste Bauch etwa im Abstand A_B/4 von d ieser Öffnung, und die folgenden Bäuche liegen in den / bständen 3/_B/4. 5A_B/4... Die »Strombauchringe« sind mit einer Zeile von Strahlungsquellen vergleichbar, die entlang dem Zylinder 6 verteilt sind.

Dii se Strahlerzeile ergibt eine Störstrahlung, deren geometrische Verteilung sehr verschieden von derjenigen der Strahlung der Dipole 1 und 2 ist, wenn diese nicht durch das Vorhandensein des Zylinders 6 gestört werden. . )ie Richtung dieser Störstrahlung muß beherrscht werden, und dies ist genau der Zweck der nachstehend beschriebenen Korrektureinrichtung, Um diese Beherrschung zu gewährleisten, wird ein leitender Stab 8, dessen Länge in der Nähe von /_B/4 liegt, mit einem Ende an der Oberfläche des Zylinders 6 in der Nähe eines Stronibauchrings angelötet (Fig. 5c). Der Stab 8 liegt parallel zu den Dipolen 1 und 2 in der Ebene P_E. Der Stab 8 erzeugt eine Rundumstrahlung in einer senkrecht /u seiner Achse, also parallel zur Ebene P₁₁ liegenden Ebeni.. aber mit einer bestimmten Richtwirkung, welche diese Ebene gegenüber den anderen Richtungen begünstigt. Da der Oberflächenstrom an der Lötstelle, d.h. am Fuß des Stiftes 8. ein Maximum hat, hat der Potentialgradient zwischen dem freien Ende und den benachbarten Strombauchringen gleichfalls ein Maximum. Die Kapazität y zwischen dem Ende des Stabes 8 und diesen Strombauchringen kann zur Erzielung einer besseren Anpassung des Korrskturglieds eingestellt werden, beispielsweise mit Hilfe einer Metallscheibe oder Metallkugel die am Ende des Stabes 8 angelötet wird.

Dt Korrekturstab 8 übernimmt also die angekündigte Funktion: Er transformiert die schlecht orientierte Störstrahlung in eine Strahlung von gleicher Art wie diejenige der Dipole 1 und 2.

Im Fall von Fig. 5a, in welchem die Achse des Zylinders in der Ebene P₁₁ liegt, die im Prinzip den Brennpunkt des Reflektors enthält, kann es notwendig sein, einen zweiten Korrekturstab 8' symmetrisch zum Stab 8 in bezug auf die Ebene P_H anzubringen.

Die Erfahrung zeigt, daß in den meisten Fällen ein einziger Stab 8 (oder ein einziges Paar von Stäben 8, 8') zur Erzielung einer guten Korrektur ausreicht. Es ist möglich, die transformierte Strahlung (hinsichtlich Richtwirkung, Phase, Polarisation) dadurch zu formen, daß auf der gleichen Mantellinie des Zylinders 6 in der Nähe der anderen Strombauchringe sekundäre Stäbe angelötet werden, die den Hauptstäben 8 (bzw. 8') ähnlich sind. Die Strahlung des Stabes 8 und der Sekundärstäbe tritt fast vollständig an die Stelle der Strahlung des Zylinders 6. so daß man auf ein Problem eines Feldes von Elementarstrahlern gleicher Art zurückgeführt ist, von denen die einen primäre (Dipole 1 und 2) und die anderen sekundäre Strahler sind.

Dieses Verfahren der Fonnung des Strahlungsdiagramms ist im übrigen sehr anpassungsfähig, weil mit Ausnahme des Stabes 8 die Sekundärstäbe nicht notwendigerweise genau in einem Strombauch angelötet werden müssen. Man kann somit den Erregungsstrom jedes Stabes und seine Phasenverschiebung gegenüber dem Hauptstab 8 abstufen.

Fig. 3 zeigt die Antenne von Fig. 2. die mit zwei Korrekturstäben 8 und 8' der zuvor beschriebenen Art ausgestattet ist. Diese Stäbe sind in der Nähe des ersten

to Strombauchs angelötet, der etwa im Abstand A_B/4 von der öffnung des Hornstrahlers 4 entfernt liegt. Damit die Strahlung der Hauptradarquelle nicht gestört wird, sind die Korrekturstäbe 8 und 8' (wie übrigens auch die Dipole 1 und 2) Metallamellen, deren Breite in der Nähe von k_Aj2 liegt. Zu diesem Zweck ist es auch möglich, für die Teile !, 2. 8 und 8' dünne zylindrische Stäbe zu wählen, jedoch ergibt dies eine Verringerung der Verwendungsbandbreite des Sekundärradarsystems.

Falls die beiden Strahlungsquellen exzentrisch in bezug auf den Reflektor liegen (»off-set«-Anstrahlung). wie in Fig. 4 dargestellt ist, kann man sich auf ein einziges Korrekturglied 8 beschränken; das Korrekturglied 8' wird praktisch überflüssig, denn die vom unteren Teil der Außenfläche des Hornstrahlers 4 und des Hohlleiters 5 abgestrahlten Felder entgehen der Reflexion durch den Reflektor 3.

Wenn man in der Praxis davon ausgeht, daß die Teile 4 und 5 (Fig. 2a) rechteckige Querschnitte haben, hängt die Wahl zwischen einem einzigen Korrekturglied, einer Zeile von Korrekturgliedern oder auch einem Feld von Korrekturgliedern von den relativen Werten der Größen a, b und λ_Β ab, wobei α und h die Dimensionen des Rechteckquerschnitts parallel zu der Ebene P_E bzw. parallel zu der Ebene P_H sind. Fig. 6 zeigt mehrere mögliehe Fälle.

Wenn b wesentlich kleiner als α ist, ist die Kopplung zwischen den Teilen 4, 5 und den Dipolen 1, 2 gering; in diesem Fall ist die Korrektur überflüssig.
Wenn die beiden Dimensionen α und b. wie es in den meisten Fällen zutrifft, kleiner als λ_Β sind und vergleichbare Werte haben (Fig. 6a), verwendet man entweder ein einziges Korrekturglied, das in der Ebene P_E liegt, oder eine Zeile von Korrekturgliedern in der gleichen Ebene.

Wenn λ_Β merklich größer als b und wesentlich kleiner als α ist (Fig. 6b), besteht eine starke Kopplung zwischen den Teilen 4, 5 und den Dipolen 1. 2, und ein einziges Korrekturglied kann sich als unzureichend erweisen; es ist dann notwendig, eine Zeile von Korrekturgliedern

so (Hauptkorrekturglied mit nachfolgenden Nebenkorrekturgliedern) anzuwenden, die in der Ebene P_E liegen.

Wenn ,l_B wesentlich kleiner als b und größer als α ist (Fig. 6c), kann eine einzige Zeile von Korrekturgliedern in der Ebene P_E ausreichen, doch ist es vorzuziehen, zwei symmetrisch in bezug auf die Ebene P_E liegende Zeilen anzuwenden, die gegebenenfalls ein gemeinsames Element haben, nämlich das Hauptkorrekturglied (V-förmige Anordnung).

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Antenne mit wenigstens zwei voneinander unabhängigen elektromagnetischen Strahlungsquellen, s die gleichzeitig auf verschiedenen Wellenlängen verwendet sind und jeweils ein eigenes Strahlungsdiagramm von genau definierter geometrischer Form aufweisen, wobei eine der Strahlungsquellen, die durch einen oder mehrere gleichartige Elementarstrahler gebildet ist, durch das Vorhandensein von wenigstens einer weiteren Strahlungsquelle gestört ist, die Bestandteile aufweist, deren leitende Außenfläche im Strahlungsbereich der gestörten Strahlungsquelle liegt und einen die Eigenstrahlung dieser Strahlungsquelle störenden Teil ihrer Strahlung reflektiert, und mit einer StrahlungskorrektureiRrichtung, die durch ein oder mehrere Korrekturglieder gebildet ist, die von gleicher Art wie der Elementarstrahler bzw. die Elementarstrahler der gestörten Strahlungsquelle sind, dadurch gekennzeichnet, daß das bzw. jedes Korrekturglied (8,8') an der leitenden Außenfläche (4, 6) der störenden Strahlungsquelle (4, 5) angelötet oder durch eine große Kapazität angekoppelt ist, daß wenigstens eines der Korrekturglieder (8, 8') in dem Bereich der leitenden Außenfläche liegt, in welchem die von der gestörten Strahlungsquelle (1, 2) induzierten Ströme einen maximalen Wert haben, und daß die Korrekturglieder (8, 8') so ausgebildet und angeordnet sind, daß sie die Störstrahlung in eine Strahlung von gleicher Art wie die Nutzstrahlung der gestörten Strahlungsquelle (1,2) umwandeln.

2. Antenne nach Anspruch 1, mit zwei Strahlungsquellen A und B für die Wellenlänge λ_Λ bzw. λ_Β, die einen gemeinsamen Reflektor anstrahlen, der durch eine Kalotte eines Umdrehungsparaboloids mit einem Scheitel O und einem Brennpunkt F gebildet ist, wobei die Bestandteile der Strahlungsquellen A und B in bezug auf drei zueinander senkrechte Ebenen definiert sind, nämlich eine horizontale Ebene P₁₁ und eine erste vertikale Ebene P_E, die sich in der Geraden OF schneiden, und eine zweite vertikale Ebene P_y, die im Brennpunkt F senkrecht zur Geraden OF steht, wobei die Kalotte zentrisch zum Scheitel O liegt, die gestörte Strahlungsquelle B durch zwei HalbwellenDipole der Länge A_B/2 gebildet ist, die in ihren Mittelpunkten gleichphasig gespeist sind und in der Ebene P_v senkrecht zu der Ebene P_n und symmetrisch in bezug auf die Ebene P_E liegen, das Phasenzentrum der Strahlungsquelle B mit dem Brennpunkt F zusammenfällt, wenn von dem störenden Einfluß der störenden Strahlungsquelle A abgesehen wird, die einen von einem Hohlleiter gespeisten Hornstrahler aufweist, dessen mit dem Hohlleiter gemeinsame Achse mit der Geraden OF zusammenfällt, wobei das Phasenzentrum der störenden Strahlungsquelle A im Innern des Hornstrahlers liegt, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Hauptkorrekturglieder (8, 8') vorgesehen sind, die durch zwei Viertelwellenlängenleiter der Länge A_fl/4 gebildet sind, die parallel zu den Halbwellen-Dipolen (1, 2) in der Ebene P_E liegen und in einem Abstand von der Öffnung des Hornstrahlers (4) angeordnet sind, der in der Nähe von λ_β/4 liegt, wobei der eine Viertelwellenlängenleiter unter der Ebene P₁₁ und der andere darüber liegt.

3. Antenne nach Anspruch I mit dem allgemeinen

Aufbau gemäß Anspruch 2, bei der jedoch der Reflektor durch einen Teil einer Kalotte eines Umdrehungsparaboloids gebildet ist, der exzentrisch in bezug auf den Scheitel O liegt, dadurch gekennzeichnet, daß ein Hauptkorrekturglied (8) vorgesehen ist, das durch einen Viertelwellenlängenleiter der Länge λ_Β/4 gebildet ist, der parallel zu den Halbwellen-Dipolen (1, 2) in der Ebene P_E liegt und auf der gleichen Seite der Ebene P_u wie der Reflektor (3) in einem Abstand von der öffnung des Hornstrahlers (4) angebracht ist, der in der Nähe von λ_Β/4 liegt.

4. Antenne nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß auf jedes Hauptkorrekturglied (8, 8') auf der der öffnung des Hornstrahlers (4) entgegengesetzten Seite des Hauptkorrekturgliedes ein oder mehrere Nebenkorrekturglieder von gleicher Art folgen, die parallel zu dem entsprechenden Hauptkorrekturglied (8 8') angebracht sind und in der Ebene P_E liegen.

5. Antenne nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Hauptkorrekturglied bzw. die Hauptkorrekturglieder (8, 8') an ihren freien Enden mit leitenden Scheiben oder Kugeln ausgestattet sind, die zur Vergrößerung der Kapazität des bzw. der Hauptkorrekturglieder in bezug auf die Außenfläche der störenden Strahlungsquelle A d'enen.

6. Antenne nach Anspruch 2 oder 3, bei welcher der Hohlleiter einen rechteckigen Querschnitt hat, dessen parallel zur Ebene P₁₁ liegende große Seite eine Dimension hat, die wesentlich größer als die Wellenlänge k_B ist. dadurch gekennzeichnet, daß im Fall des Anspruchs 2 an den beiden großen Seiten des Hohlleiters (5) oder im Fall des Anspruchs 3 an einer einzigen großen Seite des Hohlleiters (5) mehrere Nebenkorrekturglieder entlang den beiden Schenkeln eines »V« angebracht sind, an dessen Scheitel das bzw. die Hauptkorrekturglieder (8,8') liegen.

7. Antenne nach einem der Ansprüche 2,3,5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Hauptkorrekturglieder {8, 8') und die Nebenkorrekturglieder Lamellen sind, deren parallel zur Ebene P_v liegende große Seite eine Breite hat, die in der Nähe von >.J2 liegt.