DE2804087A1 - Verfahren und vorrichtung zum herstellen von walzdraht durch kontinuierliches giessen und walzen - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zum herstellen von walzdraht durch kontinuierliches giessen und walzenInfo
- Publication number
- DE2804087A1 DE2804087A1 DE19782804087 DE2804087A DE2804087A1 DE 2804087 A1 DE2804087 A1 DE 2804087A1 DE 19782804087 DE19782804087 DE 19782804087 DE 2804087 A DE2804087 A DE 2804087A DE 2804087 A1 DE2804087 A1 DE 2804087A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- blank
- temperature
- rolling
- section
- wire rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 26
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 13
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 5
- -1 aluminum-magnesium-silicon Chemical compound 0.000 claims description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 2
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- DOETVZCFKJCYJV-UHFFFAOYSA-N 6-(4,5-dihydro-1h-imidazol-2-yl)-2-[4-(4,5-dihydro-1h-imidazol-2-yl)phenyl]-1h-indole Chemical compound N1CCN=C1C1=CC=C(C=2NC3=CC(=CC=C3C=2)C=2NCCN=2)C=C1 DOETVZCFKJCYJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000283153 Cetacea Species 0.000 description 1
- 101100286286 Dictyostelium discoideum ipi gene Proteins 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 229910019018 Mg 2 Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 244000221110 common millet Species 0.000 description 1
- WCCJDBZJUYKDBF-UHFFFAOYSA-N copper silicon Chemical compound [Si].[Cu] WCCJDBZJUYKDBF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- MHKWSJBPFXBFMX-UHFFFAOYSA-N iron magnesium Chemical compound [Mg].[Fe] MHKWSJBPFXBFMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
DR. ING. F. WUESTHOFF SOOO MÜNCHEN OO
DR-E. ν. PECHMANN SCH WEIUEIISTH ASSE 2
DR. ING. I). BEHRENS *"MFON ( °80 >
C0 20 51
5 24 070
TELEGItAMME :
PATENTANWÄLTE FHOTECTI'ATENT MÜNCHEN
PATENTANWÄLTE FHOTECTI'ATENT MÜNCHEN
TELEX 5 24 070 ,. , . , ,-, n η
DIPI.. ING. R. GOETZ / H Il 4 L) O /
TELEGItAMME : ί» VV V ^ W W *
PHOTECTl'ATKNT Λ1
1A-50 237
Anmelderin: Societe de Vente de 1'Aluminium Pechiney,
bis, rue Balzac, Paris, Frankreich
Titel; Verfahren und Vorrichtung zum Her
stellen von Walzdraht durch kontinuierliches Gießen und Walzen
/ 0 QRi-
ORIGINAL INSPECTED
8OOO MÜNCHEN 9O SCHWEIGERSTRASSE 2 TELEFON (089) 68 20 01
TELEX B 24 070
::::„; 280^037
1A-50 237
Verfahren und Vorrichtung
zum Herstellen von Walzdraht durch kontinuierliches
Gießen und Walzen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Walzen und Warmbehandeln für die Herstellung von Walzdraht
aus ausscheidungshärtbarer Aluminiumlegierung, insbesondere aus elektrisch leitender Al-Mg-Si-Legierung.
Die nachstehend als A-GS/L oder Almelec bezeichnete Al-Mg-Si-Legierung
für elektrische Leiter hat als hauptsächliche Zusatzelemente
Eisen Magnesium
0,15 bis 0,30 $ 0,30 bis 0,85 $>
Silicium Kupfer
0,30 bis 0,70 0,20 #.
Walzdraht aus A-GS/L wird entweder durch Fließpressen von Rundknüppeln auf einer Fließpresse, durch Warmwaisen von
Viereckknüppeln oder nach einem Verfahren hergestellt, das die beiden anderen praktisch ersetzt hat: durch kontinuierliches
Gießen mit anschließendem Warmwalzen. Dieses Verfahren besteht darin, zwischen der Kinne eines gekühlten
Gießrades und einem gekühlten Band einen Rohling von ungefähr Trapezform zu gießen, der danach in Kalibrierwalzwerken
oder in Walzgerüsten gewalzt wird, die von drei im Winkelabstand von 120 angeordneten Walzen gebildet sind.
Beim Austreten aus dem Walzwerk wird der Walzdraht aufgehaspelt. Dieses VeDJfah^eia-jh^g ^§^ wirtschaftlichen Gründen
/2
- % - 50 237
5 28Ü4Q87
eine beträchtliche Entwicklung mitgemacht. Die Investition erfordert tatsächlich verhältnismäßig geringe Mittel und
gestattet ein kontinuierliches Herstellen von Drahtringen von hohem Einheitsgewicht.
Jedoch hat,der nach dem an letzter Stelle beschriebenen Verfahren
hergestellte Walzdraht etwas weniger gute Eigenschaften als der nach den beiden zuerst genannten Verfahren
hergestellte Draht, da es die sehr niedrige Warmverformung nicht erlaubt, die Gießstruktur völlig zu beseitigen.
Dies ist nicht immer von beträchtlicher Bedeutung, da Almelec eine warmbehandelbare Legierung ist, und um die mechanischen
Eigenschaften zu erhalten, die von den Kabeln gefordert
werden, zu deren Herstellung der Draht bestimmt ist, muß er durch Lösungsvergliten behandelt werden.
Eine Art der Durchführung dieser Wärmebehandlung besteht darin, die Drahtringe oder -bunde in einem Ofen zum Lösungsglühen
einer Temperatur zwischen 500 und 580 0C auszusetzen
und sie mit kaltem Wasser abzusehrecken. Der Draht wird danach gezogen und mit dem Enddurchmesser angelassen.
Bei diesem Verfahren erfährt der Draht im Verlaufe des Lösungsglühens eine für die spätere Ziehfähigkeit sehr
günstige vollständige Rekristallisation, und diese Behandlung gewährleistet, daß Paarungen zwischen mechanischer
Festigkeit und elektrischer Leitfähigkeit auf einem Niveau erhalten werden, das ausreichend hoch ist, damit Freileitungskabel
hergestellt werden können, die die Norm NF C 34 125 (R> 32,4 kg/mm2 und f>4- 3f28 μΩ.οπι für die
Drähte mit einem Durchmesser unter 3,6 mm vor dem Verseilen) erfüllen.
Dieses Verfahren hat jedoch gewisse Nachteile: Es handelt sich um einen Arbeitsvorgang, der an den Drahtringen diskontinuierlich
durchgeführt wird und somit den kontinuierlichen Herstellungsgang von der Metallschmelze zum Draht
809831/096*
- 5 - 50 237
unterbricht. Außerdem ist es schwierig, an allen Windungen eines Drahtringes einen gleichen metallurgischen Zustand
zu erhalten, da die Haltezeiten und die Abschreckungsgeschwindigkeiten zwischen einer äußeren und einer inneren
Windung ziemlich verschieden sind.
Aus diesen Gründen ist es vorteilhafter, am Ausgang des Walzwerkes die in der PR-PS 2 261 816 beschriebene Vorrichtung
zu verwenden, die es erlaubt, den Draht am Ausgang des Wal:
kühlen.
des Walzwerkes rasch auf eine Temperatur unter 150 0C zu
Um jedoch das Abschrecken ausreichend wirksam zu gestalten, damit für den angelassenen gezogenen Draht hochwertige
mechanische und elektrische Eigenschaften gewährleistet sind, muß während des Transportes des erstarrten Rohlings
bis zum Walzwerk und während des Walzens vermieden werden, daß zu viele Härtebildner, in diesem Falle MgpSi, ausgeschieden
werden. Wenn zwischen dem Gießrad und dem Walzwerk keine Erwärmung vorgenommen wird, erfordert dies eine
hohe Rohlingstemperatur am Ausgang des Gießrades, somit strenge Gießbedingungen für das Werkzeug. Selbst bei diesen
hohen Temperaturen hat der Walzdraht außerdem eine faserige und nicht-rekristallisierte Struktur.
Die Anmelderin hat ein Verfahren entwickelt, das es gestattet, diese Schwierigkeiten zu überwinden, und dessen
Prinzip darin besteht, den Rohling nach einem ersten Walzvorgang kontinuierlich bzw. im Durchlauf zu erwärmen, wodurch
es möglich ist, in ihm vor dem späteren Walzen eine teilweise oder vorzugsweise vollständige Rekristallisation
hervorzurufen und zugleich die Härtebildner, die sich im Verlaufe des Transportes des Rohlings oder während dessen
Durchlaufs durch das erste Walzwerk ausgeschieden haben, erneut in Lösung zu bringen.
Die in der einzigen schematischen Zeichnung dargestellte Vorrichtung zum Durchführen der Erfindung hat somit
809831/0981
/4
- 4 - 50 237
a) eine beim gezeigten Beispiel als Gießrad ausgebildete Gießvorrichtung 1, die mit Metallschmelze gespeist wird
und an der ein Rohling 2 mit trapezförmigem Querschnitt
2 zwischen beispielsweise 900 und 5000 mm erstarrt;
b) eine beim gezeigten Beispiel als Grob- oder Vorwalzwerk ausgebildete Grob-Walzenstraße 3 aus im wesentlichen
mehreren hintereinander geschalteten Walzengeriisten entweder des Typs Kalibrierwalzwerk oder des Walzwerk-Typs
mit drei Rollen. Die Gesamtstichabnahme (So-S)/So dieser Walzenstraße 3 beträgt zwischen 20 und 85#>
vorzugsweise zwischen 30 und 70%, wobei So = der Querschnitt
des Rohlings 2 beim Einlaufen in die Walzenstraße 3» S = der Querschnitt des Rohlings 2 beim Austreten aus der
Walzenstraße 3· Die Einlauftemperatur des Rohlings 2 liegt über 440 0C;
c) einen beim gezeigten Beispiel als Schnellwärmevorrichtung ausgebildeten Wärmeofen 4, der unmittelbar am Ausgang
der ersten Walzenstraße 3 angeordnet ist und es gestattet, die Temperatur des Rohlings 2 um 30 bis 150 0C zu erhöhen
und zwischen 450 und 550 0O, vorzugsweise zwischen 480 und 530 0C zu halten, d.h. in einem Temperaturbereich,
in dem das Magnesium und das Silicium innerhalb der weiter oben angegebenen Grenzen der Zusammensetzung
vollständig in im Gleichgewicht befindlicher fester Lösung vorliegen. Dieses kontinuierliche Erwärmen kann
in einer oder in mehreren Zonen und nach jedem beliebigen bekannten Verfahren - durch Stromwärme, mit einem Induktionsofen,
mit einem mit Brennstoffen oder über elektrische Widerstandselemente beheizten Ofen - vorgenommen werden,
wobei die Heizleistung vorzugsweise über die Temperatur des Rohlings 2 beim Austreten aus dem Wärmeofen 4 gesteuert
wird;
d) eine beim gezeigten Beispiel als Pertig-Walzwerk ausgebildete
Fertig-Walzenstraße 5 mit ebenfalls mehreren
hintereinander geschalteten Walzengerüsten zum Verkleinern des Querschnitts des Rohlings 2 auf den endgültigen
809831/0961
- 5. - 50 237
Querschnitt des Drahtes. Diese zweite Walzenstraße 5 ist in einem Abstand von 4 bis 15m zum vorgeschalteten Wärmeofen
4 angeordnet;
e) eine Durchlauf-Abschreckanlage 6, die es gestattet, den
Draht auf eine Temperatur unter 200 0C, vorzugsweise
unter 150 0C zu kühlen, d.h. auf eine Temperatur, über
der eine bedeutende Ausscheidung von Mg2Si stattfindet}
f) eine Haspel 7.
Im Vergleich zu einer herkömmlichen Anlage zum kontinuierlichen Gießen und Walzen bedeutet dies, daß die Walzstraße
nach einer Stichabnahme von 20 bis 85$ unterbrochen ist, und
daß zwischen den vorgeschalteten und den nachgeschalteten Teil der Walzstraße ein Wärmeofen zwischengeschaltet ist,
der es gestattet, die Temperatur des Rohlings 2 wieder zu erhöhen. Gegenüber den derzeitigen Walzdrähten haben der
nach diesem Verfahren hergestellte Walzdraht aus Almelec, der gewöhnlich einen Durchmesser von 9»5 mm aufweist, und
ganz allgemein die Drähte aus ausscheidungshärtbarer Aluminiumlegierung für beispielsweise mechanische Zwecke die folgenden
Eigenschaft en:
- eine verbesserte Textur, d.h. eine Verringerung der Korngröße durch vollständige oder teilweise Rekristallisation
während des Warmwalzens;
- erhöhte Dehnungswerte und einen vergrößerten plastischen Bereich (zwischen der Streckgrenze und der Bruchlast)
dank der Verringerung der Restkaltreckung;
- verminderte Seigerungen in der Randzone;
- vollständigeres Lösen der an der Ausscheidungs- oder Aushärtung teilnehmenden Zusatzelemente während des
späteren Anlassens, dadurch bei gleichem spezifischem Widerstand erhöhte Bruchfestigkeit des angelassenen
gezogenen Drahtes;
- mögliche Erniedrigung der Gießtemperatur mit, als Folge davon, einer Milderung der Erfordernisse beim Gießen,
eine· Verringerung der inneren Erstarrungsfehler und einer
erhöhten Standzeit der Gießwerkzeuge.
809831/0961 /6
- € - 50 237
a 28Ü4087
Die ersten drei der vorstehend genannten Faktoren führen zu einer besseren Ziehfähigkeit des Walzdrahtes.
Die nachstehend beschriebenen Beispiele veranschaulichen die mit dem Verfahren nach der Erfindung erhaltenen Vorteile
.
Behandlung gemäß dem Stand der Technik. Ausgangsmetallschmelze mit folgenden Anteilen:
Fe = 0,25$
Si » 0,57$
Mg = 0,54/°
Rest ss Aluminium.
Auf einem Gießrad wurde bei einer Temperatur von 720 0C
2
ein Rohling von 2400 mm Querschnitt gegossen, der mit einer Temperatur von 470 0C und einer Geschwindigkeit von ungefähr 10 m/min austrat.
ein Rohling von 2400 mm Querschnitt gegossen, der mit einer Temperatur von 470 0C und einer Geschwindigkeit von ungefähr 10 m/min austrat.
Der Rohling wurde dann in eine Walzenstraße eingeführt, die 17 hintereinander geschaltete Walzengerüste mit je drei
im Winkelabstand von 120° angeordneten Rollen aufwies. Der Rohling wurde auf diese Weise allmählich zu einem ungefähr
runden Draht von 9»5 mm Durchmesser umgeformt.
Nach dem Auslaufen aus dem letzten Walzengerüst wurde der Draht mit einer Vorrichtung gemäß der FR-PS 2 261 816
rasch auf 80 0C gekühlt und aufgehaspelt.
Der auf diese Weise erhaltene Walzdraht wurde danach ohne Zwischenwarmbehandlung auf einen Enddurchmesser von 3 mm
gezogen und dann während 3 h bei einer Temperatur von 165 0C angelassen.
/7 809831/0961
- 7 - 50
IC 28Ü4Ü87
Behandlung gemäß der Erfindung.
Aus einer Metallschmelze mit derselben Zusammensetzung
wurde auf einem Gießrad in derselben Weise wie beim Beispiel 1 bei einer Temperatur von 720 0C ein trapez-
ρ
förmiger Rohling von 2400 mm Querschnitt gegossen, der ebenfalls mit einer Temperatur von 4-70 0C und einer Geschwindigkeit von ungefähr 10 m/min austrat.
förmiger Rohling von 2400 mm Querschnitt gegossen, der ebenfalls mit einer Temperatur von 4-70 0C und einer Geschwindigkeit von ungefähr 10 m/min austrat.
Der Rohling wurde sodann in eine erste Walzenstraße mit 4 Walzengerüsten eingeleitet, die eine Stichabnahme
von etwa 70$ erzeugten, und aus denen der Rohling mit einer
Geschwindigkeit von etwa 0,5 m/s austrat.
Der Rohling gelangte dann in einen Induktionsofen, in dem seine Temperatur um 80° von 410 auf 490 0C erhöht wurde.
Nach einer Haltezeit von 5 Sekunden wurde er in einer Walzenstraße mit 13 hintereinander geschalteten Walzengerüsten
fertiggewalzt, wobei der Durchmesser des Drahtes auf 9,5 mm gebracht wurde.
Beim Auslaufen aus der Walzenstraße und vor dem Aufhaspeln
wurde der Draht kontinuierlich auf eine Temperatur von 80 0C abgeschreckt.
Der Walzdraht wurde dann wie beim Beispiel 1 auf seinen Enddurchmesser
von 3 mm gezogen und während 3 h bei einer Temperatur von 165 0C angelassen.
Behandlung gemäß der Erfindung.
Aus einer Metallschmelze mit derselben Zusammense tzung
wurde auf einem Gießrad in derselben Weise wie beim zuvor beschriebenen Beispiel bei einer Temperatur von 720 C ein
ρ trapezförmiger Rohling von 2400 mm Querschnitt gegossen, der ebenfalls mit einer Temperatur von 470 0C und einer
Geschwindigkeit von ungefähr 10 m/min austrat.
/8 809831/0961
- β - 50
Der Rohling wurde sodann in eine erste Walzenstraße mit 4 Walzengerüsten eingeleitet, die eine Stichabnahme
von etwa 70$ erzeugten, und aus denen der Rohling mit
einer Geschwindigkeit von etwa 0,5 m/s austrat.
Der Rohling gelangte dann in einen Induktionsofen, in dem seine Temperatur um 110 ° von 410 auf 520 0C erhöht wurde.
Nach einer Haltezeit von 5 Sekunden wurde er dann in einer Walzenstraße mit 13 hintereinander geschalteten Walzengerüsten
fertiggewalzt, wobei der Durchmesser des Drahtes auf 9»5 mm gebracht wurde.
Beim Auslaufen aus der Walzenstraße und vor dem Aufhaspeln wurde der Draht kontinuierlich auf eine Temperatur von
80 0C abgeschreckt.
Der Walzdraht wurde dann wie im vorhergehenden Fall auf seinen Enddurchmesser von 3 mm gezogen und während 3 h
bei einer Temperatur von 165 0C angelassen.
Die mechanischen Eigenschaften wurden am Walzdraht und am gezogenen Draht der Beispiele 1, 2 und 3 ermittelt. Die
Ergebnisse sind in den nachstehenden Tabellen aufgeführt. Darin bedeuten
R die Bruchbelastung in kg/mm , A die Bruchdehnung in $,
ρ den spezifischen Widerstand in uO..em,
C die Leitfähigkeit in ^IACS (International annealed
copper Standard).
R9 A P
kg/mmf 200_^ b£1jl£5
(Stand der Technik) 19,1 13,3 3,350
(nach der Erfindung,
geglüht bei 490 °C) 18,5 18,6 3,440
(nach der Erfindung,
geglüht bei 520 O0J 80 §%>$1 / 0 96 119'1 3'450
-S- 50 237
W 28Ü4Ü87
R9A G
(Stand der Technik) 32,2 7,5 3»184 54,1
(nach der Erfindung,
geglüht bei 490 0C) 35,2 6,0 3,195 54,0
(nach der Erfindung,
geglüht bei 520 UC) 35,8 6,1 3,207 53,8
Es ist festzustellen, daß im Walzdraht-Zustand die etwas
geringere Bruchbelastung und die deutlich höheren Dehnungswerte die Folge der Zwischenrekristallisation des Drahtes
sind. Der höhere spezifische Widerstand des Drahtes nach der Erfindung verrät die bessere Lösung der Härtebildner
(MgpSi): es ist tatsächlich bekannt, daß die in fester Lösung oder als Mischkristalle vorliegenden Härtebildner
den spezifischen Widerstand des Aluminiums erhöhen.
Dagegen sind beim angelassenen gezogenen Draht (Zustand T8)
alle mechanischen und elektrischen Eigenschaften des Drahtes gemäß der Erfindung besser, und zwar in umso stärkerem Maße,
je höher die Zwischenglühtemperatur ist.
Wenngleich die vorstehende Beschreibung und die angegebenen Beispiele auf Almelec (Al-Mg-Si-Legierung) gerichtet sind,
ist das Verfahren gemäß der Erfindung auf alle ausscheidungshärtbaren Aluminiumlegierungen anwendbar, insbesondere auf
diejenigen der Reihen 2000 (Aluminium-Kupfer-Magnesium), 7000 (Aluminium-Zink-Magnesium-Kupfer) und 4000 (Aluminium-Magnesium-Silicium).
809831/0961
Claims (4)
1. Verfahren zum kontinuierlichen Gießen, Warmbehandeln
und Walzen von ausscheidungshärtbaren Aluminiumlegierungen zur Herstellung von Walzdraht, dadurch g e k e η η zeichnet
, daß der aus der Gießvorrichtung (1) kontinuierlich austretende Rohling (2) folgenden Arbeitsvorgängen
unterworfen wird:
- einem ersten Warmwalzen bei einer Einlauftemperatur von über 440 0C, wobei der Ausgangsquerschnitt (So) des
Rohlings (2) auf einen Querschnitt (S) so verkleinert
wird, daß
So-S
zwischen 20 und 85$ beträgt,
- einer an den ersten Walzvorgang sich anschließenden Erhöhung seiner Temperatur um zwischen 30 und 150 0C
auf eine Temperatur zwischen 450 und 550 0C, vorzugsweise
zwischen 480 und 530 C, um die Lösung der Härtebildner der Legierung und die Rekristallisation hervorzurufen,
bevor der Rohling (2) in eine zweite Walzenstraße (5) eintritt,
- einem zweiten Warmwalzen, bei dem der Querschnitt (S) des aus einem Wärmeofen (4) austretenden Rohlings (2)
auf den endgültigen Querschnitt des Walzdrahtes verkleinert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch g e k e η η zeichnet
, daß der Walzdraht nach dem zweiten Walzvorgang kontinuierlich rasch gekühlt oder abgeschreckt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch g e k e η η
zeichnet , daß die ausscheidungshärtbare Aluminiumlegierung eine Aluminium-Magnesium-Silicium-Legierung für
elektrische Leiter ist, die als Hauptelemente Eisen mit
80983 1/0961
0,15 bis 0,30$, Magnesium mit 0,30 bis 0,80$, Silicium mit
0,30 bis 0,705ε und eventuell Kupfer mit bis zu 0,2$
enthält.
4. Vorrichtung zum kontinuierlichen Gießen, Warmbehandeln und Walzen von Walzdraht, bei der hintereinander geschaltet
sind
- eine Gießvorrichtung (1),
- eine erste Walzenstraße (3)» die eine Gesamtstichabnahme
' von zwischen 20 und 85$ erzeugt,
- ein Wärmeofen (4), dessen leistung so ausgelegt ist,
daß die Erhöhung der Temperatur des Rohlings (2) zwischen 30 und 150 0C und die Temperatur des Rohlings (2) am
Ende des Wärmevorgangs zwischen 450 und 550 0C, vorzugsweise
zwischen 480 und 530 0C beträgt,
- eine zweite Walzenstraße (5), die den Querschnitt des Rohlings (2) auf den endgültigen Querschnitt des Walzdrahtes
bringt,
- und eine Durchlauf-Abschreckanlage (6) zum kontinuierlichen
Abschrecken des Drahtes vor dem Aufhaspeln.
809831/09Θ*
INSPECTED
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7703529A FR2379329A1 (fr) | 1977-02-02 | 1977-02-02 | Procede de production de fil machine par coulee et laminage continus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2804087A1 true DE2804087A1 (de) | 1978-08-03 |
Family
ID=9186457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19782804087 Pending DE2804087A1 (de) | 1977-02-02 | 1978-01-31 | Verfahren und vorrichtung zum herstellen von walzdraht durch kontinuierliches giessen und walzen |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4151896A (de) |
| JP (1) | JPS5396956A (de) |
| BE (1) | BE863546A (de) |
| DE (1) | DE2804087A1 (de) |
| ES (1) | ES466461A1 (de) |
| FR (1) | FR2379329A1 (de) |
| GR (1) | GR60538B (de) |
| IT (1) | IT1092478B (de) |
| NL (1) | NL7801200A (de) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112016001981B4 (de) | 2015-04-28 | 2020-06-10 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Aluminiumlegierungselementdraht, Aluminiumlegierungslitzendraht und Verfahren zum Herstellen eines Aluminiumlegierungslitzendrahts, elektrisches Fahrzeugkabel und Kabelbaum |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU80656A1 (fr) * | 1978-12-14 | 1980-07-21 | Lamitref | Traitement et structure d'un aillage a base d'un metal non-ferreux |
| US4352697A (en) * | 1979-10-01 | 1982-10-05 | Southwire Company | Method of hot-forming metals prone to crack during rolling |
| US4456491A (en) * | 1979-10-01 | 1984-06-26 | Southwire Company | Method of hot-forming metals prone to crack during rolling |
| US4280857A (en) * | 1979-11-05 | 1981-07-28 | Aluminum Company Of America | Continuous draw anneal system |
| LU83249A1 (fr) * | 1981-03-23 | 1983-02-22 | Huwaert Leo Cloostermans | Procede de fabrication de fil machine en aluminium |
| LU83262A1 (fr) * | 1981-03-27 | 1983-02-22 | Huwaert Leo Cloostermans | Procede et installation pour la fabrication d'un produit allonge en aluminium |
| EP0257904A3 (de) * | 1986-08-20 | 1989-06-21 | Alcan International Limited | Kontaktleiter für elektrische Fahrzeuge |
| FR2632220B1 (fr) * | 1988-06-03 | 1992-08-21 | Grisset Ets | Procede et installation d'homogeneisation et de recristallisation en ligne de produits metalliques obtenus par une coulee en continu |
| US5681405A (en) | 1995-03-09 | 1997-10-28 | Golden Aluminum Company | Method for making an improved aluminum alloy sheet product |
| US5985058A (en) * | 1997-06-04 | 1999-11-16 | Golden Aluminum Company | Heat treatment process for aluminum alloys |
| US5976279A (en) * | 1997-06-04 | 1999-11-02 | Golden Aluminum Company | For heat treatable aluminum alloys and treatment process for making same |
| US6579387B1 (en) | 1997-06-04 | 2003-06-17 | Nichols Aluminum - Golden, Inc. | Continuous casting process for producing aluminum alloys having low earing |
| US5993573A (en) * | 1997-06-04 | 1999-11-30 | Golden Aluminum Company | Continuously annealed aluminum alloys and process for making same |
| US20030173003A1 (en) * | 1997-07-11 | 2003-09-18 | Golden Aluminum Company | Continuous casting process for producing aluminum alloys having low earing |
| PT1201779E (pt) * | 2000-10-27 | 2006-07-31 | Alcan Tech & Man Ag | Processo para produzir um condutor electrico em liga de aluminio |
| AU2003215101A1 (en) * | 2002-02-08 | 2003-09-02 | Nichols Aluminum | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
| MX2013002636A (es) | 2010-09-08 | 2013-05-09 | Alcoa Inc | Aleaciones mejoradas de aluminio-litio y metodos para producir las mismas. |
| US9440272B1 (en) * | 2011-02-07 | 2016-09-13 | Southwire Company, Llc | Method for producing aluminum rod and aluminum wire |
| WO2013172910A2 (en) | 2012-03-07 | 2013-11-21 | Alcoa Inc. | Improved 2xxx aluminum alloys, and methods for producing the same |
| US9587298B2 (en) | 2013-02-19 | 2017-03-07 | Arconic Inc. | Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same |
| CN113201670B (zh) * | 2021-05-07 | 2022-05-03 | 江苏中天科技股份有限公司 | 抗软化铝合金材料、抗软化铝合金导线及其制备方法 |
| CN116060440B (zh) * | 2023-03-06 | 2023-06-20 | 太原科技大学 | 一种镍基合金线材及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3418177A (en) * | 1965-10-14 | 1968-12-24 | Olin Mathieson | Process for preparing aluminum base alloys |
| US3613767A (en) * | 1969-05-13 | 1971-10-19 | Southwire Co | Continuous casting and rolling of 6201 aluminum alloy |
| US3836405A (en) * | 1970-08-03 | 1974-09-17 | Aluminum Co Of America | Aluminum alloy product and method of making |
| US3911819A (en) * | 1974-03-18 | 1975-10-14 | Alusuisse | Aluminum alloys for long run printing plates |
| US4019931A (en) * | 1976-03-04 | 1977-04-26 | Swiss Aluminium Ltd. | Thread plate process |
-
1977
- 1977-02-02 FR FR7703529A patent/FR2379329A1/fr not_active Withdrawn
-
1978
- 1978-01-19 US US05/870,923 patent/US4151896A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-01-27 JP JP819578A patent/JPS5396956A/ja active Pending
- 1978-01-30 ES ES466461A patent/ES466461A1/es not_active Expired
- 1978-01-31 GR GR55308A patent/GR60538B/el unknown
- 1978-01-31 DE DE19782804087 patent/DE2804087A1/de active Pending
- 1978-01-31 IT IT19809/78A patent/IT1092478B/it active
- 1978-02-01 BE BE184814A patent/BE863546A/xx unknown
- 1978-02-02 NL NL7801200A patent/NL7801200A/xx not_active Application Discontinuation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112016001981B4 (de) | 2015-04-28 | 2020-06-10 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Aluminiumlegierungselementdraht, Aluminiumlegierungslitzendraht und Verfahren zum Herstellen eines Aluminiumlegierungslitzendrahts, elektrisches Fahrzeugkabel und Kabelbaum |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES466461A1 (es) | 1978-11-16 |
| US4151896A (en) | 1979-05-01 |
| GR60538B (en) | 1978-06-14 |
| IT7819809A0 (it) | 1978-01-31 |
| BE863546A (fr) | 1978-08-01 |
| FR2379329A1 (fr) | 1978-09-01 |
| IT1092478B (it) | 1985-07-12 |
| JPS5396956A (en) | 1978-08-24 |
| NL7801200A (nl) | 1978-08-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2804087A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum herstellen von walzdraht durch kontinuierliches giessen und walzen | |
| EP1469954B1 (de) | Verfahren und anlage zur herstellung von warmband aus austenitischen nichtrostenden stählen | |
| EP1025268B1 (de) | Verfahren zur herstellung von kornorientiertem elektroblech mit geringem ummagnetisierungsverlust und hoher polarisation | |
| DE2901028A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines zipfelarmen bandes aus aluminium oder einer aluminiumlegierung | |
| DE2623431A1 (de) | Verfahren zur herstellung von elektrischen leitern | |
| DE102007005015A1 (de) | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus Siliziumstahl auf der Basis von Dünnbrammen | |
| DE2623465A1 (de) | Leiter aus aluminiumlegierungen und verfahren zu deren herstellung | |
| DE1758120A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kupferlegierungen hoher Leitfaehigkeit und Festigkeit | |
| DE2454163A1 (de) | Verfahren zur steuerung der temperatur von stahl waehrend des heisswalzens auf einer kontinuierlichen heisswalzvorrichtung | |
| DE2950379A1 (de) | Verfahren zur behandlung von ausscheidungshaertbaren nichteisenlegierungen | |
| DE2611252C2 (de) | Verwendung einer Aluminiumlegierung für die Herstellung von elektrisch leitenden Gegenständen mit erhöhter Warmfestigkeit | |
| DE2116549B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kupferlegierungen, die einen hohen Gehalt an Eisen, Kobalt und Phosphor aufweisen, mit hoher elektrischer Leitfähigkeit und gleichzeitig hoher Festigkeit | |
| DE3116419A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines kornorientierten, elektromagnetischen stahlbandes | |
| DE2543899A1 (de) | Elektrische leiter aus einer aluminiumlegierung | |
| DE2709511A1 (de) | Verfahren zur herstellung von aluminium-knetlegierungen | |
| WO2020002324A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines aluminiumbands mit hoher festigkeit und hoher elektrischer leitfähigkeit | |
| DE2221660A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumlegierungen hoher Festigkeit und Duktilitaet | |
| DE2602339C2 (de) | Verfahren zum Stranggießen einer Aluminiumlegierung | |
| DE2624976C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von elektrischen Leitern aus AlMgSi-Legierungen | |
| EP0702375B1 (de) | Oberleitungsdraht einer elektrischen Hochgeschwindigkeitsbahnstrecke und Verfahren zu dessen Herstellung | |
| EP0779372B1 (de) | Oberleitungsfahrdraht einer elektrischen Hochgeschwindigkeitsbahnstrecke und Verfahren zu dessen Herstellung | |
| DE3210612A1 (de) | Verfahren zur herstellung von aluminiumwalzdraht | |
| DE2727055A1 (de) | Verfahren zum kontinuierlichen herstellen eines kupferstranges | |
| CH651323A5 (de) | Verfahren zur herstellung eines stabes aus einer legierung auf aluminiumbasis. | |
| DE2718360C2 (de) | Verfahren zum Stranggießen einer Aluminiumlegierung |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| OAP | Request for examination filed | ||
| OD | Request for examination | ||
| OHN | Withdrawal |